JP3730181B2

JP3730181B2 - 箔状ステンレス鋼

Info

Publication number: JP3730181B2
Application number: JP2002038991A
Authority: JP
Inventors: 善之清水
Original assignee: Nippon Yakin Kogyo Co Ltd
Current assignee: Nippon Yakin Kogyo Co Ltd
Priority date: 2002-02-15
Filing date: 2002-02-15
Publication date: 2005-12-21
Anticipated expiration: 2022-02-15
Also published as: JP2003239044A

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、たとえば、スペーサー、薄板バネ、弁バネ、アキュムレータや、ダイヤフラム、特に圧力センサのダイヤフラム（受圧面）などのように、弾性変形を伴う用途に用いられる箔状ステンレス鋼に係り、特に、硫黄、塩素、臭素、硫酸、硝酸等を含む高腐食性の環境でも充分に使用に耐えるステンレス鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】
たとえば、圧力センサ等のダイヤフラムには、一般にはＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６等のステンレス鋼が用いられている。圧力センサのダイヤフラムは円板状をなし、受ける圧力により板厚方向へ容易に変位できるように、その周囲には波状の溝（溝は１本の場合もある）が同心円状に形成されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、圧力センサを用いて自動車の排気ガスの圧力測定を行うと、圧力センサのダイヤフラムは、高温の腐食性ガスに曝される。ダイヤフラムは、厚さが例えば３０μｍ程度であるため高腐食性の環境に対する感受性が高い。しかも、その周囲の溝で最も大きく弾性変形するから、ダイヤフラムが腐蝕すると溝におけるダメージが大きく、溝でクラックが発生して使用不能となることがあった。
【０００４】
また、ダイヤフラムは、ステンレス鋼の箔をプレス打抜き加工して製造されるが、加工面に波打ちが生じるイヤリングと呼ばれる現象が発生し、不良品が多発するという問題もある。なお、以上の問題は、薄板バネや弁バネにも当てはまる。
【０００５】
したがって、本発明は、箔状に加工されても高腐蝕環境で高い耐食性を示すとともに、プレス打抜き加工性を向上させることができる箔状ステンレス鋼を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明の箔状ステンレス鋼は、１５．０ｗｔ％≦Ｎｉ≦４０．０ｗｔ％、２０．０ｗｔ％≦Ｃｒ≦３０．０ｗｔ％、２．０ｗｔ％≦Ｍｏ≦１０ｗｔ％、Ｎ：０．３０ｗｔ％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、且つ、下記式を満たすとともに、さらに、最終冷間圧延後に焼鈍した表面の再結晶組織における主方位［１１２］＜１１１＞の集積度を６０％以下にしたことを特徴としている。
【数３】
Ｃｒ＋３．３Ｍｏ＋２０Ｎ≧３５（１）
（式中Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎは各成分の含有量（ｗｔ％）を示す）
【０００７】
以下、上記数値限定の根拠を本発明の作用とともに説明する。
Ｎｉ：１５．０ｗｔ％≦Ｎｉ≦４０．０ｗｔ％
Ｎｉはσ相やχ相などの金属間化合物の析出を抑制する上で有効な元素であり、また組織をオーステナイトにする場合には必須な元素である。さらに、Ｎｉは、耐応力腐食割れ向上にも効果のある元素である。Ｎｉの含有量が１５．０ｗｔ％未満では、そのような効果を得ることができない。一方、Ｎｉの含有量が４０．０ｗｔ％を上回ると、熱間加工性の劣化や熱間変形抵抗の増大を招く。よって、Ｎｉの含有量は１５．０〜４０．０ｗｔ％以下とした。なお、Ｎｉの含有量は１８．０以上がより好ましく、さらに２０％以上、さらに２５％以上、さらに２７％以上、さらに３０％以上であればより好ましい。また、Ｎｉの含有量は、３８％以下がより好ましく、さらに３６％以下がより好ましい。
【０００８】
Ｃｒ：１６．０ｗｔ％≦Ｃｒ≦３０．０ｗｔ％
Ｃｒは耐すきま腐食性を向上させるのに有効な元素であり、その効果を得るためには１６．０ｗｔ％以上含有する必要がある。しかしながら、３０．０ｗｔ％を超えて含有するとσ相やχ相などの金属間化合物の形成を助長し、かえって耐すきま腐食性を劣化させる。よって、Ｃｒの含有量は、１６．０〜３０．０ｗｔ％とした。なお、Ｃｒの含有量は２０．０ｗｔ％以上であることが好ましく、２２．０ｗｔ％以上であればさらに好ましい。好ましくは２７％以下、より好ましくは２５％以下が良い。
【０００９】
Ｍｏ：２．０ｗｔ％≦Ｍｏ≦１０ｗｔ％
Ｍｏも耐すきま腐食性を向上させるのに有効な元素であり、その効果を得るためには２．０ｗｔ％以上含有する必要がある。しかしながら、１０．０ｗｔ％を超えて含有すると、金属間化合物の析出を助長し、耐食性を逆に劣化させてしまう。よって、Ｍｏの含有量は、２．０〜１０．０ｗｔ％とした。なお、Ｍｏの含有量は３．０ｗｔ％以上であることが好ましく、５．０ｗｔ％以上であればさらに好ましい。Ｍｏのより好ましい上限値は８％である。
【００１０】
Ｃｒ＋３．３Ｍｏ＋２０Ｎ≧３５
本発明者等の検討によれば、Ｃｒ＋３．３Ｍｏ＋２０Ｎが３５を下回ると、十分な耐食性を有さないことが判明している。なお、Ｃｒ＋３．３Ｍｏ＋２０Ｎは３８以上であることが好ましく、４４以上であればさらに好ましい。
【００１１】
Ｎ：０．４０ｗｔ％以下
ＮはＣｒ、Ｍｏと同様に耐すきま腐食性を向上させるとともに、金属間化合物の析出を抑制する有効な元素であり、ある程度の添加が好ましい。しかしながら、０．４０ｗｔ％を超えて含有すると、熱間変形抵抗が極めて上昇して熱間加工性を阻害するので、Ｎの含有量は０．４０ｗｔ％以下とした。好ましくは、０．３５％以下、より好ましくは、０．３０％以下が良い。なお、Ｎの含有量は０．１０ｗｔ％以上、さらには０．１５％以上、さらには０．１８％以上であることがより好ましい。
【００１２】
本発明の箔状ステンレス鋼にあっては、例えば１５０μｍ以下の厚さに加工されて高腐食性環境で使用しても、成分を上記のように規定することで高い耐食性を得ることができる。実用的な厚さとしては５μｍ以上、好ましくは、１０μｍ以上、より好ましくは２０μｍ以上、３０μｍ以上、である。好ましい上限は、１００μｍ以下、８０μｍ以下、６０μｍ以下、５０μｍ以下がよい。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の好適な実施の形態について説明する。本発明の箔状ステンレス鋼は、硬さがＨｖ２５０以下であることが望ましく、これによりプレス成形性を向上させることができる。また、Ｃｕを３．０ｗｔ％以下含有すると好適であり、これにより、耐すきま腐食性の向上と金属間化合物の析出抑制にさらに効果的である。
【００１４】
一般に、プレス加工で生じるイヤリングは、素材の塑性異方性の影響を受ける。本発明者等は、厚さ５０μｍ程度の箔の塑性異方性とイヤリング率との関係を定量的に解析した。その結果、最終冷間圧延後に焼鈍した表面の再結晶組織における主方位［１１２］＜１１１＞の集積度を４０％以下にすると、イヤリング率を数％に低減できることを見い出した。したがって、主方位［１１２］＜１１１＞の集積度は４０％以下であることが望ましく、２０％以下であればさらに望ましく、１０％以下であればさらに好適である。
【００１５】
また、本発明者等は、プレス加工による素材表面の肌荒れと結晶粒度との関係を調査した。その結果、ＪＩＳＧ０５５１に基づく結晶粒度を６以上にすることにより、微細化した結晶粒により延性が良好となり、肌荒れの発生を抑制できることを見い出した。なお、本発明は、ダイヤフラムのような製品により効果的であり、円盤状のものにもより効果的である。
【００１６】
ステンレス鋼の表面の再結晶組織における主方位［１１２］＜１１１＞の集積度を小さくするには、１回の冷間圧延における圧下率（加工度）を大きくせず、かつ、その後の焼鈍温度を高く設定することで結晶粒を粗大化し、主方位［１１２］＜１１１＞の発達を阻害して集合組織をランダムにすれば良い。具体的には、厚さを２０〜５０％にする冷間圧延を複数回繰り返し、冷間圧延の都度１１００℃以上の温度で焼鈍すれば良い。
【００１７】
【実施例】
以下、本発明の実施例を説明する。まず、大気溶解炉によって表１に示す組成を有するステンレス鋼を５Ｋｇづつ溶製し、これに鍛造、および熱間圧延を施して厚さ０．５ｍｍの板材を得た。この板材を０．１ｍｍに冷間圧延後、１１００℃で１〜２分間光輝焼鈍し、次いで、０．０５ｍｍに冷間圧延後、１１００℃で１〜２分間光輝焼鈍し、最後に、０．０２５ｍｍに冷間圧延後、１１００℃で１〜２分間光輝焼鈍し、本発明例と比較例の箔状ステンレス鋼を得た。
【００１８】
１．耐食性の調査
上記の硫酸および塩酸からなるｐＨ０．５の強酸性溶液に上記箔状ステンレス鋼を２４時間浸漬し、腐蝕度０．０１ｇ／ｍ^２・ｈ以下を維持することができる上限温度を測定した。その結果を表１に併記する。なお、表１において本発明の組成の範囲を逸脱する値には下線を付してある。
【００１９】
【表１】

【００２０】
表１から判るように、本発明の組成を有する本発明例１，２では、上限温度が８０℃以上であるのに対して、比較例では上限温度が３０℃であった。このことから、本発明の組成を有する箔状ステンレス鋼は、優れた耐食性を有することが確認された。
【００２１】
２．集積度の影響調査
表１の本発明例１，２の組成を有する鋼種を用い、冷間圧延後の焼鈍の温度を表２に示すように１１００〜１１５０℃とし、その他の条件は上記と同じにして箔状ステンレス鋼を製造した。次いで、箔状ステンレス鋼の表面の主方位［１１２］＜１１１＞の集積度を X線回折法により（極点図で方位を確認、強度比で集積度の数値化）調査し、その結果を表２に併記した。次いで、箔状ステンレス鋼のイヤリング率を調査し、その結果を表２に併記した。イヤリング率（ｈ_ｅ）は、直径８０ｍｍのブランクに直径４０ｍｍの平頭ポンチを用いて円筒深絞りを行い、下記式で求めた。なお、式中ｈ_ｍａｘは、深絞りで形成した円筒状カップの底からイヤリング（フランジ部分に発生）の山までの高さであり、ｈ_ｍｉｎは谷までの高さである。
【００２２】
【数５】
ｈ_ｅ＝（ｈ_ｍａｘ−ｈ_ｍｉｎ）／（（ｈ_ｍａｘ＋ｈ_ｍｉｎ）／２）×１００
【００２３】
【表２】

【００２４】
表２に示すように、箔状ステンレス鋼の表面の主方位［１１２］＜１１１＞の集積度が７０％の場合には、イヤリング率が最高で１２％であり、この値では、一般には不良品とされる。また、集積度が４０％の場合にはイヤリング率が最高で６％であり、製品としての品質上問題はない。したがって、６０％以下の場合が好適である。さらに、集積度が２０％以下の場合にはイヤリング率が２％以下であり、極めて良好な結果を示した。以上の結果から、集積度は５０％以下、４０％以下、３０％以下、２０％以下が望ましく、１０％以下であればさらに良好と言える。
【００２５】
３．結晶粒度の影響調査
上記箔状ステンレス鋼についてＪＩＳＧ０５５１に準拠した結晶粒度を調査した。その結果を表２に併記するとともに、上記円筒深絞りで加工面に肌荒れが生じたか否かを目視で確認した。肌荒れは、コーナー部で白く光沢が落ちることで判定した。その結果を表２に併記した。表２から判るように、結晶粒度が７以上では肌荒れが生じなかったが、結晶粒度が５では肌荒れが生じた。このことから、結晶粒度は６以上が好ましいことが確認された。
【００２６】
【発明の効果】
以上説明したように本発明によれば、箔状に加工されても高腐蝕環境で高い耐食性を示すとともに、プレス打抜き加工性を向上させることができる等の効果が得られる。

Claims

１５．０ｗｔ％≦Ｎｉ≦４０．０ｗｔ％、２０．０ｗｔ％≦Ｃｒ≦３０．０ｗｔ％、２．０ｗｔ％≦Ｍｏ≦１０ｗｔ％、Ｎ：０．３０ｗｔ％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、且つ、下記式を満たすとともに、さらに、最終冷間圧延後に焼鈍した表面の再結晶組織における主方位［１１２］＜１１１＞の集積度を６０％以下にしたことを特徴とする厚さ１５０μｍ以下の箔状ステンレス鋼。

（式中Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎは各成分の含有量（ｗｔ％）を示す）
ＪＩＳＧ０５５１に基づく結晶粒度が６以上であることを特徴とする請求項１に記載の箔状ステンレス鋼。