JP3676559B2 - 超電導回転電機の回転子 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は超電導回転電機の回転子、詳しくはこの回転子の電流リードに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
図９は例えば特許公報第２５８８６４１号に示された従来の超電導回転電機の回転子の断面図である。
図において、１は中空円筒の一対のトルクチューブ、２、３はトルクチューブ１の各外側端部に結合された第１及び第２の端部軸、４は両端部がトルクチューブ１で固定されトルクチューブ１で支持された中空の巻線取付軸、５は巻線取付軸４に超電導線が巻回され固定された超電導界磁巻線、６はこの巻線取付軸４の外周部に超電導界磁巻線５を囲って設けられたベッセル、７は巻線取付軸４の両端部に固定されベッセル６とともに冷媒であるヘリウムを溜める液溜部８を形成した端板、９は両端部が端部軸２、３で固定され、支持された円筒状の常温ダンパ、１０はベッセル６と常温ダンパ９との間に配置され両端がトルクチューブ１に固定された円筒状の低温ダンパ、１４はトルクチューブ１内、ベッセル６と低温ダンパ１０との間、及び低温ダンパ１０と常温ダンパ９との間に形成された断熱真空部である。
【０００３】
１５は反駆動側の第２の端部軸３の外周部に設けられた界磁電流供給用のスリップリング、１６は超電導界磁巻線５とスリップリング１５とを電気的に接続した電流リード、１７は反駆動側の第２の端部軸３の端部に連結されたヘリウム給排装置、１８は液溜部８とヘリウム給排装置１７とを連通しヘリウム給排装置１７から液溜部８に液体ヘリウムを供給するヘリウム供給管、１９は液溜部８とトルクチューブ１とを連通し液留部８内のヘリウムガスをトルクチューブ１に導くガスヘリウム配管、２０はトルクチューブ１とヘリウム給排装置１７とを連通し液溜部８内のヘリウムガスをヘリウム給排装置１７に導くガスヘリウム排出管、２１は電流リード１６とヘリウム給排装置１７とを連通し電流リード１６内のヘリウムガスをヘリウム給排装置１７に導くガスヘリウム排出管である。
【０００４】
図１０は図９の電流リード１６の断面図であり、この電流リード１６は、超電導界磁巻線５とスリップリング１５とを電気的に接続し外周部に冷媒通路１６ｂが形成されたリード導体１６ａと、リード導体１６ａを被覆した絶縁物１６ｃと、リード導体１６ａ及び絶縁物１６ｃを収納した金属製のパイプ１６ｄとを備えている。
【０００５】
上記構成の超電導回転電機の回転子では、スリップリング１５から電流リード１６を通じて超電導界磁巻線５に界磁電流が供給され、超電導界磁巻線５は励磁される。超電導界磁巻線５は、電気抵抗が零、従って励磁損失が零の状態で強力な磁界を出し、回転子の外側に設けられた固定子（図示せず）に交流電力を生じさせる。
ところで、液体ヘリウムはヘリウム給排装置１７からヘリウム供給管１８を通じて液溜部８に供給されており、超電導界磁巻線５は、液体ヘリウムで極低温に冷却され、電気抵抗が零である超電導状態になっている。液溜部８の液体ヘリウムは、トルクチューブ１からの熱伝導により侵入する熱及び低温ダンパ１０からの輻射熱等により蒸発する。ガス化したヘリウムは、ガスヘリウム配管１９を通じてトルクチューブ１に導かれ、常温である端部軸３からトルクチューブ１に伝導する熱の大部分を吸収する。その後、このガスヘリウムはガスヘリウム排出管２０を通ってヘリウム給排装置１７から機外に排出される。
【０００６】
また、液溜部８からの液体ヘリウムは電流リード１６の冷媒通路１６ｂを通ってリード導体１６ａを冷却する。電流リード１６はスリップリング１５との接続箇所で常温部である第２の端部軸３に接しており、またリード導体１６ａの通電によるジュール熱が発生することから、冷媒通路１６ｂを通過する液体ヘリウムは通過途中で蒸発し、そのガスヘリウムは、引き続きリード導体１６ａを冷却しながら、ガスヘリウム排出管２１を経由してヘリウム給排装置１７から機外に排出される。
【０００７】
次に、電流リード１６のパイプ１６ｄ内での冷媒であるヘリウムの挙動について図１１に基づき説明する。
回転子の回転中では、液溜部８内は回転子の遠心力により、円筒状の液体ヘリウムの液面が半径ｒｂの位置に形成され、内径側はガス、外径側は液体と区分けされている。電流リード１６の開口部２２から液体ヘリウムは電流リード１６のパイプ１６ｄ内に入るが、パイプ１６ｄ内の圧力バランスのためにパイプ１６ｄの半径方向部２３内で液面を形成する。即ち、ヘリウム給排装置１７までのパイプ１６ｄ内に圧力損失Δｒが生じると、パイプ１６ｄ内の液体ヘリウムの液面半径ｒａは
ｒａ＝ｒｂ＋ＨΔｒ
となる。なお、ＨΔｒは圧力損失Δｒに相当する液柱高さである。そして、リード導体１６ａに流れる電流が増大すると、ジュール熱によるリード導体１６ａの発生熱量も増大し、パイプ１６ｄ内のガスヘリウム量も増大し、その結果冷媒通路１６ｃを流れるガスヘリウムの流れ抵抗が増大し、圧力損失Δｒも増加する。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
従来の超電導回転電機の回転子は以上のように構成されているので、運転中に液溜部８の液面半径ｒｂが上昇する場合、あるいは電流リード１６のリード導体１６ａの通電電流の増大によるガスヘリウム流量の増大または冷媒通路１６ｂの部分的な閉塞により電流リード１６の圧力損失Δｒが増大する場合には、図１１における電流リード１６のパイプ１６ｄ内の液面半径ｒａが増大し、ついには開口部２２の液面半径ｒｃを越えてしまうおそれがあった。
このような事態になると、パイプ１６ｄ内には液体ヘリウムが供給されず、電流リード１６の冷媒通路１６ｂにはガスヘリウムが安定して流れなくなり、電流リード１６の冷却不良から過大な熱が液留部８内に侵入して液留部８内の液体ヘリウムの貯液が困難になるという問題点があった。さらに、電流リード１６の過熱、焼損に至る危険性があり、いずれにしても超電導回転電機の運転を継続することが不可能となり、発電機として電力供給停止に至るおそれがあるという問題点があった。
【０００９】
この発明は、上記のような問題点を解決することを課題とするものであって、種々の運転条件においても電流リードの超電導界磁巻線側では液体冷媒に浸漬されており、電流リード内にガス冷媒を安定して流すことができる超電導回転電機の回転子を提供することを目的とするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
この発明の超電導回転電機の回転子は、中空円筒形状の一対のトルクチューブと、これらのトルクチューブの外側にそれぞれ設けられた端部軸と、前記トルクチューブに連結された中空の巻線取付軸と、この巻線取付軸に超電導線が巻回された超電導界磁巻線と、この超電導界磁巻線を囲って設けられたベッセルと、前記巻線取付軸の両端部にそれぞれ設けられ前記ベッセルとともに冷媒を液溜めする液溜部を形成した端板と、前記超電導界磁巻線と前記端部軸に設けられたスリップリングとを接続するとともに前記冷媒が前記液溜部から外部に向けて流通する冷媒通路を有する電流リードとを備え、前記電流リードは、前記液溜部の外側に設けられ前記冷媒を半径方向外側に迂回する冷媒迂回手段を有し、前記冷媒迂回手段は、Ｕの字形状で周囲に冷媒通路が形成されたリード導体と、このリード導体を覆うパイプとから構成された屈曲部であり、また、前記屈曲部の最外径部の冷媒を加熱する冷媒加熱手段を備えている。
【００１２】
また、屈曲部は、半径方向外側に延びた第１のリード導体と、半径方向内側に延びた第２のリード導体とが絶縁物を介して一体化されているものである。
【００１５】
また、冷媒加熱手段は、リード導体、または第１のリード導体及び第２のリード導体の断面積を小さくして電気抵抗を大きくしたものである。
【００１６】
この発明の超電導回転電機の回転子は、中空円筒形状の一対のトルクチューブと、これらのトルクチューブの外側にそれぞれ設けられた端部軸と、前記トルクチューブに連結された中空の巻線取付軸と、この巻線取付軸に超電導線が巻回された超電導界磁巻線と、この超電導界磁巻線を囲って設けられたベッセルと、前記巻線取付軸の両端部にそれぞれ設けられ前記ベッセルとともに冷媒を液溜めする液溜部を形成した端板と、前記超電導界磁巻線と前記端部軸に設けられたスリップリングとを接続するとともに前記冷媒が前記液溜部から外部に向けて流通する冷媒通路を有する電流リードとを備え、前記電流リードは、前記液溜部の外側に設けられ前記冷媒を半径方向外側に迂回させる冷媒迂回手段を有し、前記冷媒迂回手段は、冷媒通路を形成したＵの字形状の迂回パイプであり、また、前記迂回パイプの最外径部の冷媒を加熱する冷媒加熱手段を備えている。
【００１７】
また、 冷媒加熱手段は、屈曲部とトルクチューブとを熱的に接続した熱伝導体である。
【００１８】
また、冷媒加熱手段は、迂回パイプとトルクチューブとを熱的に接続した熱伝導体である。
【００１９】
【発明の実施の形態】
実施の形態１．
以下、この発明の実施の形態１を図に基づいて説明する。図１はこの発明の実施の形態１の超電導回転電機の回転子の側断面図、図２は図１の回転子の要部拡大図である。
図において、１は中空円筒の一対のトルクチューブ、２、３はトルクチューブ１の各外側端部に結合された第１及び第２の端部軸、４は両端部がトルクチューブ１で固定されトルクチューブ１で支持された中空の巻線取付軸、５は巻線取付軸４に超電導線が巻回され固定された超電導界磁巻線、６はこの巻線取付軸４の外周部に超電導界磁巻線５を囲って設けられたベッセル、７は巻線取付軸４の両端部に固定されベッセル６とともに冷媒である液体ヘリウムを溜める液溜部８を形成した端板、９は両端部が端部軸２、３で固定され、支持された円筒状の常温ダンパ、１０はベッセル６と常温ダンパ９との間に配置され両端がトルクチューブ１で支持される円筒状の低温ダンパ、１４はトルクチューブ１内、ベッセル６と低温ダンパ１０との間、及び低温ダンパ１０と常温ダンパ９との間に形成された断熱真空部である。
【００２０】
１５は反駆動側の第２の端部軸３の外周部に設けられた界磁電流供給用のスリップリング、２４は超電導界磁巻線５とスリップリング１５とを接続した電流リード、１７は反駆動側の第２の端部軸３の端部に連結されたヘリウム給排装置、１８は液溜部８とヘリウム給排装置１７とを連通しヘリウム給排装置１７から液溜部８に液体ヘリウムを供給するヘリウム供給管、１９は液溜部８とトルクチューブ１とを連通し液留部８内のガスヘリウムをトルクチューブ１に導くガスヘリウム配管、２０はトルクチューブ１とヘリウム給排装置１７とを連通し液溜部８内のガスヘリウムをヘリウム給排装置１７に導くガスヘリウム排出管、２１は電流リード２４とヘリウム給排装置１７とを連通し電流リード２４内のヘリウムガスをヘリウム給排装置１７に導くガスヘリウム排出管である。
【００２１】
電流リード２４は、金属製のパイプ２５内に、超電導界磁巻線５とスリップリング１５とを電気的に接続し外周部に図１０に示した冷媒通路と同様の冷媒通路が形成されたリード導体２６と、リード導体２６を被覆した絶縁物２７とが収納されている。電流リード２４は端板７を途中貫通しており、また半径外側方向に屈曲したＵ字形状の屈曲部２８を有している。
冷媒迂回手段である屈曲部２８は、半径方向に延びているとともに端板７側にある第１の半径部２８ａと、半径方向に延びているとともに第２の端部軸３側にある第２の半径部２８ｃと、第１の半径部２８ａと第２の半径部２８ｃとを接続する最外径部２８ｂとから構成されている。また、最外径部２８ｂの半径ｒｄは電流リード２４の開口部２２の半径ｒｃより大きい、つまり、最外径部２８ｂは開口部２２よりも半径方向外側に位置している。
なお、電流リード２４は電流入力用と電流出力用とがあり、その構造は同じである。
【００２２】
上記構成の超電導回転電機の回転子では、液溜部８内の液体ヘリウムは電流リード２４の開口部２２から流入し、サイフォン作用により第２の半径部２８ｃまで至る。ヘリウム給排装置１７に至る冷媒通路の圧力損失Δｒに相当する液柱高さＨΔｒ、液溜部８の液面半径ｒｂとすると、図２に示すとおり屈曲部２８での液面半径ｒａは
ｒａ＝ｒｂ＋ＨΔｒ
となる。そして、何らかの原因により液溜部８の液面半径ｒｂが増大したり、圧力損失が増大して、液面半径ｒａが増大して屈曲部２８の最外径部２８ｂの半径ｒｄまで液面が上昇しても、電流リード２４のパイプ２５内には開口部２２から液体ヘリウムが流入し、電流リード２４の超電導界磁巻線５側は液体ヘリウムで浸漬される。
即ち、液体ヘリウムの液面半径の許容範囲は
ｒａ＜ｒｄ
の関係にある。
このように、電流リード２４に冷媒迂回手段である屈曲部２８を形成することにより、（ｒｄ−ｒｃ（開口部２２の半径））だけ液体ヘリウムの液面の裕度が増大することになり、電流リード２４には液体冷媒を安定して供給することが可能となり、電流リード２４は冷媒により確実に冷却され、信頼性の高い超電導界磁巻線の回転子を得ることができる。
【００２３】
実施の形態２．
図３は実施の形態２の超電導回転電機の回転子の要部断面図であり、図４は図３のＩＶ−ＩＶ線に沿う断面図である。
この実施の形態では、電流リード３０の途中において形成された屈曲部３１の構造が実施の形態１と異なり、他の構成は同じである。この屈曲部３１では、端板７側にあり周囲に冷媒通路３２ｃが形成された第１のリード導体３２ａと第２の端部軸３側にあり周囲に冷媒通路３２ｃが形成された第２のリード導体３２ｂとが絶縁物３３で一体化されており、また絶縁物３３の外周部は金属製のパイプ３４で覆われている。
この実施の形態では、電流リード３０の屈曲部３１では第１のリード導体３２ａと第２のリード導体３２ｂとが絶縁物３３で一体化されており、屈曲部３１での剛性、耐振動性が実施の形態１と比較して向上し、より高速度回転下で回転子を使用することができる。
【００２４】
実施の形態３．
図５は実施の形態３の超電導回転電機の回転子の要部断面図である。
この実施の形態では、電流リード４０の途中において仕切り部４２で仕切られてＵの字形状の冷媒通路４３を形成した金属製の迂回パイプ４１が設けられている。リード導体４４はＵの字形状に屈曲することなくスリップリング１５に向かって延びている。他の構成は実施の形態１と同様である。
実施の形態１では、電流リード２４自体をＵの字形状にして冷媒迂回手段を構成したが、この実施の形態では迂回パイプ４１のみで冷媒迂回手段を構成しており、リード導体をＵの字形状に形成するといった面倒な作業が不要となり、超電導回転電機の回転子の製作が簡単である。
【００２５】
実施の形態４．
図６は実施の形態４の超電導回転電機の回転子の要部断面図である。
この実施の形態の回転子は、電流リード２４の屈曲部２８の最外径部２８ｂの近傍に最外径部２８ｂに流れるガスヘリウムを加熱する冷媒加熱手段である加熱装置５０が設けられている点が実施の形態１と異なる。
【００２６】
この実施の形態では、最外径部２８ｂを流れるガスヘリウムは加熱装置５０からの熱で加熱され、最外径部２８ｂの入口での温度Ｔ１が出口では温度Ｔ２に上昇するとともに密度がρ１からρ２に減少する。ここで、遠心力下において気体に加わる圧力はその密度と角速度に比例する関係があるので、これにより所謂セルフポンプ効果が最外径部２８ｂの内部で生じ、ΔＰのポンプ圧力が発生する。図６によると、超電導界磁巻線５から半径外側方向に延びた電流リード部２４ａでの液面半径ｒａは
ｒａ＝ｒｂ＋ＨΔｒーＨΔｐ
となる。ここで、ｒｂは液留部８の液面半径、ＨΔｒは冷媒通路の圧力損失に相当する液柱高さ、ＨΔＰはポンプ圧力に相当する液柱高さである。
【００２７】
何らかの原因により液溜部８の液面半径ｒｂが半径方向外側に変位したり、冷媒通路の圧力損失が増大して液面半径ｒａが半径方向外側に変位することがあっても、ポンプ圧力ΔＰは開口部２２の半径ｒｃより半径内側方向に液面を変位させるように作用する、即ち、本構造によりポンプ圧力ΔＰだけ液面半径の裕度が増大することになる。
以上により、液溜部８内の液体ヘリウムは開口部２２から電流リード２４の内部に安定して供給することが可能となり、信頼性の高い回転子を得ることができる。
また、実施の形態１と比較して屈曲部２８の最外径部２８ｂの最外径寸法を増大させなくても、同様の電流リード２４内の液面の安定性を確保できるため、実施の形態１と比べ回転子の製作が容易となる。
なお、Ｕの字形状で冷媒通路を形成した迂回パイプの最外径部の近傍に加熱装置を設けるようにしても、同様の効果を得ることができる。
【００２８】
実施の形態５．
図７は実施の形態５の超電導回転電機の回転子の要部断面図である。
この実施の形態では、冷媒を加熱する冷媒加熱手段として最外径部２８ｂのリード導体２６ｄの断面積を他の箇所のリード導体よりも減少させるようにしたものである。
【００２９】
この実施の形態５では、リード導体２６ｄ自身のジュール発熱を利用して最外径部２８ｂの冷媒を加熱しており、最外径部２８ｂに新たな冷媒加熱手段を設ける必要性が無くなり、実施の形態４と比較して回転子の製作が容易となる。
【００３０】
実施の形態６．
図８は実施の形態６の超電導回転電機の回転子の要部断面図である。
この実施の形態では、最外径部２８ｂとトルクチューブ１とは冷媒加熱手段である銅製の熱伝導体６０で熱的に接続されている。
【００３１】
この実施の形態では、最外径部２８ｂにはトルクチューブ１からの熱が熱伝導体６０を通じて伝達されており、屈曲部２８の機械的な支持機能を熱伝導体６０が兼用しており、高遠心力下での屈曲部２８の剛性、耐振動性が向上する。
なお、Ｕの字形状で冷媒通路を形成した迂回パイプの最外径部とトルクチューブとを熱伝導体で熱的に接続するようにしてもよい。
また、各実施の形態では冷媒迂回手段は何れもＵの字形状であったが、勿論この形状に限定されるものではない。
【００３２】
【発明の効果】
以上説明したように、この発明の超電導回転電機の回転子によれば、中空円筒形状の一対のトルクチューブと、これらのトルクチューブの外側にそれぞれ設けられた端部軸と、前記トルクチューブに連結された中空の巻線取付軸と、この巻線取付軸に超電導線が巻回された超電導界磁巻線と、この超電導界磁巻線を囲って設けられたベッセルと、前記巻線取付軸の両端部にそれぞれ設けられ前記ベッセルとともに冷媒を液溜めする液溜部を形成した端板と、前記超電導界磁巻線と前記端部軸に設けられたスリップリングとを接続するとともに前記冷媒が前記液溜部から外部に向けて流通する冷媒通路を有する電流リードとを備え、前記電流リードは、前記液溜部の外側に設けられ前記冷媒を半径方向外側に迂回する冷媒迂回手段を有しているので、サイフォン作用により、液溜部内の冷媒は、電流リード内に安定して流入し、電流リードはより確実に冷却され、超電導回転電機の回転子の信頼性が向上する。
また、屈曲部はＵの字形状で周囲に冷媒通路が形成されたリード導体と、このリード導体を覆うパイプとから構成された簡単な構造であり、超電導回転電機の回転子は容易に製造される。
また、屈曲部の最外径部の冷媒を加熱する冷媒加熱手段を備えたので、所謂セルフポンプ作用により、液溜部内の冷媒は、電流リード内に安定して流入し、電流リードはより確実に冷却され、超電導回転電機の回転子の信頼性が向上する。
【００３４】
また、屈曲部は半径方向外側に延びた第１のリード導体と、半径方向内側に延びた第２のリード導体とが絶縁物を介して一体化されているので、高遠心力下での屈曲部の剛性及び耐振動性が向上する。
【００３７】
また、冷媒加熱手段は、リード導体、または第１のリード導体及び第２のリード導体の断面積を小さくして電気抵抗を大きくしたものであるので、新たな冷媒加熱手段を用意する必要性がなく、超電導回転電機は回転子は容易に製造されるとともに、低コストで回転子を製造することができる。
【００３８】
また、この発明の超電導回転電機の回転子によれば、迂回パイプの最外径部の冷媒を加熱する冷媒加熱手段を備えたので、所謂セルフポンプ作用により、液溜部内の冷媒は、電流リード内に安定して流入し、電流リードはより確実に冷却され、超電導回転電機の回転子の信頼性が向上する。
また、迂回パイプは冷媒通路を形成したＵの字形状の簡単な構造であり、超電導回転電機の回転子は容易に製造される。
【００３９】
また、冷媒加熱手段は、屈曲部とトルクチューブとを熱的に接続した熱伝導体であるので、屈曲部の機械的な支持機能を熱伝導体が兼用しており、高遠心力下での屈曲部の剛性、耐振動性が向上する。
【００４０】
また、冷媒加熱手段は、迂回パイプとトルクチューブとを熱的に接続した熱伝導体であるので、迂回パイプの機械的な支持機能を熱伝導体が兼用しており、高遠心力下での迂回パイプの剛性、耐振動性が向上する。
【図面の簡単な説明】
【図１】 この発明の実施の形態１の超電導回転電機の回転子の概略断面図である。
【図２】 図１の超電導回転電機の回転子の要部拡大断面図である。
【図３】 この発明の実施の形態２の超電導回転電機の回転子の要部断面図である。
【図４】 図３のＩＶ−ＩＶ線に沿う断面図である。
【図５】 この発明の実施の形態３の超電導回転電機の回転子の要部断面図である。
【図６】 この発明の実施の形態４の超電導回転電機の回転子の要部断面図である。
【図７】 この発明の実施の形態５のリード導体の部分断面図である。
【図８】 この発明の実施の形態６の超電導回転電機の回転子の要部断面図である。
【図９】 従来の超電導回転電機の回転子の概略断面図である。
【図１０】 従来の超電導回転電機の回転子の電流リードの断面図である。
【図１１】 図９の超電導回転電機の回転子の要部拡大断面図である。
【符号の説明】
１ トルクチューブ、２ 第１の端部軸、３ 第２の端部軸、４ 巻線取付軸、５ 超電導界磁巻線、６ ベッセル、７ 端板、８ 液溜部、１５ スリップリング、２４ 電流リード、２５ パイプ、２６ リード導体、２６ｄ リード導体、２７ 絶縁物、２８ 屈曲部、２８ｂ 最外径部、３０ 電流リード、３１ 屈曲部、３２ａ、第１のリード導体、３２ｂ 第２のリード導体、３３ 絶縁物、３４ パイプ、４０ 電流リード、４１ 迂回パイプ、４３ 冷媒通路、４４ リード導体、６０ 熱伝導体。
【発明の属する技術分野】
この発明は超電導回転電機の回転子、詳しくはこの回転子の電流リードに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
図９は例えば特許公報第２５８８６４１号に示された従来の超電導回転電機の回転子の断面図である。
図において、１は中空円筒の一対のトルクチューブ、２、３はトルクチューブ１の各外側端部に結合された第１及び第２の端部軸、４は両端部がトルクチューブ１で固定されトルクチューブ１で支持された中空の巻線取付軸、５は巻線取付軸４に超電導線が巻回され固定された超電導界磁巻線、６はこの巻線取付軸４の外周部に超電導界磁巻線５を囲って設けられたベッセル、７は巻線取付軸４の両端部に固定されベッセル６とともに冷媒であるヘリウムを溜める液溜部８を形成した端板、９は両端部が端部軸２、３で固定され、支持された円筒状の常温ダンパ、１０はベッセル６と常温ダンパ９との間に配置され両端がトルクチューブ１に固定された円筒状の低温ダンパ、１４はトルクチューブ１内、ベッセル６と低温ダンパ１０との間、及び低温ダンパ１０と常温ダンパ９との間に形成された断熱真空部である。
【０００３】
１５は反駆動側の第２の端部軸３の外周部に設けられた界磁電流供給用のスリップリング、１６は超電導界磁巻線５とスリップリング１５とを電気的に接続した電流リード、１７は反駆動側の第２の端部軸３の端部に連結されたヘリウム給排装置、１８は液溜部８とヘリウム給排装置１７とを連通しヘリウム給排装置１７から液溜部８に液体ヘリウムを供給するヘリウム供給管、１９は液溜部８とトルクチューブ１とを連通し液留部８内のヘリウムガスをトルクチューブ１に導くガスヘリウム配管、２０はトルクチューブ１とヘリウム給排装置１７とを連通し液溜部８内のヘリウムガスをヘリウム給排装置１７に導くガスヘリウム排出管、２１は電流リード１６とヘリウム給排装置１７とを連通し電流リード１６内のヘリウムガスをヘリウム給排装置１７に導くガスヘリウム排出管である。
【０００４】
図１０は図９の電流リード１６の断面図であり、この電流リード１６は、超電導界磁巻線５とスリップリング１５とを電気的に接続し外周部に冷媒通路１６ｂが形成されたリード導体１６ａと、リード導体１６ａを被覆した絶縁物１６ｃと、リード導体１６ａ及び絶縁物１６ｃを収納した金属製のパイプ１６ｄとを備えている。
【０００５】
上記構成の超電導回転電機の回転子では、スリップリング１５から電流リード１６を通じて超電導界磁巻線５に界磁電流が供給され、超電導界磁巻線５は励磁される。超電導界磁巻線５は、電気抵抗が零、従って励磁損失が零の状態で強力な磁界を出し、回転子の外側に設けられた固定子（図示せず）に交流電力を生じさせる。
ところで、液体ヘリウムはヘリウム給排装置１７からヘリウム供給管１８を通じて液溜部８に供給されており、超電導界磁巻線５は、液体ヘリウムで極低温に冷却され、電気抵抗が零である超電導状態になっている。液溜部８の液体ヘリウムは、トルクチューブ１からの熱伝導により侵入する熱及び低温ダンパ１０からの輻射熱等により蒸発する。ガス化したヘリウムは、ガスヘリウム配管１９を通じてトルクチューブ１に導かれ、常温である端部軸３からトルクチューブ１に伝導する熱の大部分を吸収する。その後、このガスヘリウムはガスヘリウム排出管２０を通ってヘリウム給排装置１７から機外に排出される。
【０００６】
また、液溜部８からの液体ヘリウムは電流リード１６の冷媒通路１６ｂを通ってリード導体１６ａを冷却する。電流リード１６はスリップリング１５との接続箇所で常温部である第２の端部軸３に接しており、またリード導体１６ａの通電によるジュール熱が発生することから、冷媒通路１６ｂを通過する液体ヘリウムは通過途中で蒸発し、そのガスヘリウムは、引き続きリード導体１６ａを冷却しながら、ガスヘリウム排出管２１を経由してヘリウム給排装置１７から機外に排出される。
【０００７】
次に、電流リード１６のパイプ１６ｄ内での冷媒であるヘリウムの挙動について図１１に基づき説明する。
回転子の回転中では、液溜部８内は回転子の遠心力により、円筒状の液体ヘリウムの液面が半径ｒｂの位置に形成され、内径側はガス、外径側は液体と区分けされている。電流リード１６の開口部２２から液体ヘリウムは電流リード１６のパイプ１６ｄ内に入るが、パイプ１６ｄ内の圧力バランスのためにパイプ１６ｄの半径方向部２３内で液面を形成する。即ち、ヘリウム給排装置１７までのパイプ１６ｄ内に圧力損失Δｒが生じると、パイプ１６ｄ内の液体ヘリウムの液面半径ｒａは
ｒａ＝ｒｂ＋ＨΔｒ
となる。なお、ＨΔｒは圧力損失Δｒに相当する液柱高さである。そして、リード導体１６ａに流れる電流が増大すると、ジュール熱によるリード導体１６ａの発生熱量も増大し、パイプ１６ｄ内のガスヘリウム量も増大し、その結果冷媒通路１６ｃを流れるガスヘリウムの流れ抵抗が増大し、圧力損失Δｒも増加する。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
従来の超電導回転電機の回転子は以上のように構成されているので、運転中に液溜部８の液面半径ｒｂが上昇する場合、あるいは電流リード１６のリード導体１６ａの通電電流の増大によるガスヘリウム流量の増大または冷媒通路１６ｂの部分的な閉塞により電流リード１６の圧力損失Δｒが増大する場合には、図１１における電流リード１６のパイプ１６ｄ内の液面半径ｒａが増大し、ついには開口部２２の液面半径ｒｃを越えてしまうおそれがあった。
このような事態になると、パイプ１６ｄ内には液体ヘリウムが供給されず、電流リード１６の冷媒通路１６ｂにはガスヘリウムが安定して流れなくなり、電流リード１６の冷却不良から過大な熱が液留部８内に侵入して液留部８内の液体ヘリウムの貯液が困難になるという問題点があった。さらに、電流リード１６の過熱、焼損に至る危険性があり、いずれにしても超電導回転電機の運転を継続することが不可能となり、発電機として電力供給停止に至るおそれがあるという問題点があった。
【０００９】
この発明は、上記のような問題点を解決することを課題とするものであって、種々の運転条件においても電流リードの超電導界磁巻線側では液体冷媒に浸漬されており、電流リード内にガス冷媒を安定して流すことができる超電導回転電機の回転子を提供することを目的とするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
この発明の超電導回転電機の回転子は、中空円筒形状の一対のトルクチューブと、これらのトルクチューブの外側にそれぞれ設けられた端部軸と、前記トルクチューブに連結された中空の巻線取付軸と、この巻線取付軸に超電導線が巻回された超電導界磁巻線と、この超電導界磁巻線を囲って設けられたベッセルと、前記巻線取付軸の両端部にそれぞれ設けられ前記ベッセルとともに冷媒を液溜めする液溜部を形成した端板と、前記超電導界磁巻線と前記端部軸に設けられたスリップリングとを接続するとともに前記冷媒が前記液溜部から外部に向けて流通する冷媒通路を有する電流リードとを備え、前記電流リードは、前記液溜部の外側に設けられ前記冷媒を半径方向外側に迂回する冷媒迂回手段を有し、前記冷媒迂回手段は、Ｕの字形状で周囲に冷媒通路が形成されたリード導体と、このリード導体を覆うパイプとから構成された屈曲部であり、また、前記屈曲部の最外径部の冷媒を加熱する冷媒加熱手段を備えている。
【００１２】
また、屈曲部は、半径方向外側に延びた第１のリード導体と、半径方向内側に延びた第２のリード導体とが絶縁物を介して一体化されているものである。
【００１５】
また、冷媒加熱手段は、リード導体、または第１のリード導体及び第２のリード導体の断面積を小さくして電気抵抗を大きくしたものである。
【００１６】
この発明の超電導回転電機の回転子は、中空円筒形状の一対のトルクチューブと、これらのトルクチューブの外側にそれぞれ設けられた端部軸と、前記トルクチューブに連結された中空の巻線取付軸と、この巻線取付軸に超電導線が巻回された超電導界磁巻線と、この超電導界磁巻線を囲って設けられたベッセルと、前記巻線取付軸の両端部にそれぞれ設けられ前記ベッセルとともに冷媒を液溜めする液溜部を形成した端板と、前記超電導界磁巻線と前記端部軸に設けられたスリップリングとを接続するとともに前記冷媒が前記液溜部から外部に向けて流通する冷媒通路を有する電流リードとを備え、前記電流リードは、前記液溜部の外側に設けられ前記冷媒を半径方向外側に迂回させる冷媒迂回手段を有し、前記冷媒迂回手段は、冷媒通路を形成したＵの字形状の迂回パイプであり、また、前記迂回パイプの最外径部の冷媒を加熱する冷媒加熱手段を備えている。
【００１７】
また、 冷媒加熱手段は、屈曲部とトルクチューブとを熱的に接続した熱伝導体である。
【００１８】
また、冷媒加熱手段は、迂回パイプとトルクチューブとを熱的に接続した熱伝導体である。
【００１９】
【発明の実施の形態】
実施の形態１．
以下、この発明の実施の形態１を図に基づいて説明する。図１はこの発明の実施の形態１の超電導回転電機の回転子の側断面図、図２は図１の回転子の要部拡大図である。
図において、１は中空円筒の一対のトルクチューブ、２、３はトルクチューブ１の各外側端部に結合された第１及び第２の端部軸、４は両端部がトルクチューブ１で固定されトルクチューブ１で支持された中空の巻線取付軸、５は巻線取付軸４に超電導線が巻回され固定された超電導界磁巻線、６はこの巻線取付軸４の外周部に超電導界磁巻線５を囲って設けられたベッセル、７は巻線取付軸４の両端部に固定されベッセル６とともに冷媒である液体ヘリウムを溜める液溜部８を形成した端板、９は両端部が端部軸２、３で固定され、支持された円筒状の常温ダンパ、１０はベッセル６と常温ダンパ９との間に配置され両端がトルクチューブ１で支持される円筒状の低温ダンパ、１４はトルクチューブ１内、ベッセル６と低温ダンパ１０との間、及び低温ダンパ１０と常温ダンパ９との間に形成された断熱真空部である。
【００２０】
１５は反駆動側の第２の端部軸３の外周部に設けられた界磁電流供給用のスリップリング、２４は超電導界磁巻線５とスリップリング１５とを接続した電流リード、１７は反駆動側の第２の端部軸３の端部に連結されたヘリウム給排装置、１８は液溜部８とヘリウム給排装置１７とを連通しヘリウム給排装置１７から液溜部８に液体ヘリウムを供給するヘリウム供給管、１９は液溜部８とトルクチューブ１とを連通し液留部８内のガスヘリウムをトルクチューブ１に導くガスヘリウム配管、２０はトルクチューブ１とヘリウム給排装置１７とを連通し液溜部８内のガスヘリウムをヘリウム給排装置１７に導くガスヘリウム排出管、２１は電流リード２４とヘリウム給排装置１７とを連通し電流リード２４内のヘリウムガスをヘリウム給排装置１７に導くガスヘリウム排出管である。
【００２１】
電流リード２４は、金属製のパイプ２５内に、超電導界磁巻線５とスリップリング１５とを電気的に接続し外周部に図１０に示した冷媒通路と同様の冷媒通路が形成されたリード導体２６と、リード導体２６を被覆した絶縁物２７とが収納されている。電流リード２４は端板７を途中貫通しており、また半径外側方向に屈曲したＵ字形状の屈曲部２８を有している。
冷媒迂回手段である屈曲部２８は、半径方向に延びているとともに端板７側にある第１の半径部２８ａと、半径方向に延びているとともに第２の端部軸３側にある第２の半径部２８ｃと、第１の半径部２８ａと第２の半径部２８ｃとを接続する最外径部２８ｂとから構成されている。また、最外径部２８ｂの半径ｒｄは電流リード２４の開口部２２の半径ｒｃより大きい、つまり、最外径部２８ｂは開口部２２よりも半径方向外側に位置している。
なお、電流リード２４は電流入力用と電流出力用とがあり、その構造は同じである。
【００２２】
上記構成の超電導回転電機の回転子では、液溜部８内の液体ヘリウムは電流リード２４の開口部２２から流入し、サイフォン作用により第２の半径部２８ｃまで至る。ヘリウム給排装置１７に至る冷媒通路の圧力損失Δｒに相当する液柱高さＨΔｒ、液溜部８の液面半径ｒｂとすると、図２に示すとおり屈曲部２８での液面半径ｒａは
ｒａ＝ｒｂ＋ＨΔｒ
となる。そして、何らかの原因により液溜部８の液面半径ｒｂが増大したり、圧力損失が増大して、液面半径ｒａが増大して屈曲部２８の最外径部２８ｂの半径ｒｄまで液面が上昇しても、電流リード２４のパイプ２５内には開口部２２から液体ヘリウムが流入し、電流リード２４の超電導界磁巻線５側は液体ヘリウムで浸漬される。
即ち、液体ヘリウムの液面半径の許容範囲は
ｒａ＜ｒｄ
の関係にある。
このように、電流リード２４に冷媒迂回手段である屈曲部２８を形成することにより、（ｒｄ−ｒｃ（開口部２２の半径））だけ液体ヘリウムの液面の裕度が増大することになり、電流リード２４には液体冷媒を安定して供給することが可能となり、電流リード２４は冷媒により確実に冷却され、信頼性の高い超電導界磁巻線の回転子を得ることができる。
【００２３】
実施の形態２．
図３は実施の形態２の超電導回転電機の回転子の要部断面図であり、図４は図３のＩＶ−ＩＶ線に沿う断面図である。
この実施の形態では、電流リード３０の途中において形成された屈曲部３１の構造が実施の形態１と異なり、他の構成は同じである。この屈曲部３１では、端板７側にあり周囲に冷媒通路３２ｃが形成された第１のリード導体３２ａと第２の端部軸３側にあり周囲に冷媒通路３２ｃが形成された第２のリード導体３２ｂとが絶縁物３３で一体化されており、また絶縁物３３の外周部は金属製のパイプ３４で覆われている。
この実施の形態では、電流リード３０の屈曲部３１では第１のリード導体３２ａと第２のリード導体３２ｂとが絶縁物３３で一体化されており、屈曲部３１での剛性、耐振動性が実施の形態１と比較して向上し、より高速度回転下で回転子を使用することができる。
【００２４】
実施の形態３．
図５は実施の形態３の超電導回転電機の回転子の要部断面図である。
この実施の形態では、電流リード４０の途中において仕切り部４２で仕切られてＵの字形状の冷媒通路４３を形成した金属製の迂回パイプ４１が設けられている。リード導体４４はＵの字形状に屈曲することなくスリップリング１５に向かって延びている。他の構成は実施の形態１と同様である。
実施の形態１では、電流リード２４自体をＵの字形状にして冷媒迂回手段を構成したが、この実施の形態では迂回パイプ４１のみで冷媒迂回手段を構成しており、リード導体をＵの字形状に形成するといった面倒な作業が不要となり、超電導回転電機の回転子の製作が簡単である。
【００２５】
実施の形態４．
図６は実施の形態４の超電導回転電機の回転子の要部断面図である。
この実施の形態の回転子は、電流リード２４の屈曲部２８の最外径部２８ｂの近傍に最外径部２８ｂに流れるガスヘリウムを加熱する冷媒加熱手段である加熱装置５０が設けられている点が実施の形態１と異なる。
【００２６】
この実施の形態では、最外径部２８ｂを流れるガスヘリウムは加熱装置５０からの熱で加熱され、最外径部２８ｂの入口での温度Ｔ１が出口では温度Ｔ２に上昇するとともに密度がρ１からρ２に減少する。ここで、遠心力下において気体に加わる圧力はその密度と角速度に比例する関係があるので、これにより所謂セルフポンプ効果が最外径部２８ｂの内部で生じ、ΔＰのポンプ圧力が発生する。図６によると、超電導界磁巻線５から半径外側方向に延びた電流リード部２４ａでの液面半径ｒａは
ｒａ＝ｒｂ＋ＨΔｒーＨΔｐ
となる。ここで、ｒｂは液留部８の液面半径、ＨΔｒは冷媒通路の圧力損失に相当する液柱高さ、ＨΔＰはポンプ圧力に相当する液柱高さである。
【００２７】
何らかの原因により液溜部８の液面半径ｒｂが半径方向外側に変位したり、冷媒通路の圧力損失が増大して液面半径ｒａが半径方向外側に変位することがあっても、ポンプ圧力ΔＰは開口部２２の半径ｒｃより半径内側方向に液面を変位させるように作用する、即ち、本構造によりポンプ圧力ΔＰだけ液面半径の裕度が増大することになる。
以上により、液溜部８内の液体ヘリウムは開口部２２から電流リード２４の内部に安定して供給することが可能となり、信頼性の高い回転子を得ることができる。
また、実施の形態１と比較して屈曲部２８の最外径部２８ｂの最外径寸法を増大させなくても、同様の電流リード２４内の液面の安定性を確保できるため、実施の形態１と比べ回転子の製作が容易となる。
なお、Ｕの字形状で冷媒通路を形成した迂回パイプの最外径部の近傍に加熱装置を設けるようにしても、同様の効果を得ることができる。
【００２８】
実施の形態５．
図７は実施の形態５の超電導回転電機の回転子の要部断面図である。
この実施の形態では、冷媒を加熱する冷媒加熱手段として最外径部２８ｂのリード導体２６ｄの断面積を他の箇所のリード導体よりも減少させるようにしたものである。
【００２９】
この実施の形態５では、リード導体２６ｄ自身のジュール発熱を利用して最外径部２８ｂの冷媒を加熱しており、最外径部２８ｂに新たな冷媒加熱手段を設ける必要性が無くなり、実施の形態４と比較して回転子の製作が容易となる。
【００３０】
実施の形態６．
図８は実施の形態６の超電導回転電機の回転子の要部断面図である。
この実施の形態では、最外径部２８ｂとトルクチューブ１とは冷媒加熱手段である銅製の熱伝導体６０で熱的に接続されている。
【００３１】
この実施の形態では、最外径部２８ｂにはトルクチューブ１からの熱が熱伝導体６０を通じて伝達されており、屈曲部２８の機械的な支持機能を熱伝導体６０が兼用しており、高遠心力下での屈曲部２８の剛性、耐振動性が向上する。
なお、Ｕの字形状で冷媒通路を形成した迂回パイプの最外径部とトルクチューブとを熱伝導体で熱的に接続するようにしてもよい。
また、各実施の形態では冷媒迂回手段は何れもＵの字形状であったが、勿論この形状に限定されるものではない。
【００３２】
【発明の効果】
以上説明したように、この発明の超電導回転電機の回転子によれば、中空円筒形状の一対のトルクチューブと、これらのトルクチューブの外側にそれぞれ設けられた端部軸と、前記トルクチューブに連結された中空の巻線取付軸と、この巻線取付軸に超電導線が巻回された超電導界磁巻線と、この超電導界磁巻線を囲って設けられたベッセルと、前記巻線取付軸の両端部にそれぞれ設けられ前記ベッセルとともに冷媒を液溜めする液溜部を形成した端板と、前記超電導界磁巻線と前記端部軸に設けられたスリップリングとを接続するとともに前記冷媒が前記液溜部から外部に向けて流通する冷媒通路を有する電流リードとを備え、前記電流リードは、前記液溜部の外側に設けられ前記冷媒を半径方向外側に迂回する冷媒迂回手段を有しているので、サイフォン作用により、液溜部内の冷媒は、電流リード内に安定して流入し、電流リードはより確実に冷却され、超電導回転電機の回転子の信頼性が向上する。
また、屈曲部はＵの字形状で周囲に冷媒通路が形成されたリード導体と、このリード導体を覆うパイプとから構成された簡単な構造であり、超電導回転電機の回転子は容易に製造される。
また、屈曲部の最外径部の冷媒を加熱する冷媒加熱手段を備えたので、所謂セルフポンプ作用により、液溜部内の冷媒は、電流リード内に安定して流入し、電流リードはより確実に冷却され、超電導回転電機の回転子の信頼性が向上する。
【００３４】
また、屈曲部は半径方向外側に延びた第１のリード導体と、半径方向内側に延びた第２のリード導体とが絶縁物を介して一体化されているので、高遠心力下での屈曲部の剛性及び耐振動性が向上する。
【００３７】
また、冷媒加熱手段は、リード導体、または第１のリード導体及び第２のリード導体の断面積を小さくして電気抵抗を大きくしたものであるので、新たな冷媒加熱手段を用意する必要性がなく、超電導回転電機は回転子は容易に製造されるとともに、低コストで回転子を製造することができる。
【００３８】
また、この発明の超電導回転電機の回転子によれば、迂回パイプの最外径部の冷媒を加熱する冷媒加熱手段を備えたので、所謂セルフポンプ作用により、液溜部内の冷媒は、電流リード内に安定して流入し、電流リードはより確実に冷却され、超電導回転電機の回転子の信頼性が向上する。
また、迂回パイプは冷媒通路を形成したＵの字形状の簡単な構造であり、超電導回転電機の回転子は容易に製造される。
【００３９】
また、冷媒加熱手段は、屈曲部とトルクチューブとを熱的に接続した熱伝導体であるので、屈曲部の機械的な支持機能を熱伝導体が兼用しており、高遠心力下での屈曲部の剛性、耐振動性が向上する。
【００４０】
また、冷媒加熱手段は、迂回パイプとトルクチューブとを熱的に接続した熱伝導体であるので、迂回パイプの機械的な支持機能を熱伝導体が兼用しており、高遠心力下での迂回パイプの剛性、耐振動性が向上する。
【図面の簡単な説明】
【図１】 この発明の実施の形態１の超電導回転電機の回転子の概略断面図である。
【図２】 図１の超電導回転電機の回転子の要部拡大断面図である。
【図３】 この発明の実施の形態２の超電導回転電機の回転子の要部断面図である。
【図４】 図３のＩＶ−ＩＶ線に沿う断面図である。
【図５】 この発明の実施の形態３の超電導回転電機の回転子の要部断面図である。
【図６】 この発明の実施の形態４の超電導回転電機の回転子の要部断面図である。
【図７】 この発明の実施の形態５のリード導体の部分断面図である。
【図８】 この発明の実施の形態６の超電導回転電機の回転子の要部断面図である。
【図９】 従来の超電導回転電機の回転子の概略断面図である。
【図１０】 従来の超電導回転電機の回転子の電流リードの断面図である。
【図１１】 図９の超電導回転電機の回転子の要部拡大断面図である。
【符号の説明】
１ トルクチューブ、２ 第１の端部軸、３ 第２の端部軸、４ 巻線取付軸、５ 超電導界磁巻線、６ ベッセル、７ 端板、８ 液溜部、１５ スリップリング、２４ 電流リード、２５ パイプ、２６ リード導体、２６ｄ リード導体、２７ 絶縁物、２８ 屈曲部、２８ｂ 最外径部、３０ 電流リード、３１ 屈曲部、３２ａ、第１のリード導体、３２ｂ 第２のリード導体、３３ 絶縁物、３４ パイプ、４０ 電流リード、４１ 迂回パイプ、４３ 冷媒通路、４４ リード導体、６０ 熱伝導体。
Claims (6)
- 中空円筒形状の一対のトルクチューブと、これらのトルクチューブの外側にそれぞれ設けられた端部軸と、前記トルクチューブに連結された中空の巻線取付軸と、この巻線取付軸に超電導線が巻回された超電導界磁巻線と、この超電導界磁巻線を囲って設けられたベッセルと、前記巻線取付軸の両端部にそれぞれ設けられ前記ベッセルとともに冷媒を液溜めする液溜部を形成した端板と、前記超電導界磁巻線と前記端部軸に設けられたスリップリングとを接続するとともに前記冷媒が前記液溜部から外部に向けて流通する冷媒通路を有する電流リードとを備え、前記電流リードは、前記液溜部の外側に設けられ前記冷媒を半径方向外側に迂回させる冷媒迂回手段を有し、
前記冷媒迂回手段は、Ｕの字形状で周囲に冷媒通路が形成されたリード導体と、このリード導体を覆うパイプとから構成された屈曲部であり、
また、前記屈曲部の最外径部の冷媒を加熱する冷媒加熱手段を備えた超電導回転電機の回転子。 - 屈曲部は、半径方向外側に延びた第１のリード導体と、半径方向内側に延びた第２のリード導体とが絶縁物を介して一体化されている請求項１に記載の超電導回転電機の回転子。
- 冷媒加熱手段は、リード導体、または第１のリード導体及び第２のリード導体の断面積を小さくして電気抵抗を大きくしたものである請求項１または２記載の超電導回転電機の回転子。
- 中空円筒形状の一対のトルクチューブと、これらのトルクチューブの外側にそれぞれ設けられた端部軸と、前記トルクチューブに連結された中空の巻線取付軸と、この巻線取付軸に超電導線が巻回された超電導界磁巻線と、この超電導界磁巻線を囲って設けられたベッセルと、前記巻線取付軸の両端部にそれぞれ設けられ前記ベッセルとともに冷媒を液溜めする液溜部を形成した端板と、前記超電導界磁巻線と前記端部軸に設けられたスリップリングとを接続するとともに前記冷媒が前記液溜部から外部に向けて流通する冷媒通路を有する電流リードとを備え、前記電流リードは、前記液溜部の外側に設けられ前記冷媒を半径方向外側に迂回させる冷媒迂回手段を有し、
前記冷媒迂回手段は、冷媒通路を形成したＵの字形状の迂回パイプであり、
また、前記迂回パイプの最外径部の冷媒を加熱する冷媒加熱手段を備えている超電導回転電機の回転子。 - 冷媒加熱手段は、屈曲部とトルクチューブとを熱的に接続した熱伝導体である請求項１〜３の何れか１項記載の超電導回転電機の回転子。
- 冷媒加熱手段は、迂回パイプとトルクチューブとを熱的に接続した熱伝導体である請求項４記載の超電導回転電機の回転子。
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