JP3660543B2

JP3660543B2 - 容量切換型作動油供給装置

Info

Publication number: JP3660543B2
Application number: JP32789599A
Authority: JP
Inventors: 敬中村
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 1999-11-18
Filing date: 1999-11-18
Publication date: 2005-06-15
Anticipated expiration: 2019-11-18
Also published as: JP2001140771A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、作動油の供給容量を大小２段階に切り換えることが可能な容量切換型の作動油供給装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
作動油の供給容量を切り換えることが可能な作動油供給装置としては、例えば特開平４−２７７３６６号公報に開示されている構成のものがある。この装置では、ベーンポンプがロータの回転軸を挟んで対向配設された第１、第２の吸入ポートと、同じく回転軸を挟んで対向配設された第１、第２の吐出ポートとを有し、両吸入ポートが油タンクに接続され、ロータの回転により第１の吸入ポートから吸入した作動油を第１の吐出ポートから吐出させるとともに、第２の吸入ポートから吸入した作動油を第２の吐出ポートから吐出させるようになっている。そして、第１の吐出ポートと第２の吐出ポートとを連通させる第１の切換状態と、第１の吐出ポートと２つの吸入ポートとを連通させる（すなわち油タンクに連通させる）第２の切換状態とを有し、第１の切換状態では両吐出ポートから吐出される作動油量の合計分が吐出油路内に供給されることとなり（供給容量大）、第２の切換状態では第２の吐出ポートから吐出される作動油量のみが吐出油路内に供給されることとなる（供給容量小）。このような構成の作動油供給装置では、必要なときには供給容量を大にして大きな供給油量を得ることができるが、通常は供給容量を小にしておくことでポンプの回転動力を低減することができる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、このような作動油供給装置において、作動油の供給容量を大にしているときには両吐出ポート内の圧力は互いに等しいが、作動油の供給容量を小にしているときには第１の吐出ポートが油タンクに接続されて第１のポート内の圧力が大気圧程度に下がるため、第１及び第２両吐出ポート間には圧力の不均衡が生じる。このためロータの回転軸には、高圧側の吐出ポートから低圧側の吐出ポートへ向かう方向に大きな荷重（偏心荷重と称する）が生じ、ポンプの耐久性を低下させる要因となっていた。また、このような偏心荷重が発生するためロータの回転軸及びこれを支持する部材等の強度及び剛性を高める必要が生じ、装置全体が大型化してしまうという問題もあった。
【０００４】
本発明はこのような問題に鑑みてなされたものであり、作動油の供給容量を大小で切り換えたときに、２つの吐出ポート内の圧力の不均衡により発生するポンプ回転軸の偏心荷重を小さくすることが可能な容量切換型作動油供給装置を提供することを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
このような目的を達成するため、本発明に係る容量切換型作動油供給装置（例えば、実施形態における容量切換型作動油供給装置３０）は、ロータの回転軸を挟んで対向配設された第１、第２の吸入ポート（例えば、実施形態における第１、第２吸入ポートＰ１，Ｐ２）及び上記回転軸を挟んで対向配設された第１、第２の吐出ポート（例えば、実施形態における第１、第２吐出ポートＱ１，Ｑ２）を有し、第１の吸入ポートが油タンクに接続され、第２の吐出ポートが吐出油路（例えば、実施形態における油路２０１）に接続されており、ロータが１回転する間に第１の吸入ポートから吸入した作動油を第１の吐出ポートから吐出するとともに、第２の吸入ポートから吸入した作動油を第２の吐出ポートから吐出する構成のベーンポンプと、第２の吸入ポートを油タンクに接続させるとともに第１の吐出ポートと第２の吐出ポートとを連通させる第１の位置と、第１の吐出ポートと第２の吸入ポートとを連通させる第２の位置との位置切換が可能な切換バルブと、ハウジング内に軸方向に移動可能なスプールを配設して、スプールの軸方向の一端側に第１の吐出ポートから吐出される作動油の圧力が作用するとともにスプールの軸方向の他端側に第２の吐出ポートから吐出される作動油の圧力が作用するように構成された調整バルブとを有しており、切換バルブが第２の位置に位置しているときには、スプールの一端側における圧力作用面積と他端側における圧力作用面積との比に基づいて、第１の吐出ポートから吐出される作動油の圧力が第２の吐出ポートから吐出される作動油の圧力よりも小さくなるように調整される。
【０００６】
このような構成では、切換バルブを第１の位置に位置させているときには、第１の吸入ポートと第２の吸入ポートはともに油タンクに接続され、且つ第１の吐出ポートと第２の吐出ポートとが連通するので、吐出油路内に供給される作動油量は第１の吐出ポートから吐出される作動油量と第２の吐出ポートから吐出される作動油量との合計分となる（供給容量大）。一方、切換バルブを第２の位置に位置させているときには第１の吐出ポートと第２の吸入ポートとが連通するので、第１の吸入ポートから吸入された作動油は先ず第１段階の昇圧がなされて第１の吐出ポートから吐出され、続いてこれが第２の吸入ポートから吸入されて第２段階の昇圧がなされ、第２の吐出ポートから吐出される。このため最終的に吐出油路内に供給される作動油量は第２の吐出ポートから吐出される作動油量のみとなり、切換バルブを第１の位置に位置させたときの供給容量の約半分となる（供給容量小）。なお、この供給容量が小のときには調整バルブにより、第１の吐出ポートから吐出される作動油の圧力が第２の吐出ポートから吐出される作動油の圧力よりも小さくなるように両圧力が調整されるので、ベーンポンプにおいて必要な（第２の吸入ポート内の圧力＜第２の吐出ポート内の圧力）の関係は満たされる。
【０００７】
このように本発明に係る容量切換型作動油供給装置においては、作動油の供給容量を大小２段階に切り換えることができ、油圧回路において必要となる最大の供給容量を確保しつつ、通常はそれよりも小さい供給容量に設定してポンプ駆動における動力ロス分を低減し燃費向上を図ることができるのであるが、供給容量を大に設定した場合には、対向する位置にある両吐出ポート内の圧力は互いに等しくなるのでロータの回転軸に偏心荷重は働かず、供給容量を小に設定した場合であっても、低圧側の吐出ポート（第１の吐出ポート）にも圧力が作用する（大気圧程度まで低下しない）ようになるので、ロータの回転軸に作用する偏心荷重は従来の場合（低圧側の吐出ポート内の圧力は低気圧程度まで下がり、偏心荷重が大きい。）よりも小さくなる。このため装置の耐久性を向上させることができるとともに、回転軸を支持する部材等の強度及び剛性を小さくして重量を軽減することができ、装置の小型化とコストダウンを図ることができる。
【０００８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。図１は本発明に係る容量切換型作動油供給装置を備えたベルト式無段変速機ＣＶＴを模式的に示したものである。このベルト式無段変速機ＣＶＴは、入力軸１とカウンター軸２との間に設けられた金属式Ｖベルト機構１０と、入力軸１とドライブ側プーリ１１との間に設けられた遊星歯車式前後進切換機構２０と、カウンター軸２と出力側部材（ディファレンシャル機構８等）との間に設けられた発進クラッチ５とから構成される。なお、本無段変速機ＣＶＴは車両用として用いられ、入力軸１はカップリング機構ＣＰを介してエンジンＥＮＧの出力側に繋がり、ディファレンシャル機構８に伝達された動力は左右の車輪に伝達されるようになっている。
【０００９】
金属Ｖベルト機構１０は、入力軸１上に設けられたドライブ側プーリ１１と、カウンター軸２上に設けられたドリブン側プーリ１６と、両プーリ１１，１６間に巻き掛けられた金属Ｖベルト１５とからなる。ドライブ側プーリ１１は、入力軸１上に回転自在に設けられた固定プーリ半体１２と、この固定プーリ半体１２に対して軸方向に相対移動可能な可動プーリ半体１３とからなる。可動プーリ半体１３の側方には、固定プーリ半体１２に結合されたシリンダ壁１２ａにより囲まれてドライブ側シリンダ室１４が形成されており、このドライブ側シリンダ室１４内に供給される油圧により、可動プーリ半体１３を軸方向に移動させるプーリ側圧が発生される。
【００１０】
ドリブン側プーリ１６は、カウンター軸２に固設された固定プーリ半体１７と、この固定プーリ半体１７に対して軸方向に相対移動可能な可動プーリ半体１８とからなる。可動プーリ半体１８の側方には、固定プーリ半体１７に結合されたシリンダ壁１７ａにより囲まれてドリブン側シリンダ室１９が形成されており、このドリブン側シリンダ室１９内に供給される油圧により可動プーリ半体１８を軸方向に移動させるプーリ側圧が発生される。
【００１１】
このため、上記両シリンダ室１４，１９への供給油圧（プーリ制御油圧）を適宜制御することにより、金属Ｖベルト１５の滑りが発生することのない適切なプーリ側圧を設定するとともに、両プーリ１１，１６それぞれのプーリ幅を変化させることができる。これにより、金属Ｖベルト１５の巻き掛け半径を変化させて変速比を無段階に変化させることができる。
【００１２】
遊星歯車式前後進切換機構２０は、入力軸１に結合されたサンギヤ２１と、ドライブ側プーリ１１の固定プーリ半体１２に結合されたキャリヤ２２と、後進用ブレーキ２７により固定保持可能なリングギヤ２３と、サンギヤ２１とキャリヤ２３とを連結可能な前進用クラッチ２５とからなる。前進用クラッチ２５が係合されると全ギヤ２１，２２，２３が入力軸１と一体に回転し、ドライブ側プーリ１１は入力軸１と同方向（前進方向）に駆動される。一方、後進用ブレーキ２７が係合されると、リングギヤ２３が固定保持されるため、キャリヤ２２はサンギヤ２１とは逆の方向に駆動され、ドライブ側プーリ１１は入力軸１とは逆方向（後進方向）に駆動される。
【００１３】
また、前進用クラッチ２５及び後進用ブレーキ２７が共に解放されると、この前後進切換機構２０を介しての動力伝達が絶たれ、エンジンＥＮＧとドライブ側プーリ１１との間の動力伝達が行われなくなる。
【００１４】
発進クラッチ５は、カウンター軸２と出力側部材との間の動力伝達をオン・オフ制御するクラッチであり、これがオン（係合）のときに両者間での動力伝達が可能となる。このため、発進クラッチ５がオンのときには、金属Ｖベルト機構１０により変速されたエンジン出力がギヤ６ａ，６ｂ，７ａ，７ｂを介してディファレンシャル機構８により左右の車輪（図示せず）に分割されて伝達される。また、発進クラッチ５がオフ（非係合）のときにはこの動力伝達が行えず、変速機は中立状態となる。
【００１５】
図２はこのベルト式無段変速機ＣＶＴの油圧制御装置の概要を示したものである。この油圧制御装置は、図に示すように、作動油供給装置３０と、高圧レギュレータバルブ４０と、高圧制御系バルブ群５０と、低圧レギュレータバルブ６０と、低圧制御系バルブ群７０と、電気コントロールユニットＥＣＵとを有して構成されている。ここで、高圧制御系バルブ群５０と低圧制御系バルブ群７０にはそれぞれ電磁バルブが含まれているが、これら電磁バルブは、第１検出器８１により検出されるエンジン回転数Ｎｅ、第２検出器８２により検出されるスロットル開度θｔｈ、第３検出器８３により検出される車両速度Ｖ、第４検出器８４により検出される作動油の油温Ｔ、その他の検出器により検出されるマニュアルシフトレバー（図示せず）のシフト位置等の情報に基づいて電気コントロールユニットＥＣＵから出力される作動信号に基づいて作動する。
【００１６】
作動油供給装置３０は作動油を油路２０１内に供給する。この作動油供給装置３０は後述するように供給容量を大小２段階に切り換えることが可能である。高圧レギュレータバルブ４０は作動油供給装置３０から供給された作動油を調圧して高圧の作動油を油路２０２内に供給する。高圧制御系バルブ群５０は電気コントロールユニットＥＣＵからの電気信号に基づいて電磁バルブを作動させ、油路２０２内の作動油（高圧の作動油）をドライブ側シリンダ室１４及びドリブン側シリンダ室１９へ供給する制御を行ってドライブ側及びドリブン側プーリ１１，１６を作動させる。これにより金属ベルト１５の巻き掛け半径が変化し、ベルト式無段変速機ＣＶＴの変速作動が行われる。
【００１７】
低圧レギュレータバルブ６０は油路２０２から分岐した油路２０３内の高圧の制御圧を調圧して低圧の作動油を油路２０４内に供給する。低圧制御系バルブ群７０は電気コントロールユニットＥＣＵからの電気信号に基づいて電磁バルブを作動させ、油路２０４内の作動油（低圧の作動油）を用いて発進クラッチ５、前進用クラッチ２５及び後進用ブレーキ２７を作動させる。これによりベルト式無段変速機ＣＶＴを搭載した車両の発進及び前後進が行われる。なお、マニュアルシフトレバーの操作により作動するマニュアルシフトバルブは低圧制御系バルブ群７０に含まれている。
【００１８】
作動油供給装置３０は本発明に係る容量切換型作動油供給装置に相当し、図３及び図４に示すように、油タンク３１と、ベーンポンプ３２と、切換バルブ３３と、調整バルブ３４とを備えて構成されている。ベーンポンプ３２は、ロータ３２ａの回転軸３２ｂを挟んで対向配設された第１、第２吸入ポートＰ１，Ｐ２と、回転軸３２ｂを挟んで対向配設された第１、第２吐出ポートＱ１，Ｑ２とを有しており、第１吸入ポートＰ１は油路１０２，１０１を介して油タンク３１に接続され、第２吐出ポートＱ２は油路１０３を介して油路２０１に接続されている。そして、ロータ３２ａが１回転する間に第１吸入ポートＰ１から吸入した作動油を第１吐出ポートＱ１から吐出するとともに、第２吸入ポートＰ２から吸入した作動油を第２吐出ポートＱ２から吐出する。
【００１９】
切換バルブ３３は、ハウジング内で左右方向へ移動可能なスプール３３ａと、このスプール３３ａの右方に設けられてスプール３３ａを常時左方に付勢するスプリング３３ｂとを有して構成されている。このスプール３３ａの左端部には信号圧用ポート３３ｃが設けられており、電気コントロールユニットＥＣＵからの指令に基づいて低圧制御系バルブ群７０から油路２０５を介して出力される信号圧を受けることができるようになっている。
【００２０】
スプール３３ａは、信号圧用ポート３３ｃに信号圧が供給されていないときには左方に位置し（第１の位置）、このとき第２吸入ポートＰ２は油路１０５、切換バルブ３３、油路１０４，１０１を介して油タンク３１に接続され、第１吐出ポートＱ１は油路１０６，１０７、切換バルブ３３、油路１０８，１０９，２０１を介して第２吐出ポートＱ２と連通する（図３参照）。一方、信号圧用ポート３３ｃに信号圧が供給されているときには（この信号圧が供給されるケースについては後述）、スプール３３ａには信号圧による右方への付勢力が生じ、この信号圧による付勢力がスプリング３３ｂの付勢力にうち勝ってスプール３３ａは右方に位置する（第２の位置）。このとき第２吸入ポートＰ２は油路１０５、切換バルブ３３、油路１０７，１０６を介して第１吐出ポートＱ１と連通する（図４参照）。
【００２１】
調整バルブ３４は、ハウジング内で左右方向へ移動可能なスプール３４ａと、このスプール３４ａの右方に設けられてスプール３４ａを常時左方に付勢するスプリング３４ｂとを有して構成されている。このスプール３４ａの左端部には第２吐出ポートＱ２から吐出される作動油の圧力が油路１０３，１０９，１１０を介して作用するようになっており、スプール３４ａの右端部には第１吐出ポートＱ１から吐出される作動油の圧力が油路１０６，１１１，１１２を介して作用するようになっている。
【００２２】
ここで、スプール３４ａの右端側の圧力作用面積Ａ１と左端側の圧力作用面積Ａ２とはＡ１＞Ａ２の関係に設定されている（Ａ１≒２×Ａ２び関係が望ましい）。このためスプール３４ａの右端側に作用する圧力（第１吐出ポートＱ１から吐出される作動油の圧力）がｐ１、スプール３４ａの左端側に作用する圧力（第２吐出ポートＱ２から吐出される作動油の圧力）がｐ２、スプリング３４ｂによる左方への付勢力がＦ（＞０）であるときには、ｐ１×Ａ１＋Ｆ＝ｐ２×Ａ２の関係式からｐ１＜ｐ２となる。すなわち、第１吐出ポートＱ１から吐出される作動油の圧力による付勢力（ｐ１×Ａ１）と第２吐出ポートＱ２から吐出される作動油の圧力による付勢力（ｐ２×Ａ２）とのバランスに基づいて、第１吐出ポートＱ１から吐出される作動油の圧力（ｐ１）が第２吐出ポートＱ２から吐出される作動油の圧力（ｐ２）よりも小さくなるように両圧力が調整される。
【００２３】
このような構成において、切換バルブ３３の信号圧用ポート３３ｃに信号圧を供給せず、切換バルブ３３のスプール３３ａを第１の位置（左方の位置）に位置させているときには、第１吸入ポートＰ１と第２吸入ポートＰ２は共に油タンク３１に接続され、第１吐出ポートＱ１と第２吐出ポートＱ２とが連通するので、油路２０１内に供給される作動油量は、第１吐出ポートＱ１から吐出される作動油量と第２吐出ポートＱ２から吐出される作動油量との合計分となる。すなわち、ロータ１回転当たりに第１吐出ポートＱ１から吐出される作動油量とロータ１回転当たりに第２吐出ポートＱ２から吐出される作動油量が共にＶであれば、作動油供給装置３０から油路２０１内に供給される作動油量は２Ｖとなる（供給容量大）。なお、このとき第１吐出ポートＱ１から吐出される作動油の圧力ｐ１と第２吐出ポートＱ２から吐出される作動油の圧力ｐ２とは互いに等しく（ｐ１＝ｐ２）、従って対向する位置にある両吐出ポートＱ１，Ｑ２内の圧力も互いに等しいので、ロータ３２ａの回転軸３２ｂに偏心荷重は働かない。
【００２４】
一方、切換バルブ３３の信号圧用ポート３３ｃに信号圧を供給させ、スプール３３ａを第２の位置（右方の位置）に位置させているときには、第１吐出ポートＱ１と第２吸入ポートＰ２とが連通するので、第１吸入ポートＰ１から吸入された作動油は先ず第１段階の昇圧がなされて第１吐出ポートＱ１から吐出され、続いてこれが第２吸入ポートＰ２から吸入されて第２段階の昇圧がなされ、第２吐出ポートＱ２から吐出される。このため最終的に油路２０１内に供給される作動油量は第２吐出ポートＱ２から吐出される作動油量のみとなり、切換バルブ３３を第１の位置に位置させたときの供給容量の約半分となる。すなわち、ロータ１回転当たりに第１吐出ポートＱ１から吐出される作動油量とロータ１回転当たりに第２吐出ポートＱ２から吐出される作動油量が共にＶであれば、作動油供給装置３０から油路２０１内へ供給される作動油量はＶとなる（供給容量小）。なお、このとき調整バルブ３４により第１吐出ポートＱ１から吐出される作動油の圧力（ｐ１）が第２吐出ポートＱ２から吐出される作動油の圧力（ｐ２）よりも小さくなるように両圧力が調整されるので、ベーンポンプ３２において必要な（第２吸入ポートＰ２内の圧力＜第２吐出ポートＱ２内の圧力）の関係は満たされる。
【００２５】
このような作動油の吸入、吐出をベーンポンプ３２全体で見た場合、ロータ３２ａが１回転する間に、油タンク３１内の作動油を第１吸入ポートＰ１から吸入する第１工程、この吸入された作動油を圧力ｐ１まで昇圧して第１吐出ポートＱ１から吐出する第２工程、この吐出された圧力ｐ１の作動油を第２吸入ポートＰ２から吸入する第３工程、この吸入された圧力ｐ１の作動油を圧力ｐ２まで昇圧して第２吐出ポートＱ２から油路２０１内へ吐出する第４工程が連続して行われることになる。
【００２６】
上記ベルト式無段変速機ＣＶＴを備えた車両の場合、作動油供給装置３０から供給される作動油量は▲１▼エンジン回転数が低いとき、特にエンジン回転数がアイドル回転数近いときには両プーリ１１，１６のシリンダ室１４，１９に作用する圧力は充分であっても流量が足りなくなるため大きな作動油量が必要となる。また、エンジン回転数が或る程度高い場合でも▲２▼走行中にキックダウンが行われたり、或いは▲３▼急減速、中でも急停止が行われる場合にも、変速に当たって両プーリ１１，１６を素早く動かす必要があるため大きな作動油量が必要となる。特に急停止の場合には、車両が停止する前に変速機ＣＶＴをＬＯＷへ戻さないと再発進が難しくなってしまう。また、▲４▼作動油の油温が高い場合にも大きな作動油量が必要となる。これは、作動油の油温が高いと油圧回路からのリーク量が多くなり、油圧が上昇しにくくなるためである。
【００２７】
作動油量の大小切り換えは油路２０５を介して切換バルブ３２の信号圧用ポート３３ｃに信号圧を供給するかしないかにより行われるが、この信号圧の供給制御は前述のように、電気コントロールユニットＥＣＵが検出器８１〜８４からの検出情報に基づいて行っている。以下、ベルト式無段変速装置ＣＶＴを備えた車両における作動油の容量切換制御の具体例を図５のフローに基づいて説明するが、上記▲１▼〜▲４▼の判断はいずれも電気コントロールユニットＥＣＵにおいて行われる。
【００２８】
この制御は図５に示すように、先ずステップＳ１において、第１検出器８１により検出されるエンジン回転数Ｎｅが予め定めた第１の所定のエンジン回転数Ｎｅｏ１（例えば２０００ｒｐｍ）以上であるか否か（Ｎｅ≧Ｎｅｏ１？）が判断され、ここでＮｅ≧Ｎｅｏ１であると判断された場合にはステップＳ７に進んで供給容量は小に設定される。また、ステップＳ１でＮｅ＜Ｎｅｏ１であると判断された場合にはステップＳ２に進み、同じく第１検出器８１により検出されるエンジン回転数Ｎｅが予め定めた第２の所定のエンジン回転数Ｎｅｏ２（例えば１０００ｒｐｍ。ほぼアイドル回転数）以下であるか否か（Ｎｅ≦Ｎｅｏ２？）が判断され、ここでＮｅ≦Ｎｅｏ２であると判断された場合にはステップＳ８へ進んで供給容量は大に設定される。
【００２９】
一方、ステップＳ２でＮｅ＞Ｎｅｏ２であると判断された場合にはステップＳ３に進んで現在キックダウン中であるか否か、すなわち第２検出器８２により検出されるスロットル開度θｔｈに基づいて算出される単位時間当たりのスロットル開度変化率Δθｔｈが予め定めた所定のスロットル開度変化率Δθｔｈｏ（例えば（１／２開度）／ｓ）以上であるか否か（Δθｔｈ≧Δθｔｈｏ？）が判断され、ここでΔθｔｈ≧Δθｔｈｏであると判断された場合にはステップＳ８へ進んで供給容量は大に設定される。
【００３０】
また、ステップＳ３においてΔθｔｈ＜Δθｔｈｏであると判断された場合にはステップＳ４へ進んで現在急減速中であるか否か、すなわち第３検出器８３により検出される車両速度Ｖに基づいて算出される単位時間当たりの減速方向の車両速度変化率ΔＶ（すなわち減速方向の加速度）が所定の車両速度変化率ΔＶｏ（例えば減速方向で２ｍ／ｓ^２）以上であるか否か（ΔＶ≧ΔＶｏ？）が判断され、ここでΔＶ≧ΔＶｏであると判断された場合にはステップＳ８へ進んで供給容量は大に設定される。また、ここでΔＶ＜ΔＶｏであると判断された場合にはステップＳ５へ進んで第４検出器８４により検出される作動油の油温Ｔが予め定めた所定の油温Ｔｏ（例えば１２０℃）以上であるか否か（Ｔ≧Ｔｏ？）が判断され、ここでＴ≧Ｔｏであると判断された場合にはステップＳ８へ進んで供給容量は大に設定される。
【００３１】
一方、ステップＳ５でＴ＜Ｔｏであると判断された場合にはステップＳ６へ進んでステップＳ１〜Ｓ５における否の状態全てを満たす継続時間ｔが予め定めた所定時間ｔｏ（例えば１分）以上継続しているか否か（ｔ≧ｔｏ？）が判断され、ここでｔ≧ｔｏであればステップＳ７に進んで供給容量は小に設定されるが、ｔ＜ｔｏである場合にはステップＳ８に進んで供給容量は大に設定される。なお、このステップＳ６における処理は、例えばエンジン回転数がアイドル回転数程度であって供給される作動油量が大である状態から、エンジン回転数が次第に上昇して第２の所定の回転数より高くなり（但し第１の所定の回転数よりは小）、キックダウンをしておらず（Δθｔｈ＜Δθｔｈｏ）、急減速もしておらず（ΔＶ＜ΔＶｏ）、作動油の油温も所定の油温よりも低い場合（Ｔ＜Ｔｏ）であっても、この状態が或る程度の時間継続した後でなければ作動油量を小に切り換えないことを意味する。
【００３２】
このように本発明に係る容量切換型作動油供給装置では、切換バルブ３３へ信号圧を供給するかしないかにより作動油の供給容量を大小２段階に切り換えることができ、油圧回路において必要となる最大の供給容量（容量２Ｖ）を確保しつつ、通常はそれよりも小さい供給容量（容量Ｖ）に設定してポンプ駆動における動力ロス分を低減し燃費向上を図ることができるのであるが、供給容量を大に設定した場合には、対向する位置にある両吐出ポートＱ１，Ｑ２内の圧力は互いに等しくなるのでロータ３２ａの回転軸３２ｂに偏心荷重は働かず、供給容量を小に設定した場合であっても、低圧側の吐出ポート（第１吐出ポートＱ１）にも圧力が作用する（大気圧程度まで低下しない）ようになるので、ロータ３２ａの回転軸３２ｂに作用する偏心荷重は従来の場合よりも小さくなる（偏心荷重は図４中の矢印Ｆで示すように、高圧側の吐出ポートから低圧側の吐出ポートへ向かう方向に作用する）。このため装置３０の耐久性を向上させることができるとともに、回転軸３２ｂを支持する部材等の強度及び剛性を小さくして重量を軽減することができ、装置３０の小型化とコストダウンを図ることができる。
【００３３】
これまで本発明の実施形態について説明してきたが、本発明の範囲は上述の実施形態に限られるものではない。例えば、ベーンポンプの吸入ポート及び吐出ポートは必ずしも２つずつである必要はなく、ロータの回転軸を挟んで対向配設された第１、第２の吸入ポートと、回転軸を挟んで対向配設された第１、第２の吐出ポートを有しており、第１の吸入ポートが油タンクに接続され、第２の吐出ポートが吐出油路に接続されており、ロータが１回転する間に第１の吸入ポートから吸入した作動油を第１の吐出ポートから吐出するとともに、第２の吸入ポートから吸入した作動油を第２の吐出ポートから吐出する構成のベーンポンプであれば２つ以上であっても構わない。また、この作動油供給装置の適用対象は上述のような車両用に限られず、他の油圧装置においても用いることが可能である。
【００３４】
【発明の効果】
以上説明したように本発明に係る容量切換型作動油供給装置においては、作動油の供給容量を大小２段階に切り換えることができ、油圧回路において必要となる最大の供給容量を確保しつつ、通常はそれよりも小さい供給容量に設定してポンプ駆動における動力ロス分を低減し燃費向上を図ることができるのであるが、供給容量を大に設定した場合には、対向する位置にある両吐出ポート内の圧力は互いに等しくなるのでロータの回転軸に偏心荷重は働かず、供給容量を小に設定した場合であっても、低圧側の吐出ポート（第１の吐出ポート）にも圧力が作用する（大気圧程度まで低下しない）ようになるので、ロータの回転軸に作用する偏心荷重は従来の場合よりも小さくなる。このため装置の耐久性を向上させることができるとともに、回転軸を支持する部材等の強度及び剛性を小さくして重量を軽減することができ、装置の小型化とコストダウンを図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る容量切換型作動油供給装置を備えたベルト式無段変速機のスケルトン図である。
【図２】上記ベルト式無段変速機の油圧制御装置の概要を示すブロック図である。
【図３】供給容量を大に設定した場合における上記容量切換型作動油供給装置の構成図である。
【図４】供給容量を小に設定した場合における上記容量切換型作動油供給装置の構成図である。
【図５】上記ベルト式無段変速機を備えた車両における作動油の容量切換制御の具体例を示すフローである。
【符号の説明】
３０作動油供給装置（容量切換型作動油供給装置）
３１油タンク
３２ベーンポンプ
３２ａロータ
３２ｂ回転軸
３３切換バルブ
３３ｂスプリング（弾性部材）
３４調整バルブ
４０高圧レギュレータバルブ
５０高圧制御系バルブ群
６０低圧レギュレータバルブ
７０低圧制御系バルブ群
２０１油路（吐出油路）
ＥＣＵ電気コントロールユニット
ＣＶＴベルト式無段変速機
Ｐ１第１吸入ポート（第１の吸入ポート）
Ｐ２第２吸入ポート（第２の吸入ポート）
Ｑ１第１吐出ポート（第１の吐出ポート）
Ｑ２第２吐出ポート（第２の吐出ポート）

Claims

ロータの回転軸を挟んで対向配設された第１、第２の吸入ポート及び前記回転軸を挟んで対向配設された第１、第２の吐出ポートを有し、前記第１の吸入ポートが油タンクに接続され、前記第２の吐出ポートが吐出油路に接続されており、前記ロータが１回転する間に前記第１の吸入ポートから吸入した作動油を前記第１の吐出ポートから吐出するとともに、前記第２の吸入ポートから吸入した作動油を前記第２の吐出ポートから吐出する構成のベーンポンプと、
前記第２の吸入ポートを前記油タンクに接続させるとともに前記第１の吐出ポートと前記第２の吐出ポートとを連通させる第１の位置と、前記第１の吐出ポートと前記第２の吸入ポートとを連通させる第２の位置との位置切換が可能な切換バルブと、
前記ハウジング内に軸方向に移動可能なスプールを配設して、前記スプールの軸方向の一端側に前記第１の吐出ポートから吐出される作動油の圧力が作用するとともに前記スプールの軸方向の他端側に前記第２の吐出ポートから吐出される作動油の圧力が作用するように構成された調整バルブとを有し、
前記切換バルブが前記第２の位置に位置しているときには、前記スプールの前記一端側における圧力作用面積と前記他端側における圧力作用面積との比に基づいて、前記第１の吐出ポートから吐出される作動油の圧力が前記第２の吐出ポートから吐出される作動油の圧力よりも小さくなるように調整されることを特徴とする容量切換型作動油供給装置。