JP2001140771A - 容量切換型作動油供給装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 作動油の供給容量を大小で切り換えたとき
に、２つの吐出ポート内の圧力の不均衡により発生する
ポンプ回転軸の偏心荷重を小さくする。 【解決手段】 ベーンポンプ３２の第１吸入ポートＰ１
を油タンク３１に接続し、第２吐出ポートＱ２を油路２
０１に接続する。供給容量を大に設定するときには切換
バルブ３３を左方の第１の位置に位置させて第２吸入ポ
ートＰ２を油タンク３１に接続させ、第１吐出ポートＱ
１と第２吐出ポートＱ２とを連通させる。一方、供給容
量を小に設定するときには、切換バルブ３３を右方の第
２の位置に位置させて第１吐出ポートＱ１と第２吸入ポ
ートＰ２とを連通させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、作動油の供給容量
を大小２段階に切り換えることが可能な容量切換型の作
動油供給装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】作動油の供給容量を切り換えることが可
能な作動油供給装置としては、例えば特開平４−２７７
３６６号公報に開示されている構成のものがある。この
装置では、ベーンポンプがロータの回転軸を挟んで対向
配設された第１、第２の吸入ポートと、同じく回転軸を
挟んで対向配設された第１、第２の吐出ポートとを有
し、両吸入ポートが油タンクに接続され、ロータの回転
により第１の吸入ポートから吸入した作動油を第１の吐
出ポートから吐出させるとともに、第２の吸入ポートか
ら吸入した作動油を第２の吐出ポートから吐出させるよ
うになっている。そして、第１の吐出ポートと第２の吐
出ポートとを連通させる第１の切換状態と、第１の吐出
ポートと２つの吸入ポートとを連通させる（すなわち油
タンクに連通させる）第２の切換状態とを有し、第１の
切換状態では両吐出ポートから吐出される作動油量の合
計分が吐出油路内に供給されることとなり（供給容量
大）、第２の切換状態では第２の吐出ポートから吐出さ
れる作動油量のみが吐出油路内に供給されることとなる
（供給容量小）。このような構成の作動油供給装置で
は、必要なときには供給容量を大にして大きな供給油量
を得ることができるが、通常は供給容量を小にしておく
ことでポンプの回転動力を低減することができる。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな作動油供給装置において、作動油の供給容量を大に
しているときには両吐出ポート内の圧力は互いに等しい
が、作動油の供給容量を小にしているときには第１の吐
出ポートが油タンクに接続されて第１のポート内の圧力
が大気圧程度に下がるため、第１及び第２両吐出ポート
間には圧力の不均衡が生じる。このためロータの回転軸
には、高圧側の吐出ポートから低圧側の吐出ポートへ向
かう方向に大きな荷重（偏心荷重と称する）が生じ、ポ
ンプの耐久性を低下させる要因となっていた。また、こ
のような偏心荷重が発生するためロータの回転軸及びこ
れを支持する部材等の強度及び剛性を高める必要が生
じ、装置全体が大型化してしまうという問題もあった。

【０００４】本発明はこのような問題に鑑みてなされた
ものであり、作動油の供給容量を大小で切り換えたとき
に、２つの吐出ポート内の圧力の不均衡により発生する
ポンプ回転軸の偏心荷重を小さくすることが可能な容量
切換型作動油供給装置を提供することを目的としてい
る。

【０００５】

【課題を解決するための手段】このような目的を達成す
るため、本発明に係る容量切換型作動油供給装置（例え
ば、実施形態における容量切換型作動油供給装置３０）
は、ロータの回転軸を挟んで対向配設された第１、第２
の吸入ポート（例えば、実施形態における第１、第２吸
入ポートＰ１，Ｐ２）及び上記回転軸を挟んで対向配設
された第１、第２の吐出ポート（例えば、実施形態にお
ける第１、第２吐出ポートＱ１，Ｑ２）を有し、第１の
吸入ポートが油タンクに接続され、第２の吐出ポートが
吐出油路（例えば、実施形態における油路２０１）に接
続されており、ロータが１回転する間に第１の吸入ポー
トから吸入した作動油を第１の吐出ポートから吐出する
とともに、第２の吸入ポートから吸入した作動油を第２
の吐出ポートから吐出する構成のベーンポンプと、第２
の吸入ポートを油タンクに接続させるとともに第１の吐
出ポートと第２の吐出ポートとを連通させる第１の位置
と、第１の吐出ポートと第２の吸入ポートとを連通させ
る第２の位置との位置切換が可能な切換バルブと、切換
バルブが第２の位置に位置しているときに、第１の吐出
ポートから吐出される作動油の圧力による付勢力と第２
の吐出ポートから吐出される作動油の圧力による付勢力
とのバランスに基づいて、第１の吐出ポートから吐出さ
れる作動油の圧力が第２の吐出ポートから吐出される作
動油の圧力よりも小さくなるように上記両圧力の調整を
行う調整バルブとを有している。

【０００６】このような構成では、切換バルブを第１の
位置に位置させているときには、第１の吸入ポートと第
２の吸入ポートはともに油タンクに接続され、且つ第１
の吐出ポートと第２の吐出ポートとが連通するので、吐
出油路内に供給される作動油量は第１の吐出ポートから
吐出される作動油量と第２の吐出ポートから吐出される
作動油量との合計分となる（供給容量大）。一方、切換
バルブを第２の位置に位置させているときには第１の吐
出ポートと第２の吸入ポートとが連通するので、第１の
吸入ポートから吸入された作動油は先ず第１段階の昇圧
がなされて第１の吐出ポートから吐出され、続いてこれ
が第２の吸入ポートから吸入されて第２段階の昇圧がな
され、第２の吐出ポートから吐出される。このため最終
的に吐出油路内に供給される作動油量は第２の吐出ポー
トから吐出される作動油量のみとなり、切換バルブを第
１の位置に位置させたときの供給容量の約半分となる
（供給容量小）。なお、この供給容量が小のときには調
整バルブにより、第１の吐出ポートから吐出される作動
油の圧力が第２の吐出ポートから吐出される作動油の圧
力よりも小さくなるように両圧力が調整されるので、ベ
ーンポンプにおいて必要な（第２の吸入ポート内の圧力
＜第２の吐出ポート内の圧力）の関係は満たされる。

【０００７】このように本発明に係る容量切換型作動油
供給装置においては、作動油の供給容量を大小２段階に
切り換えることができ、油圧回路において必要となる最
大の供給容量を確保しつつ、通常はそれよりも小さい供
給容量に設定してポンプ駆動における動力ロス分を低減
し燃費向上を図ることができるのであるが、供給容量を
大に設定した場合には、対向する位置にある両吐出ポー
ト内の圧力は互いに等しくなるのでロータの回転軸に偏
心荷重は働かず、供給容量を小に設定した場合であって
も、低圧側の吐出ポート（第１の吐出ポート）にも圧力
が作用する（大気圧程度まで低下しない）ようになるの
で、ロータの回転軸に作用する偏心荷重は従来の場合
（低圧側の吐出ポート内の圧力は低気圧程度まで下が
り、偏心荷重が大きい。）よりも小さくなる。このため
装置の耐久性を向上させることができるとともに、回転
軸を支持する部材等の強度及び剛性を小さくして重量を
軽減することができ、装置の小型化とコストダウンを図
ることができる。

【０００８】

【発明の実施の形態】以下、本発明の好ましい実施形態
について図面を参照して説明する。図１は本発明に係る
容量切換型作動油供給装置を備えたベルト式無段変速機
ＣＶＴを模式的に示したものである。このベルト式無段
変速機ＣＶＴは、入力軸１とカウンター軸２との間に設
けられた金属式Ｖベルト機構１０と、入力軸１とドライ
ブ側プーリ１１との間に設けられた遊星歯車式前後進切
換機構２０と、カウンター軸２と出力側部材（ディファ
レンシャル機構８等）との間に設けられた発進クラッチ
５とから構成される。なお、本無段変速機ＣＶＴは車両
用として用いられ、入力軸１はカップリング機構ＣＰを
介してエンジンＥＮＧの出力側に繋がり、ディファレン
シャル機構８に伝達された動力は左右の車輪に伝達され
るようになっている。

【０００９】金属Ｖベルト機構１０は、入力軸１上に設
けられたドライブ側プーリ１１と、カウンター軸２上に
設けられたドリブン側プーリ１６と、両プーリ１１，１
６間に巻き掛けられた金属Ｖベルト１５とからなる。ド
ライブ側プーリ１１は、入力軸１上に回転自在に設けら
れた固定プーリ半体１２と、この固定プーリ半体１２に
対して軸方向に相対移動可能な可動プーリ半体１３とか
らなる。可動プーリ半体１３の側方には、固定プーリ半
体１２に結合されたシリンダ壁１２ａにより囲まれてド
ライブ側シリンダ室１４が形成されており、このドライ
ブ側シリンダ室１４内に供給される油圧により、可動プ
ーリ半体１３を軸方向に移動させるプーリ側圧が発生さ
れる。

【００１０】ドリブン側プーリ１６は、カウンター軸２
に固設された固定プーリ半体１７と、この固定プーリ半
体１７に対して軸方向に相対移動可能な可動プーリ半体
１８とからなる。可動プーリ半体１８の側方には、固定
プーリ半体１７に結合されたシリンダ壁１７ａにより囲
まれてドリブン側シリンダ室１９が形成されており、こ
のドリブン側シリンダ室１９内に供給される油圧により
可動プーリ半体１８を軸方向に移動させるプーリ側圧が
発生される。

【００１１】このため、上記両シリンダ室１４，１９へ
の供給油圧（プーリ制御油圧）を適宜制御することによ
り、金属Ｖベルト１５の滑りが発生することのない適切
なプーリ側圧を設定するとともに、両プーリ１１，１６
それぞれのプーリ幅を変化させることができる。これに
より、金属Ｖベルト１５の巻き掛け半径を変化させて変
速比を無段階に変化させることができる。

【００１２】遊星歯車式前後進切換機構２０は、入力軸
１に結合されたサンギヤ２１と、ドライブ側プーリ１１
の固定プーリ半体１２に結合されたキャリヤ２２と、後
進用ブレーキ２７により固定保持可能なリングギヤ２３
と、サンギヤ２１とキャリヤ２３とを連結可能な前進用
クラッチ２５とからなる。前進用クラッチ２５が係合さ
れると全ギヤ２１，２２，２３が入力軸１と一体に回転
し、ドライブ側プーリ１１は入力軸１と同方向（前進方
向）に駆動される。一方、後進用ブレーキ２７が係合さ
れると、リングギヤ２３が固定保持されるため、キャリ
ヤ２２はサンギヤ２１とは逆の方向に駆動され、ドライ
ブ側プーリ１１は入力軸１とは逆方向（後進方向）に駆
動される。

【００１３】また、前進用クラッチ２５及び後進用ブレ
ーキ２７が共に解放されると、この前後進切換機構２０
を介しての動力伝達が絶たれ、エンジンＥＮＧとドライ
ブ側プーリ１１との間の動力伝達が行われなくなる。

【００１４】発進クラッチ５は、カウンター軸２と出力
側部材との間の動力伝達をオン・オフ制御するクラッチ
であり、これがオン（係合）のときに両者間での動力伝
達が可能となる。このため、発進クラッチ５がオンのと
きには、金属Ｖベルト機構１０により変速されたエンジ
ン出力がギヤ６ａ，６ｂ，７ａ，７ｂを介してディファ
レンシャル機構８により左右の車輪（図示せず）に分割
されて伝達される。また、発進クラッチ５がオフ（非係
合）のときにはこの動力伝達が行えず、変速機は中立状
態となる。

【００１５】図２はこのベルト式無段変速機ＣＶＴの油
圧制御装置の概要を示したものである。この油圧制御装
置は、図に示すように、作動油供給装置３０と、高圧レ
ギュレータバルブ４０と、高圧制御系バルブ群５０と、
低圧レギュレータバルブ６０と、低圧制御系バルブ群７
０と、電気コントロールユニットＥＣＵとを有して構成
されている。ここで、高圧制御系バルブ群５０と低圧制
御系バルブ群７０にはそれぞれ電磁バルブが含まれてい
るが、これら電磁バルブは、第１検出器８１により検出
されるエンジン回転数Ｎｅ、第２検出器８２により検出
されるスロットル開度θｔｈ、第３検出器８３により検
出される車両速度Ｖ、第４検出器８４により検出される
作動油の油温Ｔ、その他の検出器により検出されるマニ
ュアルシフトレバー（図示せず）のシフト位置等の情報
に基づいて電気コントロールユニットＥＣＵから出力さ
れる作動信号に基づいて作動する。

【００１６】作動油供給装置３０は作動油を油路２０１
内に供給する。この作動油供給装置３０は後述するよう
に供給容量を大小２段階に切り換えることが可能であ
る。高圧レギュレータバルブ４０は作動油供給装置３０
から供給された作動油を調圧して高圧の作動油を油路２
０２内に供給する。高圧制御系バルブ群５０は電気コン
トロールユニットＥＣＵからの電気信号に基づいて電磁
バルブを作動させ、油路２０２内の作動油（高圧の作動
油）をドライブ側シリンダ室１４及びドリブン側シリン
ダ室１９へ供給する制御を行ってドライブ側及びドリブ
ン側プーリ１１，１６を作動させる。これにより金属ベ
ルト１５の巻き掛け半径が変化し、ベルト式無段変速機
ＣＶＴの変速作動が行われる。

【００１７】低圧レギュレータバルブ６０は油路２０２
から分岐した油路２０３内の高圧の制御圧を調圧して低
圧の作動油を油路２０４内に供給する。低圧制御系バル
ブ群７０は電気コントロールユニットＥＣＵからの電気
信号に基づいて電磁バルブを作動させ、油路２０４内の
作動油（低圧の作動油）を用いて発進クラッチ５、前進
用クラッチ２５及び後進用ブレーキ２７を作動させる。
これによりベルト式無段変速機ＣＶＴを搭載した車両の
発進及び前後進が行われる。なお、マニュアルシフトレ
バーの操作により作動するマニュアルシフトバルブは低
圧制御系バルブ群７０に含まれている。

【００１８】作動油供給装置３０は本発明に係る容量切
換型作動油供給装置に相当し、図３及び図４に示すよう
に、油タンク３１と、ベーンポンプ３２と、切換バルブ
３３と、調整バルブ３４とを備えて構成されている。ベ
ーンポンプ３２は、ロータ３２ａの回転軸３２ｂを挟ん
で対向配設された第１、第２吸入ポートＰ１，Ｐ２と、
回転軸３２ｂを挟んで対向配設された第１、第２吐出ポ
ートＱ１，Ｑ２とを有しており、第１吸入ポートＰ１は
油路１０２，１０１を介して油タンク３１に接続され、
第２吐出ポートＱ２は油路１０３を介して油路２０１に
接続されている。そして、ロータ３２ａが１回転する間
に第１吸入ポートＰ１から吸入した作動油を第１吐出ポ
ートＱ１から吐出するとともに、第２吸入ポートＰ２か
ら吸入した作動油を第２吐出ポートＱ２から吐出する。

【００１９】切換バルブ３３は、ハウジング内で左右方
向へ移動可能なスプール３３ａと、このスプール３３ａ
の右方に設けられてスプール３３ａを常時左方に付勢す
るスプリング３３ｂとを有して構成されている。このス
プール３３ａの左端部には信号圧用ポート３３ｃが設け
られており、電気コントロールユニットＥＣＵからの指
令に基づいて低圧制御系バルブ群７０から油路２０５を
介して出力される信号圧を受けることができるようにな
っている。

【００２０】スプール３３ａは、信号圧用ポート３３ｃ
に信号圧が供給されていないときには左方に位置し（第
１の位置）、このとき第２吸入ポートＰ２は油路１０
５、切換バルブ３３、油路１０４，１０１を介して油タ
ンク３１に接続され、第１吐出ポートＱ１は油路１０
６，１０７、切換バルブ３３、油路１０８，１０９，２
０１を介して第２吐出ポートＱ２と連通する（図３参
照）。一方、信号圧用ポート３３ｃに信号圧が供給され
ているときには（この信号圧が供給されるケースについ
ては後述）、スプール３３ａには信号圧による右方への
付勢力が生じ、この信号圧による付勢力がスプリング３
３ｂの付勢力にうち勝ってスプール３３ａは右方に位置
する（第２の位置）。このとき第２吸入ポートＰ２は油
路１０５、切換バルブ３３、油路１０７，１０６を介し
て第１吐出ポートＱ１と連通する（図４参照）。

【００２１】調整バルブ３４は、ハウジング内で左右方
向へ移動可能なスプール３４ａと、このスプール３４ａ
の右方に設けられてスプール３４ａを常時左方に付勢す
るスプリング３４ｂとを有して構成されている。このス
プール３４ａの左端部には第２吐出ポートＱ２から吐出
される作動油の圧力が油路１０３，１０９，１１０を介
して作用するようになっており、スプール３４ａの右端
部には第１吐出ポートＱ１から吐出される作動油の圧力
が油路１０６，１１１，１１２を介して作用するように
なっている。

【００２２】ここで、スプール３４ａの右端側の圧力作
用面積Ａ１と左端側の圧力作用面積Ａ２とはＡ１＞Ａ２
の関係に設定されている（Ａ１≒２×Ａ２び関係が望ま
しい）。このためスプール３４ａの右端側に作用する圧
力（第１吐出ポートＱ１から吐出される作動油の圧力）
がｐ１、スプール３４ａの左端側に作用する圧力（第２
吐出ポートＱ２から吐出される作動油の圧力）がｐ２、
スプリング３４ｂによる左方への付勢力がＦ（＞０）で
あるときには、ｐ１×Ａ１＋Ｆ＝ｐ２×Ａ２の関係式か
らｐ１＜ｐ２となる。すなわち、第１吐出ポートＱ１か
ら吐出される作動油の圧力による付勢力（ｐ１×Ａ１）
と第２吐出ポートＱ２から吐出される作動油の圧力によ
る付勢力（ｐ２×Ａ２）とのバランスに基づいて、第１
吐出ポートＱ１から吐出される作動油の圧力（ｐ１）が
第２吐出ポートＱ２から吐出される作動油の圧力（ｐ
２）よりも小さくなるように両圧力が調整される。

【００２３】このような構成において、切換バルブ３３
の信号圧用ポート３３ｃに信号圧を供給せず、切換バル
ブ３３のスプール３３ａを第１の位置（左方の位置）に
位置させているときには、第１吸入ポートＰ１と第２吸
入ポートＰ２は共に油タンク３１に接続され、第１吐出
ポートＱ１と第２吐出ポートＱ２とが連通するので、油
路２０１内に供給される作動油量は、第１吐出ポートＱ
１から吐出される作動油量と第２吐出ポートＱ２から吐
出される作動油量との合計分となる。すなわち、ロータ
１回転当たりに第１吐出ポートＱ１から吐出される作動
油量とロータ１回転当たりに第２吐出ポートＱ２から吐
出される作動油量が共にＶであれば、作動油供給装置３
０から油路２０１内に供給される作動油量は２Ｖとなる
（供給容量大）。なお、このとき第１吐出ポートＱ１か
ら吐出される作動油の圧力ｐ１と第２吐出ポートＱ２か
ら吐出される作動油の圧力ｐ２とは互いに等しく（ｐ１
＝ｐ２）、従って対向する位置にある両吐出ポートＱ
１，Ｑ２内の圧力も互いに等しいので、ロータ３２ａの
回転軸３２ｂに偏心荷重は働かない。

【００２４】一方、切換バルブ３３の信号圧用ポート３
３ｃに信号圧を供給させ、スプール３３ａを第２の位置
（右方の位置）に位置させているときには、第１吐出ポ
ートＱ１と第２吸入ポートＰ２とが連通するので、第１
吸入ポートＰ１から吸入された作動油は先ず第１段階の
昇圧がなされて第１吐出ポートＱ１から吐出され、続い
てこれが第２吸入ポートＰ２から吸入されて第２段階の
昇圧がなされ、第２吐出ポートＱ２から吐出される。こ
のため最終的に油路２０１内に供給される作動油量は第
２吐出ポートＱ２から吐出される作動油量のみとなり、
切換バルブ３３を第１の位置に位置させたときの供給容
量の約半分となる。すなわち、ロータ１回転当たりに第
１吐出ポートＱ１から吐出される作動油量とロータ１回
転当たりに第２吐出ポートＱ２から吐出される作動油量
が共にＶであれば、作動油供給装置３０から油路２０１
内へ供給される作動油量はＶとなる（供給容量小）。な
お、このとき調整バルブ３４により第１吐出ポートＱ１
から吐出される作動油の圧力（ｐ１）が第２吐出ポート
Ｑ２から吐出される作動油の圧力（ｐ２）よりも小さく
なるように両圧力が調整されるので、ベーンポンプ３２
において必要な（第２吸入ポートＰ２内の圧力＜第２吐
出ポートＱ２内の圧力）の関係は満たされる。

【００２５】このような作動油の吸入、吐出をベーンポ
ンプ３２全体で見た場合、ロータ３２ａが１回転する間
に、油タンク３１内の作動油を第１吸入ポートＰ１から
吸入する第１工程、この吸入された作動油を圧力ｐ１ま
で昇圧して第１吐出ポートＱ１から吐出する第２工程、
この吐出された圧力ｐ１の作動油を第２吸入ポートＰ２
から吸入する第３工程、この吸入された圧力ｐ１の作動
油を圧力ｐ２まで昇圧して第２吐出ポートＱ２から油路
２０１内へ吐出する第４工程が連続して行われることに
なる。

【００２６】上記ベルト式無段変速機ＣＶＴを備えた車
両の場合、作動油供給装置３０から供給される作動油量
はエンジン回転数が低いとき、特にエンジン回転数が
アイドル回転数近いときには両プーリ１１，１６のシリ
ンダ室１４，１９に作用する圧力は充分であっても流量
が足りなくなるため大きな作動油量が必要となる。ま
た、エンジン回転数が或る程度高い場合でも走行中に
キックダウンが行われたり、或いは急減速、中でも急
停止が行われる場合にも、変速に当たって両プーリ１
１，１６を素早く動かす必要があるため大きな作動油量
が必要となる。特に急停止の場合には、車両が停止する
前に変速機ＣＶＴをＬＯＷへ戻さないと再発進が難しく
なってしまう。また、作動油の油温が高い場合にも大
きな作動油量が必要となる。これは、作動油の油温が高
いと油圧回路からのリーク量が多くなり、油圧が上昇し
にくくなるためである。

【００２７】作動油量の大小切り換えは油路２０５を介
して切換バルブ３２の信号圧用ポート３３ｃに信号圧を
供給するかしないかにより行われるが、この信号圧の供
給制御は前述のように、電気コントロールユニットＥＣ
Ｕが検出器８１〜８４からの検出情報に基づいて行って
いる。以下、ベルト式無段変速装置ＣＶＴを備えた車両
における作動油の容量切換制御の具体例を図５のフロー
に基づいて説明するが、上記〜の判断はいずれも電
気コントロールユニットＥＣＵにおいて行われる。

【００２８】この制御は図５に示すように、先ずステッ
プＳ１において、第１検出器８１により検出されるエン
ジン回転数Ｎｅが予め定めた第１の所定のエンジン回転
数Ｎｅｏ１（例えば２０００ｒｐｍ）以上であるか否か
（Ｎｅ≧Ｎｅｏ１？）が判断され、ここでＮｅ≧Ｎｅｏ
１であると判断された場合にはステップＳ７に進んで供
給容量は小に設定される。また、ステップＳ１でＮｅ＜
Ｎｅｏ１であると判断された場合にはステップＳ２に進
み、同じく第１検出器８１により検出されるエンジン回
転数Ｎｅが予め定めた第２の所定のエンジン回転数Ｎｅ
ｏ２（例えば１０００ｒｐｍ。ほぼアイドル回転数）以
下であるか否か（Ｎｅ≦Ｎｅｏ２？）が判断され、ここ
でＮｅ≦Ｎｅｏ２であると判断された場合にはステップ
Ｓ８へ進んで供給容量は大に設定される。

【００２９】一方、ステップＳ２でＮｅ＞Ｎｅｏ２であ
ると判断された場合にはステップＳ３に進んで現在キッ
クダウン中であるか否か、すなわち第２検出器８２によ
り検出されるスロットル開度θｔｈに基づいて算出され
る単位時間当たりのスロットル開度変化率Δθｔｈが予
め定めた所定のスロットル開度変化率Δθｔｈｏ（例え
ば（１／２開度）／ｓ）以上であるか否か（Δθｔｈ≧
Δθｔｈｏ？）が判断され、ここでΔθｔｈ≧Δθｔｈ
ｏであると判断された場合にはステップＳ８へ進んで供
給容量は大に設定される。

【００３０】また、ステップＳ３においてΔθｔｈ＜Δ
θｔｈｏであると判断された場合にはステップＳ４へ進
んで現在急減速中であるか否か、すなわち第３検出器８
３により検出される車両速度Ｖに基づいて算出される単
位時間当たりの減速方向の車両速度変化率ΔＶ（すなわ
ち減速方向の加速度）が所定の車両速度変化率ΔＶｏ
（例えば減速方向で２ｍ／ｓ^２）以上であるか否か（Δ
Ｖ≧ΔＶｏ？）が判断され、ここでΔＶ≧ΔＶｏである
と判断された場合にはステップＳ８へ進んで供給容量は
大に設定される。また、ここでΔＶ＜ΔＶｏであると判
断された場合にはステップＳ５へ進んで第４検出器８４
により検出される作動油の油温Ｔが予め定めた所定の油
温Ｔｏ（例えば１２０℃）以上であるか否か（Ｔ≧Ｔｏ
？）が判断され、ここでＴ≧Ｔｏであると判断された場
合にはステップＳ８へ進んで供給容量は大に設定され
る。

【００３１】一方、ステップＳ５でＴ＜Ｔｏであると判
断された場合にはステップＳ６へ進んでステップＳ１〜
Ｓ５における否の状態全てを満たす継続時間ｔが予め定
めた所定時間ｔｏ（例えば１分）以上継続しているか否
か（ｔ≧ｔｏ？）が判断され、ここでｔ≧ｔｏであれば
ステップＳ７に進んで供給容量は小に設定されるが、ｔ
＜ｔｏである場合にはステップＳ８に進んで供給容量は
大に設定される。なお、このステップＳ６における処理
は、例えばエンジン回転数がアイドル回転数程度であっ
て供給される作動油量が大である状態から、エンジン回
転数が次第に上昇して第２の所定の回転数より高くなり
（但し第１の所定の回転数よりは小）、キックダウンを
しておらず（Δθｔｈ＜Δθｔｈｏ）、急減速もしてお
らず（ΔＶ＜ΔＶｏ）、作動油の油温も所定の油温より
も低い場合（Ｔ＜Ｔｏ）であっても、この状態が或る程
度の時間継続した後でなければ作動油量を小に切り換え
ないことを意味する。

【００３２】このように本発明に係る容量切換型作動油
供給装置では、切換バルブ３３へ信号圧を供給するかし
ないかにより作動油の供給容量を大小２段階に切り換え
ることができ、油圧回路において必要となる最大の供給
容量（容量２Ｖ）を確保しつつ、通常はそれよりも小さ
い供給容量（容量Ｖ）に設定してポンプ駆動における動
力ロス分を低減し燃費向上を図ることができるのである
が、供給容量を大に設定した場合には、対向する位置に
ある両吐出ポートＱ１，Ｑ２内の圧力は互いに等しくな
るのでロータ３２ａの回転軸３２ｂに偏心荷重は働か
ず、供給容量を小に設定した場合であっても、低圧側の
吐出ポート（第１吐出ポートＱ１）にも圧力が作用する
（大気圧程度まで低下しない）ようになるので、ロータ
３２ａの回転軸３２ｂに作用する偏心荷重は従来の場合
よりも小さくなる（偏心荷重は図４中の矢印Ｆで示すよ
うに、高圧側の吐出ポートから低圧側の吐出ポートへ向
かう方向に作用する）。このため装置３０の耐久性を向
上させることができるとともに、回転軸３２ｂを支持す
る部材等の強度及び剛性を小さくして重量を軽減するこ
とができ、装置３０の小型化とコストダウンを図ること
ができる。

【００３３】これまで本発明の実施形態について説明し
てきたが、本発明の範囲は上述の実施形態に限られるも
のではない。例えば、ベーンポンプの吸入ポート及び吐
出ポートは必ずしも２つずつである必要はなく、ロータ
の回転軸を挟んで対向配設された第１、第２の吸入ポー
トと、回転軸を挟んで対向配設された第１、第２の吐出
ポートを有しており、第１の吸入ポートが油タンクに接
続され、第２の吐出ポートが吐出油路に接続されてお
り、ロータが１回転する間に第１の吸入ポートから吸入
した作動油を第１の吐出ポートから吐出するとともに、
第２の吸入ポートから吸入した作動油を第２の吐出ポー
トから吐出する構成のベーンポンプであれば２つ以上で
あっても構わない。また、この作動油供給装置の適用対
象は上述のような車両用に限られず、他の油圧装置にお
いても用いることが可能である。

【００３４】

【発明の効果】以上説明したように本発明に係る容量切
換型作動油供給装置においては、作動油の供給容量を大
小２段階に切り換えることができ、油圧回路において必
要となる最大の供給容量を確保しつつ、通常はそれより
も小さい供給容量に設定してポンプ駆動における動力ロ
ス分を低減し燃費向上を図ることができるのであるが、
供給容量を大に設定した場合には、対向する位置にある
両吐出ポート内の圧力は互いに等しくなるのでロータの
回転軸に偏心荷重は働かず、供給容量を小に設定した場
合であっても、低圧側の吐出ポート（第１の吐出ポー
ト）にも圧力が作用する（大気圧程度まで低下しない）
ようになるので、ロータの回転軸に作用する偏心荷重は
従来の場合よりも小さくなる。このため装置の耐久性を
向上させることができるとともに、回転軸を支持する部
材等の強度及び剛性を小さくして重量を軽減することが
でき、装置の小型化とコストダウンを図ることができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る容量切換型作動油供給装置を備え
たベルト式無段変速機のスケルトン図である。

【図２】上記ベルト式無段変速機の油圧制御装置の概要
を示すブロック図である。

【図３】供給容量を大に設定した場合における上記容量
切換型作動油供給装置の構成図である。

【図４】供給容量を小に設定した場合における上記容量
切換型作動油供給装置の構成図である。

【図５】上記ベルト式無段変速機を備えた車両における
作動油の容量切換制御の具体例を示すフローである。

【符号の説明】

３０ 作動油供給装置（容量切換型作動油供給装置） ３１ 油タンク ３２ ベーンポンプ ３２ａ ロータ ３２ｂ 回転軸 ３３ 切換バルブ ３３ｂ スプリング（弾性部材） ３４ 調整バルブ ４０ 高圧レギュレータバルブ ５０ 高圧制御系バルブ群 ６０ 低圧レギュレータバルブ ７０ 低圧制御系バルブ群 ２０１ 油路（吐出油路） ＥＣＵ 電気コントロールユニット ＣＶＴ ベルト式無段変速機 Ｐ１ 第１吸入ポート（第１の吸入ポート） Ｐ２ 第２吸入ポート（第２の吸入ポート） Ｑ１ 第１吐出ポート（第１の吐出ポート） Ｑ２ 第２吐出ポート（第２の吐出ポート）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3H040 AA03 BB05 BB11 CC14 CC18 CC22 DD21 DD22 DD23 DD33 DD37 DD39 3H044 AA02 BB05 CC12 CC16 CC21 DD10 DD11 DD12 DD13 DD24 DD27 DD46 3J050 AA03 AB01 AB03 AB07 BA03 BB13 CB07 CB10 3J052 AA14 AA18 AA20 FB02 FB25 HA11

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ロータの回転軸を挟んで対向配設された
   第１、第２の吸入ポート及び前記回転軸を挟んで対向配
   設された第１、第２の吐出ポートを有し、前記第１の吸
   入ポートが油タンクに接続され、前記第２の吐出ポート
   が吐出油路に接続されており、前記ロータが１回転する
   間に前記第１の吸入ポートから吸入した作動油を前記第
   １の吐出ポートから吐出するとともに、前記第２の吸入
   ポートから吸入した作動油を前記第２の吐出ポートから
   吐出する構成のベーンポンプと、 前記第２の吸入ポートを前記油タンクに接続させるとと
   もに前記第１の吐出ポートと前記第２の吐出ポートとを
   連通させる第１の位置と、前記第１の吐出ポートと前記
   第２の吸入ポートとを連通させる第２の位置との位置切
   換が可能な切換バルブと、 前記切換バルブが前記第２の位置に位置しているとき
   に、前記第１の吐出ポートから吐出される作動油の圧力
   による付勢力と前記第２の吐出ポートから吐出される作
   動油の圧力による付勢力とのバランスに基づいて、前記
   第１の吐出ポートから吐出される作動油の圧力が前記第
   ２の吐出ポートから吐出される作動油の圧力よりも小さ
   くなるように前記両圧力の調整を行う調整バルブとを有
   したことを特徴とする容量切換型作動油供給装置。