JP3533733B2 - 電子膨張弁 - Google Patents
電子膨張弁Info
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- refrigerant passage
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
- Y02B30/70—Efficient control or regulation technologies, e.g. for control of refrigerant flow, motor or heating
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本願発明は、例えば空気調和機の
冷媒回路中に設けられて液冷媒の膨張作用を行う電子膨
張弁に関するものである。
冷媒回路中に設けられて液冷媒の膨張作用を行う電子膨
張弁に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】例えば、空気調和機の冷媒回路において
は、凝縮器と蒸発器とを接続する管路中に、凝縮器にお
いて凝縮した液冷媒を膨張させてこれを蒸発器に供給す
るためにソレノイド駆動式の電子膨張弁が介設される。
は、凝縮器と蒸発器とを接続する管路中に、凝縮器にお
いて凝縮した液冷媒を膨張させてこれを蒸発器に供給す
るためにソレノイド駆動式の電子膨張弁が介設される。
【０００３】ここで、図４及び図５を参照して従来一般
的な電子膨張弁の構造を説明すると、電子膨張弁Ｚ
0は、略卵形の冷媒流入室３を有するバルブボディ１
に、該冷媒流入室３の軸心に直交する方向から管体で構
成される第１冷媒通路１１をしかも該冷媒流入室３の軸
心に指向させて取り付ける一方、該冷媒流入室３の軸方
向の一端側には同じく管体で構成される第２冷媒通路１
２を該軸心と同軸状に取り付けるとともに該第２冷媒通
路１２にはオリフィス９を設け、さらに上記冷媒流入室
３の軸心部を貫通させた状態でニードル弁２を配置し、
該ニードル弁２の弁頭部２ａを上記オリフィス９に対向
させるとともに、該ニードル弁２をソレノイド５によっ
て駆動するように構成されている。
的な電子膨張弁の構造を説明すると、電子膨張弁Ｚ
0は、略卵形の冷媒流入室３を有するバルブボディ１
に、該冷媒流入室３の軸心に直交する方向から管体で構
成される第１冷媒通路１１をしかも該冷媒流入室３の軸
心に指向させて取り付ける一方、該冷媒流入室３の軸方
向の一端側には同じく管体で構成される第２冷媒通路１
２を該軸心と同軸状に取り付けるとともに該第２冷媒通
路１２にはオリフィス９を設け、さらに上記冷媒流入室
３の軸心部を貫通させた状態でニードル弁２を配置し、
該ニードル弁２の弁頭部２ａを上記オリフィス９に対向
させるとともに、該ニードル弁２をソレノイド５によっ
て駆動するように構成されている。
【０００４】そして、この電子膨張弁Ｚ0においては、
液冷媒はこれを図４に実線矢印で示すように第１冷媒通
路１１側から冷媒流入室３を経て第２冷媒通路１２側に
流通させ（この場合の冷媒の循環形態を以下においては
第１冷媒循環形態という）、ガス冷媒はこれを図４に破
線図示するように第２冷媒通路１２側から冷媒流入室３
を経て第１冷媒通路１１側へ流通させる（この場合の冷
媒の循環形態を以下においては第２冷媒循環形態とい
う）。この二方向への冷媒循環形態のうち、第１冷媒循
環形態においては、上記ニードル弁２が突出作動して上
記オリフィス９との間に形成される絞り通路１０の通路
面積を絞ってここを流通する液冷媒を膨張させる。一
方、第２冷媒循環形態においては、上記ニードル弁２は
後退作動して上記絞り通路１０の通路面積を拡大してガ
ス冷媒のスムーズな流通を許容する。
液冷媒はこれを図４に実線矢印で示すように第１冷媒通
路１１側から冷媒流入室３を経て第２冷媒通路１２側に
流通させ（この場合の冷媒の循環形態を以下においては
第１冷媒循環形態という）、ガス冷媒はこれを図４に破
線図示するように第２冷媒通路１２側から冷媒流入室３
を経て第１冷媒通路１１側へ流通させる（この場合の冷
媒の循環形態を以下においては第２冷媒循環形態とい
う）。この二方向への冷媒循環形態のうち、第１冷媒循
環形態においては、上記ニードル弁２が突出作動して上
記オリフィス９との間に形成される絞り通路１０の通路
面積を絞ってここを流通する液冷媒を膨張させる。一
方、第２冷媒循環形態においては、上記ニードル弁２は
後退作動して上記絞り通路１０の通路面積を拡大してガ
ス冷媒のスムーズな流通を許容する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、かかる従来
の電子膨張弁Ｚ0においては、液冷媒が実線矢印で示す
ように第１冷媒通路１１側から冷媒流入室３に流入され
る場合、該第１冷媒通路１１が上記ニードル弁２に対し
てその軸方向に直交する方向からしかも該ニードル弁２
の軸心に指向していることから、該第１冷媒通路１１側
から冷媒流入室３内に高速で流れ込む液冷媒は図５に矢
印Ａで示すように直接上記ニードル弁２に衝突すること
になる。この結果、この衝突力を受けてニードル弁２が
振動し、大きな振動音を発生するという問題があった。
の電子膨張弁Ｚ0においては、液冷媒が実線矢印で示す
ように第１冷媒通路１１側から冷媒流入室３に流入され
る場合、該第１冷媒通路１１が上記ニードル弁２に対し
てその軸方向に直交する方向からしかも該ニードル弁２
の軸心に指向していることから、該第１冷媒通路１１側
から冷媒流入室３内に高速で流れ込む液冷媒は図５に矢
印Ａで示すように直接上記ニードル弁２に衝突すること
になる。この結果、この衝突力を受けてニードル弁２が
振動し、大きな振動音を発生するという問題があった。
【０００６】また、第１冷媒通路１１側から冷媒流入室
３に流入する冷媒は理論的には液冷媒のみであるが、実
際には液冷媒の一部がガス化したガス混じりのいわゆる
二相冷媒となることが往々にしてあるが、かかる場合、
この二相冷媒はニードル弁２との衝突によって撹拌され
混合状態のままオリフィス９を経て第２冷媒通路１２側
に流出することから、液冷媒のみならずガス冷媒も膨張
作用を受け、このガス冷媒の膨張により冷媒循環系の圧
力損失が大きくなり、延いては熱交換性能の低下をも招
来するという問題があった。
３に流入する冷媒は理論的には液冷媒のみであるが、実
際には液冷媒の一部がガス化したガス混じりのいわゆる
二相冷媒となることが往々にしてあるが、かかる場合、
この二相冷媒はニードル弁２との衝突によって撹拌され
混合状態のままオリフィス９を経て第２冷媒通路１２側
に流出することから、液冷媒のみならずガス冷媒も膨張
作用を受け、このガス冷媒の膨張により冷媒循環系の圧
力損失が大きくなり、延いては熱交換性能の低下をも招
来するという問題があった。
【０００７】そこで本願発明は、かかる従来の電子膨張
弁の問題に鑑み、ニードル弁の振動に伴う振動音の発生
が少なくしかも膨張作用時の圧力損失の少ない電子膨張
弁を提供せんとしてなされたものである。
弁の問題に鑑み、ニードル弁の振動に伴う振動音の発生
が少なくしかも膨張作用時の圧力損失の少ない電子膨張
弁を提供せんとしてなされたものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本願発明ではかかる課題
を解決するための具体的手段として次のような構成を採
用している。
を解決するための具体的手段として次のような構成を採
用している。
【０００９】本願の第１の発明では、図１及び図２に例
示するように、所定容積をもつ冷媒流入室３に臨んで第
１冷媒通路１１と第２冷媒通路１２とを、該第１冷媒通
路１１が該冷媒流入室３の軸心の側方に、第２冷媒通路
１２が該軸心上に、それぞれ位置するようにして開口さ
せるとともに該第２冷媒通路１２側にオリフィス４を設
けたバルブボディ１と、該バルブボディ１の上記冷媒流
入室３の軸心部を貫通して配置され且つその弁頭部２ａ
が上記オリフィス４に対向せしめられるとともにソレノ
イド５によって進退駆動されるニードル弁２とを備え、
冷媒が上記第１冷媒通路１１側から冷媒流入室３に流入
して第２冷媒通路１２側に流出する第１冷媒循環形態時
においては上記ニードル弁２がオリフィス４側に接近し
て両者間に形成される絞り通路１０の通路面積を狭小と
せしめ、冷媒が上記第２冷媒通路１２側から冷媒流入室
３に流入して第１冷媒通路１１側に流出する第２冷媒循
環形態時においては上記ニードル弁２がオリフィス４か
ら離間して両者間に形成される絞り通路１０の通路面積
を拡大せしめるように作動する電子膨張弁において、上
記第１冷媒通路１１を、上記冷媒流入室３に対してその
軸心に略直交する方向からしかも該軸心に対してその径
方向へ偏位せしめた状態で形成したことを特徴としてい
る。
示するように、所定容積をもつ冷媒流入室３に臨んで第
１冷媒通路１１と第２冷媒通路１２とを、該第１冷媒通
路１１が該冷媒流入室３の軸心の側方に、第２冷媒通路
１２が該軸心上に、それぞれ位置するようにして開口さ
せるとともに該第２冷媒通路１２側にオリフィス４を設
けたバルブボディ１と、該バルブボディ１の上記冷媒流
入室３の軸心部を貫通して配置され且つその弁頭部２ａ
が上記オリフィス４に対向せしめられるとともにソレノ
イド５によって進退駆動されるニードル弁２とを備え、
冷媒が上記第１冷媒通路１１側から冷媒流入室３に流入
して第２冷媒通路１２側に流出する第１冷媒循環形態時
においては上記ニードル弁２がオリフィス４側に接近し
て両者間に形成される絞り通路１０の通路面積を狭小と
せしめ、冷媒が上記第２冷媒通路１２側から冷媒流入室
３に流入して第１冷媒通路１１側に流出する第２冷媒循
環形態時においては上記ニードル弁２がオリフィス４か
ら離間して両者間に形成される絞り通路１０の通路面積
を拡大せしめるように作動する電子膨張弁において、上
記第１冷媒通路１１を、上記冷媒流入室３に対してその
軸心に略直交する方向からしかも該軸心に対してその径
方向へ偏位せしめた状態で形成したことを特徴としてい
る。
【００１０】本願の第２の発明では、図３に例示するよ
うに、所定容積をもつ冷媒流入室３に臨んで第１冷媒通
路１１と第２冷媒通路１２とを、該第１冷媒通路１１が
該冷媒流入室３の軸心の側方に、第２冷媒通路１２が該
軸心上に、それぞれ位置するようにして開口させるとと
もに該第２冷媒通路１２側にオリフィス４を設けたバル
ブボディ１と、該バルブボディ１の上記冷媒流入室３の
軸心部を貫通して配置され且つその弁頭部２ａが上記オ
リフィス４に対向せしめられるとともにソレノイド５に
よって進退駆動されるニードル弁２とを備え、冷媒が上
記第１冷媒通路１１側から冷媒流入室３に流入して第２
冷媒通路１２側に流出する第１冷媒循環形態時において
は上記ニードル弁２がオリフィス４側に接近して両者間
に形成される絞り通路１０の通路面積を狭小とせしめ、
冷媒が上記第２冷媒通路１２側から冷媒流入室３に流入
して第１冷媒通路１１側に流出する第２冷媒循環形態時
においては上記ニードル弁２がオリフィス４から離間し
て両者間に形成される絞り通路１０の通路面積を拡大せ
しめるように作動する電子膨張弁において、上記第１冷
媒通路１１を、上記冷媒流入室３に対してその軸心に直
交する方向よりも上記第２冷媒通路１２側へ傾斜した方
向からしかも該軸心に対してその径方向へ偏位せしめた
状態で形成したことを特徴としている。
うに、所定容積をもつ冷媒流入室３に臨んで第１冷媒通
路１１と第２冷媒通路１２とを、該第１冷媒通路１１が
該冷媒流入室３の軸心の側方に、第２冷媒通路１２が該
軸心上に、それぞれ位置するようにして開口させるとと
もに該第２冷媒通路１２側にオリフィス４を設けたバル
ブボディ１と、該バルブボディ１の上記冷媒流入室３の
軸心部を貫通して配置され且つその弁頭部２ａが上記オ
リフィス４に対向せしめられるとともにソレノイド５に
よって進退駆動されるニードル弁２とを備え、冷媒が上
記第１冷媒通路１１側から冷媒流入室３に流入して第２
冷媒通路１２側に流出する第１冷媒循環形態時において
は上記ニードル弁２がオリフィス４側に接近して両者間
に形成される絞り通路１０の通路面積を狭小とせしめ、
冷媒が上記第２冷媒通路１２側から冷媒流入室３に流入
して第１冷媒通路１１側に流出する第２冷媒循環形態時
においては上記ニードル弁２がオリフィス４から離間し
て両者間に形成される絞り通路１０の通路面積を拡大せ
しめるように作動する電子膨張弁において、上記第１冷
媒通路１１を、上記冷媒流入室３に対してその軸心に直
交する方向よりも上記第２冷媒通路１２側へ傾斜した方
向からしかも該軸心に対してその径方向へ偏位せしめた
状態で形成したことを特徴としている。
【００１１】本願の第３の発明では、図１〜図３に例示
するように、上記第１又は第２の発明にかかる電子膨張
弁において、上記ニードル弁２の弁頭部２ａの近傍位置
に、該ニードル弁２の外周面との間において上記弁頭部
２ａ寄りの端部が閉塞され、上記冷媒流入室３寄りの端
部が開口した環状隙間１３を形成するガイド部材６を設
けたことを特徴としている。
するように、上記第１又は第２の発明にかかる電子膨張
弁において、上記ニードル弁２の弁頭部２ａの近傍位置
に、該ニードル弁２の外周面との間において上記弁頭部
２ａ寄りの端部が閉塞され、上記冷媒流入室３寄りの端
部が開口した環状隙間１３を形成するガイド部材６を設
けたことを特徴としている。
【００１２】本願の第４の発明では、図１及び図２に例
示するように、上記第３の発明にかかる電子膨張弁にお
いて、上記ガイド部材６の開口側端部６ａを、上記第１
冷媒循環形態時における上記第１冷媒通路１１の上記第
２冷媒通路１２寄りの通路壁の延長線よりも該第２冷媒
通路１２寄りに位置せしめたことを特徴としている。
示するように、上記第３の発明にかかる電子膨張弁にお
いて、上記ガイド部材６の開口側端部６ａを、上記第１
冷媒循環形態時における上記第１冷媒通路１１の上記第
２冷媒通路１２寄りの通路壁の延長線よりも該第２冷媒
通路１２寄りに位置せしめたことを特徴としている。
【００１３】本願の第５の発明では、図１及び図２に例
示するように、上記第１、第２、第３又は第４の発明に
かかる電子膨張弁において、上記オリフィス４の内周面
４ａを、その流入側端部と流出側端部とを結ぶ直線より
も径方向外方側に膨出する円弧状断面形状をもつ傾斜面
としたことを特徴としている。
示するように、上記第１、第２、第３又は第４の発明に
かかる電子膨張弁において、上記オリフィス４の内周面
４ａを、その流入側端部と流出側端部とを結ぶ直線より
も径方向外方側に膨出する円弧状断面形状をもつ傾斜面
としたことを特徴としている。
【００１４】
【発明の作用・効果】本願発明ではかかる構成とするこ
とにより次のような作用・効果が得られる。
とにより次のような作用・効果が得られる。
【００１５】 本願の第１の発明にかかる電子膨張弁
では、第１冷媒通路１１を、冷媒流入室３に対してその
軸心に略直交する方向からしかも該軸心に対してその径
方向へ偏位せしめた状態で形成しているので、上記第１
冷媒通路１１側から冷媒流入室３内に高速で流入する液
冷媒は直接ニードル弁２に衝突することなくその側方へ
流れ込み該冷媒流入室３内に該ニードル弁２部分を取り
巻く旋回流れを生成し、そのまま旋回しながら第２冷媒
通路１２側に移動してオリフィス４において絞られて膨
張する。
では、第１冷媒通路１１を、冷媒流入室３に対してその
軸心に略直交する方向からしかも該軸心に対してその径
方向へ偏位せしめた状態で形成しているので、上記第１
冷媒通路１１側から冷媒流入室３内に高速で流入する液
冷媒は直接ニードル弁２に衝突することなくその側方へ
流れ込み該冷媒流入室３内に該ニードル弁２部分を取り
巻く旋回流れを生成し、そのまま旋回しながら第２冷媒
通路１２側に移動してオリフィス４において絞られて膨
張する。
【００１６】従って、先ず第１に、高速で冷媒流入室３
側に流れ込む液冷媒が直接ニードル弁２に衝突すること
がないことから、この液冷媒流の衝突によるニードル弁
２の振動が可及的に抑制され、それだけニードル弁２の
振動に伴う振動音が軽減され、例えばかかる電子膨張弁
を備えた空気調和機においてはその静粛運転が実現され
ることになる。
側に流れ込む液冷媒が直接ニードル弁２に衝突すること
がないことから、この液冷媒流の衝突によるニードル弁
２の振動が可及的に抑制され、それだけニードル弁２の
振動に伴う振動音が軽減され、例えばかかる電子膨張弁
を備えた空気調和機においてはその静粛運転が実現され
ることになる。
【００１７】第２に、冷媒流入室３内に流入した液冷媒
が旋回流となることから、例えこの液冷媒がガス冷媒の
混じった二相冷媒であった場合には、液冷媒とガス冷媒
との運動エネルギーの相違による気液分離作用を受け
て、該冷媒流入室３の外周側には液冷媒が、内周側には
液冷媒がそれぞれ分離状態で存在し、しかも外周側を旋
回する液冷媒流の方が内周側を旋回するガス冷媒流より
も流速が大きいことから、流速の大きい外周側の液冷媒
が積極的に第２冷媒通路１２側へ流出し、ガス冷媒の第
２冷媒通路１２側への流出を抑制する。このため、オリ
フィス４においては液冷媒が積極的に絞られて膨張し、
ガス冷媒の膨張は可及的に抑制されることとなり、結果
的に膨張作用に伴う冷媒循環系の圧力損失が小さくな
り、空気調和機にあってはその熱交換性能の向上が期待
できるものである。
が旋回流となることから、例えこの液冷媒がガス冷媒の
混じった二相冷媒であった場合には、液冷媒とガス冷媒
との運動エネルギーの相違による気液分離作用を受け
て、該冷媒流入室３の外周側には液冷媒が、内周側には
液冷媒がそれぞれ分離状態で存在し、しかも外周側を旋
回する液冷媒流の方が内周側を旋回するガス冷媒流より
も流速が大きいことから、流速の大きい外周側の液冷媒
が積極的に第２冷媒通路１２側へ流出し、ガス冷媒の第
２冷媒通路１２側への流出を抑制する。このため、オリ
フィス４においては液冷媒が積極的に絞られて膨張し、
ガス冷媒の膨張は可及的に抑制されることとなり、結果
的に膨張作用に伴う冷媒循環系の圧力損失が小さくな
り、空気調和機にあってはその熱交換性能の向上が期待
できるものである。
【００１８】尚、冷媒流入室３の内周側に存在するガス
冷媒は、時間の経過とともに冷却されて凝縮し順次液冷
媒化するため、ガス冷媒層が過度に拡大することはな
い。
冷媒は、時間の経過とともに冷却されて凝縮し順次液冷
媒化するため、ガス冷媒層が過度に拡大することはな
い。
【００１９】 本願の第２の発明にかかる電子膨張弁
では、第１冷媒通路１１を、冷媒流入室３に対してその
軸心に直交する方向よりも第２冷媒通路１２側へ傾斜し
た方向からしかも該軸心に対してその径方向へ偏位せし
めた状態で形成しているので、上記に記載したと同様
の作用効果が期待できることは勿論であるが、これに加
えて、上記第１冷媒通路１１が第２冷媒通路１２寄り
（即ち、冷媒の流出側寄り）に傾斜せしめられているの
で冷媒流入室３内で旋回する液冷媒は第２冷媒通路１２
側への方向性をもつ螺旋流となり、該液冷媒の第２冷媒
通路１２側への流通がより一層スムーズとなり、圧力損
失の抑制効果がさらに高められるものである。
では、第１冷媒通路１１を、冷媒流入室３に対してその
軸心に直交する方向よりも第２冷媒通路１２側へ傾斜し
た方向からしかも該軸心に対してその径方向へ偏位せし
めた状態で形成しているので、上記に記載したと同様
の作用効果が期待できることは勿論であるが、これに加
えて、上記第１冷媒通路１１が第２冷媒通路１２寄り
（即ち、冷媒の流出側寄り）に傾斜せしめられているの
で冷媒流入室３内で旋回する液冷媒は第２冷媒通路１２
側への方向性をもつ螺旋流となり、該液冷媒の第２冷媒
通路１２側への流通がより一層スムーズとなり、圧力損
失の抑制効果がさらに高められるものである。
【００２０】 本願の第３の発明にかかる電子膨張弁
では、第１の発明及び第２の発明と同様に第１冷媒通路
１１を冷媒流入室３の軸心に対して偏位させて設けたこ
とによるニードル弁２の振動の抑制及び振動騒音の低減
効果が得られることは勿論であるが、さらに冷媒流入室
３内に旋回流を生成させてガス冷媒の膨張を抑制するこ
とによる圧力損失の低減効果に関してはさらにこれを確
実に向上させることができるものである。即ち、上記ニ
ードル弁２の弁頭部２ａの近傍位置に、該ニードル弁２
の外周面との間において上記弁頭部２ａ寄りの端部が閉
塞され、冷媒流入室３寄りの端部が開口した環状隙間１
３を形成するガイド部材６を設けているので、第１冷媒
通路１１が冷媒流入室３内に二相冷媒が流入し該冷媒流
入室３の外周側に液冷媒が、内周側にガス冷媒が分離状
態で存在する場合においては、この内周側のガス冷媒は
上記ガイド部材６によって受け止められて第２冷媒通路
１２側への流出がより確実に阻止されるので、このガス
冷媒の膨張に伴う冷媒循環系の圧力損失がより一層低減
されるものである。
では、第１の発明及び第２の発明と同様に第１冷媒通路
１１を冷媒流入室３の軸心に対して偏位させて設けたこ
とによるニードル弁２の振動の抑制及び振動騒音の低減
効果が得られることは勿論であるが、さらに冷媒流入室
３内に旋回流を生成させてガス冷媒の膨張を抑制するこ
とによる圧力損失の低減効果に関してはさらにこれを確
実に向上させることができるものである。即ち、上記ニ
ードル弁２の弁頭部２ａの近傍位置に、該ニードル弁２
の外周面との間において上記弁頭部２ａ寄りの端部が閉
塞され、冷媒流入室３寄りの端部が開口した環状隙間１
３を形成するガイド部材６を設けているので、第１冷媒
通路１１が冷媒流入室３内に二相冷媒が流入し該冷媒流
入室３の外周側に液冷媒が、内周側にガス冷媒が分離状
態で存在する場合においては、この内周側のガス冷媒は
上記ガイド部材６によって受け止められて第２冷媒通路
１２側への流出がより確実に阻止されるので、このガス
冷媒の膨張に伴う冷媒循環系の圧力損失がより一層低減
されるものである。
【００２１】 本願の第４の発明にかかる電子膨張弁
では、上記ガイド部材６の開口側端部が上記第１冷媒循
環形態時における上記第１冷媒通路１１の上記第２冷媒
通路１２寄り側の通路壁の延長線よりも該第２冷媒通路
１２寄りに位置するようにその軸方向長さを設定してい
るので、該第１冷媒通路１１から冷媒流入室３内に流入
してその内周側を旋回するガス冷媒層は上記ガイド部材
６の開口側端部よりも反第２冷媒通路１２寄りに位置し
該ガイド部材６によって第２冷媒通路１２側への流出が
確実に阻止され、結果的にガス冷媒の膨張に伴う圧力損
失の低下作用が上記第３の発明にかかる電子膨張弁の場
合よりもさらに確実ならしめられるものである。
では、上記ガイド部材６の開口側端部が上記第１冷媒循
環形態時における上記第１冷媒通路１１の上記第２冷媒
通路１２寄り側の通路壁の延長線よりも該第２冷媒通路
１２寄りに位置するようにその軸方向長さを設定してい
るので、該第１冷媒通路１１から冷媒流入室３内に流入
してその内周側を旋回するガス冷媒層は上記ガイド部材
６の開口側端部よりも反第２冷媒通路１２寄りに位置し
該ガイド部材６によって第２冷媒通路１２側への流出が
確実に阻止され、結果的にガス冷媒の膨張に伴う圧力損
失の低下作用が上記第３の発明にかかる電子膨張弁の場
合よりもさらに確実ならしめられるものである。
【００２２】 本願の第５の発明にかかる電子膨張弁
では、上記，，又はに記載の作用効果に加え
て、上記オリフィス４の内周面４ａを、その流入側端部
と流出側端部とを結ぶ直線よりも径方向外方側に膨出す
る円弧状断面をもつ傾斜面としているので、該オリフィ
ス４側への液冷媒の流入がより一層スムーズとなり、冷
媒循環系の圧力損失のさらなる低下が期待できるもので
ある。
では、上記，，又はに記載の作用効果に加え
て、上記オリフィス４の内周面４ａを、その流入側端部
と流出側端部とを結ぶ直線よりも径方向外方側に膨出す
る円弧状断面をもつ傾斜面としているので、該オリフィ
ス４側への液冷媒の流入がより一層スムーズとなり、冷
媒循環系の圧力損失のさらなる低下が期待できるもので
ある。
【００２３】
【実施例】以下、本願発明の電子膨張弁を添付図面に基
づいて具体的に説明する。第１実施例 図１及び図２には、本願の請求項１，３，４及び５に記
載した各発明の実施例にかかる電子膨張弁Ｚ1を示して
いる。この電子膨張弁Ｚ1は、冷媒流入室３を設けたバ
ルブボディ１に、該冷媒流入室３に臨んで後述する第１
冷媒通路１１と第２冷媒通路１２の二つの通路を設けて
いる。
づいて具体的に説明する。第１実施例 図１及び図２には、本願の請求項１，３，４及び５に記
載した各発明の実施例にかかる電子膨張弁Ｚ1を示して
いる。この電子膨張弁Ｚ1は、冷媒流入室３を設けたバ
ルブボディ１に、該冷媒流入室３に臨んで後述する第１
冷媒通路１１と第２冷媒通路１２の二つの通路を設けて
いる。
【００２４】上記第１冷媒通路１１は、上記冷媒流入室
３に対して、その側部において該冷媒流入室３の軸心に
略直交する方向から、しかも該軸心に対して冷媒流入室
３の径方向へ偏位させた状態で取り付けられている。
尚、特にこの実施例のものにおいては、上記第１冷媒通
路１１の偏位量を、該第１冷媒通路１１の延長上から上
記冷媒流入室３の軸心が完全に外れるように設定してい
る。
３に対して、その側部において該冷媒流入室３の軸心に
略直交する方向から、しかも該軸心に対して冷媒流入室
３の径方向へ偏位させた状態で取り付けられている。
尚、特にこの実施例のものにおいては、上記第１冷媒通
路１１の偏位量を、該第１冷媒通路１１の延長上から上
記冷媒流入室３の軸心が完全に外れるように設定してい
る。
【００２５】上記第２冷媒通路１２は、上記冷媒流入室
３の軸心と同軸上に位置するように設けられるととも
に、その冷媒流入室３側の端部には後述するオリフィス
４が取り付けられている。従って、この第２冷媒通路１
２と上記第１冷媒通路１１とは、冷媒流入室３の軸心方
向から見た場合には該冷媒流入室３の径方向へ所定のズ
レ量をもつとともに、該軸心に直交する方向から見た場
合には相互に直交することになる。
３の軸心と同軸上に位置するように設けられるととも
に、その冷媒流入室３側の端部には後述するオリフィス
４が取り付けられている。従って、この第２冷媒通路１
２と上記第１冷媒通路１１とは、冷媒流入室３の軸心方
向から見た場合には該冷媒流入室３の径方向へ所定のズ
レ量をもつとともに、該軸心に直交する方向から見た場
合には相互に直交することになる。
【００２６】上記オリフィス４は、上記冷媒流入室３寄
りの流入側端部から第２冷媒通路１２寄りの流出側端部
に向けて次第に縮径するテーパー状の内周面４ａを有し
ているが、さらにこの実施例のものにおいてはこの内周
面４ａの断面形状を、上記流入側端部と流出側端部とを
結ぶ直線よりも径方向外側に膨出する円弧面状に形成し
ている。
りの流入側端部から第２冷媒通路１２寄りの流出側端部
に向けて次第に縮径するテーパー状の内周面４ａを有し
ているが、さらにこの実施例のものにおいてはこの内周
面４ａの断面形状を、上記流入側端部と流出側端部とを
結ぶ直線よりも径方向外側に膨出する円弧面状に形成し
ている。
【００２７】一方、上記冷媒流入室３の軸心部には、ソ
レノイド５により進退駆動されるニードル弁２が該冷媒
流入室３を貫通した状態で配置されている。そして、こ
のニードル弁２は、その先端側の尖頭状の弁頭部２ａを
上記オリフィス４に対向させるとともに、その直軸状の
弁棒部２ｂを上記冷媒流入室３内に位置せしめている。
さらに、このニードル弁２の弁棒部２ｂの近傍位置に
は、該該ニードル弁２より所定寸法だけ大径の筒状体で
構成されるガイド部材６が、該ニードル弁２の外側にこ
れとの間に所定幅の環状隙間１３を形成するようにして
取り付けられている。そして、このガイド部材６は、上
記弁頭部２ａ寄りの端部においては上記環状隙間１３が
閉塞されているが、冷媒流入室３寄りの端部６ａにおい
てはこれが開口して該冷媒流入室３に臨んでいる。さら
に、このガイド部材６の軸方向長さ及びニードル弁２に
対する取付位置は、図１に示すように上記ニードル弁２
が突出作動してその弁頭部２ａによって該弁頭部２ａと
上記オリフィス４の内周面４ａとの間に形成される絞り
通路１０が絞られた状態（即ち、上記第１冷媒循環形態
であって第１冷媒通路１１側から液冷媒が流入する状
態）において、該ガイド部材６の開口端６ａが上記第１
冷媒通路１１の第２冷媒通路１２寄りの通路壁の延長線
と同位置あるいはこれよりも第２冷媒通路１２寄りに位
置するように適宜に設定されている。
レノイド５により進退駆動されるニードル弁２が該冷媒
流入室３を貫通した状態で配置されている。そして、こ
のニードル弁２は、その先端側の尖頭状の弁頭部２ａを
上記オリフィス４に対向させるとともに、その直軸状の
弁棒部２ｂを上記冷媒流入室３内に位置せしめている。
さらに、このニードル弁２の弁棒部２ｂの近傍位置に
は、該該ニードル弁２より所定寸法だけ大径の筒状体で
構成されるガイド部材６が、該ニードル弁２の外側にこ
れとの間に所定幅の環状隙間１３を形成するようにして
取り付けられている。そして、このガイド部材６は、上
記弁頭部２ａ寄りの端部においては上記環状隙間１３が
閉塞されているが、冷媒流入室３寄りの端部６ａにおい
てはこれが開口して該冷媒流入室３に臨んでいる。さら
に、このガイド部材６の軸方向長さ及びニードル弁２に
対する取付位置は、図１に示すように上記ニードル弁２
が突出作動してその弁頭部２ａによって該弁頭部２ａと
上記オリフィス４の内周面４ａとの間に形成される絞り
通路１０が絞られた状態（即ち、上記第１冷媒循環形態
であって第１冷媒通路１１側から液冷媒が流入する状
態）において、該ガイド部材６の開口端６ａが上記第１
冷媒通路１１の第２冷媒通路１２寄りの通路壁の延長線
と同位置あるいはこれよりも第２冷媒通路１２寄りに位
置するように適宜に設定されている。
【００２８】尚、上記ニードル弁２は、上記第２冷媒通
路１２側からガス冷媒が流入する上記第２冷媒循環形態
時においては、図１に実線図示する位置よりも上方へ後
退作動し、上記絞り通路１０の通路面積を拡大する如く
その作動が制御される。
路１２側からガス冷媒が流入する上記第２冷媒循環形態
時においては、図１に実線図示する位置よりも上方へ後
退作動し、上記絞り通路１０の通路面積を拡大する如く
その作動が制御される。
【００２９】続いて、かかる構成をもつ電子膨張弁Ｚ1
の作動を、本願発明がその特有の作用効果を奏する第１
冷媒循環形態時、即ち、図１に実線矢印で示すように液
冷媒が第１冷媒通路１１側から冷媒流入室３に流入し、
オリフィス４部分で絞られて膨張せしめられる場合につ
いて説明する。
の作動を、本願発明がその特有の作用効果を奏する第１
冷媒循環形態時、即ち、図１に実線矢印で示すように液
冷媒が第１冷媒通路１１側から冷媒流入室３に流入し、
オリフィス４部分で絞られて膨張せしめられる場合につ
いて説明する。
【００３０】この第１冷媒循環形態時には、第１冷媒通
路１１を通って液冷媒が高速で冷媒流入室３内に流入す
るが、この場合、上記第１冷媒通路１１が冷媒流入室３
の軸心に対してその径方向に偏位配置されているため、
図２に矢印Ｇで示すように、液冷媒流は該冷媒流入室３
の軸心位置に貫通配置されている上記ニードル弁２の弁
棒部２ｂに衝突することなくその側方を通って流入し、
該冷媒流入室３内において旋回流を生成する。このた
め、従来の電子膨張弁Ｚ0（図４及び図５参照）のよう
に液冷媒流入が直接ニードル弁２に衝突する場合の如く
液冷媒流によってニードル弁２が径方向にブレて振動を
発生するということがほとんどなく、従ってこのニード
ル弁２の振動に伴う振動音の発生が可及的に防止され、
該電子膨張弁Ｚ1の静粛運転が実現されるものである。
路１１を通って液冷媒が高速で冷媒流入室３内に流入す
るが、この場合、上記第１冷媒通路１１が冷媒流入室３
の軸心に対してその径方向に偏位配置されているため、
図２に矢印Ｇで示すように、液冷媒流は該冷媒流入室３
の軸心位置に貫通配置されている上記ニードル弁２の弁
棒部２ｂに衝突することなくその側方を通って流入し、
該冷媒流入室３内において旋回流を生成する。このた
め、従来の電子膨張弁Ｚ0（図４及び図５参照）のよう
に液冷媒流入が直接ニードル弁２に衝突する場合の如く
液冷媒流によってニードル弁２が径方向にブレて振動を
発生するということがほとんどなく、従ってこのニード
ル弁２の振動に伴う振動音の発生が可及的に防止され、
該電子膨張弁Ｚ1の静粛運転が実現されるものである。
【００３１】さらに、本来は第１冷媒通路１１から流入
する冷媒は液冷媒のみであるが、実際上においては液冷
媒の一部がガス化したガス冷媒混じりの二相冷媒である
ことも往々にして起こり得る。この場合、この液冷媒に
混入したガス冷媒がそのままオリフィス４において絞ら
れて膨張すると冷媒循環系の圧力損失が大きくなり、例
えばこの電子膨張弁Ｚ1が空気調和機の冷媒回路に介設
されるものである場合にはその熱交換性能の低下を来し
好ましくないことは既述の通りである。
する冷媒は液冷媒のみであるが、実際上においては液冷
媒の一部がガス化したガス冷媒混じりの二相冷媒である
ことも往々にして起こり得る。この場合、この液冷媒に
混入したガス冷媒がそのままオリフィス４において絞ら
れて膨張すると冷媒循環系の圧力損失が大きくなり、例
えばこの電子膨張弁Ｚ1が空気調和機の冷媒回路に介設
されるものである場合にはその熱交換性能の低下を来し
好ましくないことは既述の通りである。
【００３２】ところが、この実施例の電子膨張弁Ｚ1に
おいては、先ず第１に、上記第１冷媒通路１１から冷媒
流入室３内に流入した冷媒流が該第１冷媒通路１１の偏
位配置に起因して該冷媒流入室３内で旋回流となること
から、この流入冷媒が二相冷媒である場合には、運動エ
ネルギーの大きい液冷媒は冷媒流入室３の外周側を旋回
し、運動エネルギーの小さいガス冷媒は冷媒流入室３の
内周側を旋回することになる。即ち、図１及び図２にお
いて鎖線図示する領域境界Ｌより外側の外周側領域Ｓ1
には液冷媒が、該領域境界Ｌより内側の内周側領域Ｓ2
にはガス冷媒が、それぞれ分離された状態で存在するこ
とになる。しかも、この液冷媒流とガス冷媒流との間に
おいては、前者の方が流速が大きく、従って液冷媒の方
がガス冷媒よりも積極的に第２冷媒通路１２側に流出し
ょうとする。
おいては、先ず第１に、上記第１冷媒通路１１から冷媒
流入室３内に流入した冷媒流が該第１冷媒通路１１の偏
位配置に起因して該冷媒流入室３内で旋回流となること
から、この流入冷媒が二相冷媒である場合には、運動エ
ネルギーの大きい液冷媒は冷媒流入室３の外周側を旋回
し、運動エネルギーの小さいガス冷媒は冷媒流入室３の
内周側を旋回することになる。即ち、図１及び図２にお
いて鎖線図示する領域境界Ｌより外側の外周側領域Ｓ1
には液冷媒が、該領域境界Ｌより内側の内周側領域Ｓ2
にはガス冷媒が、それぞれ分離された状態で存在するこ
とになる。しかも、この液冷媒流とガス冷媒流との間に
おいては、前者の方が流速が大きく、従って液冷媒の方
がガス冷媒よりも積極的に第２冷媒通路１２側に流出し
ょうとする。
【００３３】第２に、上記冷媒流入室３内を貫通配置さ
れた上記ニードル弁２の弁頭部２ａの近傍位置に、該冷
媒流入室３よりの開口端部６ａが開口したガイド部材６
が設けられ、しかもこの開口端部６ａの位置が上記第１
冷媒通路１１の第２冷媒通路１２寄りの通路壁の延長線
よりも第２冷媒通路１２寄りに位置しているため、上記
領域境界Ｌの内側の内周側領域Ｓ2に存在するガス冷媒
層はこのガイド部材６によって受け止められてこれが上
記第２冷媒通路１２側に移動するのが阻止される。
れた上記ニードル弁２の弁頭部２ａの近傍位置に、該冷
媒流入室３よりの開口端部６ａが開口したガイド部材６
が設けられ、しかもこの開口端部６ａの位置が上記第１
冷媒通路１１の第２冷媒通路１２寄りの通路壁の延長線
よりも第２冷媒通路１２寄りに位置しているため、上記
領域境界Ｌの内側の内周側領域Ｓ2に存在するガス冷媒
層はこのガイド部材６によって受け止められてこれが上
記第２冷媒通路１２側に移動するのが阻止される。
【００３４】この二つの作用の相乗効果として、内周側
領域Ｓ2内のガス冷媒はオリフィス４側にほとんど流入
せず、外周側領域Ｓ1内の液冷媒のみが積極的にオリフ
ィス４側に流入して膨張作用を受けることとなり、ガス
冷媒の膨張に伴う冷媒循環系の圧力損失が可及的に低減
されることになるものである。
領域Ｓ2内のガス冷媒はオリフィス４側にほとんど流入
せず、外周側領域Ｓ1内の液冷媒のみが積極的にオリフ
ィス４側に流入して膨張作用を受けることとなり、ガス
冷媒の膨張に伴う冷媒循環系の圧力損失が可及的に低減
されることになるものである。
【００３５】さらに、液冷媒が絞り通路１０を通って絞
られる場合、上記オリフィス４の内周面４ａが円弧状の
断面形状をもつことから、例えばこの内周面４ａが直線
状の断面形状をもつ場合に比して、該絞り通路１０を通
る液冷媒の流通がより一層スムーズとなり、それだけ冷
媒循環系の圧力損失がさらに低減されるものである。
られる場合、上記オリフィス４の内周面４ａが円弧状の
断面形状をもつことから、例えばこの内周面４ａが直線
状の断面形状をもつ場合に比して、該絞り通路１０を通
る液冷媒の流通がより一層スムーズとなり、それだけ冷
媒循環系の圧力損失がさらに低減されるものである。
【００３６】第２実施例
図３には、本願の請求項２，３，４及び５に記載した各
発明の実施例にかかる電子膨張弁Ｚ2を示している。こ
の電子膨張弁Ｚ2の基本構成は上記第１実施例における
電子膨張弁Ｚ1の場合と同様であって、これと異なる点
は、上記第１実施例の電子膨張弁Ｚ1においては第１冷
媒通路１１を冷媒流入室３の軸心に直交する方向から取
り付けていたのに対して、この実施例の電子膨張弁Ｚ2
は該第１冷媒通路１１を冷媒流入室３の軸心に直交する
方向よりも所定角度だけ上記第２冷媒通路１２側に傾斜
させて取り付けた点である。
発明の実施例にかかる電子膨張弁Ｚ2を示している。こ
の電子膨張弁Ｚ2の基本構成は上記第１実施例における
電子膨張弁Ｚ1の場合と同様であって、これと異なる点
は、上記第１実施例の電子膨張弁Ｚ1においては第１冷
媒通路１１を冷媒流入室３の軸心に直交する方向から取
り付けていたのに対して、この実施例の電子膨張弁Ｚ2
は該第１冷媒通路１１を冷媒流入室３の軸心に直交する
方向よりも所定角度だけ上記第２冷媒通路１２側に傾斜
させて取り付けた点である。
【００３７】かかる構成とすることで、上記第１冷媒通
路１１から冷媒流入室３内に流入する液冷媒は、該冷媒
流入室３内において旋回流を生成するに止まらず、第２
冷媒通路１２側への方向性をもった螺旋流を積極的に生
成する。従って、液冷媒の冷媒流入室３からオリフィス
４側への流入がさらにスムーズとなり、冷媒循環系の圧
力損失の低減がさらに促進されるものである。
路１１から冷媒流入室３内に流入する液冷媒は、該冷媒
流入室３内において旋回流を生成するに止まらず、第２
冷媒通路１２側への方向性をもった螺旋流を積極的に生
成する。従って、液冷媒の冷媒流入室３からオリフィス
４側への流入がさらにスムーズとなり、冷媒循環系の圧
力損失の低減がさらに促進されるものである。
【００３８】尚、他の作用効果については上記第１実施
例の場合と同様であるため、その説明を省略する。
例の場合と同様であるため、その説明を省略する。
【図１】本願発明の第１実施例にかかる電子膨張弁の縦
断面図である。
断面図である。
【図２】図１のII-II横断面図である。
【図３】本願発明の第２実施例にかかる電子膨張弁の縦
断面図である。
断面図である。
【図４】従来の電子膨張弁の縦断面図である。
【図５】図４のV-V横断面図である。
１はバルブボディ、２はニードル弁、３は冷媒流入室、
４はオリフィス、５はソレノイド、６はガイド部材、９
はオリフィス、１０は絞り通路、１１は第１冷媒通路、
１２は第２冷媒通路、Ｌは領域境界、Ｓ1は外周側領
域、Ｓ2は内周側領域、Ｚ1及びＺ2は電子膨張弁であ
る。
４はオリフィス、５はソレノイド、６はガイド部材、９
はオリフィス、１０は絞り通路、１１は第１冷媒通路、
１２は第２冷媒通路、Ｌは領域境界、Ｓ1は外周側領
域、Ｓ2は内周側領域、Ｚ1及びＺ2は電子膨張弁であ
る。
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平４−157269（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−101938（ＪＰ，Ａ)
実開 昭61−186073（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭60−60669（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F25B 41/06
F16K 31/68
Claims (5)
- 【請求項１】 所定容積をもつ冷媒流入室（３）に臨ん
で第１冷媒通路（１１）と第２冷媒通路（１２）とを、
該第１冷媒通路（１１）が該冷媒流入室（３）の軸心の
側方に、第２冷媒通路（１２）が該軸心上に、それぞれ
位置するようにして開口させるとともに該第２冷媒通路
（１２）側にオリフィス（４）を設けたバルブボディ
（１）と、 該バルブボディ（１）の上記冷媒流入室（３）の軸心部
を貫通して配置され且つその弁頭部（２ａ）が上記オリ
フィス（４）に対向せしめられるとともにソレノイド
（５）によって進退駆動されるニードル弁（２）とを備
え、 冷媒が上記第１冷媒通路（１１）側から冷媒流入室
（３）に流入して第２冷媒通路（１２）側に流出する第
１冷媒循環形態時においては上記ニードル弁（２）がオ
リフィス（４）側に接近して両者間に形成される絞り通
路（１０）の通路面積を狭小とせしめ、 冷媒が上記第２冷媒通路（１２）側から冷媒流入室
（３）に流入して第１冷媒通路（１１）側に流出する第
２冷媒循環形態時においては上記ニードル弁（２）がオ
リフィス（４）から離間して両者間に形成される絞り通
路（１０）の通路面積を拡大せしめるように作動する電
子膨張弁であって、 上記第１冷媒通路（１１）が、上記冷媒流入室（３）に
対してその軸心に略直交する方向からしかも該軸心に対
してその径方向へ偏位せしめられた状態で形成されてい
ることを特徴とする電子膨張弁。 - 【請求項２】 所定容積をもつ冷媒流入室（３）に臨ん
で第１冷媒通路（１１）と第２冷媒通路（１２）とを、
該第１冷媒通路（１１）が該冷媒流入室（３）の軸心の
側方に、第２冷媒通路（１２）が該軸心上に、それぞれ
位置するようにして開口させるとともに該第２冷媒通路
（１２）側にオリフィス（４）を設けたバルブボディ
（１）と、 該バルブボディ（１）の上記冷媒流入室（３）の軸心部
を貫通して配置され且つその弁頭部（２ａ）が上記オリ
フィス（４）に対向せしめられるとともにソレノイド
（５）によって進退駆動されるニードル弁（２）とを備
え、 冷媒が上記第１冷媒通路（１１）側から冷媒流入室
（３）に流入して第２冷媒通路（１２）側に流出する第
１冷媒循環形態時においては上記ニードル弁（２）がオ
リフィス（４）側に接近して両者間に形成される絞り通
路（１０）の通路面積を狭小とせしめ、 冷媒が上記第２冷媒通路（１２）側から冷媒流入室
（３）に流入して第１冷媒通路（１１）側に流出する第
２冷媒循環形態時においては上記ニードル弁（２）がオ
リフィス（４）から離間して両者間に形成される絞り通
路（１０）の通路面積を拡大せしめるように作動する電
子膨張弁であって、 上記第１冷媒通路（１１）が、上記冷媒流入室（３）に
対してその軸心に直交する方向よりも上記第２冷媒通路
（１２）側へ傾斜した方向からしかも該軸心に対してそ
の径方向へ偏位せしめられた状態で形成されていること
を特徴とする電子膨張弁。 - 【請求項３】 請求項１または２において、上記ニード
ル弁（２）の弁頭部（２ａ）の近傍位置に、該ニードル
弁（２）の外周面との間において上記弁頭部（２ａ）寄
りの端部が閉塞され、上記冷媒流入室（３）寄りの端部
が開口した環状隙間（１３）を形成するガイド部材
（６）が設けられていることを特徴とする電子膨張弁。 - 【請求項４】 請求項３において、上記ガイド部材
（６）は、その開口側端部（６ａ）が上記第１冷媒循環
形態時における上記第１冷媒通路（１１）の上記第２冷
媒通路（１２）寄りの通路壁の延長線よりも該第２冷媒
通路（１２）寄りに位置するようにその軸方向長さが設
定されていることを特徴とする電子膨張弁。 - 【請求項５】 請求項１，２，３または４において、上
記オリフィス（４）の内周面（４ａ）が、その流入側端
部と流出側端部とを結ぶ直線よりも径方向外方側に膨出
する円弧状断面形状をもつ傾斜面とされていることを特
徴とする電子膨張弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30667594A JP3533733B2 (ja) | 1994-12-09 | 1994-12-09 | 電子膨張弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30667594A JP3533733B2 (ja) | 1994-12-09 | 1994-12-09 | 電子膨張弁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08159617A JPH08159617A (ja) | 1996-06-21 |
| JP3533733B2 true JP3533733B2 (ja) | 2004-05-31 |
Family
ID=17959971
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30667594A Expired - Lifetime JP3533733B2 (ja) | 1994-12-09 | 1994-12-09 | 電子膨張弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
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| JP4265347B2 (ja) * | 2002-08-30 | 2009-05-20 | ダイキン工業株式会社 | 電動膨張弁及び冷凍装置 |
| JP2004360708A (ja) * | 2003-02-21 | 2004-12-24 | Fuji Koki Corp | 電磁弁 |
| US7188483B2 (en) * | 2003-02-24 | 2007-03-13 | Halla Climate Control Corporation | Expansion valve |
| JP4460498B2 (ja) * | 2005-07-15 | 2010-05-12 | 株式会社不二工機 | 電動弁 |
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| DE102007057307B4 (de) | 2007-11-28 | 2019-03-28 | Denso Corporation | Ejektor-Kältekreislaufvorrichtung und Dekompressionsvorrichtung |
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| JP5640857B2 (ja) * | 2011-03-28 | 2014-12-17 | 株式会社デンソー | 減圧装置および冷凍サイクル |
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1994
- 1994-12-09 JP JP30667594A patent/JP3533733B2/ja not_active Expired - Lifetime
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