JP3528948B2 - 真空精錬用取鍋の蓋 - Google Patents
真空精錬用取鍋の蓋Info
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- JP3528948B2 JP3528948B2 JP19360995A JP19360995A JP3528948B2 JP 3528948 B2 JP3528948 B2 JP 3528948B2 JP 19360995 A JP19360995 A JP 19360995A JP 19360995 A JP19360995 A JP 19360995A JP 3528948 B2 JP3528948 B2 JP 3528948B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/10—Handling in a vacuum
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D1/00—Casings; Linings; Walls; Roofs
- F27D1/18—Door frames; Doors, lids, removable covers
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- Materials Engineering (AREA)
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- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＶＯＤ法に代表さ
れる真空精錬にて使用する取鍋上に載置されて取鍋の開
口部を覆う蓋に関する。 【０００２】溶鋼の二次精錬で用いるＶＯＤ設備は、二
次精錬中に、減圧雰囲気下の真空容器内に設置された取
鍋の内部で生じる、バブリングガス、脱炭、脱酸または
脱窒等の発泡によって、溶鋼あるいはスラグが真空容器
内へ飛散、そして堆積するのを防止し、また処理中の鋼
浴放散熱を抑制するため、取鍋に蓋を載置するのが通例
である。 【０００３】 【従来の技術】この蓋は、耐火物にて形成するのが一般
的であり、「鉄鋼便覧第３版 製銑・製鋼」（発行：丸
善）の第712 頁の表13．19には、天井耐火物材として、
不焼成Mg−Crと黒鉛の組み合わせが示され、この表と対
応する図13・111 には、上吹きランスの挿入孔の構成材
が黒鉛であり、その他は不焼成Mg−Crである、耐火物の
使用区分が示されている。ここに示された取鍋蓋は、熱
伝導度が1.5 kcal／mH℃程度の断熱レンガに分類される
耐火物である不焼成Mg−Crを、挿入孔周りを除く天井の
ほぼ全域に施工したものである。 【０００４】一方、取鍋蓋の製造およびメンテナンスの
費用低減を達成するため、例えば特開平６−10031 号公
報に開示の水冷構造蓋が採用されつつある。すなわち、
水冷チューブにより蓋を形成し、チューブ内に冷却水を
常時流通させることで、チューブを熱的に保護し、半永
久使用を原理的に可能としたものである。 【発明が解決しようとする課題】 【０００５】しかしながら、上記鉄鋼便覧に開示の蓋を
用いた場合、取鍋蓋における、特に溶鋼面からの輻射熱
の著しい蓋中心部から径方向に半径の70〜80％までの部
分は、処理中に急激に熱せられる一方、非処理時間に冷
却される、熱サイクルを繰り返し受けるため、スポーリ
ングが発生し易く、耐火物寿命が短くなるという問題が
あった。なお、熱サイクルによるスポーリングに強い、
例えば挿入孔材質の黒鉛を天井全域に施工すれば、熱ス
ポーリング損耗は防止可能であるが、近年増加している
極低炭素域の溶製において、処理中の黒鉛溶出による脱
炭不良が発生し、しかも、上吹き酸素使用時に、取鍋の
鋼浴面と蓋との間の空間で不可避的に生じる二次燃焼に
よって、黒鉛質が溶損して耐火物寿命が短くなるという
問題が生ずる。 【０００６】また、特開平６−10031 号公報に開示の水
冷構造蓋の場合には、鋼浴放散熱が、処理中は低温に保
たれる水冷チューブを介して、冷却水に殆ど全て奪われ
るため、処理中の溶鋼温度降下が著しく、処理に必要な
熱補償が増加して、処理コストが膨大になるという致命
的問題を有していた。 【０００７】そこで、本発明の目的は、上述した問題を
解決し、熱サイクルによるスポーリングに対する耐久性
に優れた耐火物寿命の長い取鍋の蓋を提供するところに
ある。 【０００８】 【課題を解決するための手段】本発明は、炭素含有量が
５ wt ％未満の耐火物の脱炭速度と比べて 80 ％以上に当る
速度で、鋼浴炭素濃度を 100 ppm 未満の極低炭素域まで
溶鋼を真空精錬するための取鍋上に載置する蓋であっ
て、炭素を５wt％以上15 wt ％以下含有するMg Ｏ−Ｃ質
耐火物から成ることを特徴とする真空精錬用取鍋の蓋で
ある。 【０００９】 削除 【００１０】 【発明の実施の形態】図１に示すように、取鍋の蓋１
は、取鍋２上に載置されて、その開口部を覆うものであ
り、円盤の中心部に、例えば黒鉛製の円環で区画された
上吹きランスの挿入孔３を有し、この挿入孔３と外縁の
金枠４との間に耐火物を張り合わせて成る。 【００１１】ここで、上記耐火物として、炭素を５wt％
以上で含有する耐火物を用いることが、蓋１に優れた耐
熱スポーリング性を付与するのに肝要である。すなわ
ち、耐火物の耐熱スポーリング性は、昇温あるいは冷却
過程での温度むらに起因すると考えられる。耐火物の熱
伝導度が上昇すると、耐火物内部での熱拡散も上昇し、
局所的な高温域あるいは低温域が生じにくくなるから、
耐熱スポーリング性を改善するには、熱伝導度が高いこ
とが有利になる。この熱伝導度は、炭素含有量により大
きく変化し、例えばMgO 質耐火物の場合、500 ℃におけ
る熱伝導度は、MgO 耐火物で５kcal／mH℃、炭素を５wt
％含むMgO-Ｃ耐火物で９kcal／mH℃、炭素を10wt％含む
MgO-Ｃ耐火物で11kcal／mH℃、炭素を15wt％含むMgO-Ｃ
耐火物で16kcal／mH℃となる。同様に、1000℃では、Mg
O 耐火物で3.5 kcal／mH℃、炭素を５wt％含むMgO-Ｃ耐
火物で6.5 kcal／mH℃、炭素を10wt％含むMgO-Ｃ耐火物
で８kcal／mH℃、炭素を13wt％含むMgO-Ｃ耐火物で16kc
al／mH℃となる。 【００１２】そこで、MgO 質耐火物の炭素含有量と耐熱
スポーリング性との関係を求めるため、耐熱スポーリン
グ性の指標として耐熱衝撃温度差を調査した。ここで、
耐熱衝撃温度差とは、耐火物を常温から急激にある温度
雰囲気に曝したときに、耐火物が破損や亀裂を発生しな
い最高温度と常温との温度差を意味し、耐熱スポーリン
グ性を評価する指標となる。その結果を図２に示す。 【００１３】図２から、耐熱衝撃温度差は、耐火物中の
炭素含有量５wt％を境にして急激に大きくなり、さらに
２０wt％以上で一層大きくなることが明らかである。つ
まり、炭素含有量が５wt％以上、好ましくは２０wt％以
上の耐火物を用いることによって、その耐火物による蓋
の耐熱スポーリング性を改善することが可能になるので
ある。 【００１４】ところで、蓋を構成する耐火物の炭素含有
量を増加することは、蓋の一部が脱炭処理中に溶損した
際に、溶鋼に炭素源を供給することになるから、脱炭を
阻害する、恐れがある。そこで、炭素含有量を種々に調
整したMgO-Ｃ耐火物製のるつぼを使用して、溶鋼の脱炭
処理を行った際の、平均脱炭速度について調査した。そ
の結果を図３に示す。図３から、耐火物の炭素含有量が
10wt％までは、脱炭速度の急激な低下はなく、また実際
の脱炭処理においては脱炭速度80％までは何ら支障のな
いことから、耐火物炭素含有量が15 wt％まで使用でき
ることが判明した。 【００１５】これらの結果から、蓋に供する耐火物の炭
素含有量を５wt％以上として耐熱スポーリング性を改善
し、併せて脱炭速度の低下を回避するには、炭素含有量
を15 wt％以下に制限することが、有利であることが判
った。 【００１６】 削除 【００１７】 削除 【００１８】 削除 【００１９】 削除 【００２０】なお、蓋における耐火物の組立て構造とし
ては、図１に示したように、耐火物のブロックをアーチ
状に組み上げる他、ブロックに突起状加工を施しはめ合
わせ式で組み上げる方式、半径方向で複数個のリング状
の独立アーチ部とし独立アーチ部ごとに上部より吊り組
み合わせる方法等があり、耐火物の炭素含有量別の耐火
物の構造に従って形成することができる。 【００２１】 【実施例】160 ｔ／チャージの溶鋼の二次精錬に供する
ＶＯＤ設備において、主に鋼浴炭素濃度0.10wt％から30
ppm までの真空脱炭処理を行った。ここで、ＶＯＤ設備
内の取鍋に、図１に示した、アーチ積み構造の耐火物に
よる蓋を使用した。なお、蓋の仕様およびMgO 質耐火物
の炭素含有量は、表１に示すとおりである。それぞれの
蓋を使用して脱炭処理を行って、蓋の耐火物が脱落する
までの寿命および脱炭処理の平均脱炭時間について測定
した結果を、表１に併記する。 【００２２】 【表１】 【００２３】表１から、本発明に従う蓋は、比較例の蓋
に比較して、寿命が格段に延びていることがわかる。 【００２４】 【発明の効果】本発明によれば、取鍋の蓋を炭素含有量
が５wt％以上15 wt ％以下の耐火物で形成して耐熱スポ
ーリング性を改善したから、寿命の長く、脱炭処理に悪
影響を与えることのない取鍋蓋を提案することができ
た。
れる真空精錬にて使用する取鍋上に載置されて取鍋の開
口部を覆う蓋に関する。 【０００２】溶鋼の二次精錬で用いるＶＯＤ設備は、二
次精錬中に、減圧雰囲気下の真空容器内に設置された取
鍋の内部で生じる、バブリングガス、脱炭、脱酸または
脱窒等の発泡によって、溶鋼あるいはスラグが真空容器
内へ飛散、そして堆積するのを防止し、また処理中の鋼
浴放散熱を抑制するため、取鍋に蓋を載置するのが通例
である。 【０００３】 【従来の技術】この蓋は、耐火物にて形成するのが一般
的であり、「鉄鋼便覧第３版 製銑・製鋼」（発行：丸
善）の第712 頁の表13．19には、天井耐火物材として、
不焼成Mg−Crと黒鉛の組み合わせが示され、この表と対
応する図13・111 には、上吹きランスの挿入孔の構成材
が黒鉛であり、その他は不焼成Mg−Crである、耐火物の
使用区分が示されている。ここに示された取鍋蓋は、熱
伝導度が1.5 kcal／mH℃程度の断熱レンガに分類される
耐火物である不焼成Mg−Crを、挿入孔周りを除く天井の
ほぼ全域に施工したものである。 【０００４】一方、取鍋蓋の製造およびメンテナンスの
費用低減を達成するため、例えば特開平６−10031 号公
報に開示の水冷構造蓋が採用されつつある。すなわち、
水冷チューブにより蓋を形成し、チューブ内に冷却水を
常時流通させることで、チューブを熱的に保護し、半永
久使用を原理的に可能としたものである。 【発明が解決しようとする課題】 【０００５】しかしながら、上記鉄鋼便覧に開示の蓋を
用いた場合、取鍋蓋における、特に溶鋼面からの輻射熱
の著しい蓋中心部から径方向に半径の70〜80％までの部
分は、処理中に急激に熱せられる一方、非処理時間に冷
却される、熱サイクルを繰り返し受けるため、スポーリ
ングが発生し易く、耐火物寿命が短くなるという問題が
あった。なお、熱サイクルによるスポーリングに強い、
例えば挿入孔材質の黒鉛を天井全域に施工すれば、熱ス
ポーリング損耗は防止可能であるが、近年増加している
極低炭素域の溶製において、処理中の黒鉛溶出による脱
炭不良が発生し、しかも、上吹き酸素使用時に、取鍋の
鋼浴面と蓋との間の空間で不可避的に生じる二次燃焼に
よって、黒鉛質が溶損して耐火物寿命が短くなるという
問題が生ずる。 【０００６】また、特開平６−10031 号公報に開示の水
冷構造蓋の場合には、鋼浴放散熱が、処理中は低温に保
たれる水冷チューブを介して、冷却水に殆ど全て奪われ
るため、処理中の溶鋼温度降下が著しく、処理に必要な
熱補償が増加して、処理コストが膨大になるという致命
的問題を有していた。 【０００７】そこで、本発明の目的は、上述した問題を
解決し、熱サイクルによるスポーリングに対する耐久性
に優れた耐火物寿命の長い取鍋の蓋を提供するところに
ある。 【０００８】 【課題を解決するための手段】本発明は、炭素含有量が
５ wt ％未満の耐火物の脱炭速度と比べて 80 ％以上に当る
速度で、鋼浴炭素濃度を 100 ppm 未満の極低炭素域まで
溶鋼を真空精錬するための取鍋上に載置する蓋であっ
て、炭素を５wt％以上15 wt ％以下含有するMg Ｏ−Ｃ質
耐火物から成ることを特徴とする真空精錬用取鍋の蓋で
ある。 【０００９】 削除 【００１０】 【発明の実施の形態】図１に示すように、取鍋の蓋１
は、取鍋２上に載置されて、その開口部を覆うものであ
り、円盤の中心部に、例えば黒鉛製の円環で区画された
上吹きランスの挿入孔３を有し、この挿入孔３と外縁の
金枠４との間に耐火物を張り合わせて成る。 【００１１】ここで、上記耐火物として、炭素を５wt％
以上で含有する耐火物を用いることが、蓋１に優れた耐
熱スポーリング性を付与するのに肝要である。すなわ
ち、耐火物の耐熱スポーリング性は、昇温あるいは冷却
過程での温度むらに起因すると考えられる。耐火物の熱
伝導度が上昇すると、耐火物内部での熱拡散も上昇し、
局所的な高温域あるいは低温域が生じにくくなるから、
耐熱スポーリング性を改善するには、熱伝導度が高いこ
とが有利になる。この熱伝導度は、炭素含有量により大
きく変化し、例えばMgO 質耐火物の場合、500 ℃におけ
る熱伝導度は、MgO 耐火物で５kcal／mH℃、炭素を５wt
％含むMgO-Ｃ耐火物で９kcal／mH℃、炭素を10wt％含む
MgO-Ｃ耐火物で11kcal／mH℃、炭素を15wt％含むMgO-Ｃ
耐火物で16kcal／mH℃となる。同様に、1000℃では、Mg
O 耐火物で3.5 kcal／mH℃、炭素を５wt％含むMgO-Ｃ耐
火物で6.5 kcal／mH℃、炭素を10wt％含むMgO-Ｃ耐火物
で８kcal／mH℃、炭素を13wt％含むMgO-Ｃ耐火物で16kc
al／mH℃となる。 【００１２】そこで、MgO 質耐火物の炭素含有量と耐熱
スポーリング性との関係を求めるため、耐熱スポーリン
グ性の指標として耐熱衝撃温度差を調査した。ここで、
耐熱衝撃温度差とは、耐火物を常温から急激にある温度
雰囲気に曝したときに、耐火物が破損や亀裂を発生しな
い最高温度と常温との温度差を意味し、耐熱スポーリン
グ性を評価する指標となる。その結果を図２に示す。 【００１３】図２から、耐熱衝撃温度差は、耐火物中の
炭素含有量５wt％を境にして急激に大きくなり、さらに
２０wt％以上で一層大きくなることが明らかである。つ
まり、炭素含有量が５wt％以上、好ましくは２０wt％以
上の耐火物を用いることによって、その耐火物による蓋
の耐熱スポーリング性を改善することが可能になるので
ある。 【００１４】ところで、蓋を構成する耐火物の炭素含有
量を増加することは、蓋の一部が脱炭処理中に溶損した
際に、溶鋼に炭素源を供給することになるから、脱炭を
阻害する、恐れがある。そこで、炭素含有量を種々に調
整したMgO-Ｃ耐火物製のるつぼを使用して、溶鋼の脱炭
処理を行った際の、平均脱炭速度について調査した。そ
の結果を図３に示す。図３から、耐火物の炭素含有量が
10wt％までは、脱炭速度の急激な低下はなく、また実際
の脱炭処理においては脱炭速度80％までは何ら支障のな
いことから、耐火物炭素含有量が15 wt％まで使用でき
ることが判明した。 【００１５】これらの結果から、蓋に供する耐火物の炭
素含有量を５wt％以上として耐熱スポーリング性を改善
し、併せて脱炭速度の低下を回避するには、炭素含有量
を15 wt％以下に制限することが、有利であることが判
った。 【００１６】 削除 【００１７】 削除 【００１８】 削除 【００１９】 削除 【００２０】なお、蓋における耐火物の組立て構造とし
ては、図１に示したように、耐火物のブロックをアーチ
状に組み上げる他、ブロックに突起状加工を施しはめ合
わせ式で組み上げる方式、半径方向で複数個のリング状
の独立アーチ部とし独立アーチ部ごとに上部より吊り組
み合わせる方法等があり、耐火物の炭素含有量別の耐火
物の構造に従って形成することができる。 【００２１】 【実施例】160 ｔ／チャージの溶鋼の二次精錬に供する
ＶＯＤ設備において、主に鋼浴炭素濃度0.10wt％から30
ppm までの真空脱炭処理を行った。ここで、ＶＯＤ設備
内の取鍋に、図１に示した、アーチ積み構造の耐火物に
よる蓋を使用した。なお、蓋の仕様およびMgO 質耐火物
の炭素含有量は、表１に示すとおりである。それぞれの
蓋を使用して脱炭処理を行って、蓋の耐火物が脱落する
までの寿命および脱炭処理の平均脱炭時間について測定
した結果を、表１に併記する。 【００２２】 【表１】 【００２３】表１から、本発明に従う蓋は、比較例の蓋
に比較して、寿命が格段に延びていることがわかる。 【００２４】 【発明の効果】本発明によれば、取鍋の蓋を炭素含有量
が５wt％以上15 wt ％以下の耐火物で形成して耐熱スポ
ーリング性を改善したから、寿命の長く、脱炭処理に悪
影響を与えることのない取鍋蓋を提案することができ
た。
【図面の簡単な説明】
【図１】 取鍋および蓋を示す模式図である。
【図２】 耐火物の炭素含有量と耐熱衝撃温度差との関
係を示す図である。 【図３】 耐火物の炭素含有量と脱炭速度との関係を示
す図である。 【符号の説明】 １ 蓋 ２ 取鍋 ３ ランス挿入孔 ４ 金枠 ５ 内周部分 ６ 外周部分
係を示す図である。 【図３】 耐火物の炭素含有量と脱炭速度との関係を示
す図である。 【符号の説明】 １ 蓋 ２ 取鍋 ３ ランス挿入孔 ４ 金枠 ５ 内周部分 ６ 外周部分
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フロントページの続き
(72)発明者 山田 純夫
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社 千葉製鉄所内
(72)発明者 金谷 利雄
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社 千葉製鉄所内
(56)参考文献 日新製鋼技報、第59号、第34〜41頁、
昭和63年12月25日発行
第72・73回西山記念技術講座「特殊精
錬技術の最近の進歩」社団法人日本鉄鋼
協会、第221〜266頁、昭和56年２月10日
発行
セラミックデータブック’86、工業製
品技術協会、第250〜262頁、昭和61年５
月22日発行
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21C 7/10
F27D 1/18
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 炭素含有量が５ wt ％未満の耐火物の脱炭
速度と比べて 80 ％以上に当る速度で、鋼浴炭素濃度を 10
0 ppm 未満の極低炭素域まで溶鋼を真空精錬するための
取鍋上に載置する蓋であって、炭素を５wt％以上15 wt
％以下含有するMg Ｏ−Ｃ質耐火物から成ることを特徴と
する真空精錬用取鍋の蓋。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19360995A JP3528948B2 (ja) | 1995-07-28 | 1995-07-28 | 真空精錬用取鍋の蓋 |
| US08/684,093 US5728348A (en) | 1995-07-28 | 1996-07-19 | Ladle cover for vacuum refining process |
| TW085108953A TW297051B (ja) | 1995-07-28 | 1996-07-23 | |
| DE69612158T DE69612158T2 (de) | 1995-07-28 | 1996-07-24 | Deckel für eine Vakuumraffinationspfanne |
| ES96111953T ES2157374T3 (es) | 1995-07-28 | 1996-07-24 | Tapa para cuchara utilizada en un procedimiento de refinado a vacio. |
| EP96111953A EP0767021B1 (en) | 1995-07-28 | 1996-07-24 | Ladle cover for vacuum refining process |
| IN1337CA1996 IN188489B (ja) | 1995-07-28 | 1996-07-24 | |
| KR1019960030315A KR100219892B1 (ko) | 1995-07-28 | 1996-07-25 | 진공정련용 레이들의 뚜껑 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP19360995A JP3528948B2 (ja) | 1995-07-28 | 1995-07-28 | 真空精錬用取鍋の蓋 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003274003A Division JP3922231B2 (ja) | 2003-07-14 | 2003-07-14 | 真空精錬用取鍋の蓋 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0941030A JPH0941030A (ja) | 1997-02-10 |
| JP3528948B2 true JP3528948B2 (ja) | 2004-05-24 |
Family
ID=16310799
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19360995A Expired - Fee Related JP3528948B2 (ja) | 1995-07-28 | 1995-07-28 | 真空精錬用取鍋の蓋 |
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|---|---|
| US (1) | US5728348A (ja) |
| EP (1) | EP0767021B1 (ja) |
| JP (1) | JP3528948B2 (ja) |
| KR (1) | KR100219892B1 (ja) |
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| IN (1) | IN188489B (ja) |
| TW (1) | TW297051B (ja) |
Families Citing this family (3)
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|---|---|---|---|---|
| DE19749829A1 (de) * | 1997-11-11 | 1999-05-12 | Intocast Ag | Metallurgisches Gefäß |
| TWI384099B (zh) | 2009-05-04 | 2013-02-01 | Ruentex Ind Ltd | 複合多層式紗線結構及其製法 |
| CN110842183A (zh) * | 2019-10-29 | 2020-02-28 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种钢包包盖及其制造方法 |
Family Cites Families (8)
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|---|---|---|---|---|
| US1488026A (en) * | 1921-10-21 | 1924-03-25 | William B Pollock Company | Ladle cover |
| IT1075031B (it) * | 1975-10-29 | 1985-04-22 | Mannesmann Ag | Disposizione di coperchio per siviere o recipienti per trattamenti metallurgici |
| JPS6048467B2 (ja) * | 1981-12-28 | 1985-10-28 | 日本鋼管株式会社 | アルミナ−スビネル−カ−ボン系耐火物 |
| JPS59207870A (ja) * | 1983-05-11 | 1984-11-26 | 九州耐火煉瓦株式会社 | マグネシア・カ−ボンれんが |
| JPS6131A (ja) * | 1984-06-09 | 1986-01-06 | Chisso Corp | ナフタレン誘導体 |
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