JP3496335B2 - 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JP3496335B2 JP3496335B2 JP14049695A JP14049695A JP3496335B2 JP 3496335 B2 JP3496335 B2 JP 3496335B2 JP 14049695 A JP14049695 A JP 14049695A JP 14049695 A JP14049695 A JP 14049695A JP 3496335 B2 JP3496335 B2 JP 3496335B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、亜鉛めっき鋼板の製造
方法に関し、鋼板に溶融亜鉛めっき又は合金化溶融亜鉛
めっきを施す方法に関するものであって、めっき密着性
に優れた溶融亜鉛めっき鋼板又は耐パウダリング性に優
れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供するも
のである。
方法に関し、鋼板に溶融亜鉛めっき又は合金化溶融亜鉛
めっきを施す方法に関するものであって、めっき密着性
に優れた溶融亜鉛めっき鋼板又は耐パウダリング性に優
れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】溶融亜鉛めっき鋼板は、自動車用、建材
用として広く用いられている。また、溶融亜鉛めっき鋼
板を加熱処理してめっき層を合金化したいわゆる合金化
溶融亜鉛めっき鋼板も同様の分野で広く用いられてい
る。一般に従来から行われている連続式溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法は、冷延鋼板を前処理工程で表面を洗浄
し、非酸化性あるいは還元性の雰囲気中で焼鈍し、次い
で鋼板を酸化させることなく冷却して、ほぼ溶融亜鉛浴
の温度まで鋼板温度を下げてめっき浴中に浸漬させ、浴
中で鋼板表面に付着した過剰の溶融亜鉛を付着量調整装
置にて除去して付着量を調整し、そのまま冷却したもの
である。その際、めっき浴中に０．１〜０．２重量％程
度の微量のＡｌを添加することにより、めっき浴浸漬初
期にＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ反応を引き起こし、素地鋼板界面
にＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金層（Ａｌ富化層）を形成する。
このＡｌ富化層の量をＡｌ富化量という。このＦｅ−Ａ
ｌ−Ｚｎ合金層は、固くて脆いＦｅ−Ｚｎ合金層の生成
を抑制する効果があり、Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金層を形成
することによりめっき密着性の良好な溶融亜鉛めっき鋼
板が製造されている。
用として広く用いられている。また、溶融亜鉛めっき鋼
板を加熱処理してめっき層を合金化したいわゆる合金化
溶融亜鉛めっき鋼板も同様の分野で広く用いられてい
る。一般に従来から行われている連続式溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法は、冷延鋼板を前処理工程で表面を洗浄
し、非酸化性あるいは還元性の雰囲気中で焼鈍し、次い
で鋼板を酸化させることなく冷却して、ほぼ溶融亜鉛浴
の温度まで鋼板温度を下げてめっき浴中に浸漬させ、浴
中で鋼板表面に付着した過剰の溶融亜鉛を付着量調整装
置にて除去して付着量を調整し、そのまま冷却したもの
である。その際、めっき浴中に０．１〜０．２重量％程
度の微量のＡｌを添加することにより、めっき浴浸漬初
期にＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ反応を引き起こし、素地鋼板界面
にＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金層（Ａｌ富化層）を形成する。
このＡｌ富化層の量をＡｌ富化量という。このＦｅ−Ａ
ｌ−Ｚｎ合金層は、固くて脆いＦｅ−Ｚｎ合金層の生成
を抑制する効果があり、Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金層を形成
することによりめっき密着性の良好な溶融亜鉛めっき鋼
板が製造されている。
【０００３】一般的に知られているめっき浴中にシンク
ロールを有する連続式溶融金属めっき装置の概略図を図
２、図４に示す。鋼板１はスナウト４から溶融亜鉛浴２
中に引き込まれ、シンクロール３により鉛直方向に方向
変換しサポートロール５に支持されながら引き上げられ
めっきが施され、付着量調整装置６でワイピングされ
る。このようなシンクロールを有する連続式溶融金属め
っき装置を使用する場合、溶融金属浴槽は数百トンとな
り、例えば、鋼板速度が１００ｍ／ｍｉｎであると鋼板
がめっき浴中に浸漬する時間は２〜３秒程度である。図
４の装置は図２の装置にさらに加熱帯１２、保熱帯、冷
却帯１３を付加した合金化溶融亜鉛めっき装置である。
ロールを有する連続式溶融金属めっき装置の概略図を図
２、図４に示す。鋼板１はスナウト４から溶融亜鉛浴２
中に引き込まれ、シンクロール３により鉛直方向に方向
変換しサポートロール５に支持されながら引き上げられ
めっきが施され、付着量調整装置６でワイピングされ
る。このようなシンクロールを有する連続式溶融金属め
っき装置を使用する場合、溶融金属浴槽は数百トンとな
り、例えば、鋼板速度が１００ｍ／ｍｉｎであると鋼板
がめっき浴中に浸漬する時間は２〜３秒程度である。図
４の装置は図２の装置にさらに加熱帯１２、保熱帯、冷
却帯１３を付加した合金化溶融亜鉛めっき装置である。
【０００４】これに対し、浸漬時間を短縮しようとする
技術がある。図１、図３はこのような技術の例を示すも
ので図２、図４の溶融亜鉛浴２の代りに空中ポット１１
中に溶融亜鉛浴１０を保持し、この溶融亜鉛浴１０中に
鋼板１を下方から上方に貫通させて短時間浸漬させるも
のである。従前は浸漬時間を短縮すると、めっきの品質
を害するという問題があった。従来のシンクロール方式
におけるめっき品質に関する従来の知見は次のとおりで
ある。
技術がある。図１、図３はこのような技術の例を示すも
ので図２、図４の溶融亜鉛浴２の代りに空中ポット１１
中に溶融亜鉛浴１０を保持し、この溶融亜鉛浴１０中に
鋼板１を下方から上方に貫通させて短時間浸漬させるも
のである。従前は浸漬時間を短縮すると、めっきの品質
を害するという問題があった。従来のシンクロール方式
におけるめっき品質に関する従来の知見は次のとおりで
ある。
【０００５】（ａ）溶融亜鉛めっき
Ａｌ富化量の増加と共にめっき密着性は向上するが、Ａ
ｌは高価なので、コスト面からなるべくＡｌ富化量が少
ない操業が望まれている。表面外観については、ドロス
附着量が増加すると、ドロス附着部で不めっきが発生し
密着性も低下する。
ｌは高価なので、コスト面からなるべくＡｌ富化量が少
ない操業が望まれている。表面外観については、ドロス
附着量が増加すると、ドロス附着部で不めっきが発生し
密着性も低下する。
【０００６】（ｂ）合金化溶融亜鉛めっき
Ａｌ富化量の増加と共に耐パウダリング性が向上する。
しかし、Ａｌ富化量が多すぎると合金化不足となるので
好ましくない。耐フレーキング性については、Ｆｅ含有
量の増加と共に向上するが、Ｆｅ含有量が高過ぎると、
耐パウダリング性が不良となる。表面外観はドロス附着
量が増加すると劣化し、ドロス附着部でさざ波、白斑点
等の欠陥が発生する。
しかし、Ａｌ富化量が多すぎると合金化不足となるので
好ましくない。耐フレーキング性については、Ｆｅ含有
量の増加と共に向上するが、Ｆｅ含有量が高過ぎると、
耐パウダリング性が不良となる。表面外観はドロス附着
量が増加すると劣化し、ドロス附着部でさざ波、白斑点
等の欠陥が発生する。
【０００７】シンクロールを有しない、特開昭６３−３
０３０４５号公報及び特開昭６３−３１０９４９号公報
に開示された電磁力を利用して溶融金属を保持した浴を
使用し鋼板にめっきを施す方法、特開平４−３５６号公
報に開示されたシール板により溶融金属を保持した浴を
使用し鋼板にめっきを施す方法、あるいは特開平１−１
３９７４４号公報に開示された１枚のドラム間に溶融金
属溜まりを形成し鋼板にめっきを施す方法等は、シンク
ロールを有する連続式溶融亜鉛めっき装置を用いた場合
に比べめっき浴容量が小さくなるため、鋼板と溶融亜鉛
浴との接触時間が極端に短くなる。さらに、特開昭６１
−２０７５５号公報に開示されたメニスカスを利用して
鋼板にめっきを施す方法を用いた場合には、溶融亜鉛浴
との接触時間はさらに短くなりほとんど０秒に近づく。
０３０４５号公報及び特開昭６３−３１０９４９号公報
に開示された電磁力を利用して溶融金属を保持した浴を
使用し鋼板にめっきを施す方法、特開平４−３５６号公
報に開示されたシール板により溶融金属を保持した浴を
使用し鋼板にめっきを施す方法、あるいは特開平１−１
３９７４４号公報に開示された１枚のドラム間に溶融金
属溜まりを形成し鋼板にめっきを施す方法等は、シンク
ロールを有する連続式溶融亜鉛めっき装置を用いた場合
に比べめっき浴容量が小さくなるため、鋼板と溶融亜鉛
浴との接触時間が極端に短くなる。さらに、特開昭６１
−２０７５５号公報に開示されたメニスカスを利用して
鋼板にめっきを施す方法を用いた場合には、溶融亜鉛浴
との接触時間はさらに短くなりほとんど０秒に近づく。
【０００８】このように鋼板と溶融亜鉛浴との接触時間
が短いめっき方法を用いた場合、従来から行なわれてい
るシンクロールを有する連続式溶融亜鉛めっき浴と同一
の浴組成でめっきを行うと、めっき層中のＡｌの濃化が
不十分となり、それに伴いめっき時にＦｅ−Ｚｎ合金層
の生成を十分に抑制することができず、めっき密着性が
低下するという問題点があった。さらにめっき層中のＡ
ｌの濃化が不十分である溶融亜鉛めっき鋼板を用いて、
引き続き合金化処理を行うと、硬くて脆いＦｅ−Ｚｎ合
金層の生成が促進されるので、加工性が著しく劣るとい
う問題点があった。
が短いめっき方法を用いた場合、従来から行なわれてい
るシンクロールを有する連続式溶融亜鉛めっき浴と同一
の浴組成でめっきを行うと、めっき層中のＡｌの濃化が
不十分となり、それに伴いめっき時にＦｅ−Ｚｎ合金層
の生成を十分に抑制することができず、めっき密着性が
低下するという問題点があった。さらにめっき層中のＡ
ｌの濃化が不十分である溶融亜鉛めっき鋼板を用いて、
引き続き合金化処理を行うと、硬くて脆いＦｅ−Ｚｎ合
金層の生成が促進されるので、加工性が著しく劣るとい
う問題点があった。
【０００９】従来、浸漬時間を短縮しようとする技術は
次のようなものがある。例えば、特開昭６３−１５７８
４７号公報には、Ａｌ：０．００１〜０．０８％、残Ｚ
ｎ及び不純物からなる亜鉛めっき浴へ、浸漬時間０．１
〜２．０秒でめっきを施す合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
製造方法が開示されている。特開平４−１０３７４８号
公報では、Ａｌ：０．０２〜０．１１％を含有し、残部
が亜鉛よりなる亜鉛めっき浴中に、板温度４２０〜４５
０℃とした鋼板を浸漬時間３秒以内で浸漬し、引き続き
鋼板温度５５０〜６００℃にて、加熱炉で合金化処理を
行うことを特徴とする耐パウダリング性、耐フレーキン
グ性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法が開
示されている。
次のようなものがある。例えば、特開昭６３−１５７８
４７号公報には、Ａｌ：０．００１〜０．０８％、残Ｚ
ｎ及び不純物からなる亜鉛めっき浴へ、浸漬時間０．１
〜２．０秒でめっきを施す合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
製造方法が開示されている。特開平４−１０３７４８号
公報では、Ａｌ：０．０２〜０．１１％を含有し、残部
が亜鉛よりなる亜鉛めっき浴中に、板温度４２０〜４５
０℃とした鋼板を浸漬時間３秒以内で浸漬し、引き続き
鋼板温度５５０〜６００℃にて、加熱炉で合金化処理を
行うことを特徴とする耐パウダリング性、耐フレーキン
グ性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法が開
示されている。
【００１０】また、特開平７−７０７２５号公報では、
鋼板表面にあらかじめＡｌあるいは１重量％以上のＡｌ
を含むＡｌ合金をＡｌ量として０．３ｇ／ｍ2 以上付着
させた後、１重量％以下のＡｌを含む溶融Ｚｎを上層め
っきとして付着させることによりＦｅ−Ｚの合金化反応
を抑制しめっき附着性を向上させる技術が開示されてい
る。
鋼板表面にあらかじめＡｌあるいは１重量％以上のＡｌ
を含むＡｌ合金をＡｌ量として０．３ｇ／ｍ2 以上付着
させた後、１重量％以下のＡｌを含む溶融Ｚｎを上層め
っきとして付着させることによりＦｅ−Ｚの合金化反応
を抑制しめっき附着性を向上させる技術が開示されてい
る。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】溶融亜鉛めっきでは、
めっき品質上の観点から、鋼板が溶融金属浴中に浸漬し
ている時間が重要である。めっき浴中の浸漬時間が１．
０秒以下というような短時間めっきとなる場合、Ａｌ：
０．００１〜０．０８重量％の亜鉛浴及びＡｌ：０．０
２〜０．１１重量％の亜鉛浴を用いた溶融亜鉛めっき鋼
板では、Ａｌ添加量の不足が原因で、Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ
反応が不十分となりめっき密着性が低下する。さらにＦ
ｅ−Ａｌ−Ｚｎの反応が不十分である溶融亜鉛めっき鋼
板を用いて引き続き合金化処理を行うと、Ｆｅ−Ｚｎ合
金化反応がさらに進行することになり、耐パウダリング
性を著しく低下させるという問題があった。また、特開
平７−７０７２５号公報に開示された方法では、あらか
じめ下層めっきを施すことから、処理工程が増加し、製
造コスト面から必ずしも好適ではない。また、装置が複
雑になるため、メンテナンス費の増加が避けられない当
の問題があった。
めっき品質上の観点から、鋼板が溶融金属浴中に浸漬し
ている時間が重要である。めっき浴中の浸漬時間が１．
０秒以下というような短時間めっきとなる場合、Ａｌ：
０．００１〜０．０８重量％の亜鉛浴及びＡｌ：０．０
２〜０．１１重量％の亜鉛浴を用いた溶融亜鉛めっき鋼
板では、Ａｌ添加量の不足が原因で、Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ
反応が不十分となりめっき密着性が低下する。さらにＦ
ｅ−Ａｌ−Ｚｎの反応が不十分である溶融亜鉛めっき鋼
板を用いて引き続き合金化処理を行うと、Ｆｅ−Ｚｎ合
金化反応がさらに進行することになり、耐パウダリング
性を著しく低下させるという問題があった。また、特開
平７−７０７２５号公報に開示された方法では、あらか
じめ下層めっきを施すことから、処理工程が増加し、製
造コスト面から必ずしも好適ではない。また、装置が複
雑になるため、メンテナンス費の増加が避けられない当
の問題があった。
【００１２】そこで、本発明の主たる課題は、Ｆｅ−Ａ
ｌ−Ｚｎ合金層を充分厚く生成するような条件のもと
で、短時間めっき浴中に浸漬させることによって、めっ
き密着性の優れた溶融亜鉛めっき鋼板又は耐パウダリン
グ性の優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法
を提供することにある。本発明は、短時間の浸漬で亜鉛
めっき鋼板を製造する方法について研究し、短時間浸漬
であっても、Ａｌ富化層を十分に形成することができ、
めっきの密着不良、耐パウダリング不良を防止する技術
を提供することを目的とする。
ｌ−Ｚｎ合金層を充分厚く生成するような条件のもと
で、短時間めっき浴中に浸漬させることによって、めっ
き密着性の優れた溶融亜鉛めっき鋼板又は耐パウダリン
グ性の優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法
を提供することにある。本発明は、短時間の浸漬で亜鉛
めっき鋼板を製造する方法について研究し、短時間浸漬
であっても、Ａｌ富化層を十分に形成することができ、
めっきの密着不良、耐パウダリング不良を防止する技術
を提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は上記問題点を解
決するために開発されたもので、その技術手段は次のと
おりである。すなわち本発明は、純Ｚｎ及び不可避不純
物からなる溶融亜鉛めっき浴中へ溶解Ａｌ濃度０．１２
〜１．０重量％のＡｌを添加し、このめっき浴中に浸漬
時間１．０秒以下浸漬し、溶融亜鉛めっきを施す溶融亜
鉛めっき鋼板の製造方法において、純Ｚｎ及び不可避的
不純物からなる溶融亜鉛めっき浴と鋼板との接触時間
（ｔ）：０．００１〜０．５秒でめっきを施す際、該浴
中に０．００２＜（［Ａｌ（重量％）］−０．１２）×（ｔ
（秒）＋０．１２） ＜０．０４ を満足するＡｌを添加することを特徴とする溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法である。
決するために開発されたもので、その技術手段は次のと
おりである。すなわち本発明は、純Ｚｎ及び不可避不純
物からなる溶融亜鉛めっき浴中へ溶解Ａｌ濃度０．１２
〜１．０重量％のＡｌを添加し、このめっき浴中に浸漬
時間１．０秒以下浸漬し、溶融亜鉛めっきを施す溶融亜
鉛めっき鋼板の製造方法において、純Ｚｎ及び不可避的
不純物からなる溶融亜鉛めっき浴と鋼板との接触時間
（ｔ）：０．００１〜０．５秒でめっきを施す際、該浴
中に０．００２＜（［Ａｌ（重量％）］−０．１２）×（ｔ
（秒）＋０．１２） ＜０．０４ を満足するＡｌを添加することを特徴とする溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法である。
【００１４】この場合、めっき層中Ａｌ富化層の量をＡ
ｌ量で０．０５ｇ／ｍ 2 以上とすると好適である。 な
お、本発明において、Ａｌ富化層の量とはＡｌ富化層中
のＡｌ量を意味する。分析方法は発煙硝酸で表層のη−
Ｚｎ層を溶解除去した試料を定電位溶解し、溶解液中の
Ａｌ量を分析する。
ｌ量で０．０５ｇ／ｍ 2 以上とすると好適である。 な
お、本発明において、Ａｌ富化層の量とはＡｌ富化層中
のＡｌ量を意味する。分析方法は発煙硝酸で表層のη−
Ｚｎ層を溶解除去した試料を定電位溶解し、溶解液中の
Ａｌ量を分析する。
【００１５】また、本発明の別の発明は、上記発明と技
術分野及び主要な技術手段が共通するもので、純Ｚｎ及
び不可避不純物からなる溶融亜鉛めっき浴中へ溶解Ａｌ
濃度０．１２〜１．０重量％のＡｌを添加し、該めっき
浴中に浸漬時間１．０秒以下浸漬し、ついで合金化加熱
処理し、合金化溶融亜鉛めっきを施す溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法において、純Ｚｎ及び不可避的不純物から
なる溶融亜鉛めっき浴と鋼板との接触時間（ｔ）：０．
００１〜０．５秒でめっきを施す際、該浴中に ０．００２＜（［Ａｌ（重量％）］−０．１２）×（ｔ
（秒）＋０．１２） ＜０．０４ を満足するＡｌを添加し、次いで合金化処理を施すこと
を特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供す
る。
術分野及び主要な技術手段が共通するもので、純Ｚｎ及
び不可避不純物からなる溶融亜鉛めっき浴中へ溶解Ａｌ
濃度０．１２〜１．０重量％のＡｌを添加し、該めっき
浴中に浸漬時間１．０秒以下浸漬し、ついで合金化加熱
処理し、合金化溶融亜鉛めっきを施す溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法において、純Ｚｎ及び不可避的不純物から
なる溶融亜鉛めっき浴と鋼板との接触時間（ｔ）：０．
００１〜０．５秒でめっきを施す際、該浴中に ０．００２＜（［Ａｌ（重量％）］−０．１２）×（ｔ
（秒）＋０．１２） ＜０．０４ を満足するＡｌを添加し、次いで合金化処理を施すこと
を特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供す
る。
【００１６】この場合、めっき層中Ａｌ富化層の量をＡ
ｌ量で０．２ｇ／ｍ 2 以下とすると好ましい。
ｌ量で０．２ｇ／ｍ 2 以下とすると好ましい。
【００１７】
【作用】浴中の溶解Ａｌ濃度：０．１２〜１．０重量％
としたのは以下の理由による。すなわち、溶融亜鉛めっ
き浴浸漬初期に浴中に添加されたＡｌは鋼板から溶出し
たＦｅと反応して素地鋼板界面にＡｌ富化層を形成す
る。このＡｌ富化層はＦｅ−Ｚｎの合金化反応を抑制す
る効果があり、溶融亜鉛めっき鋼板のめっき密着性及び
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の耐パウダリング性と密接な
関係がある。浴中に添加されるＡｌ量が溶解Ａｌ濃度：
０．１２重量％未満の場合、めっき浴中におけるＦｅ−
Ａｌ反応は抑制され、Ａｌ富化層は形成されない。従っ
て、Ｆｅ−Ｚｎ反応が過度に進行することとなる。すな
わち、溶融亜鉛めっき鋼板において素地鋼板界面にＦｅ
−Ｚｎ合金層が過度に形成され、めっき密着性を著しく
低下させる。また、合金化溶融亜鉛めっき鋼板において
溶融めっき後の加熱処理でさらにＦｅ−Ｚｎ合金化反応
が進行することとなり、耐パウダリング性が著しく低下
する。
としたのは以下の理由による。すなわち、溶融亜鉛めっ
き浴浸漬初期に浴中に添加されたＡｌは鋼板から溶出し
たＦｅと反応して素地鋼板界面にＡｌ富化層を形成す
る。このＡｌ富化層はＦｅ−Ｚｎの合金化反応を抑制す
る効果があり、溶融亜鉛めっき鋼板のめっき密着性及び
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の耐パウダリング性と密接な
関係がある。浴中に添加されるＡｌ量が溶解Ａｌ濃度：
０．１２重量％未満の場合、めっき浴中におけるＦｅ−
Ａｌ反応は抑制され、Ａｌ富化層は形成されない。従っ
て、Ｆｅ−Ｚｎ反応が過度に進行することとなる。すな
わち、溶融亜鉛めっき鋼板において素地鋼板界面にＦｅ
−Ｚｎ合金層が過度に形成され、めっき密着性を著しく
低下させる。また、合金化溶融亜鉛めっき鋼板において
溶融めっき後の加熱処理でさらにＦｅ−Ｚｎ合金化反応
が進行することとなり、耐パウダリング性が著しく低下
する。
【００１８】Ａｌ濃度が１．０重量％を越えると、Ａｌ
によるドロスの生成が多く、鋼板に付着してドロス付着
欠陥を引き起こすという問題がある。めっき浴面を不活
性ガスで充たしたとしても、不活性ガス中には数ｐｐｍ
程度の微量酸素が含まれており、Ａｌによる酸化ドロス
を多量に生成する。また、鋼板から浴出した過剰のＦｅ
と反応してＦｅ−Ａｌドロスを多量に生成するため問題
となる。
によるドロスの生成が多く、鋼板に付着してドロス付着
欠陥を引き起こすという問題がある。めっき浴面を不活
性ガスで充たしたとしても、不活性ガス中には数ｐｐｍ
程度の微量酸素が含まれており、Ａｌによる酸化ドロス
を多量に生成する。また、鋼板から浴出した過剰のＦｅ
と反応してＦｅ−Ａｌドロスを多量に生成するため問題
となる。
【００１９】また、Ａｌ濃度が１．０重量％を越える
と、Ａｌ富化層が過度に生成される。Ａｌ富化層が過度
に生成されると、溶融亜鉛めっき後引き続き行われる合
金化処理の際、Ｆｅ−Ｚｎの合金化反応を過度に抑制す
る。そのため、長大な合金化炉を必要とするか、又はラ
イン速度を遅くして合金化処理時間を長くする必要があ
り、設備コストの増大、生産効率の低下を招き好ましく
ない。
と、Ａｌ富化層が過度に生成される。Ａｌ富化層が過度
に生成されると、溶融亜鉛めっき後引き続き行われる合
金化処理の際、Ｆｅ−Ｚｎの合金化反応を過度に抑制す
る。そのため、長大な合金化炉を必要とするか、又はラ
イン速度を遅くして合金化処理時間を長くする必要があ
り、設備コストの増大、生産効率の低下を招き好ましく
ない。
【００２０】本発明ではめっき浴中の浸漬時間を１．０
秒以下とする。この場合、めっき装置は特に限定される
ものではないが、シンクロールを有しないめっき装置を
使用する場合に有効である。すなわち、めっき浴中での
反応時間が短いため、浴中のＡｌ濃度を増加させること
によってＡｌ富化層を十分形成するわけである。浸漬時
間が１．０秒を越えると溶解Ａｌ濃度が０．１２〜１．
０重量％であっても浸漬時間が長いため、めっき浴中で
局所的に素地鋼板界面に硬くて脆いＦｅ−Ｚｎ合金層が
必要以上に形成される。その結果、めっき密着性が低下
するという問題があり、また、合金化処理をする場合に
は局所的に合金化が進み耐パウダリング性が低下するの
で不可である。一方、浸漬時間が短時間であるために、
めっき浴中での鋼板からのＦｅの溶出量が極めて少なく
なるので、Ｆｅによるドロスが発生しないという極めて
大きな利点がある。
秒以下とする。この場合、めっき装置は特に限定される
ものではないが、シンクロールを有しないめっき装置を
使用する場合に有効である。すなわち、めっき浴中での
反応時間が短いため、浴中のＡｌ濃度を増加させること
によってＡｌ富化層を十分形成するわけである。浸漬時
間が１．０秒を越えると溶解Ａｌ濃度が０．１２〜１．
０重量％であっても浸漬時間が長いため、めっき浴中で
局所的に素地鋼板界面に硬くて脆いＦｅ−Ｚｎ合金層が
必要以上に形成される。その結果、めっき密着性が低下
するという問題があり、また、合金化処理をする場合に
は局所的に合金化が進み耐パウダリング性が低下するの
で不可である。一方、浸漬時間が短時間であるために、
めっき浴中での鋼板からのＦｅの溶出量が極めて少なく
なるので、Ｆｅによるドロスが発生しないという極めて
大きな利点がある。
【００２１】さらに、溶融亜鉛浴接触時間が０．００１
〜０．５秒の場合には、浴中の溶解Ａｌ量（重量％）
を、図５に示した斜線範囲内に制御するとさらに効果的
で最適である。図５の斜線範囲は、本発明の浴中Ａｌ濃
度と接触時間との関係式 ０．００２＜（［Ａｌ（％）］−０．１２）×（ｔ
（秒）＋０．１２）＜０．０４ をグラフ化したものである。なお、この関係式は多数の
実験によって求められた実験式である。本発明は、図５
に示すように溶融亜鉛浴と鋼板との接触時間に応じて、
溶融亜鉛めっき浴中のＡｌ量を規制した溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法である。図５に斜線を施して示した範囲
を下廻る浴中Ａｌ量（重量％）でめっきを施すと、Ａｌ
富化層が不十分となり浴中でのＦｅ−Ｚｎ合金層の形成
を抑制する効果が弱くなり、硬くて脆いＦｅ−Ｚｎ合金
層が形成されてめっき密着性が低下し、効果的でない。
さらに溶融亜鉛めっき後の合金化処理においてＦｅ−Ｚ
ｎ合金層の形成が過度に進行し、合金化溶融亜鉛めっき
鋼板の耐パウダリング性が低下し、有効でない。また、
図５に斜線を施して示した範囲を上廻る浴中Ａｌ量（重
量％）でめっきを施すと、Ａｌ量によるドロスの生成量
が増加したり、あるいは過度のＡｌ富化層が形成される
ためめっき後の合金化反応が十分に行われない場合もあ
るので最適ではないが、１．０重量％以下で好適にめっ
きを行うことができる。
〜０．５秒の場合には、浴中の溶解Ａｌ量（重量％）
を、図５に示した斜線範囲内に制御するとさらに効果的
で最適である。図５の斜線範囲は、本発明の浴中Ａｌ濃
度と接触時間との関係式 ０．００２＜（［Ａｌ（％）］−０．１２）×（ｔ
（秒）＋０．１２）＜０．０４ をグラフ化したものである。なお、この関係式は多数の
実験によって求められた実験式である。本発明は、図５
に示すように溶融亜鉛浴と鋼板との接触時間に応じて、
溶融亜鉛めっき浴中のＡｌ量を規制した溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法である。図５に斜線を施して示した範囲
を下廻る浴中Ａｌ量（重量％）でめっきを施すと、Ａｌ
富化層が不十分となり浴中でのＦｅ−Ｚｎ合金層の形成
を抑制する効果が弱くなり、硬くて脆いＦｅ−Ｚｎ合金
層が形成されてめっき密着性が低下し、効果的でない。
さらに溶融亜鉛めっき後の合金化処理においてＦｅ−Ｚ
ｎ合金層の形成が過度に進行し、合金化溶融亜鉛めっき
鋼板の耐パウダリング性が低下し、有効でない。また、
図５に斜線を施して示した範囲を上廻る浴中Ａｌ量（重
量％）でめっきを施すと、Ａｌ量によるドロスの生成量
が増加したり、あるいは過度のＡｌ富化層が形成される
ためめっき後の合金化反応が十分に行われない場合もあ
るので最適ではないが、１．０重量％以下で好適にめっ
きを行うことができる。
【００２２】また、本発明のような鋼板のめっき浴中浸
漬時間が１．０秒以下と短時間の場合、めっき浴中の溶
融亜鉛量は小容量となり、めっき浴温度を保持するため
の入熱量は少なくて良い。この結果、加熱電力量が低下
し、電力コストが低下するという利点がある。一方で、
めっき浴中の溶融亜鉛量が小容量であるため、めっき浴
への入熱量の変化により浴温変動を受けやすくなる。す
なわち、鋼板のめっき浴への侵入板温を浴温より極端に
低温とした場合、浴温を低下させる原因となるため、め
っき浴への加熱熱量を大きくする必要がある。この結
果、余剰の電力コストが必要となり好ましくない。逆に
めっき浴中侵入板温を浴温より極端に高温とした場合、
めっき浴への入熱量が増加するため、めっき浴に冷却手
段を有する装置を付加する必要があるので好ましくな
い。すなわち、本発明におけるめっき浴中への侵入板温
は、外乱による影響がない場合に浴温と等しくするかあ
るいは浴温±１５℃に制御すると好適である。また、浴
温は４５０〜５５０℃、望ましくは４６０〜５３０℃で
あると好適である。さらに、めっき後の溶融亜鉛めっき
鋼板は、付着量調整装置、例えばガスワイピング装置に
て所定の付着量、例えば２０〜８０ｇ／ｍ2 に制御され
る。浴温が４５０℃未満であると、ガスワイピング装置
を用いて付着量を調整する場合、めっき後鋼板に付着し
た溶融亜鉛の凝固が起こりやすく、所定の付着量、例え
ば２０〜８０ｇ／ｍ2 に制御することが困難となる。ま
た、浴温が５５０℃を越えるとめっき浴中でＦｅ−Ｚｎ
合金層が過度に生成されるため好ましくない。
漬時間が１．０秒以下と短時間の場合、めっき浴中の溶
融亜鉛量は小容量となり、めっき浴温度を保持するため
の入熱量は少なくて良い。この結果、加熱電力量が低下
し、電力コストが低下するという利点がある。一方で、
めっき浴中の溶融亜鉛量が小容量であるため、めっき浴
への入熱量の変化により浴温変動を受けやすくなる。す
なわち、鋼板のめっき浴への侵入板温を浴温より極端に
低温とした場合、浴温を低下させる原因となるため、め
っき浴への加熱熱量を大きくする必要がある。この結
果、余剰の電力コストが必要となり好ましくない。逆に
めっき浴中侵入板温を浴温より極端に高温とした場合、
めっき浴への入熱量が増加するため、めっき浴に冷却手
段を有する装置を付加する必要があるので好ましくな
い。すなわち、本発明におけるめっき浴中への侵入板温
は、外乱による影響がない場合に浴温と等しくするかあ
るいは浴温±１５℃に制御すると好適である。また、浴
温は４５０〜５５０℃、望ましくは４６０〜５３０℃で
あると好適である。さらに、めっき後の溶融亜鉛めっき
鋼板は、付着量調整装置、例えばガスワイピング装置に
て所定の付着量、例えば２０〜８０ｇ／ｍ2 に制御され
る。浴温が４５０℃未満であると、ガスワイピング装置
を用いて付着量を調整する場合、めっき後鋼板に付着し
た溶融亜鉛の凝固が起こりやすく、所定の付着量、例え
ば２０〜８０ｇ／ｍ2 に制御することが困難となる。ま
た、浴温が５５０℃を越えるとめっき浴中でＦｅ−Ｚｎ
合金層が過度に生成されるため好ましくない。
【００２３】次に、合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、めっ
き層中のＦｅ含有率が７〜１５重量％となるように合金
化炉内で加熱処理することが好ましい。Ｆｅ含有率が７
重量％未満であると合金化反応が不十分となり、耐フレ
ーキング性が低下するという新たな問題が発生する。一
方、Ｆｅ含有率が１５重量％を越えると、めっき浴中で
Ａｌ富化層を厚く生成したとしても合金化加熱処理にお
いてＦｅ−Ｚｎ合金化反応が過度に進行することとなり
耐パウダリング性が低下する。具体的には、合金化処理
温度が４５０〜６００℃、望ましくは４５０〜５２０℃
で、めっき表層まで合金化される時間（望ましくは２〜
３０秒）で加熱、保持した後、４００℃以下に急冷し、
合金化の進行を停止させる。合金化処理温度が４５０℃
未満であると、合金化反応が進行し難く、長大な合金化
炉を必要とするか、もしくはライン速度を遅くする等し
て合金化処理時間を長くする必要があり、設備コストの
増大、生産効率の低下を招き好ましくない。また、６０
０℃を越えると、合金化反応が進行しすぎて耐パウダリ
ング性が低下する。
き層中のＦｅ含有率が７〜１５重量％となるように合金
化炉内で加熱処理することが好ましい。Ｆｅ含有率が７
重量％未満であると合金化反応が不十分となり、耐フレ
ーキング性が低下するという新たな問題が発生する。一
方、Ｆｅ含有率が１５重量％を越えると、めっき浴中で
Ａｌ富化層を厚く生成したとしても合金化加熱処理にお
いてＦｅ−Ｚｎ合金化反応が過度に進行することとなり
耐パウダリング性が低下する。具体的には、合金化処理
温度が４５０〜６００℃、望ましくは４５０〜５２０℃
で、めっき表層まで合金化される時間（望ましくは２〜
３０秒）で加熱、保持した後、４００℃以下に急冷し、
合金化の進行を停止させる。合金化処理温度が４５０℃
未満であると、合金化反応が進行し難く、長大な合金化
炉を必要とするか、もしくはライン速度を遅くする等し
て合金化処理時間を長くする必要があり、設備コストの
増大、生産効率の低下を招き好ましくない。また、６０
０℃を越えると、合金化反応が進行しすぎて耐パウダリ
ング性が低下する。
【００２４】このようにして合金化処理することによ
り、付着量２０〜８０ｇ／ｍ2 でめっき層中のＦｅ含有
率７〜１５重量％の合金化溶融亜鉛めっき鋼板が得ら
れ、耐パウダリング性が良好なものとなる。次に溶融亜
鉛めっき鋼板の場合、Ａｌ富化層の量をＡｌ量で０．０
５ｇ／ｍ2以上としたのは、図６に示したように、Ａｌ
富化層の量をＡｌ量で０．０５ｇ／ｍ2 以上とすればめ
っき密着性は問題がなくなるからである。上限は制限す
るものではないが、製造コスト面からＡｌ量は低いほど
良く、Ａｌ富化層の量をＡｌ量で０．０５〜０．１２ｇ
／ｍ2 とすると好適である。Ａｌ富化層の量は浸漬時間
に応じて溶融亜鉛浴中のＡｌ濃度を適切に定めることに
よって得ることができる。
り、付着量２０〜８０ｇ／ｍ2 でめっき層中のＦｅ含有
率７〜１５重量％の合金化溶融亜鉛めっき鋼板が得ら
れ、耐パウダリング性が良好なものとなる。次に溶融亜
鉛めっき鋼板の場合、Ａｌ富化層の量をＡｌ量で０．０
５ｇ／ｍ2以上としたのは、図６に示したように、Ａｌ
富化層の量をＡｌ量で０．０５ｇ／ｍ2 以上とすればめ
っき密着性は問題がなくなるからである。上限は制限す
るものではないが、製造コスト面からＡｌ量は低いほど
良く、Ａｌ富化層の量をＡｌ量で０．０５〜０．１２ｇ
／ｍ2 とすると好適である。Ａｌ富化層の量は浸漬時間
に応じて溶融亜鉛浴中のＡｌ濃度を適切に定めることに
よって得ることができる。
【００２５】合金化溶融亜鉛めっき鋼板の場合、Ａｌ富
化層中のＡｌ量は耐パウダリング性に大きな影響があ
る。図７はＡｌ富化層の量と耐パウダリング性（剥離量
ｃｐｓ）との関係を示した。Ａｌ富化層の量を多く形成
した方が耐パウダリング性が向上する。一方、Ａｌ富化
層を極端に多く形成した場合、合金化加熱処理でＦｅ−
Ｚｎの合金化反応を過度に抑制するため合金化しにくく
なり好ましくない。これを防止するために、合金化溶融
亜鉛めっき鋼板を製造する場合、溶融めっきの際に形成
されるＡｌ富化層中のＡｌ量は０．２ｇ／ｍ2 以下に限
定し、引き続き合金化加熱処理を施すと好適である。下
限は制限されるものではないが、図７より０．０８ｇ／
ｍ2 以上とすると好適である。
化層中のＡｌ量は耐パウダリング性に大きな影響があ
る。図７はＡｌ富化層の量と耐パウダリング性（剥離量
ｃｐｓ）との関係を示した。Ａｌ富化層の量を多く形成
した方が耐パウダリング性が向上する。一方、Ａｌ富化
層を極端に多く形成した場合、合金化加熱処理でＦｅ−
Ｚｎの合金化反応を過度に抑制するため合金化しにくく
なり好ましくない。これを防止するために、合金化溶融
亜鉛めっき鋼板を製造する場合、溶融めっきの際に形成
されるＡｌ富化層中のＡｌ量は０．２ｇ／ｍ2 以下に限
定し、引き続き合金化加熱処理を施すと好適である。下
限は制限されるものではないが、図７より０．０８ｇ／
ｍ2 以上とすると好適である。
【００２６】Ａｌ富化層の量を調節する手段としては、
上記の浸漬時間及びＡｌ濃度を調節する手段の他に、浴
温や鋼組成、めっき後の冷却方法、めっき付着量等を調
整する手段がある。
上記の浸漬時間及びＡｌ濃度を調節する手段の他に、浴
温や鋼組成、めっき後の冷却方法、めっき付着量等を調
整する手段がある。
【００２７】
板厚：０．７ｍｍ、板幅：１００ｍｍの極低炭素鋼板を
Ｎ2 −５％Ｈ2 雰囲気中で８００℃−２０秒の焼鈍を行
った後溶融亜鉛めっき浴中の浸漬時間：０．００１〜
２．０秒でめっきを施した。めっき後、ガスワイピング
装置にて付着量を４０〜７０ｇ／ｍ2 になるように調整
した。このようにして得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の任意位置をサンプリングし、めっき表面外観の目視
評価及びデュポン衝撃テスト−セロテープ剥離試験によ
りめっき密着性を評価した。
Ｎ2 −５％Ｈ2 雰囲気中で８００℃−２０秒の焼鈍を行
った後溶融亜鉛めっき浴中の浸漬時間：０．００１〜
２．０秒でめっきを施した。めっき後、ガスワイピング
装置にて付着量を４０〜７０ｇ／ｍ2 になるように調整
した。このようにして得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の任意位置をサンプリングし、めっき表面外観の目視
評価及びデュポン衝撃テスト−セロテープ剥離試験によ
りめっき密着性を評価した。
【００２８】＜めっき密着性＞剥離段階は次の４段階評
価とした。 ◎：めっき層の亀裂なし（良好） 〇：めっき層の剥離なし（わずかに亀裂あり） △：めっき層の亀裂あり ×：めっき層の剥離あり ＜めっき表面外観＞ ◎：良好 〇：軽度のドロス付着あり ×：ドロス付着欠陥あり 得られた結果を表１に示す。
価とした。 ◎：めっき層の亀裂なし（良好） 〇：めっき層の剥離なし（わずかに亀裂あり） △：めっき層の亀裂あり ×：めっき層の剥離あり ＜めっき表面外観＞ ◎：良好 〇：軽度のドロス付着あり ×：ドロス付着欠陥あり 得られた結果を表１に示す。
【００２９】〔実施例２〕
板厚：０．７ｍｍ、板幅：１００ｍｍの極低炭素鋼板を
Ｎ2 −５％Ｈ2 雰囲気中で８００℃−２０秒の焼鈍を行
った後、溶融亜鉛めっき浴中の浸漬時間：０．００１〜
３．０秒でめっきを施した。めっき後、ガスワイピング
装置にて付着量を４０〜５０ｇ／ｍ2 になるように調整
した。次いで合金化処理を施し、得られた合金化溶融亜
鉛めっき鋼板の任意位置をサンプリングし、めっき表面
外観の目視評価、耐パウダリング性及び焼けむらの目視
評価をした。
Ｎ2 −５％Ｈ2 雰囲気中で８００℃−２０秒の焼鈍を行
った後、溶融亜鉛めっき浴中の浸漬時間：０．００１〜
３．０秒でめっきを施した。めっき後、ガスワイピング
装置にて付着量を４０〜５０ｇ／ｍ2 になるように調整
した。次いで合金化処理を施し、得られた合金化溶融亜
鉛めっき鋼板の任意位置をサンプリングし、めっき表面
外観の目視評価、耐パウダリング性及び焼けむらの目視
評価をした。
【００３０】それぞれの評価基準を以下に示す。
＜耐パウダリング性の評価＞合金化溶融亜鉛めっき鋼板
の圧縮曲げ側にセロテープを貼り、９０°曲げ戻しテス
ト後、セロテープ剥離し、テープに付着した剥離量を測
定して評価した。 ◎：優 〇：良 △：やや不良 ×：不良 ＜めっき表面外観＞ ◎：良好 〇：軽度のドロス付着あり ×：ドロス付着欠陥あり ＜焼けむらの評価＞ ◎：問題なし 〇：わずかに未合金部あり（問題なし） ×：未合金部あり 得られた結果を表２に示す。
の圧縮曲げ側にセロテープを貼り、９０°曲げ戻しテス
ト後、セロテープ剥離し、テープに付着した剥離量を測
定して評価した。 ◎：優 〇：良 △：やや不良 ×：不良 ＜めっき表面外観＞ ◎：良好 〇：軽度のドロス付着あり ×：ドロス付着欠陥あり ＜焼けむらの評価＞ ◎：問題なし 〇：わずかに未合金部あり（問題なし） ×：未合金部あり 得られた結果を表２に示す。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】
【発明の効果】以上述べたように、本発明による溶融亜
鉛めっき鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
によれば、めっき密着性、耐パウダリング性に優れ、自
動車用鋼板等の用途に好適な溶融亜鉛めっき鋼板及び合
金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造が可能になる等の優れた
効果をもたらすことができる。
鉛めっき鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
によれば、めっき密着性、耐パウダリング性に優れ、自
動車用鋼板等の用途に好適な溶融亜鉛めっき鋼板及び合
金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造が可能になる等の優れた
効果をもたらすことができる。
【図１】実施例装置の縦断面図である。
【図２】従来例装置の縦断面図である。
【図３】実施例装置の縦断面図である。
【図４】従来例装置の縦断面図である。
【図５】溶融亜鉛めっき浴と鋼板の接触時間とめっき浴
中へのＡｌ添加量との関係を示したグラフである。
中へのＡｌ添加量との関係を示したグラフである。
【図６】Ａｌ富化層中のＡｌ量とめっき密着性との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図７】Ａｌ富化層量と耐パウダリング性との関係を示
すグラフである。
すグラフである。
１ 鋼板 ２ 溶融亜鉛浴
３ シンクロール ４ スナウト
５ サポートロール
６ 付着量調整装置（ガスワイピング装置）
７ デフレクタロール ８ ガイドロー
ル ９ 電磁場印加装置 １０ 溶融亜鉛浴 １１ 空中ポット １２ 加熱帯 １３ 保熱帯、冷却帯
ル ９ 電磁場印加装置 １０ 溶融亜鉛浴 １１ 空中ポット １２ 加熱帯 １３ 保熱帯、冷却帯
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 加藤 千昭
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社 鉄鋼開発・生産本部 鉄
鋼研究所内
(72)発明者 望月 一雄
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社 鉄鋼開発・生産本部 鉄
鋼研究所内
(72)発明者 宮川 和也
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社 千葉製鉄所内
(72)発明者 清水 益人
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社 千葉製鉄所内
(56)参考文献 特開 平６−101009（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−81101（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−14810（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−36446（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−211264（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C23C 2/00 - 2/40
Claims (4)
- 【請求項１】 純Ｚｎ及び不可避不純物からなる溶融亜
鉛めっき浴中へ溶解Ａｌ濃度０．１２〜１．０重量％の
Ａｌを添加し、該めっき浴中に鋼板を浸漬時間１．０秒
以下浸漬し、溶融亜鉛めっきを施す溶融亜鉛めっき鋼板
の製造方法において、 純Ｚｎ及び不可避的不純物からなる溶融亜鉛めっき浴と
鋼板との接触時間（ｔ）：０．００１〜０．５秒でめっ
きを施す際、該浴中に ０．００２＜（［Ａｌ（重量％）］−０．１２）×（ｔ
（秒）＋０．１２） ＜０．０４ を満足するＡｌを添加する ことを特徴とする溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 めっき層中Ａｌ富化層の量をＡｌ量で
０．０５ｇ／ｍ2 以上とすることを特徴とする請求項１
記載の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 純Ｚｎ及び不可避不純物からなる溶融亜
鉛めっき浴中へ溶解Ａｌ濃度０．１２〜１．０重量％以
上のＡｌを添加し、該めっき浴中に鋼板を浸漬時間１．
０秒以下浸漬して溶融亜鉛めっきを施した後、加熱合金
化処理する合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法におい
て、 純Ｚｎ及び不可避的不純物からなる溶融亜鉛めっき浴と
鋼板との接触時間（ｔ）：０．００１〜０．５秒でめっ
きを施す際、該浴中に ０．００２＜（［Ａｌ（重量％）］−０．１２）×（ｔ
（秒）＋０．１２）＜０．０４ を満足するＡｌを添加し、溶融亜鉛めっきを施した後、
加熱合金化処理を施すことを特徴とする合金化溶融亜鉛
めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 前記溶融亜鉛めっきの際、めっき層中Ａ
ｌ富化層の量がＡｌ量で０．２ｇ／ｍ 2 以下である溶融
亜鉛めっきを施した後、加熱合金化処理することを特徴
とした請求項３記載の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14049695A JP3496335B2 (ja) | 1994-08-18 | 1995-06-07 | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6-194039 | 1994-08-18 | ||
| JP19403994 | 1994-08-18 | ||
| JP14049695A JP3496335B2 (ja) | 1994-08-18 | 1995-06-07 | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08109456A JPH08109456A (ja) | 1996-04-30 |
| JP3496335B2 true JP3496335B2 (ja) | 2004-02-09 |
Family
ID=26472984
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14049695A Expired - Fee Related JP3496335B2 (ja) | 1994-08-18 | 1995-06-07 | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3496335B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5605045B2 (ja) * | 2010-07-16 | 2014-10-15 | 新日鐵住金株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
-
1995
- 1995-06-07 JP JP14049695A patent/JP3496335B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08109456A (ja) | 1996-04-30 |
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