JP3492911B2 - 光走査装置 - Google Patents
光走査装置Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は光走査装置に関す
る。
る。
【０００２】
【従来の技術】光走査装置において、光偏向器で偏向さ
れる偏向光束を被走査面上に光スポットとして集光する
走査結像レンズ系は、従来、レンズ内部における屈折率
が一定であるものとして設計が行われている。近来、走
査結像レンズ系に、プラスチック成形によるプラスチッ
クレンズが使用されるようになってきている。プラスチ
ック成形でレンズを形成すると、成形型内での冷却の際
のレンズ内部の温度差の影響により、先に冷却するレン
ズ外周辺部に比してレンズ内部の密度が低くなる傾向が
あり、このため、作製されたレンズ内部に屈折率の分布
が生じてしまい、この屈折率の不均一が光学的に作用し
て、走査結像レンズ系の光学性能が設計通りにならない
という問題がある。この傾向は、冷却時間を短縮した場
合に特に顕著であり、冷却時間の短縮による生産効率の
向上と、それに伴うコストの低減化を困難にしている。
れる偏向光束を被走査面上に光スポットとして集光する
走査結像レンズ系は、従来、レンズ内部における屈折率
が一定であるものとして設計が行われている。近来、走
査結像レンズ系に、プラスチック成形によるプラスチッ
クレンズが使用されるようになってきている。プラスチ
ック成形でレンズを形成すると、成形型内での冷却の際
のレンズ内部の温度差の影響により、先に冷却するレン
ズ外周辺部に比してレンズ内部の密度が低くなる傾向が
あり、このため、作製されたレンズ内部に屈折率の分布
が生じてしまい、この屈折率の不均一が光学的に作用し
て、走査結像レンズ系の光学性能が設計通りにならない
という問題がある。この傾向は、冷却時間を短縮した場
合に特に顕著であり、冷却時間の短縮による生産効率の
向上と、それに伴うコストの低減化を困難にしている。
【０００３】また、光走査装置による画像記録の高密度
化の要請に伴い、光スポット径をより小さくすることが
求められ、このために、像面湾曲とともに球面収差を良
好に補正する必要が生じている。球面収差を良好に補正
するのに、レンズ内に「設計された所定の屈折率分布」
を持たせることが有効であるが、このような屈折率分布
を設計通りに実現することは難しい。
化の要請に伴い、光スポット径をより小さくすることが
求められ、このために、像面湾曲とともに球面収差を良
好に補正する必要が生じている。球面収差を良好に補正
するのに、レンズ内に「設計された所定の屈折率分布」
を持たせることが有効であるが、このような屈折率分布
を設計通りに実現することは難しい。
【０００４】結局、プラスチック成形の際に発生するレ
ンズ内屈折率分布も、設計条件として与えられるレンズ
内屈折率分布も、屈折率の分布として一義的には決まら
ず、ある程度「バラつく」ことになる。このため、実使
用に耐える上記走査結像レンズの歩留まりの向上が困難
であり、走査結像レンズ系、ひいては光走査装置のコス
ト低減を困難にしている。
ンズ内屈折率分布も、設計条件として与えられるレンズ
内屈折率分布も、屈折率の分布として一義的には決まら
ず、ある程度「バラつく」ことになる。このため、実使
用に耐える上記走査結像レンズの歩留まりの向上が困難
であり、走査結像レンズ系、ひいては光走査装置のコス
ト低減を困難にしている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、走査結像
レンズや走査結像レンズ系に含まれるレンズ内に、屈折
率の分布がある場合に、良好な光スポット径を確保しつ
つ、屈折率の分布のバラツキの許容度を拡げることを課
題とする。
レンズや走査結像レンズ系に含まれるレンズ内に、屈折
率の分布がある場合に、良好な光スポット径を確保しつ
つ、屈折率の分布のバラツキの許容度を拡げることを課
題とする。
【０００６】また、上記屈折率分布のバラツキによる結
像位置のバラツキを低減することをも課題とする。
像位置のバラツキを低減することをも課題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明の光走査装置は
「光源からの光束を、第１結像光学系により主走査対応
方向（光源から被走査面に至る光路上で、主走査方向に
対応する方向）に長い線像として結像させ、上記線像の
結像位置近傍に偏向反射面を持つ光偏向器により偏向さ
せ、偏向された光束を第２結像光学系により被走査面上
に光スポットとして集光させて光走査を行う光走査装
置」である。
「光源からの光束を、第１結像光学系により主走査対応
方向（光源から被走査面に至る光路上で、主走査方向に
対応する方向）に長い線像として結像させ、上記線像の
結像位置近傍に偏向反射面を持つ光偏向器により偏向さ
せ、偏向された光束を第２結像光学系により被走査面上
に光スポットとして集光させて光走査を行う光走査装
置」である。
【０００８】請求項１記載の発明において、第２結像光
学系は「副走査対応方向（光源から被走査面に至る光路
上で副走査方向に対応する方向）に屈折率分布を有する
アナモフィックな単玉レンズである走査結像レンズ」で
構成される。この走査結像レンズにおける光軸上の屈折
率をｎ0(０)とするとき、副走査断面内で副走査対応方
向における光軸からの距離：ｚに対し、屈折率の分布を
「ｎ(ｚ)＝ｎ0(０)＋Δｎ(０)・ｚ2」で近似し、走査結
像レンズの、光偏向器側および被走査面側の各レンズ面
の、副走査断面内における曲率半径を、それぞれｒ
S1(０)，ｒS2(０)、レンズ肉厚をｄ、これらｒS1(０)，
ｒS2(０)，ｄ，ｎ0(０)から算出される副走査対応方向
焦点距離をｆ(０)とし、線像の結像位置から「走査結像
レンズの副走査対応方向の前側主点」までの距離をＳ
0(０)、後側主点から被走査面までの距離をＳL(０)、副
走査方向のスポット径深度余裕をω0とするとき、これ
らの量は、条件： （１） |１/[{１/ｆ(０)}−２Δｎ(０)・ｄ−{１/Ｓ0(０)}]−ＳL(０)| ＜ω0/２ を満足する。上記焦点距離：ｆ(０)は、 ｆ(０)＝１／［｛ｎ0(０)−１}{(１/ｒS1(０))−(１/ｒ
S2(０))}＋{ｎ0(０)−１}2・ｄ/{ｎ0(０)・ｒS1(０)・
ｒS2(０)}］ で与えられる。「副走査断面」は、単玉の走査結像レン
ズの光軸を含み、副走査対応方向に平行な平断面であ
る。「副走査方向のスポット径深度余裕：ω0」は、
「副走査対応方向のビームウエスト径（デフォーカスを
変化させたときの、副走査方向の光スポット径の最小
値）に対し、副走査方向の光スポット径の変動が１０％
以下となるデフォーカス幅」として定義される。条件
（１）の上限を超えると、光スポットの副走査対応方向
の（被走査面からの）結像位置ずれが大きくなり、副走
査方向の光スポット径が設計値よりも顕著に大きくな
る。
学系は「副走査対応方向（光源から被走査面に至る光路
上で副走査方向に対応する方向）に屈折率分布を有する
アナモフィックな単玉レンズである走査結像レンズ」で
構成される。この走査結像レンズにおける光軸上の屈折
率をｎ0(０)とするとき、副走査断面内で副走査対応方
向における光軸からの距離：ｚに対し、屈折率の分布を
「ｎ(ｚ)＝ｎ0(０)＋Δｎ(０)・ｚ2」で近似し、走査結
像レンズの、光偏向器側および被走査面側の各レンズ面
の、副走査断面内における曲率半径を、それぞれｒ
S1(０)，ｒS2(０)、レンズ肉厚をｄ、これらｒS1(０)，
ｒS2(０)，ｄ，ｎ0(０)から算出される副走査対応方向
焦点距離をｆ(０)とし、線像の結像位置から「走査結像
レンズの副走査対応方向の前側主点」までの距離をＳ
0(０)、後側主点から被走査面までの距離をＳL(０)、副
走査方向のスポット径深度余裕をω0とするとき、これ
らの量は、条件： （１） |１/[{１/ｆ(０)}−２Δｎ(０)・ｄ−{１/Ｓ0(０)}]−ＳL(０)| ＜ω0/２ を満足する。上記焦点距離：ｆ(０)は、 ｆ(０)＝１／［｛ｎ0(０)−１}{(１/ｒS1(０))−(１/ｒ
S2(０))}＋{ｎ0(０)−１}2・ｄ/{ｎ0(０)・ｒS1(０)・
ｒS2(０)}］ で与えられる。「副走査断面」は、単玉の走査結像レン
ズの光軸を含み、副走査対応方向に平行な平断面であ
る。「副走査方向のスポット径深度余裕：ω0」は、
「副走査対応方向のビームウエスト径（デフォーカスを
変化させたときの、副走査方向の光スポット径の最小
値）に対し、副走査方向の光スポット径の変動が１０％
以下となるデフォーカス幅」として定義される。条件
（１）の上限を超えると、光スポットの副走査対応方向
の（被走査面からの）結像位置ずれが大きくなり、副走
査方向の光スポット径が設計値よりも顕著に大きくな
る。
【０００９】 上記請求項１記載の光走査装置はまた、
第２結像光学系である走査結像レンズの光偏向器側の面
に入射する偏向光束の副走査対応方向の「光束半幅」を
Ｚとするとき、前記Δｎ(０)とＺとは条件： （２） ０＜Ｚ2・Δｎ(０)≦１．１×１０-4 を満足する。
第２結像光学系である走査結像レンズの光偏向器側の面
に入射する偏向光束の副走査対応方向の「光束半幅」を
Ｚとするとき、前記Δｎ(０)とＺとは条件： （２） ０＜Ｚ2・Δｎ(０)≦１．１×１０-4 を満足する。
【００１０】条件（２）の上限を超えると、副走査方向
の球面収差が大きくなり、副走査方向の光スポット径が
大きくなってしまう。
の球面収差が大きくなり、副走査方向の光スポット径が
大きくなってしまう。
【００１１】また、下限を超えると、プラスチック成形
時の冷却時間短縮が難しく、成形時間が長くなってレン
ズの量産性が悪く、製造コストの低減化が困難である。
時の冷却時間短縮が難しく、成形時間が長くなってレン
ズの量産性が悪く、製造コストの低減化が困難である。
【００１２】 上記請求項１記載の光走査装置におい
て、第２結像光学系である走査結像レンズは「副走査断
面内において、光偏向器側に凹のメニスカス形状」で、
有効走査幅をＷ、光偏向器による偏向の起点から被走査
面に至る光軸上の距離をＬとするとき、条件： （３） ０．２≦{rS2(０)／ｒS1(０)}×(Ｗ／Ｌ)2≦
０．６ を満足することができる（請求項２）。
て、第２結像光学系である走査結像レンズは「副走査断
面内において、光偏向器側に凹のメニスカス形状」で、
有効走査幅をＷ、光偏向器による偏向の起点から被走査
面に至る光軸上の距離をＬとするとき、条件： （３） ０．２≦{rS2(０)／ｒS1(０)}×(Ｗ／Ｌ)2≦
０．６ を満足することができる（請求項２）。
【００１３】条件（３）の上限を超えると、副走査方向
の球面収差が大きくなり、副走査方向の光スポット径が
大きくなってしまう。また条件（３）の下限を超える
と、副走査対応方向における走査結像レンズの横倍率が
大きくなり、走査結像レンズの組み付け誤差に対する許
容度が小さくなる。
の球面収差が大きくなり、副走査方向の光スポット径が
大きくなってしまう。また条件（３）の下限を超える
と、副走査対応方向における走査結像レンズの横倍率が
大きくなり、走査結像レンズの組み付け誤差に対する許
容度が小さくなる。
【００１４】 上記請求項１または２記載の光走査装置
において、「主走査対応方向に長い線像の結像位置と、
第２結像光学系である走査結像レンズによる、上記線像
の被走査面近傍の結像位置との副走査対応方向の横倍
率」を、画角：θに関してβ(θ)とし、光走査の最周辺
画角をβ(θMAX)，β(θMIN)とするとき、条件： （４−１） ０．９５×β(０)≦β(θMAX)≦１．０５
×β(０) （４−２） ０．９５×β(０)≦β(θMIN)≦１．０５
×β(０) を同時に満足することができる（請求項３）。
において、「主走査対応方向に長い線像の結像位置と、
第２結像光学系である走査結像レンズによる、上記線像
の被走査面近傍の結像位置との副走査対応方向の横倍
率」を、画角：θに関してβ(θ)とし、光走査の最周辺
画角をβ(θMAX)，β(θMIN)とするとき、条件： （４−１） ０．９５×β(０)≦β(θMAX)≦１．０５
×β(０) （４−２） ０．９５×β(０)≦β(θMIN)≦１．０５
×β(０) を同時に満足することができる（請求項３）。
【００１５】これら条件（４−１），（４−２）を満足
することにより、横倍率の変動に起因する光スポット径
の変動を有効に抑えることができる。
することにより、横倍率の変動に起因する光スポット径
の変動を有効に抑えることができる。
【００１６】 請求項４記載の光走査装置は、「第２結
像光学系が２枚以上のレンズを含む走査結像レンズ系
で、少なくとも１枚のレンズは副走査対応方向に屈折率
分布を有し、走査結像レンズ系における最も被走査面側
にあるレンズが副走査対応方向に正のパワーを持つ」こ
とを特徴とする。このようにすることにより、内部に屈
折率分布が存在しても、それに伴う像面湾曲の劣化を低
減でき、内部屈折率分布に「バラツキ」があっても、そ
れに伴う「像面湾曲のバラツキ」を小さく抑えることが
可能になる。
像光学系が２枚以上のレンズを含む走査結像レンズ系
で、少なくとも１枚のレンズは副走査対応方向に屈折率
分布を有し、走査結像レンズ系における最も被走査面側
にあるレンズが副走査対応方向に正のパワーを持つ」こ
とを特徴とする。このようにすることにより、内部に屈
折率分布が存在しても、それに伴う像面湾曲の劣化を低
減でき、内部屈折率分布に「バラツキ」があっても、そ
れに伴う「像面湾曲のバラツキ」を小さく抑えることが
可能になる。
【００１７】 上記請求項４記載の光走査装置におい
て、第２結像光学系である走査結像レンズ系を２枚のレ
ンズで構成し、副走査対応方向のパワーを、光偏向器側
のレンズにつきＰ1、被走査面側のレンズにつきＰ2とす
るとき、条件： （５） Ｐ2＞Ｐ1 を満足することが好ましい（請求項５）。 条件（５）
を満足することにより、上記請求項４の発明の効果をよ
り有効に助長できる。この場合、第２結像光学系である
走査結像レンズ系の２枚のレンズのうち、被走査面側の
レンズの副走査断面内の形状は、「光偏向器側に凹のメ
ニスカス形状」とすることが好ましい（請求項６）。
て、第２結像光学系である走査結像レンズ系を２枚のレ
ンズで構成し、副走査対応方向のパワーを、光偏向器側
のレンズにつきＰ1、被走査面側のレンズにつきＰ2とす
るとき、条件： （５） Ｐ2＞Ｐ1 を満足することが好ましい（請求項５）。 条件（５）
を満足することにより、上記請求項４の発明の効果をよ
り有効に助長できる。この場合、第２結像光学系である
走査結像レンズ系の２枚のレンズのうち、被走査面側の
レンズの副走査断面内の形状は、「光偏向器側に凹のメ
ニスカス形状」とすることが好ましい（請求項６）。
【００１８】 上記請求項４または５または６記載の光
走査装置において、第２結像光学系である走査結像レン
ズ系を２枚のレンズで構成し、光偏向器側のレンズのみ
が副走査対応方向に屈折率分布を有する場合、走査結像
レンズ系の光偏向器側レンズにおける光軸上の屈折率を
ｎ0(０)、副走査断面（光偏向器側レンズの光軸を含み
副走査対応方向に平行な平断面）内で副走査対応方向に
おける光軸からの距離：ｚに対して、同レンズ内の屈折
率の分布を「ｎ(ｚ)＝ｎ0(０)＋Δｎ(０)・ｚ2」で近似
し、光偏向器側レンズの、光偏向器側および被走査面側
の各レンズ面の副走査断面内の曲率半径をそれぞれｒS1
(０)，ｒS2(０)、レンズ肉厚をｄ1、これらｒS1(０)，
ｒS2(０)，ｄ1，ｎ0(０)から算出される副走査対応方向
焦点距離をｆ1(０)とし、線像の結像位置から「光偏向
器側レンズの副走査対応方向の前側主点」までの距離を
Ｓ0(０)、同レンズの副走査対応方向の後側主点から被
走査面側レンズの前側主点までの距離をＳ1(０)、被走
査面側レンズの副走査対応方向の後側主点から被走査面
までの距離をＳL(０)、上記被走査面側レンズの副走査
対応方向焦点距離をｆ2(０)、副走査方向のスポット径
深度余裕をω0とし、 「Λ＝{1/ｆ1(０)}−２Δｎ(０)・ｄ1−{１/Ｓ0(０)}」
とするとき、条件： （６） |ＳL(０)−１/[{１/ｆ2(０)}＋{Λ/（１−Ｓ
1(０)・Λ）}]|＜ω0/２ を満足することが好ましい（請求項７）。 上記焦点距離：ｆ1(０)は、 ｆ1(０)＝１／［｛ｎ0(０)−１｝{(１/ｒS1(０))−(１/
ｒS2(０))} ＋{ｎ0(０)−１}2・ｄ1/{ｎ0(０)・ｒS1(０)・ｒ
S2(０)}］ で与えられる。 条件（６）の上限を超えると、光ス
ポットの副走査対応方向の（被走査面からの）結像位置
ずれが大きくなり、副走査方向の光スポット径が設計値
よりも顕著に大きくなる。
走査装置において、第２結像光学系である走査結像レン
ズ系を２枚のレンズで構成し、光偏向器側のレンズのみ
が副走査対応方向に屈折率分布を有する場合、走査結像
レンズ系の光偏向器側レンズにおける光軸上の屈折率を
ｎ0(０)、副走査断面（光偏向器側レンズの光軸を含み
副走査対応方向に平行な平断面）内で副走査対応方向に
おける光軸からの距離：ｚに対して、同レンズ内の屈折
率の分布を「ｎ(ｚ)＝ｎ0(０)＋Δｎ(０)・ｚ2」で近似
し、光偏向器側レンズの、光偏向器側および被走査面側
の各レンズ面の副走査断面内の曲率半径をそれぞれｒS1
(０)，ｒS2(０)、レンズ肉厚をｄ1、これらｒS1(０)，
ｒS2(０)，ｄ1，ｎ0(０)から算出される副走査対応方向
焦点距離をｆ1(０)とし、線像の結像位置から「光偏向
器側レンズの副走査対応方向の前側主点」までの距離を
Ｓ0(０)、同レンズの副走査対応方向の後側主点から被
走査面側レンズの前側主点までの距離をＳ1(０)、被走
査面側レンズの副走査対応方向の後側主点から被走査面
までの距離をＳL(０)、上記被走査面側レンズの副走査
対応方向焦点距離をｆ2(０)、副走査方向のスポット径
深度余裕をω0とし、 「Λ＝{1/ｆ1(０)}−２Δｎ(０)・ｄ1−{１/Ｓ0(０)}」
とするとき、条件： （６） |ＳL(０)−１/[{１/ｆ2(０)}＋{Λ/（１−Ｓ
1(０)・Λ）}]|＜ω0/２ を満足することが好ましい（請求項７）。 上記焦点距離：ｆ1(０)は、 ｆ1(０)＝１／［｛ｎ0(０)−１｝{(１/ｒS1(０))−(１/
ｒS2(０))} ＋{ｎ0(０)−１}2・ｄ1/{ｎ0(０)・ｒS1(０)・ｒ
S2(０)}］ で与えられる。 条件（６）の上限を超えると、光ス
ポットの副走査対応方向の（被走査面からの）結像位置
ずれが大きくなり、副走査方向の光スポット径が設計値
よりも顕著に大きくなる。
【００１９】 上記請求項４または５または６記載の光
走査装置において、第２結像光学系である走査結像レン
ズ系が２枚のレンズで構成され、被走査面側レンズのみ
が副走査対応方向に屈折率分布を有する場合、走査結像
レンズ系の光偏向器側レンズの焦点距離をｆ1(０)と
し、第１結像光学系により結像する主走査対応方向に長
い線像の結像位置から光偏向器側レンズの副走査対応方
向の前側主点に至る距離をＳ0(０)、光偏向器側レンズ
の副走査対応方向の後側主点から被走査面側レンズの副
走査対応方向の前側主点に至る距離をＳ1(０)、被走査
面側レンズの副走査対応方向の後側主点から被走査面に
至る距離をＳL(０)とし、被走査面側レンズにおける光
軸上の屈折率をｎ0'(０)とするとき、副走査断面（被走
査面側レンズの光軸を含み副走査対応方向に平行な平断
面）内で副走査対応方向における光軸からの距離：ｚに
対して、同レンズ内の屈折率の分布を「ｎ'(ｚ)＝ｎ0'
(０)＋Δｎ'(０)・ｚ2」で近似し、被走査面側レンズ
の、光偏向器側および被走査面側の各レンズ面の、副走
査断面内における曲率半径をそれぞれ、ｒS3(０)，ｒS4
(０)、レンズ肉厚をｄ3、これらｒS3(０)，ｒS4(０)，
ｄ3，ｎ0'(０)から算出される副走査対応方向の焦点距
離をｆ2(０)、副走査方向のスポット径深度余裕をω0と
し、「Λ'＝{1/ｆ1(０)}−{１/Ｓ0(０)}」とするとき、
条件： （７） |ＳL(０)−１/[{１/ｆ2(０)}＋{Λ'/(１−Ｓ
1(０)・Λ')}−２Δｎ'(０)・ｄ3]|＜ω0/２ を満足することが好ましい（請求項８）。 上記焦点
距離：ｆ2(０)は、 ｆ2(０)＝１／［｛ｎ0'(０)−１｝{(１/ｒS3(０))−(１
/ｒS4(０))}＋{ｎ0'(０)−１}2・ｄ3/{ｎ0'(０)・ｒ
S3(０)・ｒS4(０)}］ で与えられる。 条件（７）の上限を超えると、光ス
ポットの副走査対応方向の（被走査面からの）結像位置
ずれが大きくなり、副走査方向の光スポット径が設計値
よりも顕著に大きくなる。
走査装置において、第２結像光学系である走査結像レン
ズ系が２枚のレンズで構成され、被走査面側レンズのみ
が副走査対応方向に屈折率分布を有する場合、走査結像
レンズ系の光偏向器側レンズの焦点距離をｆ1(０)と
し、第１結像光学系により結像する主走査対応方向に長
い線像の結像位置から光偏向器側レンズの副走査対応方
向の前側主点に至る距離をＳ0(０)、光偏向器側レンズ
の副走査対応方向の後側主点から被走査面側レンズの副
走査対応方向の前側主点に至る距離をＳ1(０)、被走査
面側レンズの副走査対応方向の後側主点から被走査面に
至る距離をＳL(０)とし、被走査面側レンズにおける光
軸上の屈折率をｎ0'(０)とするとき、副走査断面（被走
査面側レンズの光軸を含み副走査対応方向に平行な平断
面）内で副走査対応方向における光軸からの距離：ｚに
対して、同レンズ内の屈折率の分布を「ｎ'(ｚ)＝ｎ0'
(０)＋Δｎ'(０)・ｚ2」で近似し、被走査面側レンズ
の、光偏向器側および被走査面側の各レンズ面の、副走
査断面内における曲率半径をそれぞれ、ｒS3(０)，ｒS4
(０)、レンズ肉厚をｄ3、これらｒS3(０)，ｒS4(０)，
ｄ3，ｎ0'(０)から算出される副走査対応方向の焦点距
離をｆ2(０)、副走査方向のスポット径深度余裕をω0と
し、「Λ'＝{1/ｆ1(０)}−{１/Ｓ0(０)}」とするとき、
条件： （７） |ＳL(０)−１/[{１/ｆ2(０)}＋{Λ'/(１−Ｓ
1(０)・Λ')}−２Δｎ'(０)・ｄ3]|＜ω0/２ を満足することが好ましい（請求項８）。 上記焦点
距離：ｆ2(０)は、 ｆ2(０)＝１／［｛ｎ0'(０)−１｝{(１/ｒS3(０))−(１
/ｒS4(０))}＋{ｎ0'(０)−１}2・ｄ3/{ｎ0'(０)・ｒ
S3(０)・ｒS4(０)}］ で与えられる。 条件（７）の上限を超えると、光ス
ポットの副走査対応方向の（被走査面からの）結像位置
ずれが大きくなり、副走査方向の光スポット径が設計値
よりも顕著に大きくなる。
【００２０】 上記請求項４または５または６記載の光
走査装置において、第２結像光学系である走査結像レン
ズ系が２枚のレンズで構成され、これら２枚のレンズが
共に、副走査対応方向に屈折率分布を有する場合は、走
査結像レンズ系の光偏向器側レンズの光軸上の屈折率を
ｎ0(０)とするとき、副走査断面（光偏向器側レンズの
光軸を含み副走査対応方向に平行な平断面）内で、副走
査対応方向における光軸からの距離：ｚに対して、同レ
ンズ内の屈折率の分布を「ｎ(ｚ)＝ｎ0(０)＋Δｎ(０)
・ｚ2」で近似し、光偏向器側レンズの、光偏向器側お
よび被走査面側の各レンズ面の副走査断面内における曲
率半径をそれぞれ、ｒS1(０)，ｒS2(０)、レンズ肉厚を
ｄ1、これらｒS1(０)，ｒS2(０)，ｄ1，ｎ0(０)から算
出される副走査対応方向の焦点距離をｆ1(０)とし、走
査結像レンズ系の被走査面側レンズの光軸上の屈折率を
ｎ0'(０)とするとき、副走査断面（被走査面側レンズの
光軸を含み副走査対応方向に平行な平断面）内で、副走
査対応方向における光軸からの距離：ｚに対して、同レ
ンズ内の屈折率の分布を「ｎ'(ｚ)＝ｎ0'(０)＋Δｎ'
(０)・ｚ2」で近似し、被走査面側レンズの、光偏向器
側および被走査面側の各レンズ面の、副走査断面内にお
ける曲率半径をそれぞれ、ｒS3(０)，ｒS4(０)、レンズ
肉厚をｄ3、これらｒS3(０)，ｒS4(０)，ｄ3，ｎ0'(０)
から算出される副走査対応方向の焦点距離をｆ2(０)と
し、第１結像光学系により結像する主走査対応方向に長
い線像の結像位置から光偏向器側レンズの副走査対応方
向の前側主点に至る距離をＳ0(０)、光偏向器側レンズ
の副走査対応方向の後側主点から被走査面側レンズの副
走査対応方向の前側主点に至る距離をＳ1(０)、被走査
面側レンズの副走査対応方向の後側主点から被走査面に
至る距離をＳL(０)、副走査方向のスポット径深度余裕
をω0とし、「Λ＝{1/ｆ1(０)}−２Δｎ(０)・ｄ1−{１
/Ｓ0(０)}」とするとき、条件： （８） |ＳL(０)−１/[{１/ｆ2(０)}＋{Λ/(１−Ｓ
1(０)・Λ)}−２Δｎ'(０)・ｄ3]|＜ω0/２ を満足することが好ましい（請求項９）。 ここで、
ｆ1(０)は、（６）式におけるものと同様であり、ｆ
2(０)は（７）式におけるものと同様である。 条件
（８）の上限を超えると、光スポットの副走査対応方向
の（被走査面からの）結像位置ずれが大きくなり、副走
査方向の光スポット径が設計値よりも顕著に大きくな
る。請求項１０記載の光走査装置は、光源からの光束
を、第１結像光学系により主走査対応方向に長い線像と
して結像させ、上記線像の結像位置近傍に偏向反射面を
持つ光偏向器により偏向させ、偏向された光束を第２結
像光学系により被走査面上に光スポットとして集光させ
て光走査を行う光走査装置において、上記第２結像光学
系は、副走査対応方向に屈折率分布を有するアナモフィ
ックな単玉レンズである走査結像レンズで構成され、上
記走査結像レンズにおける光軸上の屈折率をｎ 0 ( ０ ) と
するとき、副走査断面内で副走査対応方向における光軸
からの距離：ｚに対して、屈折率の分布を、 ｎ ( ｚ ) ＝ｎ 0 ( ０ ) ＋Δｎ ( ０ ) ・ｚ 2 で近似し、 上記走査結像レンズの光偏向器側の面に入射する偏向光
束の副走査対応方向の光束半幅をＺとするとき、条件： （２） ０＜Ｚ 2 ・Δｎ ( ０ ) ≦１．１×１０ -4 を満足することを特徴とする。この請求項１０記載の光
走査装置において、第２結像光学系である走査結像レン
ズが、副走査断面内において、光偏向器側に凹のメニス
カス形状であり、有効走査幅をＷ、光偏向器による偏向
の起点から被走査面に至る光軸上の距離をＬとすると
き、条件： （３） ０．２≦ {r S2 ( ０ ) ／ｒ S1 ( ０ )} × ( Ｗ／Ｌ ) 2 ≦
０．６ を満足することが好ましい（請求項１１）。また、上記
請求項１０または１１記載の光走査装置において、主走
査対応方向に長い線像の結像位置と、第２結像光学系で
ある走査結像レンズによる上記線像の被走査面近傍の結
像位置との副走査対応方向の横倍率を、画角：θに関し
てβ ( θ ) とし、光走査の最周辺画角をβ ( θ MAX ) ，β ( θ
MIN ) とするとき、条件： （４−１） ０．９５×β ( ０ ) ≦β ( θ MAX ) ≦１．０５
×β ( ０ ) （４−２） ０．９５×β ( ０ ) ≦β ( θ MIN ) ≦１．０５
×β ( ０ ) を同時に満足することが好ましい（請求項１２）。
走査装置において、第２結像光学系である走査結像レン
ズ系が２枚のレンズで構成され、これら２枚のレンズが
共に、副走査対応方向に屈折率分布を有する場合は、走
査結像レンズ系の光偏向器側レンズの光軸上の屈折率を
ｎ0(０)とするとき、副走査断面（光偏向器側レンズの
光軸を含み副走査対応方向に平行な平断面）内で、副走
査対応方向における光軸からの距離：ｚに対して、同レ
ンズ内の屈折率の分布を「ｎ(ｚ)＝ｎ0(０)＋Δｎ(０)
・ｚ2」で近似し、光偏向器側レンズの、光偏向器側お
よび被走査面側の各レンズ面の副走査断面内における曲
率半径をそれぞれ、ｒS1(０)，ｒS2(０)、レンズ肉厚を
ｄ1、これらｒS1(０)，ｒS2(０)，ｄ1，ｎ0(０)から算
出される副走査対応方向の焦点距離をｆ1(０)とし、走
査結像レンズ系の被走査面側レンズの光軸上の屈折率を
ｎ0'(０)とするとき、副走査断面（被走査面側レンズの
光軸を含み副走査対応方向に平行な平断面）内で、副走
査対応方向における光軸からの距離：ｚに対して、同レ
ンズ内の屈折率の分布を「ｎ'(ｚ)＝ｎ0'(０)＋Δｎ'
(０)・ｚ2」で近似し、被走査面側レンズの、光偏向器
側および被走査面側の各レンズ面の、副走査断面内にお
ける曲率半径をそれぞれ、ｒS3(０)，ｒS4(０)、レンズ
肉厚をｄ3、これらｒS3(０)，ｒS4(０)，ｄ3，ｎ0'(０)
から算出される副走査対応方向の焦点距離をｆ2(０)と
し、第１結像光学系により結像する主走査対応方向に長
い線像の結像位置から光偏向器側レンズの副走査対応方
向の前側主点に至る距離をＳ0(０)、光偏向器側レンズ
の副走査対応方向の後側主点から被走査面側レンズの副
走査対応方向の前側主点に至る距離をＳ1(０)、被走査
面側レンズの副走査対応方向の後側主点から被走査面に
至る距離をＳL(０)、副走査方向のスポット径深度余裕
をω0とし、「Λ＝{1/ｆ1(０)}−２Δｎ(０)・ｄ1−{１
/Ｓ0(０)}」とするとき、条件： （８） |ＳL(０)−１/[{１/ｆ2(０)}＋{Λ/(１−Ｓ
1(０)・Λ)}−２Δｎ'(０)・ｄ3]|＜ω0/２ を満足することが好ましい（請求項９）。 ここで、
ｆ1(０)は、（６）式におけるものと同様であり、ｆ
2(０)は（７）式におけるものと同様である。 条件
（８）の上限を超えると、光スポットの副走査対応方向
の（被走査面からの）結像位置ずれが大きくなり、副走
査方向の光スポット径が設計値よりも顕著に大きくな
る。請求項１０記載の光走査装置は、光源からの光束
を、第１結像光学系により主走査対応方向に長い線像と
して結像させ、上記線像の結像位置近傍に偏向反射面を
持つ光偏向器により偏向させ、偏向された光束を第２結
像光学系により被走査面上に光スポットとして集光させ
て光走査を行う光走査装置において、上記第２結像光学
系は、副走査対応方向に屈折率分布を有するアナモフィ
ックな単玉レンズである走査結像レンズで構成され、上
記走査結像レンズにおける光軸上の屈折率をｎ 0 ( ０ ) と
するとき、副走査断面内で副走査対応方向における光軸
からの距離：ｚに対して、屈折率の分布を、 ｎ ( ｚ ) ＝ｎ 0 ( ０ ) ＋Δｎ ( ０ ) ・ｚ 2 で近似し、 上記走査結像レンズの光偏向器側の面に入射する偏向光
束の副走査対応方向の光束半幅をＺとするとき、条件： （２） ０＜Ｚ 2 ・Δｎ ( ０ ) ≦１．１×１０ -4 を満足することを特徴とする。この請求項１０記載の光
走査装置において、第２結像光学系である走査結像レン
ズが、副走査断面内において、光偏向器側に凹のメニス
カス形状であり、有効走査幅をＷ、光偏向器による偏向
の起点から被走査面に至る光軸上の距離をＬとすると
き、条件： （３） ０．２≦ {r S2 ( ０ ) ／ｒ S1 ( ０ )} × ( Ｗ／Ｌ ) 2 ≦
０．６ を満足することが好ましい（請求項１１）。また、上記
請求項１０または１１記載の光走査装置において、主走
査対応方向に長い線像の結像位置と、第２結像光学系で
ある走査結像レンズによる上記線像の被走査面近傍の結
像位置との副走査対応方向の横倍率を、画角：θに関し
てβ ( θ ) とし、光走査の最周辺画角をβ ( θ MAX ) ，β ( θ
MIN ) とするとき、条件： （４−１） ０．９５×β ( ０ ) ≦β ( θ MAX ) ≦１．０５
×β ( ０ ) （４−２） ０．９５×β ( ０ ) ≦β ( θ MIN ) ≦１．０５
×β ( ０ ) を同時に満足することが好ましい（請求項１２）。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、具体的な実施の形態を説明
する。請求項１記載の光走査装置の実施の１形態を示す
図１(ａ)において、発光源であるＬＤ１０から放射され
た発散性の光束は、ＬＤ１０と共に「光源」を構成する
カップリングレンズ１２により「以後の光学系」にカッ
プリングされる。光源からの光束は「第１結像光学系」
であるシリンダレンズ１４により副走査対応方向（図面
に直交する方向）に収束され、「光偏向器」であるポリ
ゴンミラー１６の偏向反射面近傍に主走査対応方向に長
い線像として結像し、ポリゴンミラー１６の回転により
等角速度的に偏向する。偏向光束は「第２結像光学系」
を成す単玉の光走査用レンズ１８に入射し、光走査用レ
ンズ１８の作用により被走査面２０（その位置に、光導
電性の感光体が配備される）上に光スポットとして集光
され、被走査面２０を主走査方向（図の上下方向）に光
走査する。図中の距離：Ｗは「有効主走査幅」である。
する。請求項１記載の光走査装置の実施の１形態を示す
図１(ａ)において、発光源であるＬＤ１０から放射され
た発散性の光束は、ＬＤ１０と共に「光源」を構成する
カップリングレンズ１２により「以後の光学系」にカッ
プリングされる。光源からの光束は「第１結像光学系」
であるシリンダレンズ１４により副走査対応方向（図面
に直交する方向）に収束され、「光偏向器」であるポリ
ゴンミラー１６の偏向反射面近傍に主走査対応方向に長
い線像として結像し、ポリゴンミラー１６の回転により
等角速度的に偏向する。偏向光束は「第２結像光学系」
を成す単玉の光走査用レンズ１８に入射し、光走査用レ
ンズ１８の作用により被走査面２０（その位置に、光導
電性の感光体が配備される）上に光スポットとして集光
され、被走査面２０を主走査方向（図の上下方向）に光
走査する。図中の距離：Ｗは「有効主走査幅」である。
【００２２】即ち、図１の実施の形態は「光源１０，１
２からの光束を、第１結像光学系１４により主走査対応
方向に長い線像として結像させ、線像の結像位置近傍に
偏向反射面を持つ光偏向器１６により偏向させ、偏向さ
れた光束を第２結像光学系１８により被走査面２０上に
光スポットとして集光させて光走査を行う光走査装置で
あって、第２結像光学系１８はアナモフィックな単玉レ
ンズである走査結像レンズ」で構成されている（請求項
１）。なお、第１結像光学系であるシリンダレンズ１４
は「凹のシリンダミラー」により代替することができ
る。「カップリングレンズ」は発光源からの光束を、シ
リンダレンズ以下の光学系にカップリングさせる光学素
子であり、発光源からの光束を「平行光束」または「弱
い集光性の光束」もしくは「弱い発散性の光束」にする
ことができる。
２からの光束を、第１結像光学系１４により主走査対応
方向に長い線像として結像させ、線像の結像位置近傍に
偏向反射面を持つ光偏向器１６により偏向させ、偏向さ
れた光束を第２結像光学系１８により被走査面２０上に
光スポットとして集光させて光走査を行う光走査装置で
あって、第２結像光学系１８はアナモフィックな単玉レ
ンズである走査結像レンズ」で構成されている（請求項
１）。なお、第１結像光学系であるシリンダレンズ１４
は「凹のシリンダミラー」により代替することができ
る。「カップリングレンズ」は発光源からの光束を、シ
リンダレンズ以下の光学系にカップリングさせる光学素
子であり、発光源からの光束を「平行光束」または「弱
い集光性の光束」もしくは「弱い発散性の光束」にする
ことができる。
【００２３】図１(ａ)に示す実施の形態では、カップリ
ングレンズ１２はＬＤ１０からの光束を「弱い集光光
束」とする機能を持ち、このため主走査対応方向に就い
てみると、偏向角：０の偏向光束は、光走査用レンズ１
８がなければ自然集光点：Ｑに集光する。「自然集光
点」は、カップリングレンズによりカップリングされた
光束が「光源から被走査面に到る光路を光軸に沿って直
線的に展開した仮想的な光路」において、この光路上に
線像結像光学系や走査結像レンズが無いとした場合に自
然に集光する位置である。偏向反射面による「偏向の起
点」から自然集光点：Ｑに到る距離を、図のように距
離：Ｓで表す。自然集光点Ｑが、光偏向器よりも被走査
面側にあるとき「Ｓ＞０」であり、このときはカップリ
ングされた光束は弱い収束性である。また、自然集光点
Ｑが光偏向器よりも光源側にあるとき「Ｓ＜０」で、こ
のときカップリングされた光束は弱い発散性である。カ
ップリングされた光束が平行光束であるときは「Ｓ＝
∞」である。
ングレンズ１２はＬＤ１０からの光束を「弱い集光光
束」とする機能を持ち、このため主走査対応方向に就い
てみると、偏向角：０の偏向光束は、光走査用レンズ１
８がなければ自然集光点：Ｑに集光する。「自然集光
点」は、カップリングレンズによりカップリングされた
光束が「光源から被走査面に到る光路を光軸に沿って直
線的に展開した仮想的な光路」において、この光路上に
線像結像光学系や走査結像レンズが無いとした場合に自
然に集光する位置である。偏向反射面による「偏向の起
点」から自然集光点：Ｑに到る距離を、図のように距
離：Ｓで表す。自然集光点Ｑが、光偏向器よりも被走査
面側にあるとき「Ｓ＞０」であり、このときはカップリ
ングされた光束は弱い収束性である。また、自然集光点
Ｑが光偏向器よりも光源側にあるとき「Ｓ＜０」で、こ
のときカップリングされた光束は弱い発散性である。カ
ップリングされた光束が平行光束であるときは「Ｓ＝
∞」である。
【００２４】図２は、光走査用レンズ１８の「副走査断
面」内の形状を示している。図のように副走査断面内の
形状は「偏向反射面側（図の左側）に凹のメニスカス形
状」で（請求項３）、副走査対応方向の前側主点：Ｈお
よび後側主点：Ｈ’は共に、レンズ本体よりも被走査面
側（図の右側）に位置する。従って、光走査用レンズ１
８の実際の位置よりも副走査対応方向の結像倍率を低減
化でき、組み付け誤差の結像性能への影響を軽減でき
る。図中のＡ点は「線像の結像位置」、Ｂ点は「上記線
像を物点とする光束が光走査用レンズ１８により結像す
る結像点」である。上記Ａ点と前側主点：Ｈの間の距
離：Ｓ0(０)、後側主点：Ｈ’とＢ点との距離：Ｓ0'
(０)を用いると、前述の｜β(０)｜は「Ｓ0'(０)/Ｓ
0(０)」である。また、図中のＳL(０)は、後側主点：
Ｈ'から被走査面２０に至る距離を表し、ｆ(０)は、光
走査用レンズ１８の、副走査対応方向の曲率半径：ｒS1
(０)，ｒS2(０)，肉厚：ｄ，光軸上の屈折率ｎ0(０) か
ら算出される副走査対応方向焦点距離であり、ω0は副
走査方向のスポット径深度余裕を表している。
面」内の形状を示している。図のように副走査断面内の
形状は「偏向反射面側（図の左側）に凹のメニスカス形
状」で（請求項３）、副走査対応方向の前側主点：Ｈお
よび後側主点：Ｈ’は共に、レンズ本体よりも被走査面
側（図の右側）に位置する。従って、光走査用レンズ１
８の実際の位置よりも副走査対応方向の結像倍率を低減
化でき、組み付け誤差の結像性能への影響を軽減でき
る。図中のＡ点は「線像の結像位置」、Ｂ点は「上記線
像を物点とする光束が光走査用レンズ１８により結像す
る結像点」である。上記Ａ点と前側主点：Ｈの間の距
離：Ｓ0(０)、後側主点：Ｈ’とＢ点との距離：Ｓ0'
(０)を用いると、前述の｜β(０)｜は「Ｓ0'(０)/Ｓ
0(０)」である。また、図中のＳL(０)は、後側主点：
Ｈ'から被走査面２０に至る距離を表し、ｆ(０)は、光
走査用レンズ１８の、副走査対応方向の曲率半径：ｒS1
(０)，ｒS2(０)，肉厚：ｄ，光軸上の屈折率ｎ0(０) か
ら算出される副走査対応方向焦点距離であり、ω0は副
走査方向のスポット径深度余裕を表している。
【００２５】図１（ｄ）を参照すると、この図の左側の
図は、走査結像レンズ１８における屈折率の分布を等高
線図的に示している。図１（ｄ）の右側の図に示すよう
に、走査結像レンズ１８における光軸上の屈折率をｎ
0(０)とするとき、副走査断面内で副走査対応方向にお
ける光軸からの距離：ｚに対して、屈折率の分布は、ｎ
(ｚ)＝ｎ0(０)＋Δｎ(０)・ｚ2で近似することができ
る。Δｎ(０)は「副走査断面内で副走査対応方向におけ
る単位距離（１ｍｍ）当りの、屈折率の変化」を表し、
屈折率分布：ｎ(ｚ)は、光軸の両側のｚ座標に関して対
称的である。走査結像レンズ１８の、光偏向器側および
被走査面側の各レンズ面の、副走査断面内における曲率
半径をそれぞれｒS1(０)，ｒS2(０)、レンズ肉厚をｄ、
これらｒS1(０)，ｒS2(０)，ｄ，ｎ0(０) から算出され
る副走査対応方向焦点距離をｆ(０)とする。
図は、走査結像レンズ１８における屈折率の分布を等高
線図的に示している。図１（ｄ）の右側の図に示すよう
に、走査結像レンズ１８における光軸上の屈折率をｎ
0(０)とするとき、副走査断面内で副走査対応方向にお
ける光軸からの距離：ｚに対して、屈折率の分布は、ｎ
(ｚ)＝ｎ0(０)＋Δｎ(０)・ｚ2で近似することができ
る。Δｎ(０)は「副走査断面内で副走査対応方向におけ
る単位距離（１ｍｍ）当りの、屈折率の変化」を表し、
屈折率分布：ｎ(ｚ)は、光軸の両側のｚ座標に関して対
称的である。走査結像レンズ１８の、光偏向器側および
被走査面側の各レンズ面の、副走査断面内における曲率
半径をそれぞれｒS1(０)，ｒS2(０)、レンズ肉厚をｄ、
これらｒS1(０)，ｒS2(０)，ｄ，ｎ0(０) から算出され
る副走査対応方向焦点距離をｆ(０)とする。
【００２６】上記屈折率の分布：ｎ(ｚ)＝ｎ0(０)＋Δ
ｎ(０)・ｚ2を「レンズ作用」に換算すると、焦点距
離：Δｆ＝−１／｛２Δｎ(０)・ｄ｝を持ったレンズに
相当し、Δｎ(０)＞０のときは「負のレンズ」、Δｎ
(０)＜０のときは「正のレンズ」のレンズ作用と等価で
ある。従って「屈折率の分布が無いときの走査結像レン
ズ１８の焦点距離：ｆ(０)と焦点距離：Δｆを持つレン
ズの合成レンズ系」としての焦点距離は、１／［｛１/
ｆ(０)｝＋（１/Δｆ）］となる。屈折率分布による焦
点距離変化は結像点の変化をもたらす。上記屈折率分布
があるときの「後側主点：Ｈ’から結像点に至る距離」
をＳ’とすると、結像関係の式： （１/Ｓ’）＋｛１/Ｓ0(０)｝＝｛１/ｆ(０)｝＋（１/
Δｆ） が成り立つことになるので、この式に上記Δｆ＝−１／
｛２Δｎ(０)・ｄ｝を代入すると、 Ｓ’＝１／［｛１/ｆ(０)｝−２Δｎ(０)・ｄ−｛１/Ｓ
0(０)｝］ が得られる。このとき、副走査対応方向における光スポ
ットの結像位置は、設計上の結像位置：ＳL(０)とのあ
いだに「ずれ：Ｓ’−ＳL(０)」を生じる。
ｎ(０)・ｚ2を「レンズ作用」に換算すると、焦点距
離：Δｆ＝−１／｛２Δｎ(０)・ｄ｝を持ったレンズに
相当し、Δｎ(０)＞０のときは「負のレンズ」、Δｎ
(０)＜０のときは「正のレンズ」のレンズ作用と等価で
ある。従って「屈折率の分布が無いときの走査結像レン
ズ１８の焦点距離：ｆ(０)と焦点距離：Δｆを持つレン
ズの合成レンズ系」としての焦点距離は、１／［｛１/
ｆ(０)｝＋（１/Δｆ）］となる。屈折率分布による焦
点距離変化は結像点の変化をもたらす。上記屈折率分布
があるときの「後側主点：Ｈ’から結像点に至る距離」
をＳ’とすると、結像関係の式： （１/Ｓ’）＋｛１/Ｓ0(０)｝＝｛１/ｆ(０)｝＋（１/
Δｆ） が成り立つことになるので、この式に上記Δｆ＝−１／
｛２Δｎ(０)・ｄ｝を代入すると、 Ｓ’＝１／［｛１/ｆ(０)｝−２Δｎ(０)・ｄ−｛１/Ｓ
0(０)｝］ が得られる。このとき、副走査対応方向における光スポ
ットの結像位置は、設計上の結像位置：ＳL(０)とのあ
いだに「ずれ：Ｓ’−ＳL(０)」を生じる。
【００２７】副走査方向のスポット径深度余裕：ω0 は
「副走査対応方向のビームウエスト径（デフォーカスを
変化させたときの副走査方向の光スポット径の最小値）
に対して、副走査方向の光スポット径が１０％以下とな
るデフォーカス幅」として定義され、副走査方向の光ス
ポット径の許容領域を表す。この許容領域はビームウエ
ストの両側に存在するので、実際には結像位置ずれの絶
対値は「ω0／２」より小さくなくてはならない。従っ
て、副走査方向の光スポット径が、スポット径深度余裕
内に入る条件は、条件（１）が満足されることであるこ
とになる。
「副走査対応方向のビームウエスト径（デフォーカスを
変化させたときの副走査方向の光スポット径の最小値）
に対して、副走査方向の光スポット径が１０％以下とな
るデフォーカス幅」として定義され、副走査方向の光ス
ポット径の許容領域を表す。この許容領域はビームウエ
ストの両側に存在するので、実際には結像位置ずれの絶
対値は「ω0／２」より小さくなくてはならない。従っ
て、副走査方向の光スポット径が、スポット径深度余裕
内に入る条件は、条件（１）が満足されることであるこ
とになる。
【００２８】 図１４は、請求項４〜７記載の発明の実
施の１形態を説明に必要な部分のみ略示している。光源
から光偏向器に至る光学配置は図１(ａ)と同様で、符号
Ａは線像の結像位置を示している。
施の１形態を説明に必要な部分のみ略示している。光源
から光偏向器に至る光学配置は図１(ａ)と同様で、符号
Ａは線像の結像位置を示している。
【００２９】 即ち、図１４の実施の形態において、光
源からの光束は、図示されない第１結像光学系により主
走査対応方向に長い線像として結像し、線像の結像位
置：Ａ近傍に偏向反射面を持つ光偏向器により偏向さ
れ、偏向された光束は第２結像光学系により被走査面２
０上に光スポットとして集光して光走査を行う。第２結
像光学系は２枚以上のレンズ１８’，１９を含む走査結
像レンズ系で、少なくとも１枚のレンズは副走査対応方
向に屈折率分布を有し、走査結像レンズ系における最も
被走査面側にあるレンズ１９は「副走査対応方向に正の
パワー」を持つ（請求項４）。また、この実施の形態に
おいて、第２結像光学系である走査結像レンズ系は２枚
のレンズ１８’，１９で構成され、副走査対応方向のパ
ワーを、光偏向器側のレンズ１８’につきＰ1、被走査
面２０側のレンズ１９につきＰ2とするとき「Ｐ2＞
Ｐ1」である（請求項５）。第２結像光学系である走査
結像レンズ系をなす２枚のレンズ１８’，１９のうち、
被走査面２０側のレンズ１９の「副走査断面内の形状」
は、図１４には示されていないが「光偏向器側に凹のメ
ニスカス形状」である（請求項６）。
源からの光束は、図示されない第１結像光学系により主
走査対応方向に長い線像として結像し、線像の結像位
置：Ａ近傍に偏向反射面を持つ光偏向器により偏向さ
れ、偏向された光束は第２結像光学系により被走査面２
０上に光スポットとして集光して光走査を行う。第２結
像光学系は２枚以上のレンズ１８’，１９を含む走査結
像レンズ系で、少なくとも１枚のレンズは副走査対応方
向に屈折率分布を有し、走査結像レンズ系における最も
被走査面側にあるレンズ１９は「副走査対応方向に正の
パワー」を持つ（請求項４）。また、この実施の形態に
おいて、第２結像光学系である走査結像レンズ系は２枚
のレンズ１８’，１９で構成され、副走査対応方向のパ
ワーを、光偏向器側のレンズ１８’につきＰ1、被走査
面２０側のレンズ１９につきＰ2とするとき「Ｐ2＞
Ｐ1」である（請求項５）。第２結像光学系である走査
結像レンズ系をなす２枚のレンズ１８’，１９のうち、
被走査面２０側のレンズ１９の「副走査断面内の形状」
は、図１４には示されていないが「光偏向器側に凹のメ
ニスカス形状」である（請求項６）。
【００３０】さらに、第２結像光学系を構成する２枚の
レンズ１８’，１９のうち光偏向器側のレンズ１８’の
みが、副走査対応方向に屈折率分布を有し、レンズ１
８’における光軸上の屈折率をｎ0(０)とすると、副走
査断面内で副走査対応方向における光軸からの距離：ｚ
に対して、同レンズ内の屈折率の分布は「ｎ(z)＝ｎ
0(０)＋Δｎ(０)・ｚ2」で近似できる。光偏向器側レン
ズ１８’の、光偏向器側および被走査面側の各レンズ面
の副走査断面内の曲率半径を、それぞれｒS1(０)，ｒS2
(０)、レンズ肉厚をｄ1、これらｒS1(０)，ｒS2(０)，
ｄ1，ｎ0(０)から算出される副走査対応方向焦点距離を
ｆ1(０) とし、線像の結像位置：Ａから、光偏向器側レ
ンズ１８’の副走査対応方向の前側主点までの距離をＳ
0(０) 、同レンズ１８’の副走査対応方向の後側主点か
ら被走査面側レンズの前側主点までの距離をＳ1(０)、
被走査面側レンズ１９の、副走査対応方向の後側主点か
ら被走査面までの距離をＳL(０) 、同レンズ１９の副走
査対応方向焦点距離をｆ2(０)、副走査方向のスポット
径深度余裕をω0とし、Λ＝{1/ｆ1(０)}−２Δｎ(０)・
ｄ1−{１/Ｓ0(０)}とする。
レンズ１８’，１９のうち光偏向器側のレンズ１８’の
みが、副走査対応方向に屈折率分布を有し、レンズ１
８’における光軸上の屈折率をｎ0(０)とすると、副走
査断面内で副走査対応方向における光軸からの距離：ｚ
に対して、同レンズ内の屈折率の分布は「ｎ(z)＝ｎ
0(０)＋Δｎ(０)・ｚ2」で近似できる。光偏向器側レン
ズ１８’の、光偏向器側および被走査面側の各レンズ面
の副走査断面内の曲率半径を、それぞれｒS1(０)，ｒS2
(０)、レンズ肉厚をｄ1、これらｒS1(０)，ｒS2(０)，
ｄ1，ｎ0(０)から算出される副走査対応方向焦点距離を
ｆ1(０) とし、線像の結像位置：Ａから、光偏向器側レ
ンズ１８’の副走査対応方向の前側主点までの距離をＳ
0(０) 、同レンズ１８’の副走査対応方向の後側主点か
ら被走査面側レンズの前側主点までの距離をＳ1(０)、
被走査面側レンズ１９の、副走査対応方向の後側主点か
ら被走査面までの距離をＳL(０) 、同レンズ１９の副走
査対応方向焦点距離をｆ2(０)、副走査方向のスポット
径深度余裕をω0とし、Λ＝{1/ｆ1(０)}−２Δｎ(０)・
ｄ1−{１/Ｓ0(０)}とする。
【００３１】レンズ１８’に屈折率分布が存在すると、
レンズ１８’の副走査対応方向の焦点距離がｆ1(０)か
らΔｆ1＝−１/２Δｎ(０)・ｄ1だけずれることは、上
述の説明から容易に理解されよう。従って、レンズ１
８’により結像される線像の副走査対応方向の像のでき
る位置をレンズ１８’の後側焦点からの距離：Ｓ1’
は、 Ｓ1’＝１／［｛１/ｆ1(０)｝−２Δｎ(０)・ｄ1−｛１
/Ｓ0(０)｝］ であり、この結像位置からレンズ１９の前側主点までの
距離：Ｓ2は、 Ｓ2＝Ｓ1’−Ｓ1(０) である。レンズ１９（屈折率分布は無い）による（副走
査対応方向の）結像位置のレンズ１９の後側主点からの
距離をＳ2’とすると、結像関係の式： （１/Ｓ2’）＝｛１/ｆ1(０)｝＋（１/Ｓ2）＝｛１/ｆ1
(０)｝＋１／(１/[１/{１/ｆ1(０)}−２Δｎ(０)・ｄ1
−{１/Ｓ0(０)}]−Ｓ1(０)) が成り立つので、これからＳ2’を求め、レンズ１８’
に屈折率分布の無いときの結像位置：ＳL(０)との差：
｜Ｓ2’−ＳL(０)｜を求めると、前述の条件(１)の左辺
を導いたとのと同様の計算により、前記「Λ」を用いて
（６）式の左辺： |ＳL(０)−１/[{１/ｆ2(０)}＋{Λ/(１−Ｓ1(０)・
Λ)}]| が得られるので、レンズ１８’の屈折率分布の存在のも
とで、実用上良好な「副走査方向の光スポット径」で光走
査を行える条件は、条件（６）が満足されることである
ことが理解される。
レンズ１８’の副走査対応方向の焦点距離がｆ1(０)か
らΔｆ1＝−１/２Δｎ(０)・ｄ1だけずれることは、上
述の説明から容易に理解されよう。従って、レンズ１
８’により結像される線像の副走査対応方向の像のでき
る位置をレンズ１８’の後側焦点からの距離：Ｓ1’
は、 Ｓ1’＝１／［｛１/ｆ1(０)｝−２Δｎ(０)・ｄ1−｛１
/Ｓ0(０)｝］ であり、この結像位置からレンズ１９の前側主点までの
距離：Ｓ2は、 Ｓ2＝Ｓ1’−Ｓ1(０) である。レンズ１９（屈折率分布は無い）による（副走
査対応方向の）結像位置のレンズ１９の後側主点からの
距離をＳ2’とすると、結像関係の式： （１/Ｓ2’）＝｛１/ｆ1(０)｝＋（１/Ｓ2）＝｛１/ｆ1
(０)｝＋１／(１/[１/{１/ｆ1(０)}−２Δｎ(０)・ｄ1
−{１/Ｓ0(０)}]−Ｓ1(０)) が成り立つので、これからＳ2’を求め、レンズ１８’
に屈折率分布の無いときの結像位置：ＳL(０)との差：
｜Ｓ2’−ＳL(０)｜を求めると、前述の条件(１)の左辺
を導いたとのと同様の計算により、前記「Λ」を用いて
（６）式の左辺： |ＳL(０)−１/[{１/ｆ2(０)}＋{Λ/(１−Ｓ1(０)・
Λ)}]| が得られるので、レンズ１８’の屈折率分布の存在のも
とで、実用上良好な「副走査方向の光スポット径」で光走
査を行える条件は、条件（６）が満足されることである
ことが理解される。
【００３２】逆に、第２結像光学系を構成する２枚のレ
ンズ１８’，１９のうち被走査面側レンズ１９のみが、
副走査対応方向に屈折率分布を有する場合、レンズ１９
における光軸上の屈折率をｎ0'(０)とすると、副走査断
面内で副走査対応方向における光軸からの距離：ｚに対
して、同レンズ内の屈折率の分布は「ｎ'(z)＝ｎ0'(０)
＋Δｎ'(０)・ｚ2」で近似できる。図１５に示すよう
に、光偏向器側レンズ１８’の焦点距離をｆ1(０)と
し、第１結像光学系により結像する主走査対応方向に長
い線像の結像位置：Ａから、光偏向器側レンズ１８’の
副走査対応方向の前側主点に至る距離をＳ0(０)、光偏
向器側レンズ１８’の副走査対応方向の後側主点から被
走査面側レンズ１９の副走査対応方向の前側主点に至る
距離をＳ1(０)、被走査面側レンズ１９の副走査対応方
向の後側主点から被走査面２０に至る距離をＳL(０)、
被走査面側レンズ１９の、光偏向器側及び被走査面側の
各レンズ面の、副走査断面内における曲率半径をそれぞ
れｒS3(０)，ｒS4(０)、レンズ肉厚をｄ3とし、これら
ｒS3(０)，ｒS4(０)，ｄ3および上記ｎ0'(０)から算出
される副走査対応方向の焦点距離をｆ2(０)、副走査方
向のスポット径深度余裕をω0とし、「Λ'＝{1/ｆ
1(０)}−{１/Ｓ0(０)}」とする。この場合に、レンズ１
９の屈折率分布の存在のもとで実用上良好な「副走査方
向の光スポット径」で光走査を行える条件は、上記と同
様の考察により、条件： （７） |ＳL(０)−１/[{１/ｆ2(０)}＋{Λ'/(１−Ｓ1(０)・Λ')} −２Δｎ'(０)・ｄ3]|＜ω0/２ が満足されることであることが分かる。
ンズ１８’，１９のうち被走査面側レンズ１９のみが、
副走査対応方向に屈折率分布を有する場合、レンズ１９
における光軸上の屈折率をｎ0'(０)とすると、副走査断
面内で副走査対応方向における光軸からの距離：ｚに対
して、同レンズ内の屈折率の分布は「ｎ'(z)＝ｎ0'(０)
＋Δｎ'(０)・ｚ2」で近似できる。図１５に示すよう
に、光偏向器側レンズ１８’の焦点距離をｆ1(０)と
し、第１結像光学系により結像する主走査対応方向に長
い線像の結像位置：Ａから、光偏向器側レンズ１８’の
副走査対応方向の前側主点に至る距離をＳ0(０)、光偏
向器側レンズ１８’の副走査対応方向の後側主点から被
走査面側レンズ１９の副走査対応方向の前側主点に至る
距離をＳ1(０)、被走査面側レンズ１９の副走査対応方
向の後側主点から被走査面２０に至る距離をＳL(０)、
被走査面側レンズ１９の、光偏向器側及び被走査面側の
各レンズ面の、副走査断面内における曲率半径をそれぞ
れｒS3(０)，ｒS4(０)、レンズ肉厚をｄ3とし、これら
ｒS3(０)，ｒS4(０)，ｄ3および上記ｎ0'(０)から算出
される副走査対応方向の焦点距離をｆ2(０)、副走査方
向のスポット径深度余裕をω0とし、「Λ'＝{1/ｆ
1(０)}−{１/Ｓ0(０)}」とする。この場合に、レンズ１
９の屈折率分布の存在のもとで実用上良好な「副走査方
向の光スポット径」で光走査を行える条件は、上記と同
様の考察により、条件： （７） |ＳL(０)−１/[{１/ｆ2(０)}＋{Λ'/(１−Ｓ1(０)・Λ')} −２Δｎ'(０)・ｄ3]|＜ω0/２ が満足されることであることが分かる。
【００３３】さらに、第２結像光学系である走査結像レ
ンズ系を構成する光偏向器側レンズ１８’、被走査面側
レンズ１９が共に、副走査対応方向に屈折率分布を有す
る場合には、光偏向器側レンズ１８’の光軸上の屈折率
をｎ0(０)とするとき、副走査断面内で副走査対応方向
における光軸からの距離：ｚに対して、同レンズ内の屈
折率の分布は「ｎ(ｚ)＝ｎ0(０)＋Δｎ(０)・ｚ2」で近
似でき、被走査面側レンズ１９の光軸上の屈折率をｎ0'
(０)とするとき、副走査断面内で副走査対応方向におけ
る光軸からの距離：ｚに対し、同レンズ内の屈折率の分
布は「ｎ'(ｚ)＝ｎ0'(０)＋Δｎ'(０)・ｚ2」で近似で
きる。光偏向器側レンズ１８’の、光偏向器側及び被走
査面側の各レンズ面の、副走査断面内における曲率半径
をそれぞれ、ｒS1(０)，ｒS2(０)、レンズ肉厚をｄ1、
これらｒS1(０)，ｒS2(０)，ｄ1，ｎ0(０)から算出され
る副走査対応方向の焦点距離をｆ1(０)とし、被走査面
側レンズ１９の、光偏向器側および被走査面側の各レン
ズ面の、副走査断面内における曲率半径をそれぞれ、ｒ
S3(０)，ｒS4(０)、レンズ肉厚をｄ3、これらｒ
S3(０)，ｒS4(０)，ｄ3，ｎ0'(０)から算出される副走
査対応方向の焦点距離をｆ2(０)とし、第１結像光学系
により結像する主走査対応方向に長い線像の結像位置か
ら光偏向器側レンズ１８’の副走査対応方向の前側主点
に至る距離をＳ0(０)、光偏向器側レンズ１８’の副走
査対応方向の後側主点から被走査面側レンズ１９の副走
査対応方向の前側主点に至る距離をＳ1(０)、被走査面
側レンズ１９の副走査対応方向の後側主点から被走査面
に至る距離をＳL(０)、副走査方向のスポット径深度余
裕をω0とし、「Λ＝{1/ｆ1(０)}−２Δｎ(０)・ｄ1−
{１/Ｓ0(０)}」とすると、この場合に、レンズ１９の屈
折率分布の存在のもとで実用上良好な「副走査方向の光
スポット径」で光走査を行える条件は、上記と同様の考
察により、条件： （８） |ＳL(０)−１/[{１/ｆ2(０)}＋{Λ/(１−Ｓ1(０)・Λ)} −２Δｎ'(０)・ｄ3]|＜ω0/２ を満足することであることが分かる。
ンズ系を構成する光偏向器側レンズ１８’、被走査面側
レンズ１９が共に、副走査対応方向に屈折率分布を有す
る場合には、光偏向器側レンズ１８’の光軸上の屈折率
をｎ0(０)とするとき、副走査断面内で副走査対応方向
における光軸からの距離：ｚに対して、同レンズ内の屈
折率の分布は「ｎ(ｚ)＝ｎ0(０)＋Δｎ(０)・ｚ2」で近
似でき、被走査面側レンズ１９の光軸上の屈折率をｎ0'
(０)とするとき、副走査断面内で副走査対応方向におけ
る光軸からの距離：ｚに対し、同レンズ内の屈折率の分
布は「ｎ'(ｚ)＝ｎ0'(０)＋Δｎ'(０)・ｚ2」で近似で
きる。光偏向器側レンズ１８’の、光偏向器側及び被走
査面側の各レンズ面の、副走査断面内における曲率半径
をそれぞれ、ｒS1(０)，ｒS2(０)、レンズ肉厚をｄ1、
これらｒS1(０)，ｒS2(０)，ｄ1，ｎ0(０)から算出され
る副走査対応方向の焦点距離をｆ1(０)とし、被走査面
側レンズ１９の、光偏向器側および被走査面側の各レン
ズ面の、副走査断面内における曲率半径をそれぞれ、ｒ
S3(０)，ｒS4(０)、レンズ肉厚をｄ3、これらｒ
S3(０)，ｒS4(０)，ｄ3，ｎ0'(０)から算出される副走
査対応方向の焦点距離をｆ2(０)とし、第１結像光学系
により結像する主走査対応方向に長い線像の結像位置か
ら光偏向器側レンズ１８’の副走査対応方向の前側主点
に至る距離をＳ0(０)、光偏向器側レンズ１８’の副走
査対応方向の後側主点から被走査面側レンズ１９の副走
査対応方向の前側主点に至る距離をＳ1(０)、被走査面
側レンズ１９の副走査対応方向の後側主点から被走査面
に至る距離をＳL(０)、副走査方向のスポット径深度余
裕をω0とし、「Λ＝{1/ｆ1(０)}−２Δｎ(０)・ｄ1−
{１/Ｓ0(０)}」とすると、この場合に、レンズ１９の屈
折率分布の存在のもとで実用上良好な「副走査方向の光
スポット径」で光走査を行える条件は、上記と同様の考
察により、条件： （８） |ＳL(０)−１/[{１/ｆ2(０)}＋{Λ/(１−Ｓ1(０)・Λ)} −２Δｎ'(０)・ｄ3]|＜ω0/２ を満足することであることが分かる。
【００３４】
【実施例】以下、具体的な実施例と比較例とを挙げる。
実施例１〜３は請求項１、２記載の光走査装置の実施例
であり、比較例１〜３は実施例１〜３に対する比較例で
ある。上記実施例３は請求項３記載の発明の実施例でも
ある。実施例４は、請求項４〜７記載の発明の実施例で
ある。また、実施例５は請求項８記載の光走査装置の実
施例であり、実施例６は請求項９記載の光走査装置の実
施例である。
実施例１〜３は請求項１、２記載の光走査装置の実施例
であり、比較例１〜３は実施例１〜３に対する比較例で
ある。上記実施例３は請求項３記載の発明の実施例でも
ある。実施例４は、請求項４〜７記載の発明の実施例で
ある。また、実施例５は請求項８記載の光走査装置の実
施例であり、実施例６は請求項９記載の光走査装置の実
施例である。
【００３５】実施例１〜３・比較例１〜３は、図１(ａ)
に示すごとき実施の形態を利用して実施した。但し、こ
れら実施例および比較例で、光偏向器としては図１(ａ)
の、回転多面鏡１６に代えて「回転単面鏡」を用い、偏
向反射面の回転軸が偏向反射面と一致するようにして
「サグ」が発生しないようにした。また、実施例１〜３
・比較例１〜３を通じ、光源のカップリングレンズでカ
ップリングされた光束は「平行光束」となり、シリンダ
レンズにより主走査対応方向に長い線像として、光偏向
器の偏向反射面の回転軸位置に結像するので、光偏向器
による偏向光束の偏向の起点は変動しない。
に示すごとき実施の形態を利用して実施した。但し、こ
れら実施例および比較例で、光偏向器としては図１(ａ)
の、回転多面鏡１６に代えて「回転単面鏡」を用い、偏
向反射面の回転軸が偏向反射面と一致するようにして
「サグ」が発生しないようにした。また、実施例１〜３
・比較例１〜３を通じ、光源のカップリングレンズでカ
ップリングされた光束は「平行光束」となり、シリンダ
レンズにより主走査対応方向に長い線像として、光偏向
器の偏向反射面の回転軸位置に結像するので、光偏向器
による偏向光束の偏向の起点は変動しない。
【００３６】光偏向器以後の光路において、図１(ａ)に
示すように、距離：ｄ0，ｄ1，ｄ2を定める。距離：ｄ1
は「単玉の走査結像レンズの肉厚」であり、条件（１）
の左辺における「ｄ」である。また、走査結像レンズに
おける面形状を、光偏向器側の面に就きＸ1(Ｙ) および
ｘ1(Ｙ) で表し、被走査面側の面形状に就きＸ2(Ｙ) お
よびｘ2(Ｙ) で表す。Ｘ1(Ｙ)およびＸ2(Ｙ)は「光軸を
含み主走査対応方向に平行な面」内におけるレンズ面形
状で、非球面形状に関連して周知の式、即ち、光軸方向
にＸ軸、主走査対応方向にＹ軸を取るとき、Ｒiを近軸
曲率半径、Ｋi，Ａi，Ｂi，Ｃi，Ｄi，．．．を定数と
して、 Ｘi(Ｙ)＝Ｙ2／［Ｒi＋Ｒi√{１−(１＋Ｋi)(Ｙ／
Ｒi)2}］＋Ａi・Ｙ4＋Ｂi・Ｙ6＋Ｃi・Ｙ8＋Ｄi・Ｙ10
＋．．． で表され、近軸曲率半径：Ｒi及び定数：Ｋi，Ａi，
Ｂi，Ｃi，Ｄi，．（光偏向器側面に就きｉ＝１、被走
査面側面に就きｉ＝２）を与えて特定される「非円弧形
状」である。
示すように、距離：ｄ0，ｄ1，ｄ2を定める。距離：ｄ1
は「単玉の走査結像レンズの肉厚」であり、条件（１）
の左辺における「ｄ」である。また、走査結像レンズに
おける面形状を、光偏向器側の面に就きＸ1(Ｙ) および
ｘ1(Ｙ) で表し、被走査面側の面形状に就きＸ2(Ｙ) お
よびｘ2(Ｙ) で表す。Ｘ1(Ｙ)およびＸ2(Ｙ)は「光軸を
含み主走査対応方向に平行な面」内におけるレンズ面形
状で、非球面形状に関連して周知の式、即ち、光軸方向
にＸ軸、主走査対応方向にＹ軸を取るとき、Ｒiを近軸
曲率半径、Ｋi，Ａi，Ｂi，Ｃi，Ｄi，．．．を定数と
して、 Ｘi(Ｙ)＝Ｙ2／［Ｒi＋Ｒi√{１−(１＋Ｋi)(Ｙ／
Ｒi)2}］＋Ａi・Ｙ4＋Ｂi・Ｙ6＋Ｃi・Ｙ8＋Ｄi・Ｙ10
＋．．． で表され、近軸曲率半径：Ｒi及び定数：Ｋi，Ａi，
Ｂi，Ｃi，Ｄi，．（光偏向器側面に就きｉ＝１、被走
査面側面に就きｉ＝２）を与えて特定される「非円弧形
状」である。
【００３７】実施例１〜３・比較例１〜３とも「光軸を
含み主走査対応方向に平行な面内での光学配置」は共通
で、上記Ｒi，Ｋi，Ａi，Ｂi，Ｃi，Ｄi，．（ｉ＝１，
２），ｄi（ｉ＝０〜３）および走査結像レンズ１８の
材質の屈折率として光軸位置における屈折率：ｎ0(０)
を与える。
含み主走査対応方向に平行な面内での光学配置」は共通
で、上記Ｒi，Ｋi，Ａi，Ｂi，Ｃi，Ｄi，．（ｉ＝１，
２），ｄi（ｉ＝０〜３）および走査結像レンズ１８の
材質の屈折率として光軸位置における屈折率：ｎ0(０)
を与える。
【００３８】「光軸を含み、主走査対応方向に平行な
面」内のデータ（実施例１〜３・比較例１〜３に共通） Ｓ＝∞（カップリングされた光束は平行光束である） Ｗ＝２１６ｍｍ、Ｌ＝１７５ｍｍ ｉ Ｒi ｄi ｎ0(０) ０ ２９．８８７ １ １３７．５０３ １２．３６４ １．５３６６４ ２ −１５４．２４８ １３２．６４９ Ｘ1(Ｙ)： Ｒ1＝ １３７．５０３，Ｋ1＝−９２．４３８， Ａ1＝−１．１１８２２Ｅ−６，Ｂ1＝ ７．２８７４５Ｅ−１０， Ｃ1＝−３．２０３１１Ｅ−１３，Ｄ1＝ ９．５５２０４Ｅ−１７ Ｘ2(Ｙ)： Ｒ2＝−１５４．２４８，Ｋ2＝ ５．３６８７３， Ａ2＝−２．５１３００Ｅ−６，Ｂ2＝ １．９５６２５Ｅ−９， Ｃ2＝−１．１８４９０Ｅ−１２，Ｄ2＝ ３．３８３７２Ｅ−１６ 。
面」内のデータ（実施例１〜３・比較例１〜３に共通） Ｓ＝∞（カップリングされた光束は平行光束である） Ｗ＝２１６ｍｍ、Ｌ＝１７５ｍｍ ｉ Ｒi ｄi ｎ0(０) ０ ２９．８８７ １ １３７．５０３ １２．３６４ １．５３６６４ ２ −１５４．２４８ １３２．６４９ Ｘ1(Ｙ)： Ｒ1＝ １３７．５０３，Ｋ1＝−９２．４３８， Ａ1＝−１．１１８２２Ｅ−６，Ｂ1＝ ７．２８７４５Ｅ−１０， Ｃ1＝−３．２０３１１Ｅ−１３，Ｄ1＝ ９．５５２０４Ｅ−１７ Ｘ2(Ｙ)： Ｒ2＝−１５４．２４８，Ｋ2＝ ５．３６８７３， Ａ2＝−２．５１３００Ｅ−６，Ｂ2＝ １．９５６２５Ｅ−９， Ｃ2＝−１．１８４９０Ｅ−１２，Ｄ2＝ ３．３８３７２Ｅ−１６ 。
【００３９】なお、長さの次元を持つ数値の単位は「ｍ
ｍ」である。上記数値中「Ｅとそれに続く数値」は「１
０のべき乗」を表す。例えば「Ｅ−９」は１０~9を意味
し、この数値がその直前にある数値にかけられるのであ
る。以下の説明においても同様である。上記のデータに
より実現される「主走査方向の像面湾曲と歪曲収差」を
図３に示す。図３に示す歪曲収差は、偏向光束の偏向角
（画角）：θに対応する光スポットの実際の像高：Ｈ
(θ)、偏向角：θに対する理想像高：Ｈ0(θ)（＝ｋ0・
θ：ｋ0；比例定数）を用いて、 [{{Ｈ(θ)−Ｈ0(θ)}/Ｈ0(θ)]×１００（％）＝[{{Ｈ
(θ)−ｋ0・θ}/(ｋ0・θ)]×１００（％） により定義されるもので、周知のｆθ特性に類する特性
である。
ｍ」である。上記数値中「Ｅとそれに続く数値」は「１
０のべき乗」を表す。例えば「Ｅ−９」は１０~9を意味
し、この数値がその直前にある数値にかけられるのであ
る。以下の説明においても同様である。上記のデータに
より実現される「主走査方向の像面湾曲と歪曲収差」を
図３に示す。図３に示す歪曲収差は、偏向光束の偏向角
（画角）：θに対応する光スポットの実際の像高：Ｈ
(θ)、偏向角：θに対する理想像高：Ｈ0(θ)（＝ｋ0・
θ：ｋ0；比例定数）を用いて、 [{{Ｈ(θ)−Ｈ0(θ)}/Ｈ0(θ)]×１００（％）＝[{{Ｈ
(θ)−ｋ0・θ}/(ｋ0・θ)]×１００（％） により定義されるもので、周知のｆθ特性に類する特性
である。
【００４０】以下に挙げる実施例１〜６・比較例１〜３
において、第１結像光学系であるシリンダレンズの中心
肉厚：Ｄ0、副走査断面内の曲率半径：Ｒs1(光源側)，
Ｒs2(光偏向器側)、光偏向器側面から偏向反射面に至る
距離：Ｄ1、材質の屈折率：Ｎとする。実施例１〜３・
比較例１〜３に就き、上記Ｄ0、Ｒs1，Ｒs2、Ｄ1、Ｎお
よび前記ｎ0(０)、Δｎ(０)、ｒS1(０)，ｒS2(０)、Ｓ0
(０)、ＳL(０)、ω0、Ｗ、Ｌ、Ｚ（走査結像レンズの光
偏向器側の面に入射する偏向光束の副走査対応方向の強
度半値幅）および条件（１）の左辺、条件（２）のパラ
メータ：Ｚ・Δｎ(０)、条件（３）のパラメータ：{rS2
(０)／ｒS1(０)}×(Ｗ／Ｌ)2、β(０)を挙げる。まず、
実施例１〜３のデータを挙げる。 実施例１ 実施例２ 実施例３ Ｄ0 3 3 3 Ｒs1 30.0 30.0 30.0 Ｒs2 ∞ ∞ ∞ Ｄ1 56.703 56.703 56.703 Ｎ 1.51118 1.51118 1.51118 ｒS1(０) -60 -60 -35 ｒS2(０) -13.54 -14.15 -11.96 ｎ0(０) 1.53664 1.53664 1.53664 Δｎ(０) 2.70E-5 -5.0E-5 1.0E-4 Ｗ 216 216 216 Ｌ 175 175 175 Ｓ0(０) 39.39 39.51 40.18 ＳL(０) 130.50 130.38 129.13 Ｚ 1.02 1.02 1.02 ω0 6.7 6.7 7.8 条件（１）の左辺 3.01 0.57 0.53 Ｚ2・Δｎ(０) 2.81E-5 -5.20E-5 1.04E-4 {rS2(0)/rS1(0)}×(W/L)2 0.279 0.291 0.422 β(０) 3.39 3.31 3.23 。
において、第１結像光学系であるシリンダレンズの中心
肉厚：Ｄ0、副走査断面内の曲率半径：Ｒs1(光源側)，
Ｒs2(光偏向器側)、光偏向器側面から偏向反射面に至る
距離：Ｄ1、材質の屈折率：Ｎとする。実施例１〜３・
比較例１〜３に就き、上記Ｄ0、Ｒs1，Ｒs2、Ｄ1、Ｎお
よび前記ｎ0(０)、Δｎ(０)、ｒS1(０)，ｒS2(０)、Ｓ0
(０)、ＳL(０)、ω0、Ｗ、Ｌ、Ｚ（走査結像レンズの光
偏向器側の面に入射する偏向光束の副走査対応方向の強
度半値幅）および条件（１）の左辺、条件（２）のパラ
メータ：Ｚ・Δｎ(０)、条件（３）のパラメータ：{rS2
(０)／ｒS1(０)}×(Ｗ／Ｌ)2、β(０)を挙げる。まず、
実施例１〜３のデータを挙げる。 実施例１ 実施例２ 実施例３ Ｄ0 3 3 3 Ｒs1 30.0 30.0 30.0 Ｒs2 ∞ ∞ ∞ Ｄ1 56.703 56.703 56.703 Ｎ 1.51118 1.51118 1.51118 ｒS1(０) -60 -60 -35 ｒS2(０) -13.54 -14.15 -11.96 ｎ0(０) 1.53664 1.53664 1.53664 Δｎ(０) 2.70E-5 -5.0E-5 1.0E-4 Ｗ 216 216 216 Ｌ 175 175 175 Ｓ0(０) 39.39 39.51 40.18 ＳL(０) 130.50 130.38 129.13 Ｚ 1.02 1.02 1.02 ω0 6.7 6.7 7.8 条件（１）の左辺 3.01 0.57 0.53 Ｚ2・Δｎ(０) 2.81E-5 -5.20E-5 1.04E-4 {rS2(0)/rS1(0)}×(W/L)2 0.279 0.291 0.422 β(０) 3.39 3.31 3.23 。
【００４１】実施例１〜３に関する「球面収差」の図を
図４〜図６に順次示す。実施例１〜３は条件（１）〜
（３）を満足し、図４〜６のように球面収差は良好であ
る。特に、実施例２ではΔｎ(０)＜０であり、球面収差
はより良好に補正されている。実施例１，２において、
副走査断面内および副走査断面に平行な断面内における
走査結像レンズ面形状は両面ともに「円弧形状」であ
り、上記ｒS1(０)，ｒS2(０)が曲率半径である。即ち、
実施例１，２において、前述の形状：ｘ1(Ｙ) 、ｘ
2(Ｙ)は、それぞれ、前述のＸ1(Ｙ)，Ｘ2(Ｙ)を「光軸
上で各レンズ面から距離：ｒS1(０)，ｒS2(０)だけ離
れ、主走査方向に平行で光軸に直交する軸」の回りに回
転して得られる形状である。
図４〜図６に順次示す。実施例１〜３は条件（１）〜
（３）を満足し、図４〜６のように球面収差は良好であ
る。特に、実施例２ではΔｎ(０)＜０であり、球面収差
はより良好に補正されている。実施例１，２において、
副走査断面内および副走査断面に平行な断面内における
走査結像レンズ面形状は両面ともに「円弧形状」であ
り、上記ｒS1(０)，ｒS2(０)が曲率半径である。即ち、
実施例１，２において、前述の形状：ｘ1(Ｙ) 、ｘ
2(Ｙ)は、それぞれ、前述のＸ1(Ｙ)，Ｘ2(Ｙ)を「光軸
上で各レンズ面から距離：ｒS1(０)，ｒS2(０)だけ離
れ、主走査方向に平行で光軸に直交する軸」の回りに回
転して得られる形状である。
【００４２】実施例３においては、走査結像レンズ１８
の両面は、図１(ｂ)もしくは(ｃ)で示すような「特殊な
トーリック面」となっている。前述のように、副走査断
面に平行な面内に関する形状を、図１（ａ）のように記
号的にｘ1(Ｙ)，ｘ2(Ｙ)で表す。Ｙは上記副走査断面に
平行な面の主走査対応方向における座標である。図１
(ｂ)，(ｃ)において、曲線：Ｘ(Ｙ)は前記「非円弧形状
（Ｒは上式における近軸曲率半径）」を表わす。特殊な
トーリック面は、図１(ｂ)，(ｃ)に示すように「非円弧
形状の各Ｙ座標位置（主走査対応方向における光軸から
の距離）に応じ、副走査断面に平行な平断面(図のＸＺ
面)内の曲率円の曲率半径：ｒ(Ｙ)が連続的に変化する
形状である。このとき、曲率半径：ｒ(Ｙ)における曲率
中心を連ねたものは、図１(ｂ)，(ｃ)に鎖線で示すよう
に一般に「非直線」である。これら、ｒs1(Ｙ)，ｒ
s2(Ｙ)を特定するのに、これらが光軸対称であるときに
は、偶数次の多項式： ｒsk（Ｙ）＝ｒsk（０）＋Σａkj・Ｙ＊＊２ｊ で表す。ｉは、偏向反射面側の面に就き「ｋ＝１」、被
走査面側の面に就き「ｋ＝２」であり、ｊは自然数：
１，２，３，．．．である。「Ｙ＊＊２ｊ」は「Ｙの２
ｊ乗」を表す。また、ｒs1(Ｙ)，ｒs2(Ｙ)が光軸非対称
である場合には、多項式： ｒsk（Ｙ）＝ｒsk（０）＋Σｂkj・Ｙ＊＊ｊ （ｊ＝
１，２，３，，，） で表される。前述のように各実施例１〜３とも、光偏向
器として「回転単面鏡」を用い、偏向反射面の回転軸が
偏向反射面と一致するようにしたので、偏向光束の偏向
は走査結像レンズの光軸に関して対称的であるので、上
記偶数次の多項式を用いる。
の両面は、図１(ｂ)もしくは(ｃ)で示すような「特殊な
トーリック面」となっている。前述のように、副走査断
面に平行な面内に関する形状を、図１（ａ）のように記
号的にｘ1(Ｙ)，ｘ2(Ｙ)で表す。Ｙは上記副走査断面に
平行な面の主走査対応方向における座標である。図１
(ｂ)，(ｃ)において、曲線：Ｘ(Ｙ)は前記「非円弧形状
（Ｒは上式における近軸曲率半径）」を表わす。特殊な
トーリック面は、図１(ｂ)，(ｃ)に示すように「非円弧
形状の各Ｙ座標位置（主走査対応方向における光軸から
の距離）に応じ、副走査断面に平行な平断面(図のＸＺ
面)内の曲率円の曲率半径：ｒ(Ｙ)が連続的に変化する
形状である。このとき、曲率半径：ｒ(Ｙ)における曲率
中心を連ねたものは、図１(ｂ)，(ｃ)に鎖線で示すよう
に一般に「非直線」である。これら、ｒs1(Ｙ)，ｒ
s2(Ｙ)を特定するのに、これらが光軸対称であるときに
は、偶数次の多項式： ｒsk（Ｙ）＝ｒsk（０）＋Σａkj・Ｙ＊＊２ｊ で表す。ｉは、偏向反射面側の面に就き「ｋ＝１」、被
走査面側の面に就き「ｋ＝２」であり、ｊは自然数：
１，２，３，．．．である。「Ｙ＊＊２ｊ」は「Ｙの２
ｊ乗」を表す。また、ｒs1(Ｙ)，ｒs2(Ｙ)が光軸非対称
である場合には、多項式： ｒsk（Ｙ）＝ｒsk（０）＋Σｂkj・Ｙ＊＊ｊ （ｊ＝
１，２，３，，，） で表される。前述のように各実施例１〜３とも、光偏向
器として「回転単面鏡」を用い、偏向反射面の回転軸が
偏向反射面と一致するようにしたので、偏向光束の偏向
は走査結像レンズの光軸に関して対称的であるので、上
記偶数次の多項式を用いる。
【００４３】実施例３において、
ｘ1(Ｙ)：ｒs1(Ｙ)＝ｒs1（０）＋Σａ1j・Ｙ＊＊２ｊ
ｒs1（０）＝−３５，ａ11＝２．７８７７２Ｅ−２，ａ
12＝−１．１１８３８Ｅ−４，ａ13＝ １．２４７９５
Ｅ−７，ａ14＝−２．０６３６４Ｅ−１１，ａ15＝−
６．９４８２９Ｅ−１４，ａ16＝ ３．９４５６Ｅ−１
７ ｘ2(Ｙ)：ｒs2(Ｙ)＝ｒs2（０）＋Σａ2j・Ｙ＊＊２ｊ ｒs2（０）＝−１１．９６ ａ21＝−５．５８Ｅ−４，ａ22＝ａ23＝ａ24＝ａ25＝ａ
26＝．．＝０．０ である。
12＝−１．１１８３８Ｅ−４，ａ13＝ １．２４７９５
Ｅ−７，ａ14＝−２．０６３６４Ｅ−１１，ａ15＝−
６．９４８２９Ｅ−１４，ａ16＝ ３．９４５６Ｅ−１
７ ｘ2(Ｙ)：ｒs2(Ｙ)＝ｒs2（０）＋Σａ2j・Ｙ＊＊２ｊ ｒs2（０）＝−１１．９６ ａ21＝−５．５８Ｅ−４，ａ22＝ａ23＝ａ24＝ａ25＝ａ
26＝．．＝０．０ である。
【００４４】実施例３では、β(θMAX)＝β(θMIN)＝β
(±４５度)＝３．１３、β(０)＝３．２３であって、β
(θMAX)/β(０）＝β(θMIN)/β(０）＝０．９７となる
から条件(４)を満足し、副走査方向の光スポット径の像
高による変動が小さい（請求項４）。なお、実施例３の
走査結像レンズでは、θMAXおよびθMINにおいてはレン
ズ内に屈折率の不均一は存在しないものとしている。
(±４５度)＝３．１３、β(０)＝３．２３であって、β
(θMAX)/β(０）＝β(θMIN)/β(０）＝０．９７となる
から条件(４)を満足し、副走査方向の光スポット径の像
高による変動が小さい（請求項４）。なお、実施例３の
走査結像レンズでは、θMAXおよびθMINにおいてはレン
ズ内に屈折率の不均一は存在しないものとしている。
【００４５】比較例１〜３のデータは次の通りである。
比較例１ 比較例２ 比較例３
Ｄ0 3 3 3
Rs1 30.0 30.0 30.0
Ｒs2 ∞ ∞ ∞
Ｄ1 56.703 56.703 56.703
Ｎ 1.51118 1.51118 1.51118
ｒS1(０) -14 -35 -35
ｒS2(０) -10.04 -11.38 -12.00
ｎ0(０) 1.53664 1.53664 1.53664
Δｎ(０) 2.70E-5 2.0E-4 1.0E-4
Ｗ 216 216 216
Ｌ 175 175 175
Ｓ0(０) 43.50 39.97 40.20
ＳL(０) 122.89 129.37 129.11
Ｚ 1.02 1.02 1.43
ω0 − − −
条件（１）の左辺 2.97 0.92 3.28
Ｚ2・Δｎ(０) 2.81E-5 2.08E-4 2.04E-4
{rS2(0)/rS1(0)}×(W/L)2 0.885 0.401 0.423
β(０) 2.89 3.26 3.29 。
【００４６】比較例１〜３に関する「球面収差」の図を
図７〜図９に順次示す。比較例１〜３と実施例１〜３の
球面収差を比較すると明らかなように、実施例１〜３は
比較例１〜３に比して球面収差が良好であり、その分、
副走査方向の光スポット径を小径化できることがわか
る。比較例１では条件（３）の上限を越えており、比較
例２，３では条件（２）の上限を越えており、いずれも
球面収差が実施例１〜３より劣化している。
図７〜図９に順次示す。比較例１〜３と実施例１〜３の
球面収差を比較すると明らかなように、実施例１〜３は
比較例１〜３に比して球面収差が良好であり、その分、
副走査方向の光スポット径を小径化できることがわか
る。比較例１では条件（３）の上限を越えており、比較
例２，３では条件（２）の上限を越えており、いずれも
球面収差が実施例１〜３より劣化している。
【００４７】「実施例４〜６」は、図１４に示すごとき
実施の形態を利用して実施した。光偏向器としては「回
転単面鏡」を用い、偏向反射面の回転軸が偏向反射面と
一致するようにして「サグ」が発生しないようにした。
光源のカップリングレンズでカップリングされた光束は
「平行光束」となり、シリンダレンズにより主走査対応
方向に長い線像として、光偏向器の偏向反射面の回転軸
位置に結像するので、光偏向器による偏向光束の偏向の
起点は変動しない。図１４に示すように、光偏向器以後
の光路において、距離：ｄ0，ｄ1，ｄ2，ｄ3，ｄ4を定
める。距離：ｄ1は「光偏向器側レンズの肉厚」であ
り、条件(６)，（８）の「Λ」における「ｄ1」であ
る。また、距離：ｄ3は「被走査面側レンズの肉厚であ
り、であり、条件(７)，（８）の「Λ'」における
「ｄ3」である。走査結像レンズ系の光軸を含み、主走
査対応方向に平行な面内における曲率半径もしくは近軸
曲率半径をＲi(ｉ＝１〜４）で表し、レンズ１８’，１
９の材質の屈折率（屈折率に分布のない設計上の屈折
率）をＮj(ｊ＝１，２）で表すことにする。
実施の形態を利用して実施した。光偏向器としては「回
転単面鏡」を用い、偏向反射面の回転軸が偏向反射面と
一致するようにして「サグ」が発生しないようにした。
光源のカップリングレンズでカップリングされた光束は
「平行光束」となり、シリンダレンズにより主走査対応
方向に長い線像として、光偏向器の偏向反射面の回転軸
位置に結像するので、光偏向器による偏向光束の偏向の
起点は変動しない。図１４に示すように、光偏向器以後
の光路において、距離：ｄ0，ｄ1，ｄ2，ｄ3，ｄ4を定
める。距離：ｄ1は「光偏向器側レンズの肉厚」であ
り、条件(６)，（８）の「Λ」における「ｄ1」であ
る。また、距離：ｄ3は「被走査面側レンズの肉厚であ
り、であり、条件(７)，（８）の「Λ'」における
「ｄ3」である。走査結像レンズ系の光軸を含み、主走
査対応方向に平行な面内における曲率半径もしくは近軸
曲率半径をＲi(ｉ＝１〜４）で表し、レンズ１８’，１
９の材質の屈折率（屈折率に分布のない設計上の屈折
率）をＮj(ｊ＝１，２）で表すことにする。
【００４８】走査結像レンズ系における光偏向器側レン
ズ１８’の両面は上記面内で「非円弧形状」であるの
で、前述のＸ1(Ｙ) およびＸ2(Ｙ)) で表す。
ズ１８’の両面は上記面内で「非円弧形状」であるの
で、前述のＸ1(Ｙ) およびＸ2(Ｙ)) で表す。
【００４９】「光軸を含み、主走査対応方向に平行な
面」内のデータは、実施例４〜６において共通であり、
以下のように与えられる。
面」内のデータは、実施例４〜６において共通であり、
以下のように与えられる。
【００５０】
Ｓ＝∞（カップリングされた光束は平行光束である）
Ｗ＝２１６ｍｍ、Ｌ＝１７５ｍｍ
ｉ Ｒi ｄi ｊ Ｎj
０ ２９．８８７
１ １３７．５０３ １２．３６４ １ １．５３６６４
２ −１５４．２４８ ２０．０００
３ −７００．０ ３．０ ２ １．５３６６４
４ −７００．０ １１１．６４９
Ｘ1(Ｙ)：
Ｒ1＝ １３７．５０３，Ｋ1＝−９２．４３８，
Ａ1＝−１．１１８２２Ｅ−６，Ｂ1＝ ７．２８７４５Ｅ−１０，
Ｃ1＝−３．２０３１１Ｅ−１３，Ｄ1＝ ９．５５２０４Ｅ−１７
Ｘ2(Ｙ)：
Ｒ2＝−１５４．２４８，Ｋ2＝ ５．３６８７３，
Ａ2＝−２．５１３００Ｅ−６，Ｂ2＝ １．９５６２５Ｅ−９，
Ｃ2＝−１．１８４９０Ｅ−１２，Ｄ2＝ ３．３８３７２Ｅ−１６ 。
【００５１】レンズ１９は両面とも「光軸を含み、主走
査対応方向に平行な面内」で上記曲率半径：Ｒ3，Ｒ4の
「円弧形状」である。上記データに基づく、主走査方向
の像面湾曲と歪曲収差（前記実施例１〜３の場合と同様
に定義されたもの）を図１０に示す。
査対応方向に平行な面内」で上記曲率半径：Ｒ3，Ｒ4の
「円弧形状」である。上記データに基づく、主走査方向
の像面湾曲と歪曲収差（前記実施例１〜３の場合と同様
に定義されたもの）を図１０に示す。
【００５２】実施例４〜６のデータは次の通りである。
実施例４ 実施例５ 実施例６
Ｄ0 3 3 3
Ｒs1 30.0 30.0 30.0
Ｒs2 ∞ ∞ ∞
Ｄ1 56.703 56.703 56.703
Ｎ 1.51118 1.51118 1.51118
ｒS1(０) -500 -500 -500
ｒS2(０) -450 -450 -450
ｎ0(０) 1.53664 1.53664 1.53664
Δｎ(０) 2.70E-5 0 2.0E-05
ｒS3(０) -31 -31 -31
ｒS4(０) -12.45 -13.03 -12.6
Δｎ'(０) − 1.0E-05 1.0E-05
Ｗ 216 216 216
Ｌ 175 175 175
Ｓ0(０) 103.95 103.95 103.95
Ｓ1(０) -43.57 -43.48 -43.55
ＳL(０) 110.41 110.31 110.38
ｆ1(０) 7718.923 7718.923 7718.923
ｆ2(０) 36.698 39.579 37.427
Λ -0.0102 − -0.0100
Λ' − -0.0095 −
条件（６）の左辺 0.38 − −
条件（７）の左辺 − 0.2 −
条件（８）の左辺 − − 0.8
ω0 8.2 8.2 8.2
β(０) 1.82 1.81 1.83 。
【００５３】 レンズ１９の両面は、副走査断面とこれ
に平行な平面内で、上記ｒS3(０)およびｒS4(０)を半径
とする円弧形状である。 実施例４は条件（６）を満足
し、β(０)は実施例１〜３に比して低減している（副走
査方向の光スポット径が実施例１〜３より小さい）。ま
た、光偏向器側のレンズ１８’の副走査対応方向のパワ
ー：Ｐ1＝１．３Ｅ−４、被走査面側のレンズ１９の副
走査対応方向のパワー：Ｐ2＝２．６Ｅ−２で、条件
(５)の「Ｐ2＞Ｐ1」を満足し（請求項５）、被走査面側
のレンズ１９の副走査断面内の形状は「光偏向器側に凹
のメニスカス形状」であり、前・後側主点位置が実際の
レンズ配置よりも被走査面側に位置するので、組み付け
誤差に対する許容度が大きい（請求項６）。 実施例
５は条件（７）を、実施例６は条件（８）をそれぞれ満
足し、これら実施例５，６において、β(０)は実施例１
〜３に比して低減している。また、光偏向器側のレンズ
１８’の副走査対応方向のパワー：Ｐ１ は、実施例
５，６ともＰ1＝１．３Ｅ−４、被走査面側のレンズ１
９の副走査対応方向のパワー：Ｐ2は、実施例５におい
てＰ2＝２．５Ｅ−２、実施例６においてＰ2＝２．７Ｅ
−２であって、実施例５，６とも、条件(５)の「Ｐ2＞
Ｐ1」を満足し（請求項５）、被走査面側のレンズ１９
の副走査断面内の形状は、実施例５，６とも「光偏向器
側に凹のメニスカス形状」であり、前・後側主点位置が
実際のレンズ配置よりも被走査面側に位置するので、組
み付け誤差に対する許容度が大きい（請求項６）。 図
１１〜１３に実施例１〜６に関する「副走査方向のデフ
ォーカス量（副走査方向のビームウエストからのずれ
量）」に対する副走査方向のビームスポット径（副走査
方向の光束系）の変化を示している。図１１は実施例
１，２に関する図、図１２は実施例３に関する図、図１
３は実施例４，５，６に関する図である。これらの図に
おける「横線」はビームスポット径が「ビームウエスト
（ビームスポット径の最小値）の１０％増」の値を示
し、この「横線」が、ビームスポット径変化の曲線によ
り切り取られる長さに対応するデフォーカス領域が「ス
ポット径深度余裕：ω0」である。 なお、各実施例
および比較例において、主走査対応方向における屈折率
の分布および光軸に平行な方向の屈折率の分布について
は、微小変化であるとしてこれらを無視した。光軸に平
行な方向の屈折率は、偏向光束の光路長に影響するが、
屈折率の変化量が小さいこと、および光路長の変化には
屈折率の平均が影響することにより、上記屈折率分布を
無視しても、実測上、光軸に平行な方向の屈折率分布の
影響はなかった。また、上記説明において、主点位置に
は屈折率の分布を考慮していないが、実質的な問題はな
い。
に平行な平面内で、上記ｒS3(０)およびｒS4(０)を半径
とする円弧形状である。 実施例４は条件（６）を満足
し、β(０)は実施例１〜３に比して低減している（副走
査方向の光スポット径が実施例１〜３より小さい）。ま
た、光偏向器側のレンズ１８’の副走査対応方向のパワ
ー：Ｐ1＝１．３Ｅ−４、被走査面側のレンズ１９の副
走査対応方向のパワー：Ｐ2＝２．６Ｅ−２で、条件
(５)の「Ｐ2＞Ｐ1」を満足し（請求項５）、被走査面側
のレンズ１９の副走査断面内の形状は「光偏向器側に凹
のメニスカス形状」であり、前・後側主点位置が実際の
レンズ配置よりも被走査面側に位置するので、組み付け
誤差に対する許容度が大きい（請求項６）。 実施例
５は条件（７）を、実施例６は条件（８）をそれぞれ満
足し、これら実施例５，６において、β(０)は実施例１
〜３に比して低減している。また、光偏向器側のレンズ
１８’の副走査対応方向のパワー：Ｐ１ は、実施例
５，６ともＰ1＝１．３Ｅ−４、被走査面側のレンズ１
９の副走査対応方向のパワー：Ｐ2は、実施例５におい
てＰ2＝２．５Ｅ−２、実施例６においてＰ2＝２．７Ｅ
−２であって、実施例５，６とも、条件(５)の「Ｐ2＞
Ｐ1」を満足し（請求項５）、被走査面側のレンズ１９
の副走査断面内の形状は、実施例５，６とも「光偏向器
側に凹のメニスカス形状」であり、前・後側主点位置が
実際のレンズ配置よりも被走査面側に位置するので、組
み付け誤差に対する許容度が大きい（請求項６）。 図
１１〜１３に実施例１〜６に関する「副走査方向のデフ
ォーカス量（副走査方向のビームウエストからのずれ
量）」に対する副走査方向のビームスポット径（副走査
方向の光束系）の変化を示している。図１１は実施例
１，２に関する図、図１２は実施例３に関する図、図１
３は実施例４，５，６に関する図である。これらの図に
おける「横線」はビームスポット径が「ビームウエスト
（ビームスポット径の最小値）の１０％増」の値を示
し、この「横線」が、ビームスポット径変化の曲線によ
り切り取られる長さに対応するデフォーカス領域が「ス
ポット径深度余裕：ω0」である。 なお、各実施例
および比較例において、主走査対応方向における屈折率
の分布および光軸に平行な方向の屈折率の分布について
は、微小変化であるとしてこれらを無視した。光軸に平
行な方向の屈折率は、偏向光束の光路長に影響するが、
屈折率の変化量が小さいこと、および光路長の変化には
屈折率の平均が影響することにより、上記屈折率分布を
無視しても、実測上、光軸に平行な方向の屈折率分布の
影響はなかった。また、上記説明において、主点位置に
は屈折率の分布を考慮していないが、実質的な問題はな
い。
【００５４】
【発明の効果】以上に説明したように、この発明によれ
ば新規な光走査装置を実現できる。請求項１〜３記載の
発明は、光スポットの小径化に必要な「良好な球面収
差」を、走査結像レンズ内部の屈折率の不均一にも拘ら
ず実現できる。また、請求項１記載の発明は、副走査方
向の球面収差のより有効な補正を可能とし、副走査方向
の光スポット径のより有効な小径化を可能とする。 請
求項２記載の発明では、副走査方向の球面収差を有効に
補正して、副走査方向の光スポット径を有効に小径化
し、副走査対応方向における走査結像レンズの横倍率の
増大を抑えて、走査結像レンズの組み付け誤差に対する
許容度を大きくできる。さらに、請求項３記載の発明で
は、横倍率の変動に起因する副走査方向の光スポット径
の像高による変動を有効に抑えることができる。 請
求項４記載の発明では、走査結像レンズ系に内部屈折率
分布を持つレンズが存在しても、それに伴う像面湾曲の
劣化を低減でき、内部屈折率分布に「バラツキ」があっ
ても、それに伴う「像面湾曲のバラツキ」を小さく抑え
ることが可能になる。請求項５、６記載の発明では、上
記請求項４記載の発明の効果をより有効に助長できる。
また、請求項７〜９記載の発明では、走査結像レンズ内
部の屈折率の不均一にも拘らず「設計上の光スポット径
との差が許容範囲内である光スポット径」を実現でき
る。 この発明によれば、上記のように、走査結像レ
ンズや走査結像レンズ系内のレンズに屈折率の不均一が
存在しても、その不均一の範囲がある範囲内に収まるも
のは実使用ができるので、走査結像レンズや走査結像レ
ンズ系の歩留まりが向上し、プラスチック成形の差異の
冷却時間の短縮を図ることができ、走査結像レンズや走
査結像レンズ系の製造効率を向上させ、これらのコスト
ひいては光走査装置のコストの低減化が可能になる。
ば新規な光走査装置を実現できる。請求項１〜３記載の
発明は、光スポットの小径化に必要な「良好な球面収
差」を、走査結像レンズ内部の屈折率の不均一にも拘ら
ず実現できる。また、請求項１記載の発明は、副走査方
向の球面収差のより有効な補正を可能とし、副走査方向
の光スポット径のより有効な小径化を可能とする。 請
求項２記載の発明では、副走査方向の球面収差を有効に
補正して、副走査方向の光スポット径を有効に小径化
し、副走査対応方向における走査結像レンズの横倍率の
増大を抑えて、走査結像レンズの組み付け誤差に対する
許容度を大きくできる。さらに、請求項３記載の発明で
は、横倍率の変動に起因する副走査方向の光スポット径
の像高による変動を有効に抑えることができる。 請
求項４記載の発明では、走査結像レンズ系に内部屈折率
分布を持つレンズが存在しても、それに伴う像面湾曲の
劣化を低減でき、内部屈折率分布に「バラツキ」があっ
ても、それに伴う「像面湾曲のバラツキ」を小さく抑え
ることが可能になる。請求項５、６記載の発明では、上
記請求項４記載の発明の効果をより有効に助長できる。
また、請求項７〜９記載の発明では、走査結像レンズ内
部の屈折率の不均一にも拘らず「設計上の光スポット径
との差が許容範囲内である光スポット径」を実現でき
る。 この発明によれば、上記のように、走査結像レ
ンズや走査結像レンズ系内のレンズに屈折率の不均一が
存在しても、その不均一の範囲がある範囲内に収まるも
のは実使用ができるので、走査結像レンズや走査結像レ
ンズ系の歩留まりが向上し、プラスチック成形の差異の
冷却時間の短縮を図ることができ、走査結像レンズや走
査結像レンズ系の製造効率を向上させ、これらのコスト
ひいては光走査装置のコストの低減化が可能になる。
【図１】請求項１〜３記載の発明の実施の形態を説明す
るための図である。
るための図である。
【図２】請求項１記載の発明における条件（１）を説明
するための図である。
するための図である。
【図３】実施例１〜３・比較例１〜３の主走査方向の像
面湾曲と歪曲収差を示す図である。
面湾曲と歪曲収差を示す図である。
【図４】実施例１の副走査方向の球面収差を示す図であ
る。
る。
【図５】実施例２の副走査方向の球面収差を示す図であ
る。
る。
【図６】実施例３の副走査方向の球面収差を示す図であ
る。
る。
【図７】比較例１の副走査方向の球面収差を示す図であ
る。
る。
【図８】比較例２の副走査方向の球面収差を示す図であ
る。
る。
【図９】比較例３の副走査方向の球面収差を示す図であ
る。
る。
【図１０】実施例４，５および６の主走査方向の像面湾
曲と歪曲収差を示す図である。
曲と歪曲収差を示す図である。
【図１１】実施例１，２におけるデフォーカス量とビー
ムスポット径の関係を示す図である。
ムスポット径の関係を示す図である。
【図１２】実施例３におけるデフォーカス量とビームス
ポット径の関係を示す図である。
ポット径の関係を示す図である。
【図１３】実施例４，５および６におけるデフォーカス
量とビームスポット径の関係を示す図である。
量とビームスポット径の関係を示す図である。
【図１４】請求項４〜７記載の発明の実施の形態を説明
するための図である。
するための図である。
【図１５】請求項４〜７記載の発明における条件（７）
を説明するための図である。
を説明するための図である。
１０ 半導体レーザ
１２ カップリングレンズ
１４ 第１結像光学系（シリンダレンズ）
１６ 光偏向器
１８ 第２結像光学系（走査結像レンズ）
１８’ 光偏向器側レンズ
１９ 被走査面側レンズ
２０ 被走査面
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 須原 浩之
東京都大田区中馬込１丁目３番６号・株
式会社リコー内
(56)参考文献 特開 平８−110466（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−49976（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−174507（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−210412（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
G02B 26/10
Claims (12)
- 【請求項１】光源からの光束を、第１結像光学系により
主走査対応方向に長い線像として結像させ、上記線像の
結像位置近傍に偏向反射面を持つ光偏向器により偏向さ
せ、偏向された光束を第２結像光学系により被走査面上
に光スポットとして集光させて光走査を行う光走査装置
において、 上記第２結像光学系は、副走査対応方向に屈折率分布を
有するアナモフィックな単玉レンズである走査結像レン
ズで構成され、 上記走査結像レンズにおける光軸上の屈折率をｎ0(０)
とするとき、副走査断面内で副走査対応方向における光
軸からの距離：ｚに対して、屈折率の分布を、 ｎ(ｚ)＝ｎ0(０)＋Δｎ(０)・ｚ2で近似し、 上記走査結像レンズの、光偏向器側および被走査面側の
各レンズ面の、上記副走査断面内における曲率半径をそ
れぞれｒS1(０)，ｒS2(０)、レンズ肉厚をｄ、これらｒ
S1(０)，ｒS2(０)，ｄ，ｎ0(０) から算出される副走査
対応方向焦点距離をｆ(０)とし、 上記線像の結像位置から、上記走査結像レンズの副走査
対応方向の前側主点までの距離をＳ0(０)、後側主点か
ら被走査面までの距離をＳL(０)、副走査方向のスポッ
ト径深度余裕をω0とするとき、条件： （１） |１/[{１/ｆ(０)}−２Δｎ(０)・ｄ−{１/Ｓ
0(０)}]−ＳL(０)|＜ω0/２ を満足し、 且つ、第２結像光学系である走査結像レンズの光偏向器
側の面に入射する偏向光束の副走査対応方向の光束半幅
をＺとするとき、条件： （２） ０＜Ｚ 2 ・Δｎ ( ０ ) ≦１．１×１０ -4 を満足する ことを特徴とする光走査装置。 - 【請求項２】請求項１記載の光走査装置において、 第２結像光学系である走査結像レンズが、副走査断面内
において、光偏向器側に凹のメニスカス形状であり、有
効走査幅をＷ、光偏向器による偏向の起点から被走査面
に至る光軸上の距離をＬとするとき、条件： （３） ０．２≦{rS2(０)／ｒS1(０)}×(Ｗ／Ｌ)2≦
０．６ を満足することを特徴とする光走査装置。 - 【請求項３】請求項１または２記載の光走査装置におい
て、 主走査対応方向に長い線像の結像位置と、第２結像光学
系である走査結像レンズによる上記線像の被走査面近傍
の結像位置との副走査対応方向の横倍率を、画角：θに
関してβ(θ)とし、光走査の最周辺画角をβ(θMAX)，
β(θMIN)とするとき、条件： （４−１） ０．９５×β(０)≦β(θMAX)≦１．０５
×β(０) （４−２） ０．９５×β(０)≦β(θMIN)≦１．０５
×β(０) を同時に満足することを特徴とする光走査装置。 - 【請求項４】光源からの光束を、第１結像光学系により
主走査対応方向に長い線像として結像させ、上記線像の
結像位置近傍に偏向反射面を持つ光偏向器により偏向さ
せ、偏向された光束を第２結像光学系により被走査面上
に光スポットとして集光させて光走査を行う光走査装置
において、 上記第２結像光学系は、２枚以上のレンズを含む走査結
像レンズ系で、少なくとも１枚のレンズは副走査対応方
向に成形時に発生する屈折率分布を有し、 上記走査結像レンズ系における最も被走査面側にあるレ
ンズが、上記屈折率分布に伴う像面湾曲の劣化を低減す
るように、副走査対応方向に正のパワーを持つことを特
徴とする光走査装置。 - 【請求項５】請求項４記載の光走査装置において、 第２結像光学系である走査結像レンズ系は２枚のレンズ
で構成され、 副走査対応方向のパワーを、光偏向器側のレンズにつき
Ｐ1、被走査面側のレンズにつきＰ2とするとき、条件： （５） Ｐ2＞Ｐ1 を満足することを特徴とする光走査装置。 - 【請求項６】請求項５記載の光走査装置において、 第２結像光学系である走査結像レンズ系の２枚のレンズ
のうち、被走査面側のレンズの副走査断面内の形状が、
光偏向器側に凹のメニスカス形状であることを特徴とす
る光走査装置。 - 【請求項７】請求項４または５または６記載の光走査装
置において、 第２結像光学系である走査結像レンズ系が２枚のレンズ
で構成され、光偏向器側のレンズのみが副走査対応方向
に屈折率分布を有し、 上記走査結像レンズ系の光偏向器側レンズにおける光軸
上の屈折率をｎ0(０)とするとき、副走査断面内で副走
査対応方向における光軸からの距離：ｚに対して、同レ
ンズ内の屈折率の分布をｎ(ｚ)＝ｎ0(０)＋Δｎ(０)・
ｚ2で近似し、 上記光偏向器側レンズの、光偏向器側および被走査面側
の各レンズ面の、上記副走査断面内における曲率半径を
それぞれ、ｒS1(０)，ｒS2(０)、レンズ肉厚をｄ1、こ
れらｒS1(０)，ｒS2(０)，ｄ1，ｎ0(０) から算出され
る副走査対応方向焦点距離をｆ1(０)とし、 上記線像の結像位置から、上記光偏向器側レンズの副走
査対応方向の前側主点までの距離をＳ0(０) 、同レンズ
の副走査対応方向の後側主点から被走査面側レンズの前
側主点までの距離をＳ1(０) 、被走査面側レンズの副走
査対応方向の後側主点から被走査面までの距離をＳ
L(０) 、上記被走査面側レンズの副走査対応方向焦点距
離をｆ2(０)、副走査方向のスポット径深度余裕をω0と
し、 Λ＝{1/ｆ1(０)}−２Δｎ(０)・ｄ1−{１/Ｓ0(０)} とするとき、条件： （６） |ＳL(０)−１/[{１/ｆ2(０)}＋{Λ/(１−Ｓ
1(０)・Λ)}]|＜ω0/２ を満足することを特徴とする光走査装置。 - 【請求項８】請求項４または５または６記載の光走査装
置において、 第２結像光学系である走査結像レンズ系が２枚のレンズ
で構成され、被走査面側レンズのみが副走査対応方向に
屈折率分布を有し、 上記走査結像レンズ系の光偏向器側レンズの焦点距離を
ｆ1(０)とし、 第１結像光学系により結像する主走査対応方向に長い線
像の結像位置から上記光偏向器側レンズの副走査対応方
向の前側主点に至る距離をＳ0(０)、上記光偏向器側レ
ンズの副走査対応方向の後側主点から上記被走査面側レ
ンズの副走査対応方向の前側主点に至る距離をＳ
1(０)、上記被走査面側レンズの副走査対応方向の後側
主点から被走査面に至る距離をＳL(０)、 上記被走査面側レンズにおける光軸上の屈折率をｎ0'
(０)とするとき、副走査断面内で副走査対応方向におけ
る光軸からの距離：ｚに対して、同レンズ内の屈折率の
分布をｎ'(ｚ)＝ｎ0'(０)＋Δｎ'(０)・ｚ2で近似し、 上記被走査面側レンズの、光偏向器側および被走査面側
の各レンズ面の、上記副走査断面内における曲率半径を
それぞれ、ｒS3(０)，ｒS4(０)、レンズ肉厚をｄ3、こ
れらｒS3(０)，ｒS4(０)，ｄ3，ｎ0'(０)から算出され
る副走査対応方向の焦点距離をｆ2(０)、副走査方向の
スポット径深度余裕をω0とし、 Λ'＝{1/ｆ1(０)}−{１/Ｓ0(０)} とするとき、条件： （７） |ＳL(０)−１/[{１/ｆ2(０)}＋{Λ'/(１−Ｓ
1(０)・Λ')}−２Δｎ'(０)・ｄ3]|＜ω0/２ を満足することを特徴とする光走査装置。 - 【請求項９】請求項４または５または６記載の光走査装
置において、 第２結像光学系である走査結像レンズ系が２枚のレンズ
で構成され、これら２枚のレンズが共に、副走査対応方
向に屈折率分布を有し、 上記走査結像レンズ系の光偏向器側レンズの光軸上の屈
折率をｎ0(０)とするとき、副走査断面内で副走査対応
方向における光軸からの距離：ｚに対して、同レンズ内
の屈折率の分布をｎ(ｚ)＝ｎ0(０)＋Δｎ(０)・ｚ2で近
似し、 上記光偏向器側レンズの、光偏向器側および被走査面側
の各レンズ面の、上記副走査断面内における曲率半径を
それぞれ、ｒS1(０)，ｒS2(０)、レンズ肉厚をｄ1、こ
れらｒS1(０)，ｒS2(０)，ｄ1，ｎ0(０)から算出される
副走査対応方向の焦点距離をｆ1(０)とし、 上記走査結像レンズ系の被走査面側レンズの光軸上の屈
折率をｎ0'(０)とするとき、副走査断面内で副走査対応
方向における光軸からの距離：ｚに対して、同レンズ内
の屈折率の分布をｎ'(ｚ)＝ｎ0'(０)＋Δｎ'(０)・ｚ2
で近似し、 上記被走査面側レンズの、光偏向器側および被走査面側
の各レンズ面の、上記副走査断面内における曲率半径を
それぞれ、ｒS3(０)，ｒS4(０)、レンズ肉厚をｄ3、こ
れらｒS3(０)，ｒS4(０)，ｄ3，ｎ0'(０)から算出され
る副走査対応方向の焦点距離をｆ2(０)、 第１結像光学系により結像する主走査対応方向に長い線
像の結像位置から上記光偏向器側レンズの副走査対応方
向の前側主点に至る距離をＳ0(０)、上記光偏向器側レ
ンズの副走査対応方向の後側主点から上記被走査面側レ
ンズの副走査対応方向の前側主点に至る距離をＳ
1(０)、上記被走査面側レンズの副走査対応方向の後側
主点から被走査面に至る距離をＳL(０)、副走査方向の
スポット径深度余裕をω0とし、 Λ＝{1/ｆ1(０)}−２Δｎ(０)・ｄ1−{１/Ｓ0(０)} とするとき、条件： （８） |ＳL(０)−１/[{１/ｆ2(０)}＋{Λ/(１−Ｓ
1(０)・Λ)}−２Δｎ'(０)・ｄ3]|＜ω0/２ を満足することを特徴とする光走査装置。 - 【請求項１０】光源からの光束を、第１結像光学系によ
り主走査対応方向に長い線像として結像させ、上記線像
の結像位置近傍に偏向反射面を持つ光偏向器により偏向
させ、偏向された光束を第２結像光学系により被走査面
上に光スポットとして集光させて光走査を行う光走査装
置において、 上記第２結像光学系は、副走査対応方向に屈折率分布を
有するアナモフィックな単玉レンズである走査結像レン
ズで構成され、 上記走査結像レンズにおける光軸上の屈折率をｎ0(０)
とするとき、副走査断面内で副走査対応方向における光
軸からの距離：ｚに対して、屈折率の分布を、 ｎ(ｚ)＝ｎ0(０)＋Δｎ(０)・ｚ2で近似し、 上記走査結像レンズの光偏向器側の面に入射する偏向光
束の副走査対応方向の光束半幅をＺとするとき、条件： （２） ０＜Ｚ2・Δｎ(０)≦１．１×１０-4 を満足することを特徴とする光走査装置。 - 【請求項１１】請求項１０記載の光走査装置において、 第２結像光学系である走査結像レンズが、副走査断面内
において、光偏向器側に凹のメニスカス形状であり、有
効走査幅をＷ、光偏向器による偏向の起点から被走査面
に至る光軸上の距離をＬとするとき、条件： （３） ０．２≦{rS2(０)／ｒS1(０)}×(Ｗ／Ｌ)2≦
０．６ を満足することを特徴とする光走査装置。 - 【請求項１２】請求項１０または１１記載の光走査装置
において、 主走査対応方向に長い線像の結像位置と、第２結像光学
系である走査結像レンズによる上記線像の被走査面近傍
の結像位置との副走査対応方向の横倍率を、画角：θに
関してβ(θ)とし、光走査の最周辺画角をβ(θMAX)，
β(θMIN)とするとき、条件： （４−１） ０．９５×β(０)≦β(θMAX)≦１．０５
×β(０) （４−２） ０．９５×β(０)≦β(θMIN)≦１．０５
×β(０) を同時に満足することを特徴とする光走査装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12228298A JP3492911B2 (ja) | 1997-06-19 | 1998-05-01 | 光走査装置 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16261697 | 1997-06-19 | ||
| JP9-162616 | 1997-06-19 | ||
| JP10-53628 | 1998-03-05 | ||
| JP5362898 | 1998-03-05 | ||
| JP12228298A JP3492911B2 (ja) | 1997-06-19 | 1998-05-01 | 光走査装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11316350A JPH11316350A (ja) | 1999-11-16 |
| JP3492911B2 true JP3492911B2 (ja) | 2004-02-03 |
Family
ID=27295016
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12228298A Expired - Lifetime JP3492911B2 (ja) | 1997-06-19 | 1998-05-01 | 光走査装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3492911B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4717285B2 (ja) * | 2001-08-24 | 2011-07-06 | キヤノン株式会社 | 走査光学装置及びそれを用いた画像形成装置 |
| JP4419505B2 (ja) | 2003-10-14 | 2010-02-24 | ブラザー工業株式会社 | シリンドリカルレンズ、光学走査装置および画像形成装置 |
-
1998
- 1998-05-01 JP JP12228298A patent/JP3492911B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11316350A (ja) | 1999-11-16 |
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