JP3489706B2 - 連続熱間仕上圧延機における圧延材接合部の圧延方法 - Google Patents
連続熱間仕上圧延機における圧延材接合部の圧延方法Info
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- JP3489706B2 JP3489706B2 JP09678096A JP9678096A JP3489706B2 JP 3489706 B2 JP3489706 B2 JP 3489706B2 JP 09678096 A JP09678096 A JP 09678096A JP 9678096 A JP9678096 A JP 9678096A JP 3489706 B2 JP3489706 B2 JP 3489706B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、先行材の後端と後
行材の先端とを接合して連続的に圧延する連続熱間仕上
圧延機における圧延材接合部の圧延方法に関り、特に、
スタンド間に配置したルーパを用いて張力を制御する際
に用いるのに好適な、接合部の破断を防止可能な、連続
熱間仕上圧延機における圧延材接合部の圧延方法に関す
る。
行材の先端とを接合して連続的に圧延する連続熱間仕上
圧延機における圧延材接合部の圧延方法に関り、特に、
スタンド間に配置したルーパを用いて張力を制御する際
に用いるのに好適な、接合部の破断を防止可能な、連続
熱間仕上圧延機における圧延材接合部の圧延方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、熱間圧延ラインにおいては、加熱
炉から抽出した鋼片を、１本ずつ粗圧延機で数パス圧延
した後、仕上圧延機で所定の寸法に圧延していたが、こ
のような圧延方法は、仕上圧延機における圧延材の噛み
込み不良や尻抜け不良によるラインの停止が避けられ
ず、又、圧延材の先・後端の形状不良に起因した歩留の
低下を招く不備があった。
炉から抽出した鋼片を、１本ずつ粗圧延機で数パス圧延
した後、仕上圧延機で所定の寸法に圧延していたが、こ
のような圧延方法は、仕上圧延機における圧延材の噛み
込み不良や尻抜け不良によるラインの停止が避けられ
ず、又、圧延材の先・後端の形状不良に起因した歩留の
低下を招く不備があった。
【０００３】このため最近では、仕上圧延機における圧
延材の噛み込み、尻抜け時の不安定要因を排除し、生産
性や歩留を向上するべく、同一又は異なった寸法のシー
トバーを接合し、連続して圧延する連続熱間圧延方法が
採用されるようになってきた。
延材の噛み込み、尻抜け時の不安定要因を排除し、生産
性や歩留を向上するべく、同一又は異なった寸法のシー
トバーを接合し、連続して圧延する連続熱間圧延方法が
採用されるようになってきた。
【０００４】この連続熱間圧延におけるシートバーの接
合方法としては、例えば、特開昭６２−２３４６７９に
示されるように、仕上圧延機の入側において、図１及び
図２に示す如く、先行材１０の後端と後行材１４の先端
との間に微妙な隙間を開けて突き合わせ、誘導加熱用コ
イルで誘導加熱しながら、シートバーを互いに押下する
ことにより、接合部１２で溶接する技術が示されてい
る。なお、シートバーを突き合わせて接合する、このよ
うな方式においては、圧延方向に押圧力を加えるため、
適度な挟圧支持力及び支持時間が必要となり、挟圧支持
にはクランプ装置が用いられる。
合方法としては、例えば、特開昭６２−２３４６７９に
示されるように、仕上圧延機の入側において、図１及び
図２に示す如く、先行材１０の後端と後行材１４の先端
との間に微妙な隙間を開けて突き合わせ、誘導加熱用コ
イルで誘導加熱しながら、シートバーを互いに押下する
ことにより、接合部１２で溶接する技術が示されてい
る。なお、シートバーを突き合わせて接合する、このよ
うな方式においては、圧延方向に押圧力を加えるため、
適度な挟圧支持力及び支持時間が必要となり、挟圧支持
にはクランプ装置が用いられる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この方
法では、渦電流がシートバーのコーナ部を通り難いた
め、板幅中央に比べてコーナ部の昇温が小さく、板幅方
向端部に未接合部が残存することになる。従って、熱間
連続仕上圧延における接合部の引張強度は、接合部以外
の定常部に比べて小さくなり、圧延中に接合部１２が破
断するという不具合を生じていた。
法では、渦電流がシートバーのコーナ部を通り難いた
め、板幅中央に比べてコーナ部の昇温が小さく、板幅方
向端部に未接合部が残存することになる。従って、熱間
連続仕上圧延における接合部の引張強度は、接合部以外
の定常部に比べて小さくなり、圧延中に接合部１２が破
断するという不具合を生じていた。
【０００６】これを解消するために、例えば特開平６−
１５３１７に示されるように、接合部が存在するスタン
ド間において、ルーパを使用しないで張力を制御するル
ーパレス制御を用い、基準張力を零近傍として、接合部
に作用する応力を低減して圧延する方法が示されてい
る。
１５３１７に示されるように、接合部が存在するスタン
ド間において、ルーパを使用しないで張力を制御するル
ーパレス制御を用い、基準張力を零近傍として、接合部
に作用する応力を低減して圧延する方法が示されてい
る。
【０００７】しかしながら、この方法では、スタンド間
においてルーパを使用せずに張力を零に近付けるため、
図３に示すような、接合時に高温となっている接合部
や、クランプ装置が当って低温となっているクランプ部
の温度偏差に伴う張力変動により、張力が零以下とな
り、鋼板の蛇行やダブリ込みが発生するという不具合が
生じていた。
においてルーパを使用せずに張力を零に近付けるため、
図３に示すような、接合時に高温となっている接合部
や、クランプ装置が当って低温となっているクランプ部
の温度偏差に伴う張力変動により、張力が零以下とな
り、鋼板の蛇行やダブリ込みが発生するという不具合が
生じていた。
【０００８】本発明は、前記従来の問題点を解消するべ
くなされたもので、ルーパを用いつつ、連続熱間仕上圧
延における接合部の板破断を防止することを課題とす
る。
くなされたもので、ルーパを用いつつ、連続熱間仕上圧
延における接合部の板破断を防止することを課題とす
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明においては、連続
する複数のスタンド間にそれぞれルーパを配置し、先行
材の後端と後行材の先端とを接合して連続的に圧延する
連続熱間仕上圧延機において、接合部が存在するスタン
ド間で接合部に作用する最大応力及び最小応力を推定
し、該推定応力が破断強度未満で、且つ、零を越える値
になるように、接合部が通過するスタンド間の張力基準
を設定し、ルーパが受ける荷重から圧延材に作用する張
力を検出して、接合部が存在するスタンド間では、前記
検出された張力と前記接合部通過用の基準張力が一致す
るように張力制御を行うようにして、前記課題を解決し
たものである。
する複数のスタンド間にそれぞれルーパを配置し、先行
材の後端と後行材の先端とを接合して連続的に圧延する
連続熱間仕上圧延機において、接合部が存在するスタン
ド間で接合部に作用する最大応力及び最小応力を推定
し、該推定応力が破断強度未満で、且つ、零を越える値
になるように、接合部が通過するスタンド間の張力基準
を設定し、ルーパが受ける荷重から圧延材に作用する張
力を検出して、接合部が存在するスタンド間では、前記
検出された張力と前記接合部通過用の基準張力が一致す
るように張力制御を行うようにして、前記課題を解決し
たものである。
【００１０】更に、前記接合部が存在するスタンド間の
ルーパの高さを、定常部を圧延している時よりも小さく
するようにして、ルーパによって接合部が曲げられるこ
とによる破断も防止するようにしたものである。
ルーパの高さを、定常部を圧延している時よりも小さく
するようにして、ルーパによって接合部が曲げられるこ
とによる破断も防止するようにしたものである。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下図面を参照して、本発明の実
施形態を詳細に説明する。
施形態を詳細に説明する。
【００１２】図４は、本発明を実施するのに適した連続
熱間仕上圧延設備の一例である。この設備では、粗圧延
機２０の出側と、例えばＦ１〜Ｆ７の７スタンドの仕上
圧延機３０の間に接合装置２４を配置し、先行材１０の
後端と後行材１４の先端を接合することにより、連続仕
上圧延を実施する。
熱間仕上圧延設備の一例である。この設備では、粗圧延
機２０の出側と、例えばＦ１〜Ｆ７の７スタンドの仕上
圧延機３０の間に接合装置２４を配置し、先行材１０の
後端と後行材１４の先端を接合することにより、連続仕
上圧延を実施する。
【００１３】即ち、粗圧延機２０によって圧延されたシ
ートバーは、接合装置２４の入側に設けられた切断機２
２で先端及び後端の形状不良部分（クロップ）が切断さ
れた後、接合装置２４のクランプ装置２４Ａ、２４Ｂで
挾持された状態で接合される。接合された圧延材は仕上
圧延機３０に送り込まれ、ここで、仕上圧延された後、
巻取り装置入側の切断機５０により、コイルに適した所
定長さに切断された後、巻取装置５２、５２′に送ら
れ、巻き取られる。この際、トラッキング装置５４が、
接合終了から巻き取るまで接合部をトラッキングしてい
る。
ートバーは、接合装置２４の入側に設けられた切断機２
２で先端及び後端の形状不良部分（クロップ）が切断さ
れた後、接合装置２４のクランプ装置２４Ａ、２４Ｂで
挾持された状態で接合される。接合された圧延材は仕上
圧延機３０に送り込まれ、ここで、仕上圧延された後、
巻取り装置入側の切断機５０により、コイルに適した所
定長さに切断された後、巻取装置５２、５２′に送ら
れ、巻き取られる。この際、トラッキング装置５４が、
接合終了から巻き取るまで接合部をトラッキングしてい
る。
【００１４】図において、３２は、スタンド間に配置さ
れたルーパ、３４は、該ルーパ３２が受ける荷重から圧
延材に作用する張力を検出するための張力検出器、３６
は、演算装置、３８は、各スタンドのワークロールを駆
動するための主機駆動モータ、４０は、前記張力検出器
３４で検出した張力値が、基準張力となるようにルーパ
３２の高さを制御するルーパ制御装置、５６は、圧延材
検出器である。
れたルーパ、３４は、該ルーパ３２が受ける荷重から圧
延材に作用する張力を検出するための張力検出器、３６
は、演算装置、３８は、各スタンドのワークロールを駆
動するための主機駆動モータ、４０は、前記張力検出器
３４で検出した張力値が、基準張力となるようにルーパ
３２の高さを制御するルーパ制御装置、５６は、圧延材
検出器である。
【００１５】本発明では、前記トラッキング装置５４で
検出される接合部が、仕上圧延機３０の上流のスタンド
に噛み込まれる直前に、該上流スタンドと、その下流ス
タンド間の基準張力を、定常部の値から、演算装置３６
で算出した、接合部通過用の値に変更する。この接合部
通過用の基準張力は、接合部の破断強度未満で、且つ、
零を越える値に設定されている。
検出される接合部が、仕上圧延機３０の上流のスタンド
に噛み込まれる直前に、該上流スタンドと、その下流ス
タンド間の基準張力を、定常部の値から、演算装置３６
で算出した、接合部通過用の値に変更する。この接合部
通過用の基準張力は、接合部の破断強度未満で、且つ、
零を越える値に設定されている。
【００１６】接合部が下流スタンドを抜けたことがトラ
ッキング装置５４で検出されると、基準張力の値を再び
定常部の値に戻して、ルーパ３２による張力制御を継続
する。
ッキング装置５４で検出されると、基準張力の値を再び
定常部の値に戻して、ルーパ３２による張力制御を継続
する。
【００１７】ここで、接合部に作用する応力が破断強度
未満となるスタンド間の許容張力Ｔは、例えば次式で算
出することができる。
未満となるスタンド間の許容張力Ｔは、例えば次式で算
出することができる。
【００１８】Ｔ＜σ・Ｈｊ・Ｗｊ・ξ …（１）
【００１９】ここで、σは、例えば実験により予め求め
た接合部強度、Ｈｊは、接合部の板厚（設定値）、Ｗｊ
は、図２に示した如く、先行材１０と後行材１４との未
接合部を除いた板幅方向の接合長さである接合幅（測定
値又は接合条件から実験的に決めた設定値）、ξは、予
め求めた切欠係数である。
た接合部強度、Ｈｊは、接合部の板厚（設定値）、Ｗｊ
は、図２に示した如く、先行材１０と後行材１４との未
接合部を除いた板幅方向の接合長さである接合幅（測定
値又は接合条件から実験的に決めた設定値）、ξは、予
め求めた切欠係数である。
【００２０】又、接合部近傍においては、図３に示した
ような、接合部及びクランプ部の温度むら等の外乱によ
り張力変動が発生するため、接合部の破断や鋼板の蛇行
及びダブリ込みを防止するためには、この張力変動を考
慮して、基準張力値を設定する必要がある。
ような、接合部及びクランプ部の温度むら等の外乱によ
り張力変動が発生するため、接合部の破断や鋼板の蛇行
及びダブリ込みを防止するためには、この張力変動を考
慮して、基準張力値を設定する必要がある。
【００２１】張力の変動量は、例えば、次に示す方法に
よって求めることができる。まず、鋼板温度、圧延スケ
ジュール、第６スタンドＦ６の圧延速度に基づいて、次
式に示すような、鋼板温度ｔの影響を考慮した変形抵抗
式により、図３に示したような接合部及びクランプ部の
圧延時の変形抵抗ｋf を算出する。
よって求めることができる。まず、鋼板温度、圧延スケ
ジュール、第６スタンドＦ６の圧延速度に基づいて、次
式に示すような、鋼板温度ｔの影響を考慮した変形抵抗
式により、図３に示したような接合部及びクランプ部の
圧延時の変形抵抗ｋf を算出する。
【００２２】
【数１】
【００２３】ここで、εは歪み、εドットは歪み速度、
κ、Ａ、ｎ、ｍは、材質毎に定まる定数である。
κ、Ａ、ｎ、ｍは、材質毎に定まる定数である。
【００２４】なお、各スタンド間における接合部及びク
ランプ部の温度は、接合終了時における接合部及びクラ
ンプ部の温度の実測結果から、加工発熱等を考慮した熱
伝導モデルにより予測することができる。
ランプ部の温度は、接合終了時における接合部及びクラ
ンプ部の温度の実測結果から、加工発熱等を考慮した熱
伝導モデルにより予測することができる。
【００２５】次に、圧延荷重Ｐと出側板厚ｈ２の関係式
である（３）式及び（４）式により、変形抵抗ｋf 、入
側板厚ｈ１等に基づいて、変形抵抗ｋf の違いに伴なう
出側板厚偏差を求める。
である（３）式及び（４）式により、変形抵抗ｋf 、入
側板厚ｈ１等に基づいて、変形抵抗ｋf の違いに伴なう
出側板厚偏差を求める。
【００２６】
Ｐ＝Ｋ（ｈ２−Ｓ０） …（３）
Ｐ＝ｋf √｛Ｒ′（ｈ１−ｈ２）｝Ｗ・Ｑｐ …（４）
【００２７】ここで、Ｋは、圧延機のミル剛性、あるい
は、ゲージメータ制御を実施した際の制御ミル剛性、Ｓ
０は、無負荷時のロールギャップ、Ｒ′は、偏平ロール
半径、Ｗは板幅、Ｑｐは圧下力関数である。
は、ゲージメータ制御を実施した際の制御ミル剛性、Ｓ
０は、無負荷時のロールギャップ、Ｒ′は、偏平ロール
半径、Ｗは板幅、Ｑｐは圧下力関数である。
【００２８】出側板厚変化によるマスフロー変化が、鋼
板の弾性変形で吸収されると仮定すると、これに伴なう
接合部及びクランプ部の張力変化ΔＴは、（５）式で求
めることができる。
板の弾性変形で吸収されると仮定すると、これに伴なう
接合部及びクランプ部の張力変化ΔＴは、（５）式で求
めることができる。
【００２９】
ΔＴ＝Ｅ・Δε・ｈ２・Ｗ …（５）
Δε＝（ｒ−ｒ′）・ｌ／Ｌ …（６）
【００３０】ここで、Ｅは、圧延材のヤング率、ｒ、
ｒ′は、定常部及び変動部の圧下率（ｒ＝１−ｈ２／ｈ
１）、ｌは、張力制御応答と当該スタンドの板速度の
積、Ｌは、スタンド間距離である。
ｒ′は、定常部及び変動部の圧下率（ｒ＝１−ｈ２／ｈ
１）、ｌは、張力制御応答と当該スタンドの板速度の
積、Ｌは、スタンド間距離である。
【００３１】このようにして求めた張力変化ΔＴを考慮
して、接合部通過用の基準張力を、接合部の破断強度未
満で、且つ、零を越える値に変更する。
して、接合部通過用の基準張力を、接合部の破断強度未
満で、且つ、零を越える値に変更する。
【００３２】なお、ルーパ角度は零よりも大とし、ルー
パによる張力制御を行っているため、ルーパによって接
合部が曲げられることによる破断を防止するためには、
ルーパの高さを、定常部を圧延しているときよりも、接
合部通過時に小さくすることが、有利である。
パによる張力制御を行っているため、ルーパによって接
合部が曲げられることによる破断を防止するためには、
ルーパの高さを、定常部を圧延しているときよりも、接
合部通過時に小さくすることが、有利である。
【００３３】
【実施例】図４に示した連続熱間仕上圧延設備におい
て、表１に示す仕上圧延スケジュールにより、板幅１２
００ｍｍのシートバーを接合して圧延した。
て、表１に示す仕上圧延スケジュールにより、板幅１２
００ｍｍのシートバーを接合して圧延した。
【００３４】
【表１】
【００３５】その際、各スタンド間の張力基準を、接合
部通過時も定常部と同一の基準張力４０．０ｋＮとした
従来法１と、定常部を基準張力４０．０ｋＮとし、接合
部通過時はルーパレスとして基準張力を零近傍の５．０
ｋＮとした従来法２、及び、定常部を基準張力４０．０
ｋＮとし、接合部通過時の基準張力を２７ｋＮに設定し
た本発明法の、それぞれについて圧延を行った。
部通過時も定常部と同一の基準張力４０．０ｋＮとした
従来法１と、定常部を基準張力４０．０ｋＮとし、接合
部通過時はルーパレスとして基準張力を零近傍の５．０
ｋＮとした従来法２、及び、定常部を基準張力４０．０
ｋＮとし、接合部通過時の基準張力を２７ｋＮに設定し
た本発明法の、それぞれについて圧延を行った。
【００３６】なお、本発明法における基準張力の算出
は、次のように行った。まず、接合部１２の未接合幅は
両端で５０ｍｍであり、従って、接合幅Ｗｊは１１００
ｍｍであった。又、クランプ部及び接合部の温度測定結
果は、図３に示した如く、定常部が１１２６℃、接合部
が１２０６℃、クランプ部が９９７℃であった。熱伝導
モデルを用いて、第６スタンドＦ６と第７スタンドＦ７
間における定常部、接合部、クランプ部の温度を計算し
た結果、それぞれ８９１℃、８９５℃、８８２℃であっ
た。これらの値を用いて、（２）、（３）、（４）式に
より定常部、接合部、クランプ部の第６スタンドＦ６の
圧延荷重及び出側板厚等を計算した結果、表２に示す如
くとなった。
は、次のように行った。まず、接合部１２の未接合幅は
両端で５０ｍｍであり、従って、接合幅Ｗｊは１１００
ｍｍであった。又、クランプ部及び接合部の温度測定結
果は、図３に示した如く、定常部が１１２６℃、接合部
が１２０６℃、クランプ部が９９７℃であった。熱伝導
モデルを用いて、第６スタンドＦ６と第７スタンドＦ７
間における定常部、接合部、クランプ部の温度を計算し
た結果、それぞれ８９１℃、８９５℃、８８２℃であっ
た。これらの値を用いて、（２）、（３）、（４）式に
より定常部、接合部、クランプ部の第６スタンドＦ６の
圧延荷重及び出側板厚等を計算した結果、表２に示す如
くとなった。
【００３７】
【表２】
【００３８】なお、計算条件は次の表３に示す如くであ
る。
る。
【００３９】
【表３】
【００４０】（５）式による計算の結果、接合部及びク
ランプ部の張力変動は、それぞれ−１１．６ｋＮ、＋１
２．９ｋＮとなった。接合部強度を４０．０Ｎ／ｍ
ｍ2 、切欠係数ξを０．８とすると、（１）式より、接
合部の許容張力Ｔは５４．０ｋＮとなる。計算結果よ
り、第６スタンドＦ６と第７スタンドＦ７間での張力変
動は、１１．６＋１２．９＝２４．５ｋＮであり、張力
の上限値５４．０ｋＮと下限値０ｋＮを考慮して、次式
及び図５に示す如く、接合部通過時の基準張力を２７ｋ
Ｎとした。
ランプ部の張力変動は、それぞれ−１１．６ｋＮ、＋１
２．９ｋＮとなった。接合部強度を４０．０Ｎ／ｍ
ｍ2 、切欠係数ξを０．８とすると、（１）式より、接
合部の許容張力Ｔは５４．０ｋＮとなる。計算結果よ
り、第６スタンドＦ６と第７スタンドＦ７間での張力変
動は、１１．６＋１２．９＝２４．５ｋＮであり、張力
の上限値５４．０ｋＮと下限値０ｋＮを考慮して、次式
及び図５に示す如く、接合部通過時の基準張力を２７ｋ
Ｎとした。
【００４１】
基準張力＝０＋｛（５４−２４．５）／２｝＋（２４．５／２）
＝１４．７５＋１２．２５
＝２７ｋＮ …（７）
【００４２】図６に、前記従来法１、従来法２及び本発
明法による張力制御実施時の、第６スタンドＦ６と第７
スタンドＦ７間のスタンド間張力の実測結果を示す。従
来法１を用いた場合には、実線Ａに示す如く、スタンド
間張力は破断限界を越えて接合部が破断する不具合が生
じた。又、従来法２を用いた場合は、実線Ｂに示す如
く、スタンド間で張力が零以下になり、接合部がダブリ
込んで鋼板が破断する不具合を生じた。一方、本発明法
を用いた場合には、実線Ｃに示す如く、鋼板を安定して
圧延することができた。
明法による張力制御実施時の、第６スタンドＦ６と第７
スタンドＦ７間のスタンド間張力の実測結果を示す。従
来法１を用いた場合には、実線Ａに示す如く、スタンド
間張力は破断限界を越えて接合部が破断する不具合が生
じた。又、従来法２を用いた場合は、実線Ｂに示す如
く、スタンド間で張力が零以下になり、接合部がダブリ
込んで鋼板が破断する不具合を生じた。一方、本発明法
を用いた場合には、実線Ｃに示す如く、鋼板を安定して
圧延することができた。
【００４３】以上のように、本発明により、スタンド間
の基準張力を、接合部通過時に所定の値にすることで、
破断やダブリ込みを防止できた。
の基準張力を、接合部通過時に所定の値にすることで、
破断やダブリ込みを防止できた。
【００４４】
【発明の効果】本発明によれば、ルーパを用いつつ、連
続熱間仕上圧延における接合部の板破断を防止すること
が可能となる。
続熱間仕上圧延における接合部の板破断を防止すること
が可能となる。
【図１】先行材と後行材の接合部を示す斜視図
【図２】同じく平面図
【図３】同じく温度変化を示す線図
【図４】本発明の実施に好適な連続熱間仕上圧延設備の
構成図
構成図
【図５】本発明により、接合部通過用の基準張力を決め
る方法を示す線図
る方法を示す線図
【図６】従来例及び本発明法における、接合部通過時の
張力変動状態を比較して示す線図
張力変動状態を比較して示す線図
１０…先行材
１２…接合部
１４…後行材
２０…粗圧延機
２４…接合装置
２４Ａ、２４Ｂ…クランプ装置
３０…仕上圧延機
３２…ルーパ
３４…張力検出器
３６…演算装置
４０…ルーパ制御装置
５４…トラッキング装置
５６…圧延材検出器
Ｔ…許容張力
Ｗｊ…接合幅
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 竹林 克浩
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社 技術研究所内
(72)発明者 山本 和宏
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社 技術研究所内
(72)発明者 磯山 茂
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社 千葉製鉄所内
(56)参考文献 特開 平７−132309（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−124608（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−367302（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−88516（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B21B 37/00 - 37/78
B21B 1/00 - 1/46
B21B 33/00
Claims (2)
- 【請求項１】連続する複数のスタンド間にそれぞれルー
パを配置し、先行材の後端と後行材の先端とを接合して
連続的に圧延する連続熱間仕上圧延機において、 接合部が存在するスタンド間で接合部に作用する最大応
力及び最小応力を推定し、 該推定応力が破断強度未満で、且つ、零を越える値にな
るように、接合部が通過するスタンド間の張力基準を設
定し、 ルーパが受ける荷重から圧延材に作用する張力を検出し
て、 接合部が存在するスタンド間では、前記検出された張力
と前記接合部通過用の基準張力が一致するように張力制
御を行うことを特徴とする連続熱間仕上圧延機における
圧延材接合部の圧延方法。 - 【請求項２】請求項１において、更に、前記接合部が存
在するスタンド間のルーパの高さを、定常部を圧延して
いる時よりも小さくすることを特徴とする連続熱間仕上
圧延機における圧延材接合部の圧延方法。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09678096A JP3489706B2 (ja) | 1996-04-18 | 1996-04-18 | 連続熱間仕上圧延機における圧延材接合部の圧延方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09678096A JP3489706B2 (ja) | 1996-04-18 | 1996-04-18 | 連続熱間仕上圧延機における圧延材接合部の圧延方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09276918A JPH09276918A (ja) | 1997-10-28 |
| JP3489706B2 true JP3489706B2 (ja) | 2004-01-26 |
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| JP09678096A Expired - Fee Related JP3489706B2 (ja) | 1996-04-18 | 1996-04-18 | 連続熱間仕上圧延機における圧延材接合部の圧延方法 |
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| Country | Link |
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| JP (1) | JP3489706B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4513552B2 (ja) * | 2003-12-26 | 2010-07-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼付硬化性と耐常温時効性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
-
1996
- 1996-04-18 JP JP09678096A patent/JP3489706B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH09276918A (ja) | 1997-10-28 |
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