JP3489313B2 - Ｎｂ３Ａｌ系超電導線材の製造方法 - Google Patents
Ｎｂ３Ａｌ系超電導線材の製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は超電導線材、特にＮ
ｂ3 Ａｌ系超電導線材に関するものである。 【０００２】 【従来の技術】超電導核融合装置、電力貯蔵装置あるい
は物性研究用高磁界マグネット等の高い磁界を必要とす
る装置においては、高い磁界における臨界電流密度が高
く、かつ運転中に超伝導線材に作用する電磁力によって
生ずる機械的歪みによる臨界電流密度の劣化が小さいＮ
ｂ3 Ａｌ系超電導線材の適用が期待されている。 【０００３】Ｎｂ3 Ａｌは、Ｎｂ−Ａｌ平衡状態図か
ら、１６００℃以上の高温下においてのみ安定に存在す
る非平衡相であり、それ以下の温度では、化学量論組成
からのずれが大きくなるため、臨界温度Ｔｃ及び上部臨
界磁界Ｂｃ2 が低下し、高い磁界マグネットへの適用が
困難とされてきた。 【０００４】このような特徴を有するＮｂ3 Ａｌの製法
は、Ｎｂ／Ａｌ複合体を１６００℃以上の高温に加熱
し、それを急冷することでＮｂ3 Ａｌ相を析出させる析
出法と、Ｎｂ及びＡｌ相を数１０〜数１００ｎｍオーダ
ーに微細化させ、６００〜１０５０℃の比較的低温でＮ
ｂ3 Ａｌを拡散反応させる拡散法に大別できる。 【０００５】ここで２０Ｔ以上の高磁界中での使用を考
えた場合、上部臨界磁場の高いものが必要となる。前述
したように、拡散法による製法では化学量論からのずれ
が大きくなり、その結果、上部臨界磁場が低くなるため
２０Ｔ以上の高磁界下での実用的な使用は困難である。
このような理由により化学量論に近く上部臨界磁場の高
いＮｂ3 Ａｌは析出法による生成が望まれる。 【０００６】析出法によるＮｂ3 Ａｌ系超電導線材は、
Ｎｂ／Ａｌ複合線材を自己通電により短時間で１５００
〜２０００℃の高温に加熱し、そこから急冷すること
（以下、急熱急冷処理という。）でＮｂ−Ａｌ過飽和固
溶体を得、これに２次熱処理を施すことでＮｂ3 Ａｌ相
を得る方法が提案されている。通電加熱後のＮｂ−Ａｌ
過飽和固溶体は延性があり、コイル等の形成はこの段階
で行うことができる。 【０００７】このような方法により化学量論に近く、高
磁界特性に優れたＮｂ3 Ａｌ系超電導線材を得るには、
Ｎｂ／Ａｌ複合線材に急熱急冷処理を施すことでＮｂ−
Ａｌ過飽和固溶体を得、コイルを形成し、６５０〜１０
５０℃以下の追加熱処理（２次熱処理）を行う必要があ
る。従来技術では急熱急冷処理によりＮｂ−Ａｌ過飽和
固溶体を得るが、コイル形成時に機械的歪みが線材に加
わる以外は意図的な機械的歪みが加わらないことを特徴
としている。 【０００８】 【発明が解決しようとする課題】Ｎｂ3 Ａｌの生成効率
の一つは、Ｎｂ−Ａｌ過飽和固溶体からの２次熱処理条
件に依存する。Ｎｂ−Ａｌ過飽和固溶体はＮｂ3 Ａｌよ
りも内部エネルギーの高い不安定な状態にあるため、外
界からの刺激により、より安定なＮｂ3 Ａｌに変化す
る。Ｎｂ3 Ａｌの生成効率の向上にはＮｂ−Ａｌ過飽和
固溶体の内部エネルギーを増加することで更に不安定な
状態とし、Ｎｂ3 Ａｌ相析出に必要なエネルギーを低減
する必要がある。 【０００９】従来技術ではＮｂ−Ａｌ過飽和固溶体の内
部エネルギーを増加させることなく２次熱処理による刺
激のみでＮｂ3 Ａｌの生成を行っているため、Ｎｂ3 Ａ
ｌ以外の化合物の析出もありＮｂ3 Ａｌの生成効率がよ
くなく、臨界電流密度が低くなるという問題点を有して
いた。 【００１０】本発明の目的は、前記した従来技術の欠点
を解消し、臨界電流密度特性の優れたＮｂ3 Ａｌ系超電
導線材を提供することにある。 【００１１】 【課題を解決するための手段】従来技術の欠点を解消す
るには、急熱急冷処理によって得られるＮｂ−Ａｌ過飽
和固溶体の内部エネルギーを増加させることでＮｂ3 Ａ
ｌの析出を容易にし、Ｎｂ3 Ａｌの生成効率を向上させ
る必要がある。 【００１２】本発明の要点は、Ｎｂ−Ａｌ過飽和固溶体
に強制的に機械的な歪みを加えることでＮｂ−Ａｌ過飽
和固溶体の内部エネルギーを増加させ、Ｎｂ3 Ａｌの生
成効率を向上させたことにある。 【００１３】歪みの大きさに関しては、５．０×１０-3
以下の歪みでは効果がなく、１．０×１０-1以上の歪み
では線材あるいはフィラメント部の破損が発生するため
歪み付加の範囲は５．０×１０-3〜１．０×１０-1が望
ましい。 【００１４】Ｎｂ／Ａｌ比に関しては、化学量論付近で
ＮｂとＡｌを複合させることでＮｂ／Ａｌ複合部に均一
にＮｂ−Ａｌ過飽和固溶体を生成でき、フィラメントの
長手方向及び垂直方向に対し連続的にＮｂ3 Ａｌ相を析
出できる。後述する実施例からこの比は２．５〜３．３
の範囲であることが望ましい。 【００１５】 【発明の実施の形態】急熱急冷処理によって得られるＮ
ｂ−Ａｌ過飽和固溶体に強制的に機械的歪みを付加する
ことで、内部エネルギーが増加し、より不安定なエネル
ギー状態となる。この過程で相変態が誘発され、Ｎｂ3
Ａｌ生成の核の形成が起こり、Ｎｂ−Ａｌ過飽和固溶体
全域の部のＮｂ3 Ａｌ生成効率が向上する。 【００１６】機械的歪みを付加する場合、Ｎｂ−Ａｌ過
飽和固溶体部分に均一に付加することが望ましい。歪み
が付加される部分が多いほど線材全体のＮｂ3 Ａｌ生成
効率は向上するため、特に線材中心付近への歪み付加が
特性向上への重要な因子となる。このため、引張り、ス
ウェージング等の加工による歪み付加が効果的である。
作業性を考慮した場合、線材中心部の歪みは小さいが、
曲げや線引きによる歪み付加が有効である。 【００１７】以上のような機械的歪みの付加によりＮｂ
3 Ａｌの生成効率が向上し、臨界電流密度が向上する。 【００１８】なお、Ｎｂ／Ａｌ複合線材の製作方法は、
チューブ法、ＣＣＥ法、粉末法等Ｎｂ及びＡｌの複合が
可能であれば、どのような方法でもよい。 【００１９】 【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。 【００２０】（実施例１）厚さ９０μｍのＮｂシート材
と、厚さ３０μｍのＡｌシート材を重ね合わせ、外径
６．０mmのＮｂ製の巻芯の周囲に隙間なく巻き付けてジ
ェリーロール積層複合体を製作した。 【００２１】次に、得られたジェリーロール積層複合体
をＮｂ管に挿入た後、これを更にＣｕ管中に挿入し、両
端を封じて単芯線用のビレットとした。 【００２２】そのビレットを静水圧押出機を用いて室温
で押出加工し、その線材をダイスを用いて引抜加工して
六角断面の単芯線材に加工した後、外被のＣｕを除去し
て単芯線とした。 【００２３】次に、この単芯線を整直矯正後、所定の長
さに切断し、洗浄した六角断面の単芯線材を分数本を工
業用純Ｎｂ管中に挿入し、これを更にＣｕ−Ｎｉ合金製
の管に挿入した後、両端を封じて多芯線用のビレットを
製作した。 【００２４】このビレットを静水圧押出しと引抜加工に
より所定の線径に加工した後、外皮のＣｕ−Ｎｉ合金を
除去して多芯線とした。この多芯線はマトリックス比を
１、単芯線材のマトリックス比を０．２として製作し
た。ツイストピッチは３５mmとした。 【００２５】得られた多芯線の断面概要を図１に示し、
図中、１は単芯線部、２はＮｂマトリックスである。 【００２６】次に得られた多芯線について、急熱急冷処
理を行った。図２はその急熱急冷処理を行った装置の模
式図である。 【００２７】まず、前記の工程により得られた多芯線３
は、内部が真空（２×１０-5Ｔｏｒｒ）に保たれた容器
４内に設置された供給リール５から所定の速度（例えば
１ｍ／秒）で繰り出され、図２に示すような経路で巻取
リール９ヘ送られる。この経路中、多芯線３は銅製の電
極ロール６と７の間で通電され、電極ロール６と液体Ｇ
ａ浴８の液面との間（例えば１０cm）で約１６００℃に
加熱され、その後すぐ液体Ｇａ中で約４０℃に急冷さ
れ、Ｎｂ−Ａｌ過飽和固溶体が生成されて巻取リール９
に巻き取られる。尚、図２中、１０は定電圧直流電源、
１１はレコーダを示す。 【００２８】次に、このようにしてＮｂ−Ａｌ過飽和固
溶体が生成された多芯線に、その通路において左右上下
の曲げを繰り返す曲げ加工により４．５×１０-3の歪み
を付加した。 【００２９】（実施例２）実施例１と同様の線材に、曲
げ加工により５．０×１０-2の歪みを付加した。 （実施例３）実施例１と同様の線材に、曲げ加工により
１．０×１０-1の歪みを付加した。 （実施例４）実施例１と同様の線材に、スウェージング
加工により１．０×１０-1の歪みを付加した。 【００３０】（実施例５）実施例１と同様の線材に、引
張り加工により４．５×１０-3の歪みを付加した。 【００３１】（比較例１）実施例１と同様の線材に、曲
げ加工を付加しなかった。 【００３２】（比較例２）実施例１と同様の線材に、曲
げ加工により１．０×１０-3の歪みを付加した。 （比較例３）実施例１と同様の線材に、曲げ加工により
１．５×１０-1の歪みを付加した。 （比較例４）実施例１と同様の線材に、曲げ加工により
２．０×１０-1の歪みを付加した。 （比較例５）実施例１で厚さ１００μｍのＮｂシート
を、厚さ７２μｍのＮｂシートに替え、実施例１と同様
に線材製作を行い、曲げ加工により４．５×１０-3の歪
みを付加した。 【００３３】（比較例６）実施例１で厚さ１００μｍの
Ｎｂシートを、厚さ１１０μｍに替え、実施例１と同様
に線材製作を行い、曲げ加工により４．５×１０-3の歪
みを付加した。 【００３４】以上のようにして得た各例の多芯線につい
て非マトリックス部の臨界電流密度を測定した。その結
果を線材諸元、機械的歪み付加法と合わせて表１に示
す。 【００３５】なお、外部磁界２２Ｔにおける非マトリッ
クス部の臨界電流密度は、２次熱処理条件を８００℃×
１０時間として得られた特性であり、１μＶ／cm基準で
求めた結果である。 【００３６】 【表１】 【００３７】この結果からも判るように、線材に強制的
に機械的歪みを付加した線材の非マトリックス部の臨界
電流密度は１６０Ａ／mm2 以上となり、従来法である比
較例１〜３の非マトリックス部の臨界電流密度１２９Ａ
／mm2 に比較し、約２０〜５０％以上の向上が見られ
る。また、Ｎｂ／Ａｌ比が２．５〜３．３からずれてい
る線材は曲げ加工による機械的歪みを加えても臨界電流
密度が低いことがわかる。 【００３８】 【発明の効果】従来の急熱急冷処理によるＮｂ3 Ａｌ系
超電導線材では、比較的良好な臨界電流密度が得られて
いたが、Ｎｂ−Ａｌ過飽和固溶体からのＮｂ3 Ａｌの生
成効率が良くなく、マグネットへの応用を考えたとき、
Ｎｂ3 Ａｌ生成効率向上に伴う臨界電流密度の向上が望
まれていたが、本発明により機械的歪みをＮｂ−Ａｌ過
飽和固溶体に付加することで、Ｎｂ3 Ａｌの生成効率が
向上し、２２Ｔの高磁界において高臨界電流密度のＮｂ
3 Ａｌ系超伝導線材の製作が可能となった。これにより
高磁界マグネットへの応用が十分可能となる。
ｂ3 Ａｌ系超電導線材に関するものである。 【０００２】 【従来の技術】超電導核融合装置、電力貯蔵装置あるい
は物性研究用高磁界マグネット等の高い磁界を必要とす
る装置においては、高い磁界における臨界電流密度が高
く、かつ運転中に超伝導線材に作用する電磁力によって
生ずる機械的歪みによる臨界電流密度の劣化が小さいＮ
ｂ3 Ａｌ系超電導線材の適用が期待されている。 【０００３】Ｎｂ3 Ａｌは、Ｎｂ−Ａｌ平衡状態図か
ら、１６００℃以上の高温下においてのみ安定に存在す
る非平衡相であり、それ以下の温度では、化学量論組成
からのずれが大きくなるため、臨界温度Ｔｃ及び上部臨
界磁界Ｂｃ2 が低下し、高い磁界マグネットへの適用が
困難とされてきた。 【０００４】このような特徴を有するＮｂ3 Ａｌの製法
は、Ｎｂ／Ａｌ複合体を１６００℃以上の高温に加熱
し、それを急冷することでＮｂ3 Ａｌ相を析出させる析
出法と、Ｎｂ及びＡｌ相を数１０〜数１００ｎｍオーダ
ーに微細化させ、６００〜１０５０℃の比較的低温でＮ
ｂ3 Ａｌを拡散反応させる拡散法に大別できる。 【０００５】ここで２０Ｔ以上の高磁界中での使用を考
えた場合、上部臨界磁場の高いものが必要となる。前述
したように、拡散法による製法では化学量論からのずれ
が大きくなり、その結果、上部臨界磁場が低くなるため
２０Ｔ以上の高磁界下での実用的な使用は困難である。
このような理由により化学量論に近く上部臨界磁場の高
いＮｂ3 Ａｌは析出法による生成が望まれる。 【０００６】析出法によるＮｂ3 Ａｌ系超電導線材は、
Ｎｂ／Ａｌ複合線材を自己通電により短時間で１５００
〜２０００℃の高温に加熱し、そこから急冷すること
（以下、急熱急冷処理という。）でＮｂ−Ａｌ過飽和固
溶体を得、これに２次熱処理を施すことでＮｂ3 Ａｌ相
を得る方法が提案されている。通電加熱後のＮｂ−Ａｌ
過飽和固溶体は延性があり、コイル等の形成はこの段階
で行うことができる。 【０００７】このような方法により化学量論に近く、高
磁界特性に優れたＮｂ3 Ａｌ系超電導線材を得るには、
Ｎｂ／Ａｌ複合線材に急熱急冷処理を施すことでＮｂ−
Ａｌ過飽和固溶体を得、コイルを形成し、６５０〜１０
５０℃以下の追加熱処理（２次熱処理）を行う必要があ
る。従来技術では急熱急冷処理によりＮｂ−Ａｌ過飽和
固溶体を得るが、コイル形成時に機械的歪みが線材に加
わる以外は意図的な機械的歪みが加わらないことを特徴
としている。 【０００８】 【発明が解決しようとする課題】Ｎｂ3 Ａｌの生成効率
の一つは、Ｎｂ−Ａｌ過飽和固溶体からの２次熱処理条
件に依存する。Ｎｂ−Ａｌ過飽和固溶体はＮｂ3 Ａｌよ
りも内部エネルギーの高い不安定な状態にあるため、外
界からの刺激により、より安定なＮｂ3 Ａｌに変化す
る。Ｎｂ3 Ａｌの生成効率の向上にはＮｂ−Ａｌ過飽和
固溶体の内部エネルギーを増加することで更に不安定な
状態とし、Ｎｂ3 Ａｌ相析出に必要なエネルギーを低減
する必要がある。 【０００９】従来技術ではＮｂ−Ａｌ過飽和固溶体の内
部エネルギーを増加させることなく２次熱処理による刺
激のみでＮｂ3 Ａｌの生成を行っているため、Ｎｂ3 Ａ
ｌ以外の化合物の析出もありＮｂ3 Ａｌの生成効率がよ
くなく、臨界電流密度が低くなるという問題点を有して
いた。 【００１０】本発明の目的は、前記した従来技術の欠点
を解消し、臨界電流密度特性の優れたＮｂ3 Ａｌ系超電
導線材を提供することにある。 【００１１】 【課題を解決するための手段】従来技術の欠点を解消す
るには、急熱急冷処理によって得られるＮｂ−Ａｌ過飽
和固溶体の内部エネルギーを増加させることでＮｂ3 Ａ
ｌの析出を容易にし、Ｎｂ3 Ａｌの生成効率を向上させ
る必要がある。 【００１２】本発明の要点は、Ｎｂ−Ａｌ過飽和固溶体
に強制的に機械的な歪みを加えることでＮｂ−Ａｌ過飽
和固溶体の内部エネルギーを増加させ、Ｎｂ3 Ａｌの生
成効率を向上させたことにある。 【００１３】歪みの大きさに関しては、５．０×１０-3
以下の歪みでは効果がなく、１．０×１０-1以上の歪み
では線材あるいはフィラメント部の破損が発生するため
歪み付加の範囲は５．０×１０-3〜１．０×１０-1が望
ましい。 【００１４】Ｎｂ／Ａｌ比に関しては、化学量論付近で
ＮｂとＡｌを複合させることでＮｂ／Ａｌ複合部に均一
にＮｂ−Ａｌ過飽和固溶体を生成でき、フィラメントの
長手方向及び垂直方向に対し連続的にＮｂ3 Ａｌ相を析
出できる。後述する実施例からこの比は２．５〜３．３
の範囲であることが望ましい。 【００１５】 【発明の実施の形態】急熱急冷処理によって得られるＮ
ｂ−Ａｌ過飽和固溶体に強制的に機械的歪みを付加する
ことで、内部エネルギーが増加し、より不安定なエネル
ギー状態となる。この過程で相変態が誘発され、Ｎｂ3
Ａｌ生成の核の形成が起こり、Ｎｂ−Ａｌ過飽和固溶体
全域の部のＮｂ3 Ａｌ生成効率が向上する。 【００１６】機械的歪みを付加する場合、Ｎｂ−Ａｌ過
飽和固溶体部分に均一に付加することが望ましい。歪み
が付加される部分が多いほど線材全体のＮｂ3 Ａｌ生成
効率は向上するため、特に線材中心付近への歪み付加が
特性向上への重要な因子となる。このため、引張り、ス
ウェージング等の加工による歪み付加が効果的である。
作業性を考慮した場合、線材中心部の歪みは小さいが、
曲げや線引きによる歪み付加が有効である。 【００１７】以上のような機械的歪みの付加によりＮｂ
3 Ａｌの生成効率が向上し、臨界電流密度が向上する。 【００１８】なお、Ｎｂ／Ａｌ複合線材の製作方法は、
チューブ法、ＣＣＥ法、粉末法等Ｎｂ及びＡｌの複合が
可能であれば、どのような方法でもよい。 【００１９】 【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。 【００２０】（実施例１）厚さ９０μｍのＮｂシート材
と、厚さ３０μｍのＡｌシート材を重ね合わせ、外径
６．０mmのＮｂ製の巻芯の周囲に隙間なく巻き付けてジ
ェリーロール積層複合体を製作した。 【００２１】次に、得られたジェリーロール積層複合体
をＮｂ管に挿入た後、これを更にＣｕ管中に挿入し、両
端を封じて単芯線用のビレットとした。 【００２２】そのビレットを静水圧押出機を用いて室温
で押出加工し、その線材をダイスを用いて引抜加工して
六角断面の単芯線材に加工した後、外被のＣｕを除去し
て単芯線とした。 【００２３】次に、この単芯線を整直矯正後、所定の長
さに切断し、洗浄した六角断面の単芯線材を分数本を工
業用純Ｎｂ管中に挿入し、これを更にＣｕ−Ｎｉ合金製
の管に挿入した後、両端を封じて多芯線用のビレットを
製作した。 【００２４】このビレットを静水圧押出しと引抜加工に
より所定の線径に加工した後、外皮のＣｕ−Ｎｉ合金を
除去して多芯線とした。この多芯線はマトリックス比を
１、単芯線材のマトリックス比を０．２として製作し
た。ツイストピッチは３５mmとした。 【００２５】得られた多芯線の断面概要を図１に示し、
図中、１は単芯線部、２はＮｂマトリックスである。 【００２６】次に得られた多芯線について、急熱急冷処
理を行った。図２はその急熱急冷処理を行った装置の模
式図である。 【００２７】まず、前記の工程により得られた多芯線３
は、内部が真空（２×１０-5Ｔｏｒｒ）に保たれた容器
４内に設置された供給リール５から所定の速度（例えば
１ｍ／秒）で繰り出され、図２に示すような経路で巻取
リール９ヘ送られる。この経路中、多芯線３は銅製の電
極ロール６と７の間で通電され、電極ロール６と液体Ｇ
ａ浴８の液面との間（例えば１０cm）で約１６００℃に
加熱され、その後すぐ液体Ｇａ中で約４０℃に急冷さ
れ、Ｎｂ−Ａｌ過飽和固溶体が生成されて巻取リール９
に巻き取られる。尚、図２中、１０は定電圧直流電源、
１１はレコーダを示す。 【００２８】次に、このようにしてＮｂ−Ａｌ過飽和固
溶体が生成された多芯線に、その通路において左右上下
の曲げを繰り返す曲げ加工により４．５×１０-3の歪み
を付加した。 【００２９】（実施例２）実施例１と同様の線材に、曲
げ加工により５．０×１０-2の歪みを付加した。 （実施例３）実施例１と同様の線材に、曲げ加工により
１．０×１０-1の歪みを付加した。 （実施例４）実施例１と同様の線材に、スウェージング
加工により１．０×１０-1の歪みを付加した。 【００３０】（実施例５）実施例１と同様の線材に、引
張り加工により４．５×１０-3の歪みを付加した。 【００３１】（比較例１）実施例１と同様の線材に、曲
げ加工を付加しなかった。 【００３２】（比較例２）実施例１と同様の線材に、曲
げ加工により１．０×１０-3の歪みを付加した。 （比較例３）実施例１と同様の線材に、曲げ加工により
１．５×１０-1の歪みを付加した。 （比較例４）実施例１と同様の線材に、曲げ加工により
２．０×１０-1の歪みを付加した。 （比較例５）実施例１で厚さ１００μｍのＮｂシート
を、厚さ７２μｍのＮｂシートに替え、実施例１と同様
に線材製作を行い、曲げ加工により４．５×１０-3の歪
みを付加した。 【００３３】（比較例６）実施例１で厚さ１００μｍの
Ｎｂシートを、厚さ１１０μｍに替え、実施例１と同様
に線材製作を行い、曲げ加工により４．５×１０-3の歪
みを付加した。 【００３４】以上のようにして得た各例の多芯線につい
て非マトリックス部の臨界電流密度を測定した。その結
果を線材諸元、機械的歪み付加法と合わせて表１に示
す。 【００３５】なお、外部磁界２２Ｔにおける非マトリッ
クス部の臨界電流密度は、２次熱処理条件を８００℃×
１０時間として得られた特性であり、１μＶ／cm基準で
求めた結果である。 【００３６】 【表１】 【００３７】この結果からも判るように、線材に強制的
に機械的歪みを付加した線材の非マトリックス部の臨界
電流密度は１６０Ａ／mm2 以上となり、従来法である比
較例１〜３の非マトリックス部の臨界電流密度１２９Ａ
／mm2 に比較し、約２０〜５０％以上の向上が見られ
る。また、Ｎｂ／Ａｌ比が２．５〜３．３からずれてい
る線材は曲げ加工による機械的歪みを加えても臨界電流
密度が低いことがわかる。 【００３８】 【発明の効果】従来の急熱急冷処理によるＮｂ3 Ａｌ系
超電導線材では、比較的良好な臨界電流密度が得られて
いたが、Ｎｂ−Ａｌ過飽和固溶体からのＮｂ3 Ａｌの生
成効率が良くなく、マグネットへの応用を考えたとき、
Ｎｂ3 Ａｌ生成効率向上に伴う臨界電流密度の向上が望
まれていたが、本発明により機械的歪みをＮｂ−Ａｌ過
飽和固溶体に付加することで、Ｎｂ3 Ａｌの生成効率が
向上し、２２Ｔの高磁界において高臨界電流密度のＮｂ
3 Ａｌ系超伝導線材の製作が可能となった。これにより
高磁界マグネットへの応用が十分可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る方法により得られたＮｂ／Ａｌ複
合多芯線の断面概要を示す図。 【図２】Ｎｂ／Ａｌ複合体からＮｂ−Ａｌ過飽和固溶体
を得るために用いる装置の模式図。 【符号の説明】 １ Ｎｂ／Ａｌ複合体による単芯線部 ２ Ｎｂマトリックス ３ 多芯線 ６、７ 電極ロール ８ 液体Ｇａ浴 １０ 直流電源
合多芯線の断面概要を示す図。 【図２】Ｎｂ／Ａｌ複合体からＮｂ−Ａｌ過飽和固溶体
を得るために用いる装置の模式図。 【符号の説明】 １ Ｎｂ／Ａｌ複合体による単芯線部 ２ Ｎｂマトリックス ３ 多芯線 ６、７ 電極ロール ８ 液体Ｇａ浴 １０ 直流電源
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フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
H01B 12/00 - 13/00
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】ＮｂあるいはＮｂ基合金からなる第１の金
属のシート材とＡｌあるいはＡｌ基金属からなる第２の
金属のシート材を交互に積層、重ね巻きしてなる積層複
合体を減面加工して単芯線とし、複数の前記単芯線を合
わせて所定の線径まで減面加工して多芯の複合体とな
し、前記複合体に急熱急冷処理を施してＮｂ−Ａｌ過飽
和固溶体を得、これに二次熱処理を施すことでＮｂ3Ａ
ｌ層を生成させるＮｂ3Ａｌ系超伝導線材の製造方法に
おいて、前記第１の金属と前記第２の金属との比が２．５：１〜
３．３：１である Ｎｂ−Ａｌ過飽和固溶体を得た後、前
記複合体に５．０×１０-3〜１．０×１０-1の機械的歪
みを付加することを特徴とするＮｂ3Ａｌ系超伝導線材
の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP01275296A JP3489313B2 (ja) | 1996-01-29 | 1996-01-29 | Ｎｂ３Ａｌ系超電導線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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| JP01275296A JP3489313B2 (ja) | 1996-01-29 | 1996-01-29 | Ｎｂ３Ａｌ系超電導線材の製造方法 |
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|---|---|
| JPH09204830A JPH09204830A (ja) | 1997-08-05 |
| JP3489313B2 true JP3489313B2 (ja) | 2004-01-19 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114822981B (zh) * | 2022-06-20 | 2022-09-20 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种热挤压法制备铌三铝超导线材的方法 |
-
1996
- 1996-01-29 JP JP01275296A patent/JP3489313B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH09204830A (ja) | 1997-08-05 |
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