JP3487902B2 - 医療用輸液容器 - Google Patents
医療用輸液容器Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高速の中空成形加工に
適し、透明性が良好で柔軟性に富み、しかも耐熱性を有
するポリオレフィン樹脂組成物からなる医療用輸液容器
に関するものである。
適し、透明性が良好で柔軟性に富み、しかも耐熱性を有
するポリオレフィン樹脂組成物からなる医療用輸液容器
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】医療用輸液容器は、軽量でかつ透明性に
優れ内容物の確認ができることが必要であるために、ポ
リエチレン、ポリプロピレン、エチレン−酢酸ビニル共
重合体、ポリ塩化ビニルなどの樹脂を用いて、中空成形
法やシート成形法により成形されている。これらのう
ち、ポリプロピレン製中空成形容器が、耐熱性に優れ高
温殺菌が可能であることから広く用いられている。しか
し近年はさらに、使用前の運搬時および使用後の廃棄時
に、容器を押しつぶして容積を小さくすることが要求さ
れており、透明性および耐熱性を有しかつ柔軟性のある
新たな医療用輸液容器が望まれている。これらの要求を
満たす組成物として、ポリプロピレンの代わりに、低密
度エチレン・α−オレフィン共重合体や高圧ラジカル重
合低密度ポリエチレンあるいはこれらの混合物からなる
医療用容器が提案されている（特開昭５９−２０３５６
０号、特開平３−１６８２３１号、特開平３−２９６５
９号公報など）。しかし、いずれも高温殺菌時の耐熱性
が不十分であったり、中空成形加工に適したものではな
く、耐熱性、透明性、柔軟性および高速加工性をバラン
ス良く備えたものではないのが現状である。
優れ内容物の確認ができることが必要であるために、ポ
リエチレン、ポリプロピレン、エチレン−酢酸ビニル共
重合体、ポリ塩化ビニルなどの樹脂を用いて、中空成形
法やシート成形法により成形されている。これらのう
ち、ポリプロピレン製中空成形容器が、耐熱性に優れ高
温殺菌が可能であることから広く用いられている。しか
し近年はさらに、使用前の運搬時および使用後の廃棄時
に、容器を押しつぶして容積を小さくすることが要求さ
れており、透明性および耐熱性を有しかつ柔軟性のある
新たな医療用輸液容器が望まれている。これらの要求を
満たす組成物として、ポリプロピレンの代わりに、低密
度エチレン・α−オレフィン共重合体や高圧ラジカル重
合低密度ポリエチレンあるいはこれらの混合物からなる
医療用容器が提案されている（特開昭５９−２０３５６
０号、特開平３−１６８２３１号、特開平３−２９６５
９号公報など）。しかし、いずれも高温殺菌時の耐熱性
が不十分であったり、中空成形加工に適したものではな
く、耐熱性、透明性、柔軟性および高速加工性をバラン
ス良く備えたものではないのが現状である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、これらの従
来の欠点を解消したものであって、耐熱性、透明性およ
び柔軟性のバランスに優れたポリオレフィン樹脂組成物
からなる医療用輸液容器を提供することを目的とする。
来の欠点を解消したものであって、耐熱性、透明性およ
び柔軟性のバランスに優れたポリオレフィン樹脂組成物
からなる医療用輸液容器を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記目的に
沿って鋭意検討した結果、特定のエチレン・α−オレフ
ィン共重合体と特定の低密度ポリエチレンとを、一定の
比率で混合した組成物を用いることによって、優れた性
状を有する医療用輸液容器を製造し得ることを見出して
本発明を完成した。すなわち本発明は、（ａ）密度０.
９２０〜０.９３０g/cm3、（ｂ）メルトフローレート
（以下、「ＭＦＲ」と記す）２〜１０g/10minおよび
（ｃ）ｎ−値１.２〜１.８の（Ａ）エチレン・α−オレ
フィン共重合体９５〜５０重量％と、（ｄ）密度０.９
２〜０.９３５g/cm3および（ｅ）ＭＦＲ０.１〜２g/10m
inの（Ｂ）高圧ラジカル重合において製造された低密度
ポリエチレン５〜５０重量％とからなり、かつ（ｆ）
（Ａ）成分のメルトフローレート／（Ｂ）成分のメルト
フローレートの比が２〜３０、（ｇ）密度０.９１５〜
０.９３g/cm3、（ｈ）ＭＦＲ０.２〜７g/10minおよび
（ｉ）メルトテンション（以下、「ＭＴ」と記す）２ｇ
以上であるポリオレフィン樹脂組成物からなり、中空成
形法により成形してなる、１２０℃高温殺菌時の耐熱性
に優れ成形品表面状態が滑らかで凹凸が見られない医療
用輸液容器を提供するものである。
沿って鋭意検討した結果、特定のエチレン・α−オレフ
ィン共重合体と特定の低密度ポリエチレンとを、一定の
比率で混合した組成物を用いることによって、優れた性
状を有する医療用輸液容器を製造し得ることを見出して
本発明を完成した。すなわち本発明は、（ａ）密度０.
９２０〜０.９３０g/cm3、（ｂ）メルトフローレート
（以下、「ＭＦＲ」と記す）２〜１０g/10minおよび
（ｃ）ｎ−値１.２〜１.８の（Ａ）エチレン・α−オレ
フィン共重合体９５〜５０重量％と、（ｄ）密度０.９
２〜０.９３５g/cm3および（ｅ）ＭＦＲ０.１〜２g/10m
inの（Ｂ）高圧ラジカル重合において製造された低密度
ポリエチレン５〜５０重量％とからなり、かつ（ｆ）
（Ａ）成分のメルトフローレート／（Ｂ）成分のメルト
フローレートの比が２〜３０、（ｇ）密度０.９１５〜
０.９３g/cm3、（ｈ）ＭＦＲ０.２〜７g/10minおよび
（ｉ）メルトテンション（以下、「ＭＴ」と記す）２ｇ
以上であるポリオレフィン樹脂組成物からなり、中空成
形法により成形してなる、１２０℃高温殺菌時の耐熱性
に優れ成形品表面状態が滑らかで凹凸が見られない医療
用輸液容器を提供するものである。
【０００５】以下、本発明をさらに詳細に説明する。本
発明で用いられる（Ａ）エチレン・α−オレフィン共重
合体は、一般に線状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）
といわれているものであり、その製造法については、特
に制限はないが、例えば、チタン等の遷移金属を主体と
するチーグラー型触媒、クロム系触媒を主体とするフィ
リップス型触媒およびメタロセン等を主体とするカミン
スキー型触媒などいずれも使用することができ、特に好
ましいものは高活性チーグラー型触媒を用いた共重合体
である。重合方法については溶液法、スラリー法、気相
法および高圧イオン法のいずれでも差し支えなく、１段
または２段以上の多段で重合されたものでも、またこれ
らを機械的にブレンドしたものであっても差し支えな
い。
発明で用いられる（Ａ）エチレン・α−オレフィン共重
合体は、一般に線状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）
といわれているものであり、その製造法については、特
に制限はないが、例えば、チタン等の遷移金属を主体と
するチーグラー型触媒、クロム系触媒を主体とするフィ
リップス型触媒およびメタロセン等を主体とするカミン
スキー型触媒などいずれも使用することができ、特に好
ましいものは高活性チーグラー型触媒を用いた共重合体
である。重合方法については溶液法、スラリー法、気相
法および高圧イオン法のいずれでも差し支えなく、１段
または２段以上の多段で重合されたものでも、またこれ
らを機械的にブレンドしたものであっても差し支えな
い。
【０００６】上記共重合体（Ａ）のα−オレフィンとし
ては、炭素数３〜１８のものが用いられ、特に炭素数４
〜１０のものが機械的特性の上から望ましい。具体的に
は、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メ
チル−１−ペンテン、１−オクテン、１−ノネン、１−
デセン等が挙げられ、これらの２種類以上を併用しても
差し支えない。
ては、炭素数３〜１８のものが用いられ、特に炭素数４
〜１０のものが機械的特性の上から望ましい。具体的に
は、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メ
チル−１−ペンテン、１−オクテン、１−ノネン、１−
デセン等が挙げられ、これらの２種類以上を併用しても
差し支えない。
【０００７】上記共重合体（Ａ）の密度は、容器の柔軟
性の点からは低いことが好ましいが、透明性の点では一
般的にいわれているところと異なり、密度が低いことは
必ずしも好ましくはない。耐熱性の点からは、むしろ密
度はある程度以上高いことが必要である。すなわち、
（ａ）密度は０.９１〜０.９４５g/cm3の範囲であり、
好ましくは０.９２０〜０.９３０g/cm3の範囲である。
密度が０.９１g/cm3未満であると耐熱性が劣り、高温殺
菌時に形状変化が生じる結果、医療用容器としては不適
当である。一方、密度が０.９４５g/cm3より高いと透明
性が悪く、また曲げこわさが大きく、容器の柔軟性も低
下する。
性の点からは低いことが好ましいが、透明性の点では一
般的にいわれているところと異なり、密度が低いことは
必ずしも好ましくはない。耐熱性の点からは、むしろ密
度はある程度以上高いことが必要である。すなわち、
（ａ）密度は０.９１〜０.９４５g/cm3の範囲であり、
好ましくは０.９２０〜０.９３０g/cm3の範囲である。
密度が０.９１g/cm3未満であると耐熱性が劣り、高温殺
菌時に形状変化が生じる結果、医療用容器としては不適
当である。一方、密度が０.９４５g/cm3より高いと透明
性が悪く、また曲げこわさが大きく、容器の柔軟性も低
下する。
【０００８】共重合体（Ａ）の（ｂ）ＭＦＲは２〜１０
g/10min の範囲である。２g/10min未満では容器の肌荒
れが生じ、反対に１０g/10min を超えるとＭＴが低くな
り、中空成形を行う際にパリソンが垂れ下がったり、偏
肉が起こりやすくなる。
g/10min の範囲である。２g/10min未満では容器の肌荒
れが生じ、反対に１０g/10min を超えるとＭＴが低くな
り、中空成形を行う際にパリソンが垂れ下がったり、偏
肉が起こりやすくなる。
【０００９】共重合体（Ａ）の（ｃ）ｎ−値は１.２〜
１.８である。ｎ−値とは、低荷重と高荷重における樹
脂の流動性の比率を表したものであり、流動性の指針で
あると同時に分子量分布の広さを示す指標である。具体
的な測定方法は後述する。ｎ−値が１.２未満であると
樹脂の流動性が悪く、１.８より大きいと容器の透明性
が低くなる。
１.８である。ｎ−値とは、低荷重と高荷重における樹
脂の流動性の比率を表したものであり、流動性の指針で
あると同時に分子量分布の広さを示す指標である。具体
的な測定方法は後述する。ｎ−値が１.２未満であると
樹脂の流動性が悪く、１.８より大きいと容器の透明性
が低くなる。
【００１０】本発明で用いられる（Ｂ）高圧ラジカル重
合による低密度ポリエチレンは、分岐状低密度ポリエチ
レン（ＬＤＰＥ）であり、一般には槽型反応器もしくは
管状反応器を用いて、ラジカル開始剤の存在下に、通常
圧力５００〜３０００kg/cm2、温度１５０〜３３０℃で
エチレンを重合することによって得られるものである。
その（ｄ）密度は０.９２〜０.９３５g/cm3であり、好
ましくは０.９２４〜０.９３０g/cm3である。０.９２g/
cm3未満では容器の耐熱性が低くなり、０.９３５g/cm3
を超えるものは重合により製造することが困難である。
合による低密度ポリエチレンは、分岐状低密度ポリエチ
レン（ＬＤＰＥ）であり、一般には槽型反応器もしくは
管状反応器を用いて、ラジカル開始剤の存在下に、通常
圧力５００〜３０００kg/cm2、温度１５０〜３３０℃で
エチレンを重合することによって得られるものである。
その（ｄ）密度は０.９２〜０.９３５g/cm3であり、好
ましくは０.９２４〜０.９３０g/cm3である。０.９２g/
cm3未満では容器の耐熱性が低くなり、０.９３５g/cm3
を超えるものは重合により製造することが困難である。
【００１１】上記（Ｂ）低密度ポリエチレンの（ｅ）Ｍ
ＦＲは０.１〜２g/10min である。０.１g/10min 未満で
は、流動性が悪く肌荒れを起こすなどの問題が生じる。
一方２g/10min を超えると、ＭＴが低下してパリソンの
垂れ下がりなどが生じ、成形性が悪くなる。
ＦＲは０.１〜２g/10min である。０.１g/10min 未満で
は、流動性が悪く肌荒れを起こすなどの問題が生じる。
一方２g/10min を超えると、ＭＴが低下してパリソンの
垂れ下がりなどが生じ、成形性が悪くなる。
【００１２】本発明に用いるポリオレフィン樹脂組成物
は、上記（Ａ）成分と（Ｂ）成分との混合物からなるも
のである。両成分の混合比率は、（Ａ）成分が９５〜５
０重量％、（Ｂ）成分が５〜５０重量％であり、好まし
くは（Ａ）成分が８５〜５５重量％である。（Ｂ）成分
の量が５重量％未満であると、ＭＴが低くパリソンの垂
れ下がりが起こる。また（Ａ）成分の量が５０重量％未
満では耐熱性が不十分である。
は、上記（Ａ）成分と（Ｂ）成分との混合物からなるも
のである。両成分の混合比率は、（Ａ）成分が９５〜５
０重量％、（Ｂ）成分が５〜５０重量％であり、好まし
くは（Ａ）成分が８５〜５５重量％である。（Ｂ）成分
の量が５重量％未満であると、ＭＴが低くパリソンの垂
れ下がりが起こる。また（Ａ）成分の量が５０重量％未
満では耐熱性が不十分である。
【００１３】また（Ａ）成分と（Ｂ）成分の混合物にお
いて、（Ａ）成分のＭＦＲ／（Ｂ）成分のＭＦＲの比
（ＭＦＲ(A)／ＭＦＲ(B)）は２〜３０、好ましくは５〜
２５である。この比が２未満であると、容器の肌荒れが
生じたり、樹脂組成物のＭＴが低くなりすぎる。また３
０を超えると耐熱性や透明性が低くなる。
いて、（Ａ）成分のＭＦＲ／（Ｂ）成分のＭＦＲの比
（ＭＦＲ(A)／ＭＦＲ(B)）は２〜３０、好ましくは５〜
２５である。この比が２未満であると、容器の肌荒れが
生じたり、樹脂組成物のＭＴが低くなりすぎる。また３
０を超えると耐熱性や透明性が低くなる。
【００１４】（Ａ）成分と（Ｂ）成分の混合物の密度は
０.９１５〜０.９３g/cm3の範囲である。０.９１５g/cm
3未満のものは耐熱性が悪く、０.９３g/cm3を超えると
柔軟性が失われる。
０.９１５〜０.９３g/cm3の範囲である。０.９１５g/cm
3未満のものは耐熱性が悪く、０.９３g/cm3を超えると
柔軟性が失われる。
【００１５】上記混合物のＭＦＲは０.２〜７g/10min
の範囲にあることが必要である。０.２g/10min 未満で
は流動性が悪く、成形品の肌荒れが生じて表面状態が不
良となる。また７g/10min を超えるとＭＴが低くパリソ
ンが垂れ下がり、成形性が不良になると共に容器の機械
的強度が減少する。
の範囲にあることが必要である。０.２g/10min 未満で
は流動性が悪く、成形品の肌荒れが生じて表面状態が不
良となる。また７g/10min を超えるとＭＴが低くパリソ
ンが垂れ下がり、成形性が不良になると共に容器の機械
的強度が減少する。
【００１６】上記混合物のＭＴは２ｇ以上であることが
必要である。２ｇ未満ではパリソンが垂れ下がり成形性
が不良である。
必要である。２ｇ未満ではパリソンが垂れ下がり成形性
が不良である。
【００１７】また、混合物のヘーズ値は６５％以下であ
ることが好ましい。６５％を超えるものを容器に成形し
た場合には、透明性が悪く、内容物の状態を十分に確認
することができない。
ることが好ましい。６５％を超えるものを容器に成形し
た場合には、透明性が悪く、内容物の状態を十分に確認
することができない。
【００１８】本発明の容器の成形方法としては、中空成
形法およびシート成形法等が用いられ、特に制限はない
が、中空成形法が最も望ましい。
形法およびシート成形法等が用いられ、特に制限はない
が、中空成形法が最も望ましい。
【００１９】本発明においては、その特性を本質的に損
なわない範囲において、必要に応じ帯電防止剤、酸化防
止剤、滑剤、防曇剤、造核剤、有機あるいは無機顔料、
紫外線吸収剤、分散剤などの公知の添加剤を添加するこ
とができる。
なわない範囲において、必要に応じ帯電防止剤、酸化防
止剤、滑剤、防曇剤、造核剤、有機あるいは無機顔料、
紫外線吸収剤、分散剤などの公知の添加剤を添加するこ
とができる。
【００２０】
【実施例】次に実施例により本発明をさらに詳しく説明
するが、本発明はこれらによって限定されるものではな
い。なお本実施例で用いた試験法は以下の通りである。 （物性試験方法） 密度： ＪＩＳ Ｋ６７６０ 準拠 ＭＦＲ： ＪＩＳ Ｋ６７６０ 〃 ＭＴ： メルトテンションテスター（東洋精
機(株)製）を使用し、樹脂温度１９０℃、ピストン降下
速度２０mm/min の条件で樹脂 を押
出し、巻き取りロールにより５０ｒｐｍ（周速１５.７
m/min）の回転速度で巻き取る時の
張力を求める。 ｎ−値： 高化式フローテスター（(株)島津製
作所製）を使用し、樹脂温度１７０℃で２mmφ×４０mm
のダイから樹脂を押出し、 低 位試験圧力２０kg/cm2および高位
試験圧力１５０kg/cm2にお ける見か
けの剪断速度を求め、次式数１により算出する。
するが、本発明はこれらによって限定されるものではな
い。なお本実施例で用いた試験法は以下の通りである。 （物性試験方法） 密度： ＪＩＳ Ｋ６７６０ 準拠 ＭＦＲ： ＪＩＳ Ｋ６７６０ 〃 ＭＴ： メルトテンションテスター（東洋精
機(株)製）を使用し、樹脂温度１９０℃、ピストン降下
速度２０mm/min の条件で樹脂 を押
出し、巻き取りロールにより５０ｒｐｍ（周速１５.７
m/min）の回転速度で巻き取る時の
張力を求める。 ｎ−値： 高化式フローテスター（(株)島津製
作所製）を使用し、樹脂温度１７０℃で２mmφ×４０mm
のダイから樹脂を押出し、 低 位試験圧力２０kg/cm2および高位
試験圧力１５０kg/cm2にお ける見か
けの剪断速度を求め、次式数１により算出する。
【数１】
耐熱性： プレスにより厚み０.５mm×縦５０m
m×横５０mm のシートを作製し（冷却速度４０℃/mi
n）、所定の温度に調節したエアーオーブン中に吊るし
て４５分間放置後、自重によるシートの伸びから耐熱性
を評価した。評価基準は以下の通りである。 ○：伸び２ｍｍ未満 △：伸び２〜５ｍｍ ×：伸び５ｍｍより大 透明性： プレスにより厚み０.５mm のシート
を作製し（冷却速度４０℃/min）、ＪＩＳ Ｋ７１０５
の規定により直読ヘーズコンピューター（商品名：ＨＧ
Ｈ−２ＤＰ、スガ試験機(株)製） を
用いて曇り度（ヘーズ）を測定する。 曲げこわさ： ＪＩＳ Ｋ７１０６ 準拠 成形性： 後記の中空成形条件により容器を成
形し、その際のパリソンの垂れ下がり状態を、以下の基
準で目視により判定する。 ○：垂れ下がりがなく良好 ×：垂れ下がりが大きく容器が偏肉したり成形が不能 成形品の表面状態：後記の中空成形条件により成形した
容器の表面を、以下の基準で目視により判定する。 ○：滑らかで凹凸が見られない ×：表面の肌荒れが著しい
m×横５０mm のシートを作製し（冷却速度４０℃/mi
n）、所定の温度に調節したエアーオーブン中に吊るし
て４５分間放置後、自重によるシートの伸びから耐熱性
を評価した。評価基準は以下の通りである。 ○：伸び２ｍｍ未満 △：伸び２〜５ｍｍ ×：伸び５ｍｍより大 透明性： プレスにより厚み０.５mm のシート
を作製し（冷却速度４０℃/min）、ＪＩＳ Ｋ７１０５
の規定により直読ヘーズコンピューター（商品名：ＨＧ
Ｈ−２ＤＰ、スガ試験機(株)製） を
用いて曇り度（ヘーズ）を測定する。 曲げこわさ： ＪＩＳ Ｋ７１０６ 準拠 成形性： 後記の中空成形条件により容器を成
形し、その際のパリソンの垂れ下がり状態を、以下の基
準で目視により判定する。 ○：垂れ下がりがなく良好 ×：垂れ下がりが大きく容器が偏肉したり成形が不能 成形品の表面状態：後記の中空成形条件により成形した
容器の表面を、以下の基準で目視により判定する。 ○：滑らかで凹凸が見られない ×：表面の肌荒れが著しい
【００２１】（中空成形条件）
押出機スクリュー径 ：５０ｍｍφ
押出量 ：１０kg/hr
ダイス出口の剪断速度：５００secー1
成形樹脂温度 ：２００℃
【００２２】＜実施例１＞密度０.９２５g/cm3、ＭＦＲ
５.１g/10min およびｎ−値１.５８のエチレン・１−
ブテン共重合体（ＬＬＤＰＥ）７０重量％と、密度０.
９２９g/cm3、ＭＦＲ０.５g/10min の管型反応器で重合
した高圧ラジカル法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）３
０重量％との混合物１００重量部に、酸吸収剤としてス
テアリン酸カルシウムを０.０５重量部を加え、ヘンシ
ェルミキサーで３分間混合した後、スクリュー径５０ｍ
ｍφ、Ｌ／Ｄ＝２４の押出機を用いて樹脂温度２００℃
でペレット化した後、一部をプレスによりシート化して
物性測定を行うと共に、上記成形条件で内容量５００ｃ
ｃの容器を中空成形し、成形品の表面状態を観察した。
それらの結果を成分樹脂の性状と共に表１に示す。Ｍ
Ｔ、成形性、成形品の表面状態、柔軟性を示す曲げこわ
さ、透明性および耐熱性のいずれも良好である。
５.１g/10min およびｎ−値１.５８のエチレン・１−
ブテン共重合体（ＬＬＤＰＥ）７０重量％と、密度０.
９２９g/cm3、ＭＦＲ０.５g/10min の管型反応器で重合
した高圧ラジカル法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）３
０重量％との混合物１００重量部に、酸吸収剤としてス
テアリン酸カルシウムを０.０５重量部を加え、ヘンシ
ェルミキサーで３分間混合した後、スクリュー径５０ｍ
ｍφ、Ｌ／Ｄ＝２４の押出機を用いて樹脂温度２００℃
でペレット化した後、一部をプレスによりシート化して
物性測定を行うと共に、上記成形条件で内容量５００ｃ
ｃの容器を中空成形し、成形品の表面状態を観察した。
それらの結果を成分樹脂の性状と共に表１に示す。Ｍ
Ｔ、成形性、成形品の表面状態、柔軟性を示す曲げこわ
さ、透明性および耐熱性のいずれも良好である。
【００２３】＜実施例２〜５＞表１に示すように、
（Ａ）成分のＬＬＤＰＥおよび（Ｂ）成分のＬＤＰＥを
混合して、実施例１と同様の処理を行った。その結果を
表１に示す。ＭＴ、成形性、成形品の表面状態、曲げこ
わさ、透明性および耐熱性のいずれも良好である。
（Ａ）成分のＬＬＤＰＥおよび（Ｂ）成分のＬＤＰＥを
混合して、実施例１と同様の処理を行った。その結果を
表１に示す。ＭＴ、成形性、成形品の表面状態、曲げこ
わさ、透明性および耐熱性のいずれも良好である。
【００２４】
【表１】
【００２５】＜比較例１＞密度０.９２４g/cm3、ｎ−値
１.５４でＭＦＲが１４g/10min と高いＬＬＤＰＥを用
いた以外は、実施例２と同様の条件で行った。ＭＦＲ
(A)／ＭＦＲ(B)は５６と大きい。その結果を表２に示
す。ＭＴが低くパリソンが垂れ下がり、成形品の偏肉が
大きく、耐熱性も劣る。
１.５４でＭＦＲが１４g/10min と高いＬＬＤＰＥを用
いた以外は、実施例２と同様の条件で行った。ＭＦＲ
(A)／ＭＦＲ(B)は５６と大きい。その結果を表２に示
す。ＭＴが低くパリソンが垂れ下がり、成形品の偏肉が
大きく、耐熱性も劣る。
【００２６】＜比較例２＞密度０.９２５g/cm3、ｎ−値
１.５８でＭＦＲが１.９g/10min と低いＬＬＤＰＥ ８
０重量％と、密度０.９３０g/cm3、ＭＦＲ １.９g/10mi
n のＬＤＰＥ ２０重量％とを用い実施例１と同様の処
理を行った。ＭＦＲ(A)／ＭＦＲ(B)は１.０と低い。そ
の結果を表２に示す。成形品の表面状態が悪い。
１.５８でＭＦＲが１.９g/10min と低いＬＬＤＰＥ ８
０重量％と、密度０.９３０g/cm3、ＭＦＲ １.９g/10mi
n のＬＤＰＥ ２０重量％とを用い実施例１と同様の処
理を行った。ＭＦＲ(A)／ＭＦＲ(B)は１.０と低い。そ
の結果を表２に示す。成形品の表面状態が悪い。
【００２７】＜比較例３＞密度０.９２５g/cm3、ＭＦＲ
５.０g/10min でｎ−値が１.９２と大きいＬＬＤＰＥ
７０重量％と、密度０.９２９g/cm3、ＭＦＲ ０.５g/10
min のＬＤＰＥ３０重量％とを用い、実施例１と同様の
処理を行った。その結果を表２に示す。ヘーズ値が高く
透明性に劣る。
５.０g/10min でｎ−値が１.９２と大きいＬＬＤＰＥ
７０重量％と、密度０.９２９g/cm3、ＭＦＲ ０.５g/10
min のＬＤＰＥ３０重量％とを用い、実施例１と同様の
処理を行った。その結果を表２に示す。ヘーズ値が高く
透明性に劣る。
【００２８】＜比較例４＞ＭＦＲ ５.５g/10min、ｎ−
値１.５７で密度が０.９４７g/cm3と高いＬＬＤＰＥ ７
０重量％と、密度０.９２８g/cm3、ＭＦＲ ０.５g/10mi
n のＬＤＰＥ３０重量％とを用い、実施例１と同様の処
理を行った。混合物の密度は０.９４１g/cm3と高い。そ
の結果を表２に示す。透明性に劣り、曲げこわさが高く
柔軟性に欠ける。
値１.５７で密度が０.９４７g/cm3と高いＬＬＤＰＥ ７
０重量％と、密度０.９２８g/cm3、ＭＦＲ ０.５g/10mi
n のＬＤＰＥ３０重量％とを用い、実施例１と同様の処
理を行った。混合物の密度は０.９４１g/cm3と高い。そ
の結果を表２に示す。透明性に劣り、曲げこわさが高く
柔軟性に欠ける。
【００２９】＜比較例５＞ＭＦＲ ５.５g/10min、ｎ−
値１.６２で密度が０.９０５g/cm3と低いＬＬＤＰＥ ８
０重量％と、密度０.９２９g/cm3、ＭＦＲ ０.５g/10mi
n のＬＤＰＥ ２０重量％とを用い、実施例１と同様の
処理を行った。混合物の密度は０.９１０g/cm3と低い。
その結果を表２に示す。耐熱性が低い。
値１.６２で密度が０.９０５g/cm3と低いＬＬＤＰＥ ８
０重量％と、密度０.９２９g/cm3、ＭＦＲ ０.５g/10mi
n のＬＤＰＥ ２０重量％とを用い、実施例１と同様の
処理を行った。混合物の密度は０.９１０g/cm3と低い。
その結果を表２に示す。耐熱性が低い。
【００３０】
【表２】
【００３１】＜比較例６＞密度０.９２５g/cm3、ｎ−値
１.５８でＭＦＲが１.９g/10min と低いＬＬＤＰＥ ８
０重量％と、密度０.９２４g/cm3でＭＦＲが５ｇ／10mi
n と高いＬＤＰＥ２０重量％とを用い、実施例１と同様
の処理を行った。ＭＦＲ(A)／ＭＦＲ(B)は０.３８と低
い。その結果を表３に示す。ＭＴが低くパリソンの垂れ
下がりが大きく、成形性が不良である。また、成形品の
表面状態も不良である。
１.５８でＭＦＲが１.９g/10min と低いＬＬＤＰＥ ８
０重量％と、密度０.９２４g/cm3でＭＦＲが５ｇ／10mi
n と高いＬＤＰＥ２０重量％とを用い、実施例１と同様
の処理を行った。ＭＦＲ(A)／ＭＦＲ(B)は０.３８と低
い。その結果を表３に示す。ＭＴが低くパリソンの垂れ
下がりが大きく、成形性が不良である。また、成形品の
表面状態も不良である。
【００３２】＜比較例７＞実施例１と同一の樹脂を用
い、ＬＬＤＰＥの比率を４５重量％と少なくしたもので
ある。その結果を表３に示す。成形品の耐熱性が低い。
い、ＬＬＤＰＥの比率を４５重量％と少なくしたもので
ある。その結果を表３に示す。成形品の耐熱性が低い。
【００３３】＜比較例８＞実施例５で用いたＬＬＤＰＥ
を単味で使用したものである。結果を表３に示す。ＭＴ
が低く成形性が悪く、また透明性も不良である。さらに
成形品の表面状態も不良である。
を単味で使用したものである。結果を表３に示す。ＭＴ
が低く成形性が悪く、また透明性も不良である。さらに
成形品の表面状態も不良である。
【００３４】
【表３】
【００３５】
【発明の効果】本発明の組成物を用いることにより、透
明性が良好で柔軟性に富み、しかも耐熱性に優れた医療
用輸液容器を製造することが可能となる。
明性が良好で柔軟性に富み、しかも耐熱性に優れた医療
用輸液容器を製造することが可能となる。
Claims (2)
- 【請求項１】 （Ａ）下記（ａ）、（ｂ）および（ｃ）
を満足するエチレン・α−オレフィン共重合体９５〜５
０重量％、 （ａ）密度０.９２０〜０.９３０g/cm3 （ｂ）メルトフローレート２〜１０g/10min （ｃ）ｎ−値１.２〜１.８、ならびに （Ｂ）下記（ｄ）および（ｅ）を満足する、高圧ラジカ
ル重合において製造された低密度ポリエチレン５〜５０
重量％、 （ｄ）密度０.９２〜０.９３５g/cm3 （ｅ）メルトフローレート０.１〜２g/10minからなり、
かつ （ｆ）（Ａ）成分のメルトフローレート／（Ｂ）成分の
メルトフローレートの比が２〜３０ （ｇ）密度０.９１５〜０.９３g/cm3 （ｈ）メルトフローレート０.２〜７g/10min （ｉ）メルトテンション２ｇ以上であるポリオレフィン
樹脂組成物からなり、中空成形法により成形してなる、
１２０℃高温殺菌時の耐熱性に優れ成形品表面状態が滑
らかで凹凸が見られないことを特徴とする医療用輸液容
器。 - 【請求項２】 前記エチレン・α−オレフィン共重合体
（Ａ）のα−オレフィンの炭素数が４〜１０であり、低
密度ポリエチレン（Ｂ）の密度が０.９２４〜０.９３０
g/cm 3 であり、かつ（Ａ）成分８５〜５５重量％および
（Ｂ）成分１５〜４５重量％からなり、さらに（Ａ）成
分のメルトフローレート／（Ｂ）成分のメルトフローレ
ートの比が５〜２５であり、またヘーズ値が６５％以下
であるポリオレフィン組成物からなり、中空成形法によ
り成形してなる、請求項１に記載の医療用輸液容器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12963694A JP3487902B2 (ja) | 1994-05-19 | 1994-05-19 | 医療用輸液容器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12963694A JP3487902B2 (ja) | 1994-05-19 | 1994-05-19 | 医療用輸液容器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07308366A JPH07308366A (ja) | 1995-11-28 |
| JP3487902B2 true JP3487902B2 (ja) | 2004-01-19 |
Family
ID=15014405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12963694A Expired - Fee Related JP3487902B2 (ja) | 1994-05-19 | 1994-05-19 | 医療用輸液容器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3487902B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006075399A (ja) * | 2004-09-10 | 2006-03-23 | Fuji Seal International Inc | 輸液バッグ保存用外装袋及びその連続体、並びに輸液バッグ包装体 |
| JP6357841B2 (ja) * | 2014-04-08 | 2018-07-18 | 東ソー株式会社 | 透明液体容器 |
-
1994
- 1994-05-19 JP JP12963694A patent/JP3487902B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07308366A (ja) | 1995-11-28 |
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