JP3483656B2 - 精密打抜き用高強度鋼板 - Google Patents
精密打抜き用高強度鋼板Info
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- JP3483656B2 JP3483656B2 JP12711395A JP12711395A JP3483656B2 JP 3483656 B2 JP3483656 B2 JP 3483656B2 JP 12711395 A JP12711395 A JP 12711395A JP 12711395 A JP12711395 A JP 12711395A JP 3483656 B2 JP3483656 B2 JP 3483656B2
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- Japan
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- steel sheet
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、４４０Ｎ／ｍｍ2 を超
える引張り強さを持ち、精密打抜き性が要求されるギ
ア，プレート等の自動車部品等に好適な高強度鋼板に関
する。
える引張り強さを持ち、精密打抜き性が要求されるギ
ア，プレート等の自動車部品等に好適な高強度鋼板に関
する。
【０００２】
【従来の技術】ギア，プレート等の部品は、鋼板を所定
の形状に打ち抜いた後、適宜の熱処理を施して製造され
ている。この用途に使用される鋼板には、形状精度の良
好な部品を得るために精密打抜き性が優れていること、
使用状態における信頼性から高い強度をもつこと等が要
求される。精密打抜き性に優れた鋼板に関しては、特公
昭５８−７３４号公報，特公昭６２−２００８号公報，
特公平２−１９１７３号公報，特開平３−４７９２２号
公報等で紹介されているように、従来から種々の研究・
開発が進められている。これらの方法では、セメンタイ
トの球状化によって熱延鋼板の精密打抜き性を向上させ
ているため、熱延鋼板に焼鈍を施すことが必要になる。
そのため、製造工程が長くなり、納期やコストアップ等
に問題があることは勿論、製造条件を厳格に管理するこ
とが余儀なくされる。また、何れの鋼板においても、精
密打抜き後の部品に熱処理を施すことが前提とされてい
るため、部品メーカー側の費用負担が大きくなる。他
方、特開昭５８−１０４１６０号公報，特公平３−２９
４２号公報，特公平５−１４７６４号公報等で紹介され
ている方法では、軟質の鋼板を対象としているため、精
密打抜き後の部品に短時間急速加熱等の熱処理を施す必
要がある。この場合にも、部品メーカに対して製造コス
トの上昇が避けられない。
の形状に打ち抜いた後、適宜の熱処理を施して製造され
ている。この用途に使用される鋼板には、形状精度の良
好な部品を得るために精密打抜き性が優れていること、
使用状態における信頼性から高い強度をもつこと等が要
求される。精密打抜き性に優れた鋼板に関しては、特公
昭５８−７３４号公報，特公昭６２−２００８号公報，
特公平２−１９１７３号公報，特開平３−４７９２２号
公報等で紹介されているように、従来から種々の研究・
開発が進められている。これらの方法では、セメンタイ
トの球状化によって熱延鋼板の精密打抜き性を向上させ
ているため、熱延鋼板に焼鈍を施すことが必要になる。
そのため、製造工程が長くなり、納期やコストアップ等
に問題があることは勿論、製造条件を厳格に管理するこ
とが余儀なくされる。また、何れの鋼板においても、精
密打抜き後の部品に熱処理を施すことが前提とされてい
るため、部品メーカー側の費用負担が大きくなる。他
方、特開昭５８−１０４１６０号公報，特公平３−２９
４２号公報，特公平５−１４７６４号公報等で紹介され
ている方法では、軟質の鋼板を対象としているため、精
密打抜き後の部品に短時間急速加熱等の熱処理を施す必
要がある。この場合にも、部品メーカに対して製造コス
トの上昇が避けられない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】セメンタイトの球状化
で精密打抜き加工性を改善する方法では、熱延鋼板を焼
鈍する工程を必須とする。この熱処理工程のために、製
造工程や製造条件の管理等に問題を来し、ひいては納期
管理や製造コストの上昇等を招く。また、部品メーカ側
においても、熱処理工程が必要とされる欠点がある。本
発明は、このような問題を解消すべく案出されたもので
あり、セメンタイトの球状化に代えてベイニティックフ
ェライト又はベイナイトを主相とする組織にして精密打
抜き性を確保することにより、球状化焼鈍を省略し、精
密打抜き性に優れ、且つ精密打抜き後の部品をも熱処理
する必要なく、実用に供せられる高強度鋼板を提供する
ことを目的とする。
で精密打抜き加工性を改善する方法では、熱延鋼板を焼
鈍する工程を必須とする。この熱処理工程のために、製
造工程や製造条件の管理等に問題を来し、ひいては納期
管理や製造コストの上昇等を招く。また、部品メーカ側
においても、熱処理工程が必要とされる欠点がある。本
発明は、このような問題を解消すべく案出されたもので
あり、セメンタイトの球状化に代えてベイニティックフ
ェライト又はベイナイトを主相とする組織にして精密打
抜き性を確保することにより、球状化焼鈍を省略し、精
密打抜き性に優れ、且つ精密打抜き後の部品をも熱処理
する必要なく、実用に供せられる高強度鋼板を提供する
ことを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の精密打抜き用高
強度鋼板は、その目的を達成するため、Ｃ：０．０５〜
０．２０重量％，Ｓｉ：０．３重量％以下，Ｍｎ：０．
５〜２．０重量％，Ｐ：０．０２重量％以下及びＳ：
０．００５重量％以下を含み、残部が実質的にＦｅから
なり、ベイニティックフェライト又はベイナイトの均一
組織、或いはベイニティックフェライト又はベイナイト
の面積占有率が８５％以上の組織をもっていることを特
徴とする。この精密打抜き用高強度鋼板は、所定組成の
鋼スラブを熱延及び必要に応じて冷延することにより製
造される。
強度鋼板は、その目的を達成するため、Ｃ：０．０５〜
０．２０重量％，Ｓｉ：０．３重量％以下，Ｍｎ：０．
５〜２．０重量％，Ｐ：０．０２重量％以下及びＳ：
０．００５重量％以下を含み、残部が実質的にＦｅから
なり、ベイニティックフェライト又はベイナイトの均一
組織、或いはベイニティックフェライト又はベイナイト
の面積占有率が８５％以上の組織をもっていることを特
徴とする。この精密打抜き用高強度鋼板は、所定組成の
鋼スラブを熱延及び必要に応じて冷延することにより製
造される。
【０００５】
【作用】本発明の鋼板は、ベイニティックフェライト又
はベイナイトの均一組織をもっている。この組織は、フ
ェライト＋パーライト，フェライト＋ベイナイト，フェ
ライト＋マルテンサイト等の混合組織にみられるような
軟質相と硬質層との界面が少ない。すなわち、精密打抜
き時の応力集中に起因して破断し易い界面が少ないた
め、精密打抜き性が著しく向上する。また、４４０Ｎ／
ｍｍ2 を超える高強度化にも十分対応できる。これに対
し、硬質相と軟質相の界面が多い混合組織では、精密打
抜き時に割れ発生の起点となる破断面が硬質相と軟質相
との界面に生じ易い。また、マルテンサイトやパーライ
トの均一組織では、これら組織の延性が不十分であるた
め、良好な精密打抜き面が得られない。フェライトの均
一組織では、良好な精密打抜き性が得られるものの、４
４０Ｎ／ｍｍ2 を超えるような高強度化が困難である。
ベイニティックフェライト又はベイナイトの均一組織
は、合金の成分を規定し、熱延によって形成される。ま
た、熱延板を必要に応じて冷間圧延することにより、
０．２％耐力／引張り強さで表される鋼板の降伏比が向
上し、精密打抜きされた製品に発生するダレが低減され
る。このような効果を得るためには、ベイニティックフ
ェライト又はベイナイトの均一組織が最適であるが、ベ
イニティックフェライト又はベイナイトの面積占有率が
８５％以上である限り、ベイナイト＋パーライトやベイ
ナイト＋マルテンサイト等の混合組織であってもよい。
はベイナイトの均一組織をもっている。この組織は、フ
ェライト＋パーライト，フェライト＋ベイナイト，フェ
ライト＋マルテンサイト等の混合組織にみられるような
軟質相と硬質層との界面が少ない。すなわち、精密打抜
き時の応力集中に起因して破断し易い界面が少ないた
め、精密打抜き性が著しく向上する。また、４４０Ｎ／
ｍｍ2 を超える高強度化にも十分対応できる。これに対
し、硬質相と軟質相の界面が多い混合組織では、精密打
抜き時に割れ発生の起点となる破断面が硬質相と軟質相
との界面に生じ易い。また、マルテンサイトやパーライ
トの均一組織では、これら組織の延性が不十分であるた
め、良好な精密打抜き面が得られない。フェライトの均
一組織では、良好な精密打抜き性が得られるものの、４
４０Ｎ／ｍｍ2 を超えるような高強度化が困難である。
ベイニティックフェライト又はベイナイトの均一組織
は、合金の成分を規定し、熱延によって形成される。ま
た、熱延板を必要に応じて冷間圧延することにより、
０．２％耐力／引張り強さで表される鋼板の降伏比が向
上し、精密打抜きされた製品に発生するダレが低減され
る。このような効果を得るためには、ベイニティックフ
ェライト又はベイナイトの均一組織が最適であるが、ベ
イニティックフェライト又はベイナイトの面積占有率が
８５％以上である限り、ベイナイト＋パーライトやベイ
ナイト＋マルテンサイト等の混合組織であってもよい。
【０００６】以下、本発明鋼板に含まれる合金成分，そ
の含有量等について説明する。 Ｃ：０．０５〜０．２０重量％ 強度確保のために必要な合金元素であり、本発明では、
引張り強さ４４０Ｎ／ｍｍ2 以上の目標強度を得ること
から、Ｃ含有量の下限を０．０５重量％に規定した。し
かし、０．２０重量％を超える多量のＣが含まれると、
パーライト量が増加し、精密打抜き性が急激に劣化す
る。 Ｓｉ：０．３重量％以下 固溶強化によって鋼板の強度を改善する元素であるが、
Ｓｉ含有量が多くなると熱延鋼板の表面性状が著しく劣
化し、冷延後においても優れた表面性状を持つ高強度鋼
板を得ることができない、このことから、本発明では、
Ｓｉ含有量の上限を０．３重量％に規定した。 Ｍｎ：０．５〜２．０重量％ 強度確保のために、０．５重量％以上のＭｎ含有量が必
要である。しかし、２．０重量％を超えて多量のＭｎが
含まれると、スラブ内に著しい中心偏析が生じる。中心
偏析は、バンドストラクチャーの形成原因となり、精密
打抜き性を劣化させる。
の含有量等について説明する。 Ｃ：０．０５〜０．２０重量％ 強度確保のために必要な合金元素であり、本発明では、
引張り強さ４４０Ｎ／ｍｍ2 以上の目標強度を得ること
から、Ｃ含有量の下限を０．０５重量％に規定した。し
かし、０．２０重量％を超える多量のＣが含まれると、
パーライト量が増加し、精密打抜き性が急激に劣化す
る。 Ｓｉ：０．３重量％以下 固溶強化によって鋼板の強度を改善する元素であるが、
Ｓｉ含有量が多くなると熱延鋼板の表面性状が著しく劣
化し、冷延後においても優れた表面性状を持つ高強度鋼
板を得ることができない、このことから、本発明では、
Ｓｉ含有量の上限を０．３重量％に規定した。 Ｍｎ：０．５〜２．０重量％ 強度確保のために、０．５重量％以上のＭｎ含有量が必
要である。しかし、２．０重量％を超えて多量のＭｎが
含まれると、スラブ内に著しい中心偏析が生じる。中心
偏析は、バンドストラクチャーの形成原因となり、精密
打抜き性を劣化させる。
【０００７】Ｐ：０．０２重量％以下
固溶強化によって鋼板の強度を改善する元素であるが、
スラブの中心偏析を促進させる作用を呈する。特に、Ｐ
含有量が０．０２重量％を超えると、中心偏析が促進さ
れ、バンド状のパーライトが板厚方向中心部に生じ易く
なる。バンド状のパーライトは、破断面発生の起点とな
り、結果として精密打抜き性を劣化させる。 Ｓ：０．００５重量％以下 ＭｎＳを形成し、精密打抜き性を著しく劣化させる有害
元素である。そのため、本発明においては、Ｓ含有量の
上限を０．００５重量％，好ましくは０．００３重量％
に規定した。
スラブの中心偏析を促進させる作用を呈する。特に、Ｐ
含有量が０．０２重量％を超えると、中心偏析が促進さ
れ、バンド状のパーライトが板厚方向中心部に生じ易く
なる。バンド状のパーライトは、破断面発生の起点とな
り、結果として精密打抜き性を劣化させる。 Ｓ：０．００５重量％以下 ＭｎＳを形成し、精密打抜き性を著しく劣化させる有害
元素である。そのため、本発明においては、Ｓ含有量の
上限を０．００５重量％，好ましくは０．００３重量％
に規定した。
【０００８】また、本発明に従った鋼板は、精密打抜き
用に使用されることから、更に特定された表面粗さ及び
板厚精度をもつことが要求される。 表面粗さ：Ｒａ≦０．４μｍ オートマティックトランスミッション車のトルコンプレ
ート等のように、鋼板の表面でトルクを伝達する部品で
は、鋼板の表面粗さがトルク伝達効率に大きく影響す
る。本発明では、高い伝達効率を得る上から、鋼板の表
面粗さをＲａ≦０．４μｍと規定した。 板厚精度：±８０μｍの範囲 動力伝達部品として使用される鋼板では、板厚のバラツ
キが大きいと、局部的に負荷がかかり、寿命や信頼性に
問題を生じるため、製品として使用することができな
い。そこで、本発明においては、用途から要求される特
性に対応させるため、板厚精度を±８０μｍの範囲に規
定した。
用に使用されることから、更に特定された表面粗さ及び
板厚精度をもつことが要求される。 表面粗さ：Ｒａ≦０．４μｍ オートマティックトランスミッション車のトルコンプレ
ート等のように、鋼板の表面でトルクを伝達する部品で
は、鋼板の表面粗さがトルク伝達効率に大きく影響す
る。本発明では、高い伝達効率を得る上から、鋼板の表
面粗さをＲａ≦０．４μｍと規定した。 板厚精度：±８０μｍの範囲 動力伝達部品として使用される鋼板では、板厚のバラツ
キが大きいと、局部的に負荷がかかり、寿命や信頼性に
問題を生じるため、製品として使用することができな
い。そこで、本発明においては、用途から要求される特
性に対応させるため、板厚精度を±８０μｍの範囲に規
定した。
【０００９】成分的には以上の条件を満足するスラブに
熱間圧延、或いは更に冷間圧延を施し、ベイニティック
フェライト又はベイナイトの均一組織にする。このとき
の熱延，巻取り，冷延等は、次の条件で行うことが好ま
しい。 熱延仕上げ温度：８００〜１０５０℃ 熱間圧延は、仕上げ温度が８００〜１０５０℃の範囲に
入るように行われる。１０５０℃を超える仕上げ温度で
は、操業が困難になる。逆に８００℃に達しない仕上げ
温度では、二相域圧延となり、熱延中にフェライトが生
成し易くなる。その結果、精密打抜き性が劣化し、変形
抵抗の増大に起因して通板性が悪くなると共に、板厚精
度の悪化や電力原単位の増加をもたらす。 巻取り温度：３５０〜５００℃ 本発明者等は、フェライトやパーライトの生成を抑制し
ながら、ベイニティックフェライトやベイナイトの均一
組織を得るために、熱延板の巻取り温度を５００℃以下
にする必要があることを多数の実験から見い出した。し
かし、３５０℃を下回る巻取り温度では、マルテンサイ
トが生成し易くなり、精密打抜き性が著しく劣化する。
熱間圧延、或いは更に冷間圧延を施し、ベイニティック
フェライト又はベイナイトの均一組織にする。このとき
の熱延，巻取り，冷延等は、次の条件で行うことが好ま
しい。 熱延仕上げ温度：８００〜１０５０℃ 熱間圧延は、仕上げ温度が８００〜１０５０℃の範囲に
入るように行われる。１０５０℃を超える仕上げ温度で
は、操業が困難になる。逆に８００℃に達しない仕上げ
温度では、二相域圧延となり、熱延中にフェライトが生
成し易くなる。その結果、精密打抜き性が劣化し、変形
抵抗の増大に起因して通板性が悪くなると共に、板厚精
度の悪化や電力原単位の増加をもたらす。 巻取り温度：３５０〜５００℃ 本発明者等は、フェライトやパーライトの生成を抑制し
ながら、ベイニティックフェライトやベイナイトの均一
組織を得るために、熱延板の巻取り温度を５００℃以下
にする必要があることを多数の実験から見い出した。し
かし、３５０℃を下回る巻取り温度では、マルテンサイ
トが生成し易くなり、精密打抜き性が著しく劣化する。
【００１０】
【実施例】表１に組成を示す各種鋼材を用意した。
【００１１】
【表１】
【００１２】表１に掲げた鋼種Ａ１〜５及びＢ１，Ｂ２
から、板厚４〜８ｍｍの熱延鋼板を製造した。熱延に際
し、仕上げ温度を８４０〜９８０℃とし、その後３８０
〜５６０℃で巻き取った。得られた熱延鋼板の組織を観
察し、観察結果を熱延条件と共に表２に示す。
から、板厚４〜８ｍｍの熱延鋼板を製造した。熱延に際
し、仕上げ温度を８４０〜９８０℃とし、その後３８０
〜５６０℃で巻き取った。得られた熱延鋼板の組織を観
察し、観察結果を熱延条件と共に表２に示す。
【００１３】
【表２】
金属組織のうち、Ｂはベイナイト，ＢＦはベイニティッ
クフェライト，ＰＦはポリゴナルフェライト，Ｐはパー
ライトを示す。
クフェライト，ＰＦはポリゴナルフェライト，Ｐはパー
ライトを示す。
【００１４】各熱延鋼板を冷間圧延し、２．５〜５．５
ｍｍの冷延鋼板を製造した。冷延鋼板から切り出された
各試験片について、実施例１と同様に機械的性質及び精
密打抜き性を調査した。機械的性質を表３に、精密打抜
き性を表４にそれぞれ示す。
ｍｍの冷延鋼板を製造した。冷延鋼板から切り出された
各試験片について、実施例１と同様に機械的性質及び精
密打抜き性を調査した。機械的性質を表３に、精密打抜
き性を表４にそれぞれ示す。
【００１５】
【表３】
【００１６】
【表４】
・ 破断面発生率は、試験片１００個について破断の有
無を観察し、破断面が観察されなかったものを◎，５％
以下を○，５〜２０％を△，２０％以上を×として評価
した。 ・ 剪断面−破断面比率は、精密打抜き面を観察し、破
断面がなく全面が剪断面となっているものを◎，破断面
比率が５％以下のものを○，破断面比率が５〜２０％の
ものを△，破断面比率が２０％以上のものを×として評
価した。 ・ 表面性状は、Ｒａ≦０．２μｍを◎，０．２＜Ｒａ
≦０．４μｍを○，Ｒａ＞０．４μｍを×として評価し
た。 ・ 板厚精度は、±４０μｍ以内のものを◎，±８０μ
ｍ以内のものを○，±８０μｍを超えるものを×として
評価した。 ・ 精密打抜きまでで製品として適用可能なものを○，
適用できないものを×として評価した。
無を観察し、破断面が観察されなかったものを◎，５％
以下を○，５〜２０％を△，２０％以上を×として評価
した。 ・ 剪断面−破断面比率は、精密打抜き面を観察し、破
断面がなく全面が剪断面となっているものを◎，破断面
比率が５％以下のものを○，破断面比率が５〜２０％の
ものを△，破断面比率が２０％以上のものを×として評
価した。 ・ 表面性状は、Ｒａ≦０．２μｍを◎，０．２＜Ｒａ
≦０．４μｍを○，Ｒａ＞０．４μｍを×として評価し
た。 ・ 板厚精度は、±４０μｍ以内のものを◎，±８０μ
ｍ以内のものを○，±８０μｍを超えるものを×として
評価した。 ・ 精密打抜きまでで製品として適用可能なものを○，
適用できないものを×として評価した。
【００１７】表４から明らかなように、本発明で規定し
た成分及び組織をもつ試験番号１〜５では、何れも極め
て良好な精密打抜き面性状をもつと共に、表面性状及び
板厚精度も良好であった。このことから、本発明にした
がった鋼板は、表３に示されるように高強度で、しかも
精密打抜き加工に適した材料であることが判る。これに
対し、試験番号６，８の試験片では、パーライトが生成
しており、均一な組織でないことから、精密打抜き面に
多量の破断面が発生しており、精密打抜きしたままで製
品として使用できないものであった。また、試験番号７
では、表面性状及び板厚精度が悪いことから、同様に精
密打抜きしたままで製品として使用できなかった。
た成分及び組織をもつ試験番号１〜５では、何れも極め
て良好な精密打抜き面性状をもつと共に、表面性状及び
板厚精度も良好であった。このことから、本発明にした
がった鋼板は、表３に示されるように高強度で、しかも
精密打抜き加工に適した材料であることが判る。これに
対し、試験番号６，８の試験片では、パーライトが生成
しており、均一な組織でないことから、精密打抜き面に
多量の破断面が発生しており、精密打抜きしたままで製
品として使用できないものであった。また、試験番号７
では、表面性状及び板厚精度が悪いことから、同様に精
密打抜きしたままで製品として使用できなかった。
【００１８】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明の高強度
鋼板においては、合金の成分設計を特定すると共に、組
織をベイニティックフェライト又はベイナイトの均一組
織とすることにより、引張り強さが４４０Ｎ／ｍｍ2 を
超える高強度で、しかも精密打抜き性が要求されるプレ
ート，ギア等の自動車部品用に好適な材料として使用さ
れる。また、精密打抜きによって形成された打抜き面が
良好な表面性状をもっていることから、従来精密打抜き
後に行われていた熱処理や窒化処理等を省略することが
できるため、製造コストの上昇を招くことなく、表面性
状が良好な精密打抜き製品が得られる。
鋼板においては、合金の成分設計を特定すると共に、組
織をベイニティックフェライト又はベイナイトの均一組
織とすることにより、引張り強さが４４０Ｎ／ｍｍ2 を
超える高強度で、しかも精密打抜き性が要求されるプレ
ート，ギア等の自動車部品用に好適な材料として使用さ
れる。また、精密打抜きによって形成された打抜き面が
良好な表面性状をもっていることから、従来精密打抜き
後に行われていた熱処理や窒化処理等を省略することが
できるため、製造コストの上昇を招くことなく、表面性
状が良好な精密打抜き製品が得られる。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０５〜０．２０重量％，Ｓｉ：
０．３重量％以下，Ｍｎ：０．５〜２．０重量％，Ｐ：
０．０２重量％以下及びＳ：０．００５重量％以下を含
み、残部が実質的にＦｅからなり、ベイニティックフェ
ライト又はベイナイトの均一組織、又はベイニティック
フェライト又はベイナイトの面積占有率が８５％以上の
組織をもつ精密打抜き用高強度鋼板。 - 【請求項２】 表面粗さがＲａ≦０．４μｍ、板厚精度
が±８０μｍの範囲にある請求項１記載の精密打抜き用
高強度鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12711395A JP3483656B2 (ja) | 1995-04-27 | 1995-04-27 | 精密打抜き用高強度鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12711395A JP3483656B2 (ja) | 1995-04-27 | 1995-04-27 | 精密打抜き用高強度鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08295985A JPH08295985A (ja) | 1996-11-12 |
| JP3483656B2 true JP3483656B2 (ja) | 2004-01-06 |
Family
ID=14951936
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12711395A Expired - Fee Related JP3483656B2 (ja) | 1995-04-27 | 1995-04-27 | 精密打抜き用高強度鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3483656B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5070824B2 (ja) * | 2006-11-30 | 2012-11-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 打抜き加工後の平坦度および端面性状に優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
| JP5125081B2 (ja) * | 2006-11-30 | 2013-01-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 打抜き加工後の平坦度に優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
| JP5481941B2 (ja) * | 2009-05-29 | 2014-04-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度冷延鋼板用熱延鋼板およびその製造方法、ならびに高強度冷延鋼板の製造方法 |
| CN111655888B (zh) | 2018-01-26 | 2021-09-10 | 杰富意钢铁株式会社 | 高延展性高强度钢板及其制造方法 |
-
1995
- 1995-04-27 JP JP12711395A patent/JP3483656B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08295985A (ja) | 1996-11-12 |
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