JP3452782B2 - 偶高調波ミクサ、直交ミクサ、イメージリジェクションミクサ、送信装置および受信装置 - Google Patents
偶高調波ミクサ、直交ミクサ、イメージリジェクションミクサ、送信装置および受信装置Info
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- JP3452782B2 JP3452782B2 JP34984797A JP34984797A JP3452782B2 JP 3452782 B2 JP3452782 B2 JP 3452782B2 JP 34984797 A JP34984797 A JP 34984797A JP 34984797 A JP34984797 A JP 34984797A JP 3452782 B2 JP3452782 B2 JP 3452782B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、無線通信システ
ムの送受信装置に用いられる偶高調波ミクサ、とりわ
け、近年、ディジタル無線通信システムで多用されるＧ
ＭＳＫ（ガウスろ波ミニマム位相偏移変調）、ＱＰＳＫ
（４相位相偏移変調）あるいはＱＡＭ（直交振幅変調）
などの変調方式で用いられる直交変調器や直交復調器に
適した偶高調波ミクサに関するものであり、またその偶
高周波ミクサを用いた直交ミクサ、その直交ミクサを用
いたイメージリジェクションミクサ、さらにはそれらの
ミクサを用いた送信装置および受信装置に関するもので
ある。
ムの送受信装置に用いられる偶高調波ミクサ、とりわ
け、近年、ディジタル無線通信システムで多用されるＧ
ＭＳＫ（ガウスろ波ミニマム位相偏移変調）、ＱＰＳＫ
（４相位相偏移変調）あるいはＱＡＭ（直交振幅変調）
などの変調方式で用いられる直交変調器や直交復調器に
適した偶高調波ミクサに関するものであり、またその偶
高周波ミクサを用いた直交ミクサ、その直交ミクサを用
いたイメージリジェクションミクサ、さらにはそれらの
ミクサを用いた送信装置および受信装置に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】高周波における周波数混合の手段の１つ
として、アンチパラレルダイオードペア（以下、ＡＰＤ
Ｐという）を利用した偶高調波ミクサが従来より用いら
れている。この偶高調波ミクサの原理的な提案は、ＩＥ
ＥＥ Ｔｒａｎｓ．ｏｎ Ｍｉｃｒｏｗａｖｅ ｔｈｅ
ｏｒｙ ａｎｄ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ，Ｖｏｌ．ＭＴ
Ｔ−２３，Ｎｏ．８（１９７５年８月）の６６７ページ
から６７３ページに掲載された論文“Ｈａｒｍｏｎｉｃ
ｍｉｘｉｎｇ ｗｉｔｈ ａｎ ａｎｔｉｐａｒａｌ
ｌｅｌ ｄｉｏｄｅ ｐａｉｒ”に記載されている。
として、アンチパラレルダイオードペア（以下、ＡＰＤ
Ｐという）を利用した偶高調波ミクサが従来より用いら
れている。この偶高調波ミクサの原理的な提案は、ＩＥ
ＥＥ Ｔｒａｎｓ．ｏｎ Ｍｉｃｒｏｗａｖｅ ｔｈｅ
ｏｒｙ ａｎｄ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ，Ｖｏｌ．ＭＴ
Ｔ−２３，Ｎｏ．８（１９７５年８月）の６６７ページ
から６７３ページに掲載された論文“Ｈａｒｍｏｎｉｃ
ｍｉｘｉｎｇ ｗｉｔｈ ａｎ ａｎｔｉｐａｒａｌ
ｌｅｌ ｄｉｏｄｅ ｐａｉｒ”に記載されている。
【０００３】図２６は上記論文に示された、従来の偶高
調波ミクサの一般的な構成を示すブロック図である。図
において、１ａ，１ｂはミクサダイオードであり、２は
このミクサダイオード１ａと１ｂを互いに逆極性となる
ように並列に接続して形成したＡＰＤＰである。３は分
波回路であり、４はこの分波回路３を構成する帯域通過
フィルタ（以下、ＢＰＦという）、５は同じく高域通過
フィルタ（以下、ＨＰＦという）、６は同じく低域通過
フィルタ（以下、ＬＰＦという）である。７はＲＦ（高
周波）信号が入出力されるＲＦ端子、８はＬＯ波（局部
発振波）が入力されるＬＯ端子、９はＩＦ（中間周波）
信号が入出力されるＩＦ端子である。なお、以下の説明
では、ＲＦ信号をＲＦ波、ＩＦ信号をＩＦ波という。
調波ミクサの一般的な構成を示すブロック図である。図
において、１ａ，１ｂはミクサダイオードであり、２は
このミクサダイオード１ａと１ｂを互いに逆極性となる
ように並列に接続して形成したＡＰＤＰである。３は分
波回路であり、４はこの分波回路３を構成する帯域通過
フィルタ（以下、ＢＰＦという）、５は同じく高域通過
フィルタ（以下、ＨＰＦという）、６は同じく低域通過
フィルタ（以下、ＬＰＦという）である。７はＲＦ（高
周波）信号が入出力されるＲＦ端子、８はＬＯ波（局部
発振波）が入力されるＬＯ端子、９はＩＦ（中間周波）
信号が入出力されるＩＦ端子である。なお、以下の説明
では、ＲＦ信号をＲＦ波、ＩＦ信号をＩＦ波という。
【０００４】次に動作について説明する。ＡＰＤＰ２は
逆極性の２つのミクサダイオード１ａ，１ｂを並列接続
した構成であり、受信機の場合には、ＲＦ端子７とＬＯ
端子８から入力されたＲＦ波およびＬＯ波を、分波回路
３を介してこのＡＰＤＰ２に加えることにより、当該分
波回路３のＩＦ端子９よりＩＦ波を取り出す。また、送
信機の場合には、このＡＰＤＰ２に分波回路３を介し
て、ＩＦ端子９とＬＯ端子８より入力されたＩＦ波およ
びＬＯ波を加え、分波回路３のＲＦ端子７よりＲＦ波を
取り出す。なお、分波回路３はＢＰＦ４，ＨＰＦ５，Ｌ
ＰＦ６とから構成されて、各端子間のアイソレーション
を得ており、ＲＦ端子７、ＬＯ端子８およびＩＦ端子９
の各端子間におけるＲＦ波、ＬＯ波およびＩＦ波の漏洩
を抑制するために設けられる。
逆極性の２つのミクサダイオード１ａ，１ｂを並列接続
した構成であり、受信機の場合には、ＲＦ端子７とＬＯ
端子８から入力されたＲＦ波およびＬＯ波を、分波回路
３を介してこのＡＰＤＰ２に加えることにより、当該分
波回路３のＩＦ端子９よりＩＦ波を取り出す。また、送
信機の場合には、このＡＰＤＰ２に分波回路３を介し
て、ＩＦ端子９とＬＯ端子８より入力されたＩＦ波およ
びＬＯ波を加え、分波回路３のＲＦ端子７よりＲＦ波を
取り出す。なお、分波回路３はＢＰＦ４，ＨＰＦ５，Ｌ
ＰＦ６とから構成されて、各端子間のアイソレーション
を得ており、ＲＦ端子７、ＬＯ端子８およびＩＦ端子９
の各端子間におけるＲＦ波、ＬＯ波およびＩＦ波の漏洩
を抑制するために設けられる。
【０００５】このような偶高調波ミクサのＬＯ端子８に
ＬＯ波を加えると、図２７に示すように、半周期ごとに
ＡＰＤＰ２のミクサダイオード１ａと１ｂとが交互にオ
ンして電流が流れる。その結果、ＡＰＤＰ２には半周期
ごとに逆位相のＬＯ電流が流れ、図２８に示すように半
周期ごとにコンダクタンスが高まる動作をする。そのた
め、ＬＯ電流の高調波は奇数次、コンダクタンスの高調
波は偶数次の成分しか存在しない。図２９にはこのよう
な偶高調波ミクサを受信（ダウンコンバータ）用に適用
したときの周波数スペクトラムが、図３０には送信（ア
ップコンバータ）用に適用したときの周波数スペクトラ
ムがそれぞれ示されている。ＬＯ波で励振されたＡＰＤ
Ｐ２のコンダクタンスの高調波には偶数次の成分しか存
在しないため、図２９や図３０に示すように、ＬＯ波の
２倍波とＲＦ波／ＩＦ波との混合波が出力される。
ＬＯ波を加えると、図２７に示すように、半周期ごとに
ＡＰＤＰ２のミクサダイオード１ａと１ｂとが交互にオ
ンして電流が流れる。その結果、ＡＰＤＰ２には半周期
ごとに逆位相のＬＯ電流が流れ、図２８に示すように半
周期ごとにコンダクタンスが高まる動作をする。そのた
め、ＬＯ電流の高調波は奇数次、コンダクタンスの高調
波は偶数次の成分しか存在しない。図２９にはこのよう
な偶高調波ミクサを受信（ダウンコンバータ）用に適用
したときの周波数スペクトラムが、図３０には送信（ア
ップコンバータ）用に適用したときの周波数スペクトラ
ムがそれぞれ示されている。ＬＯ波で励振されたＡＰＤ
Ｐ２のコンダクタンスの高調波には偶数次の成分しか存
在しないため、図２９や図３０に示すように、ＬＯ波の
２倍波とＲＦ波／ＩＦ波との混合波が出力される。
【０００６】一方、ＲＦ波に周波数が近接し、スプリア
スとなるＬＯ波の２倍波は、前述のようにＬＯ電流の偶
数次の高調波となるため強く抑制できる。この抑制量
は、ＡＰＤＰ２の２つのミクサダイオード１ａ，１ｂの
バランスに依存し、分波回路３などの外部回路に依存し
ない。したがって、ＡＰＤＰ２をモノリシック集積化し
て２つのミクサダイオード１ａおよび１ｂのバランスを
高めると、ＬＯ電流の偶数次、コンダクタンスの奇数次
の高調波を強く抑制できる。そのため、通常の平衡形の
ミクサと比較し、はるかに高い抑制が可能である。ちな
みにマイクロ波では通常の基本波動作のミクサでは２５
ｄＢ程度の抑制であるが、偶高調波ミクサでは５０ｄＢ
から６０ｄＢ抑制することができる。
スとなるＬＯ波の２倍波は、前述のようにＬＯ電流の偶
数次の高調波となるため強く抑制できる。この抑制量
は、ＡＰＤＰ２の２つのミクサダイオード１ａ，１ｂの
バランスに依存し、分波回路３などの外部回路に依存し
ない。したがって、ＡＰＤＰ２をモノリシック集積化し
て２つのミクサダイオード１ａおよび１ｂのバランスを
高めると、ＬＯ電流の偶数次、コンダクタンスの奇数次
の高調波を強く抑制できる。そのため、通常の平衡形の
ミクサと比較し、はるかに高い抑制が可能である。ちな
みにマイクロ波では通常の基本波動作のミクサでは２５
ｄＢ程度の抑制であるが、偶高調波ミクサでは５０ｄＢ
から６０ｄＢ抑制することができる。
【０００７】この偶高調波ミクサのＲＦ波の周波数をｆ
rf、ＩＦ波の周波数をｆif、そしてＬＯ波の周波数をｆ
p とすると、これらの関係は次の式（１）で表わすこと
ができる。
rf、ＩＦ波の周波数をｆif、そしてＬＯ波の周波数をｆ
p とすると、これらの関係は次の式（１）で表わすこと
ができる。
【０００８】
ｆrf＝ｆif±２ｆp （１）
【０００９】上記式（１）から解るように、この偶高調
波ミクサでは半分の周波数のＬＯ波で動作させることが
できる。そのため、上記引用文献をはじめ、大半の公開
文献においては、偶高調波ミクサはマイクロ波、とりわ
けミリ波での送受信機に適用されている。
波ミクサでは半分の周波数のＬＯ波で動作させることが
できる。そのため、上記引用文献をはじめ、大半の公開
文献においては、偶高調波ミクサはマイクロ波、とりわ
けミリ波での送受信機に適用されている。
【００１０】以上述べたように、偶高調波ミクサは以下
の特長があり、無線通信機器などに用いられている。 （１）特に送信機に適用した場合に低スプリアスとな
る。 （２）ＬＯ波の周波数ｆp を半分とすることができるた
め、ミリ波など高周波動作に適し、また低価格化の効果
も期待できる。
の特長があり、無線通信機器などに用いられている。 （１）特に送信機に適用した場合に低スプリアスとな
る。 （２）ＬＯ波の周波数ｆp を半分とすることができるた
め、ミリ波など高周波動作に適し、また低価格化の効果
も期待できる。
【００１１】しかしながら、このような偶高調波ミクサ
を直交変調器に適用する場合、発明者らが １９９６年
に開催されたＩＥＥＥ ＭＴＴ−Ｓ Ｉｎｔｅｒｎａｔ
ｉｏｎａｌ Ｍｉｃｒｏｗａｖｅ Ｓｙｍｐｏｓｉｕｍ
で発表し、その会議のＤｉｇｅｓｔの９６７ページから
９７０ページに掲載された“Ｅｖｅｎ ｈａｒｍｏｎｉ
ｃ ｑｕａｄｒａｔｕｒｅ ｍｏｄｕｌａｔｏｒ ｗｉ
ｔｈ ｌｏｗ ｖｅｃｔｏｒ ｍｏｄｕｌａｔｉｏｎ
ｅｒｒｏｒ ａｎｄ ｌｏｗ ｄｉｓｔｏｒｔｉｏｎ”
で示したように、ＲＦ端子とＬＯ端子の間に高いアイソ
レーションが要求される。図３１に偶高調波ミクサを用
いた直交変調器の構成例を示す。図において、１０ａ，
１０ｂは図２６に示した偶高調波ミクサであり、１１は
ＬＯ波を同位相もしくは逆位相で分配する分配回路、１
２は２つの偶高調波ミクサ１０ａ，１０ｂのＲＦ波（同
相成分をＩ、直交成分をＱとしている）を合成ないしは
分配する９０度移相回路である。
を直交変調器に適用する場合、発明者らが １９９６年
に開催されたＩＥＥＥ ＭＴＴ−Ｓ Ｉｎｔｅｒｎａｔ
ｉｏｎａｌ Ｍｉｃｒｏｗａｖｅ Ｓｙｍｐｏｓｉｕｍ
で発表し、その会議のＤｉｇｅｓｔの９６７ページから
９７０ページに掲載された“Ｅｖｅｎ ｈａｒｍｏｎｉ
ｃ ｑｕａｄｒａｔｕｒｅ ｍｏｄｕｌａｔｏｒ ｗｉ
ｔｈ ｌｏｗ ｖｅｃｔｏｒ ｍｏｄｕｌａｔｉｏｎ
ｅｒｒｏｒ ａｎｄ ｌｏｗ ｄｉｓｔｏｒｔｉｏｎ”
で示したように、ＲＦ端子とＬＯ端子の間に高いアイソ
レーションが要求される。図３１に偶高調波ミクサを用
いた直交変調器の構成例を示す。図において、１０ａ，
１０ｂは図２６に示した偶高調波ミクサであり、１１は
ＬＯ波を同位相もしくは逆位相で分配する分配回路、１
２は２つの偶高調波ミクサ１０ａ，１０ｂのＲＦ波（同
相成分をＩ、直交成分をＱとしている）を合成ないしは
分配する９０度移相回路である。
【００１２】ＩＦ端子９ａと９ｂに加えるＩ成分および
Ｑ成分のベースバンド信号１３ａと１３ｂにより、２つ
の偶高調波ミクサ１０ａ，１０ｂから出力されるＩ成分
およびＱ成分のＲＦ波１４ａ，１４ｂの振幅と位相をコ
ントロールする。そして、それらを９０度移相回路１２
で合成して所望の位相と振幅のＲＦ波を生成する。しか
しながら、偶高調波ミクサ１０ａと１０ｂとの端子間ア
イソレーションが不十分な場合には、図３１に破線１５
で示した干渉波の影響により、図３２に破線１６で示す
ような干渉波による誤差が生じ、実際の変調ベクトルは
同図に一点鎖線１７で示すように、その誤差により実線
１８で示す本来の変調ベクトルとは異なったものとな
り、直交変調の精度の劣化を引き起こす。そのため、図
２６の従来の偶高調波ミクサを直交変調器に適用する場
合には、分波回路３を構成しているＢＰＦ４、ＨＰＦ
５、およびＬＰＦ６の段数を多段化して端子間アイソレ
ーションを高めることが必要となる。
Ｑ成分のベースバンド信号１３ａと１３ｂにより、２つ
の偶高調波ミクサ１０ａ，１０ｂから出力されるＩ成分
およびＱ成分のＲＦ波１４ａ，１４ｂの振幅と位相をコ
ントロールする。そして、それらを９０度移相回路１２
で合成して所望の位相と振幅のＲＦ波を生成する。しか
しながら、偶高調波ミクサ１０ａと１０ｂとの端子間ア
イソレーションが不十分な場合には、図３１に破線１５
で示した干渉波の影響により、図３２に破線１６で示す
ような干渉波による誤差が生じ、実際の変調ベクトルは
同図に一点鎖線１７で示すように、その誤差により実線
１８で示す本来の変調ベクトルとは異なったものとな
り、直交変調の精度の劣化を引き起こす。そのため、図
２６の従来の偶高調波ミクサを直交変調器に適用する場
合には、分波回路３を構成しているＢＰＦ４、ＨＰＦ
５、およびＬＰＦ６の段数を多段化して端子間アイソレ
ーションを高めることが必要となる。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】従来の偶高調波ミクサ
は以上のように構成されているので、図２６に示すよう
に、分波回路３にＲＦ用のＢＰＦ４、ＬＯ用のＨＰＦ
５、およびＩＦ用のＬＰＦ６を用いた場合、分波回路３
は大形となり、無線通信装置などへの適用に適さないと
いう課題があり、また、この図２６に示すような分波回
路３を用いる偶高調波ミクサの構成では、端子間アイソ
レーションは上記ＢＰＦ４，ＨＰＦ５，ＬＰＦ６の周波
数特性に依存するため、ＲＦ波、ＬＯ波、およびＩＦ波
の周波数が近接する場合には適用が困難であり、さらに
端子間アイソレーションを高めるためには、上記ＢＰＦ
４，ＨＰＦ５，ＬＰＦ６の段数を増やす必要があって、
回路が大形化するなどの課題があった。とりわけ、この
偶高調波ミクサを直交変調器などに適用する場合には、
ＲＦ／ＬＯ端子間に高いアイソレーションが要求される
ため、図２６に示した従来の構成の偶高調波ミクサを直
交変調器に適用すると、ＢＰＦ４，ＨＰＦ５，ＬＰＦ６
の段数が多段となり、回路が大形になるという課題があ
った。
は以上のように構成されているので、図２６に示すよう
に、分波回路３にＲＦ用のＢＰＦ４、ＬＯ用のＨＰＦ
５、およびＩＦ用のＬＰＦ６を用いた場合、分波回路３
は大形となり、無線通信装置などへの適用に適さないと
いう課題があり、また、この図２６に示すような分波回
路３を用いる偶高調波ミクサの構成では、端子間アイソ
レーションは上記ＢＰＦ４，ＨＰＦ５，ＬＰＦ６の周波
数特性に依存するため、ＲＦ波、ＬＯ波、およびＩＦ波
の周波数が近接する場合には適用が困難であり、さらに
端子間アイソレーションを高めるためには、上記ＢＰＦ
４，ＨＰＦ５，ＬＰＦ６の段数を増やす必要があって、
回路が大形化するなどの課題があった。とりわけ、この
偶高調波ミクサを直交変調器などに適用する場合には、
ＲＦ／ＬＯ端子間に高いアイソレーションが要求される
ため、図２６に示した従来の構成の偶高調波ミクサを直
交変調器に適用すると、ＢＰＦ４，ＨＰＦ５，ＬＰＦ６
の段数が多段となり、回路が大形になるという課題があ
った。
【００１４】この発明は上記のような課題を解決するた
めになされたもので、ディジタル無線通信システムなど
で多用されるＧＭＳＫ，ＱＰＳＫ、あるいはＱＡＭなど
の変調方式で用いられる直交変調器や直交復調器に適し
た、回路の小形化が可能な偶高調波ミクサを得ることを
目的とする。
めになされたもので、ディジタル無線通信システムなど
で多用されるＧＭＳＫ，ＱＰＳＫ、あるいはＱＡＭなど
の変調方式で用いられる直交変調器や直交復調器に適し
た、回路の小形化が可能な偶高調波ミクサを得ることを
目的とする。
【００１５】また、この発明は、そのような偶高周波ミ
クサを用いた、小形化可能な直交ミクサを得ることを目
的とする。
クサを用いた、小形化可能な直交ミクサを得ることを目
的とする。
【００１６】さらに、この発明は、そのような直交ミク
サを用いた、小形化可能なイメージリジェクションミク
サを得ることを目的とする。
サを用いた、小形化可能なイメージリジェクションミク
サを得ることを目的とする。
【００１７】さらに、この発明は、それらのミクサを用
いた、小形化可能な送信装置および受信装置を得ること
を目的とする。
いた、小形化可能な送信装置および受信装置を得ること
を目的とする。
【００１８】
【課題を解決するための手段】この発明に係る偶高調波
ミクサは、第１のＡＰＤＰと第２のＡＰＤＰとを直列に
接続してその両端に第１および第２のＬＯ波短絡回路を
接続し、１８０度分配回路で分配されたＲＦ波を、直列
接続された第１および第２のＡＰＤＰの両端に、第１ま
たは第２のＩＦ波阻止回路を介して印加し、さらに第１
および第２のＡＰＤＰの接続点にＬＯ波を印加すること
により、ＲＦ波を逆位相でその直列接続された第１およ
び第２のＡＰＤＰに供給するとともに、ＬＯ波は同位相
で供給して、直列接続された第１および第２のＡＰＤＰ
の両端に接続された第１および第２のＲＦ波阻止回路を
介して、差動で動作する第１および第２のＩＦ端子より
ＩＦ波を取り出すようにしたものである。
ミクサは、第１のＡＰＤＰと第２のＡＰＤＰとを直列に
接続してその両端に第１および第２のＬＯ波短絡回路を
接続し、１８０度分配回路で分配されたＲＦ波を、直列
接続された第１および第２のＡＰＤＰの両端に、第１ま
たは第２のＩＦ波阻止回路を介して印加し、さらに第１
および第２のＡＰＤＰの接続点にＬＯ波を印加すること
により、ＲＦ波を逆位相でその直列接続された第１およ
び第２のＡＰＤＰに供給するとともに、ＬＯ波は同位相
で供給して、直列接続された第１および第２のＡＰＤＰ
の両端に接続された第１および第２のＲＦ波阻止回路を
介して、差動で動作する第１および第２のＩＦ端子より
ＩＦ波を取り出すようにしたものである。
【００１９】この発明に係る偶高調波ミクサは、第１の
ＡＰＤＰと第２のＡＰＤＰとを直列に接続してその両端
に第１および第２のＬＯ波短絡回路を接続し、差動動作
する第１および第２のＩＦ端子より入力されたＩＦ波
を、第１および第２のＲＦ波阻止回路を介して、直列接
続された第１および第２のＡＰＤＰの両端に印加し、さ
らに第１および第２のＡＰＤＰの接続点にＬＯ波を印加
することにより、ＩＦ波を逆位相で直列接続された第１
および第２のＡＰＤＰに供給するとともに、ＬＯ波は同
位相で供給して、第１および第２のＡＰＤＰの両端のＲ
Ｆ波を、第１または第２のＩＦ波阻止回路を介して１８
０度合成回路の第１および第２の入力端子に入力し、１
８０度合成回路で合成されたＲＦ波をＲＦ端子より取り
出すようにしたものである。
ＡＰＤＰと第２のＡＰＤＰとを直列に接続してその両端
に第１および第２のＬＯ波短絡回路を接続し、差動動作
する第１および第２のＩＦ端子より入力されたＩＦ波
を、第１および第２のＲＦ波阻止回路を介して、直列接
続された第１および第２のＡＰＤＰの両端に印加し、さ
らに第１および第２のＡＰＤＰの接続点にＬＯ波を印加
することにより、ＩＦ波を逆位相で直列接続された第１
および第２のＡＰＤＰに供給するとともに、ＬＯ波は同
位相で供給して、第１および第２のＡＰＤＰの両端のＲ
Ｆ波を、第１または第２のＩＦ波阻止回路を介して１８
０度合成回路の第１および第２の入力端子に入力し、１
８０度合成回路で合成されたＲＦ波をＲＦ端子より取り
出すようにしたものである。
【００２０】この発明に係る偶高調波ミクサは、ＨＰＦ
で第１および第２のＩＦ波阻止回路を、ＬＰＦで第１お
よび第２のＲＦ波阻止回路をそれぞれ形成したものであ
る。
で第１および第２のＩＦ波阻止回路を、ＬＰＦで第１お
よび第２のＲＦ波阻止回路をそれぞれ形成したものであ
る。
【００２１】この発明に係る偶高調波ミクサは、キャパ
シタで第１および第２のＩＦ波阻止回路を、インダクタ
で第１および第２のＲＦ波阻止回路をそれぞれ形成した
ものである。
シタで第１および第２のＩＦ波阻止回路を、インダクタ
で第１および第２のＲＦ波阻止回路をそれぞれ形成した
ものである。
【００２２】この発明に係る偶高調波ミクサは、第１お
よび第２のＩＦ端子より出力されたＩＦ波を、１８０度
合成回路で合成して単一のＩＦ端子より出力するように
接続したものである。
よび第２のＩＦ端子より出力されたＩＦ波を、１８０度
合成回路で合成して単一のＩＦ端子より出力するように
接続したものである。
【００２３】この発明に係る偶高調波ミクサは、単一の
ＩＦ端子より入力されたＩＦ波を１８０度分配回路で分
配して、第１および第２のＩＦ端子にそれぞれ入力する
ようにしたものである。
ＩＦ端子より入力されたＩＦ波を１８０度分配回路で分
配して、第１および第２のＩＦ端子にそれぞれ入力する
ようにしたものである。
【００２４】この発明に係る偶高調波ミクサは、直列に
接続された第１のＡＰＤＰと第２のＡＰＤＰの接続点
と、ＬＯ端子との間に設けられた第３のＲＦ波阻止回路
によって、ＬＯ端子とＲＦ端子との間のアイソレーショ
ンを一層高めたものである。
接続された第１のＡＰＤＰと第２のＡＰＤＰの接続点
と、ＬＯ端子との間に設けられた第３のＲＦ波阻止回路
によって、ＬＯ端子とＲＦ端子との間のアイソレーショ
ンを一層高めたものである。
【００２５】この発明に係る偶高調波ミクサは、直列に
接続された第１のＡＰＤＰと第２のＡＰＤＰの接続点
と、ＬＯ端子との間に設けられた緩衝増幅器のアイソレ
ーション特性によって、ＬＯ端子とＲＦ端子との間のア
イソレーションを一層高めたものである。
接続された第１のＡＰＤＰと第２のＡＰＤＰの接続点
と、ＬＯ端子との間に設けられた緩衝増幅器のアイソレ
ーション特性によって、ＬＯ端子とＲＦ端子との間のア
イソレーションを一層高めたものである。
【００２６】この発明に係る偶高調波ミクサは、ＬＯ波
の周波数で１／４波長の電気長を呈する先端開放スタブ
で、第１および第２のＬＯ波短絡回路を構成し、ＬＯ波
の周波数で直列接続された第１および第２のＡＰＤＰの
両端を地導体に接続することにより、ＡＰＤＰの励振効
率を向上させたものである。
の周波数で１／４波長の電気長を呈する先端開放スタブ
で、第１および第２のＬＯ波短絡回路を構成し、ＬＯ波
の周波数で直列接続された第１および第２のＡＰＤＰの
両端を地導体に接続することにより、ＡＰＤＰの励振効
率を向上させたものである。
【００２７】この発明に係る偶高調波ミクサは、ＬＯ波
の周波数で直列共振する直列共振回路で、第１および第
２のＬＯ波短絡回路を構成し、ＬＯ波の周波数で直列接
続された第１および第２のＡＰＤＰの両端を地導体に接
続することにより、ＡＰＤＰの励振効率を向上させたも
のである。
の周波数で直列共振する直列共振回路で、第１および第
２のＬＯ波短絡回路を構成し、ＬＯ波の周波数で直列接
続された第１および第２のＡＰＤＰの両端を地導体に接
続することにより、ＡＰＤＰの励振効率を向上させたも
のである。
【００２８】この発明に係る偶高調波ミクサは、直列共
振回路に装荷キャパシタを並列に接続した並列回路によ
って、第１および第２のＬＯ波短絡回路を構成し、ＬＯ
波の周波数で直列共振回路を直列共振させて直列接続さ
れた第１および第２のＡＰＤＰの両端を地導体に接続
し、ＲＦ波の周波数で並列回路を並列共振させることに
より、第１および第２のＬＯ波短絡回路のＲＦ波の周波
数におけるインピーダンスを高めたものである。
振回路に装荷キャパシタを並列に接続した並列回路によ
って、第１および第２のＬＯ波短絡回路を構成し、ＬＯ
波の周波数で直列共振回路を直列共振させて直列接続さ
れた第１および第２のＡＰＤＰの両端を地導体に接続
し、ＲＦ波の周波数で並列回路を並列共振させることに
より、第１および第２のＬＯ波短絡回路のＲＦ波の周波
数におけるインピーダンスを高めたものである。
【００２９】この発明に係る偶高調波ミクサは、並列共
振回路に装荷キャパシタを直列に接続した直列回路によ
って、第１および第２のＬＯ波短絡回路を構成し、ＲＦ
波の周波数で並列共振回路を並列共振させて第１および
第２のＬＯ波短絡回路のＲＦ波の周波数におけるインピ
ーダンスを高め、ＬＯ波の周波数で直列回路を共振させ
て、直列に接続された第１および第２のＡＰＤＰの両端
を地導体に接続するようにしたものである。
振回路に装荷キャパシタを直列に接続した直列回路によ
って、第１および第２のＬＯ波短絡回路を構成し、ＲＦ
波の周波数で並列共振回路を並列共振させて第１および
第２のＬＯ波短絡回路のＲＦ波の周波数におけるインピ
ーダンスを高め、ＬＯ波の周波数で直列回路を共振させ
て、直列に接続された第１および第２のＡＰＤＰの両端
を地導体に接続するようにしたものである。
【００３０】この発明に係る偶高調波ミクサは、第１の
ＡＰＤＰと第２のＡＰＤＰを直列に接続して、その両端
に、並列共振回路と装荷キャパシタを直列接続した直列
回路で構成された第１および第２のＬＯ波短絡回路を接
続し、１８０度分配回路で分配されたＲＦ波を、直列接
続された第１および第２のＡＰＤＰの両端に、第１また
は第２のＩＦ波阻止回路を介して印加し、さらに第１お
よび第２のＡＰＤＰの接続点にＬＯ波を印加して、ＲＦ
波を逆位相でその直列接続された第１および第２のＡＰ
ＤＰに供給するとともに、ＬＯ波は同位相で供給するこ
とによって、第１および第２のＬＯ波短絡回路の並列共
振回路と装荷キャパシタの接続点に接続された第１およ
び第２のＲＦ波阻止回路を介して、差動で動作する第１
および第２のＩＦ端子よりＩＦ波を取り出すようにした
ものである。
ＡＰＤＰと第２のＡＰＤＰを直列に接続して、その両端
に、並列共振回路と装荷キャパシタを直列接続した直列
回路で構成された第１および第２のＬＯ波短絡回路を接
続し、１８０度分配回路で分配されたＲＦ波を、直列接
続された第１および第２のＡＰＤＰの両端に、第１また
は第２のＩＦ波阻止回路を介して印加し、さらに第１お
よび第２のＡＰＤＰの接続点にＬＯ波を印加して、ＲＦ
波を逆位相でその直列接続された第１および第２のＡＰ
ＤＰに供給するとともに、ＬＯ波は同位相で供給するこ
とによって、第１および第２のＬＯ波短絡回路の並列共
振回路と装荷キャパシタの接続点に接続された第１およ
び第２のＲＦ波阻止回路を介して、差動で動作する第１
および第２のＩＦ端子よりＩＦ波を取り出すようにした
ものである。
【００３１】この発明に係る偶高調波ミクサは、第１の
ＡＰＤＰと第２のＡＰＤＰを直列に接続して、その両端
に、並列共振回路と装荷キャパシタを直列接続した直列
回路で構成された第１および第２のＬＯ波短絡回路を接
続し、差動動作する第１および第２のＩＦ端子より入力
されたＩＦ波を、第１および第２のＲＦ波阻止回路を介
して、第１および第２のＬＯ波短絡回路の並列共振回路
と装荷キャパシタの接続点に印加し、さらに第１および
第２のＡＰＤＰの接続点にＬＯ波を印加することによ
り、ＩＦ波を逆位相で直列接続された第１および第２の
ＡＰＤＰに供給するとともに、ＬＯ波は同位相で供給
し、第１および第２のＡＰＤＰの両端のＲＦ波を、第１
または第２のＩＦ波阻止回路を介して１８０度合成回路
の第１および第２の入力端子に入力し、１８０度合成回
路で合成されたＲＦ波をＲＦ端子より取り出すようにし
たものである。
ＡＰＤＰと第２のＡＰＤＰを直列に接続して、その両端
に、並列共振回路と装荷キャパシタを直列接続した直列
回路で構成された第１および第２のＬＯ波短絡回路を接
続し、差動動作する第１および第２のＩＦ端子より入力
されたＩＦ波を、第１および第２のＲＦ波阻止回路を介
して、第１および第２のＬＯ波短絡回路の並列共振回路
と装荷キャパシタの接続点に印加し、さらに第１および
第２のＡＰＤＰの接続点にＬＯ波を印加することによ
り、ＩＦ波を逆位相で直列接続された第１および第２の
ＡＰＤＰに供給するとともに、ＬＯ波は同位相で供給
し、第１および第２のＡＰＤＰの両端のＲＦ波を、第１
または第２のＩＦ波阻止回路を介して１８０度合成回路
の第１および第２の入力端子に入力し、１８０度合成回
路で合成されたＲＦ波をＲＦ端子より取り出すようにし
たものである。
【００３２】この発明に係る直交ミクサは、２つの偶高
調波ミクサ、ＬＯ波を同位相あるいは逆位相で分配する
分配回路、およびＲＦ波を概略９０度の位相差で分配な
いしは合成する９０度移相回路で構成され、その偶高調
波ミクサとして、請求項１から請求項１４のいずれかに
記載された偶高調波ミクサを用いることによって、小形
な回路で、高い精度のディジタル変調／復調が行えるよ
うにしたものである。
調波ミクサ、ＬＯ波を同位相あるいは逆位相で分配する
分配回路、およびＲＦ波を概略９０度の位相差で分配な
いしは合成する９０度移相回路で構成され、その偶高調
波ミクサとして、請求項１から請求項１４のいずれかに
記載された偶高調波ミクサを用いることによって、小形
な回路で、高い精度のディジタル変調／復調が行えるよ
うにしたものである。
【００３３】この発明に係る直交ミクサは、２つの偶高
調波ミクサ、ＬＯ波を概略４５度の位相差で分配する４
５度移相回路および、ＲＦ波を同位相あるいは逆位相で
分配ないしは合成する分配・合成回路で構成され、その
偶高調波ミクサとして、請求項１から請求項１４のいず
れかに示された偶高調波ミクサを用いることによって、
小形な回路で、高い精度のディジタル変調／復調が行え
るようにしたものである。
調波ミクサ、ＬＯ波を概略４５度の位相差で分配する４
５度移相回路および、ＲＦ波を同位相あるいは逆位相で
分配ないしは合成する分配・合成回路で構成され、その
偶高調波ミクサとして、請求項１から請求項１４のいず
れかに示された偶高調波ミクサを用いることによって、
小形な回路で、高い精度のディジタル変調／復調が行え
るようにしたものである。
【００３４】この発明に係るイメージリジェクションミ
クサは、直交ミクサと、ＩＦ波を概略９０度の位相差で
分配ないしは合成して、この直交ミクサとＩＦ端子とを
接続する９０度移相回路で構成され、その直交ミクサと
して、請求項１５または請求項１６に示された直交ミク
サを用いることによって、小形な回路で、高いイメージ
リジェクション比を得ることができるようにしたもので
ある。
クサは、直交ミクサと、ＩＦ波を概略９０度の位相差で
分配ないしは合成して、この直交ミクサとＩＦ端子とを
接続する９０度移相回路で構成され、その直交ミクサと
して、請求項１５または請求項１６に示された直交ミク
サを用いることによって、小形な回路で、高いイメージ
リジェクション比を得ることができるようにしたもので
ある。
【００３５】この発明に係る受信装置は、ディジタル復
調用のミクサとして、請求項１から請求項１７のいずれ
かに示された、偶高調波ミクサ、直交ミクサ、あるいは
イメージリジェクションミクサのいずれかを用いること
により、装置を小形化し、高精度のディジタル復調を可
能にしたものである。
調用のミクサとして、請求項１から請求項１７のいずれ
かに示された、偶高調波ミクサ、直交ミクサ、あるいは
イメージリジェクションミクサのいずれかを用いること
により、装置を小形化し、高精度のディジタル復調を可
能にしたものである。
【００３６】この発明に係る送信装置は、ディジタル変
調用のミクサとして、請求項１から請求項１７のいずれ
かに示された、偶高調波ミクサ、直交ミクサ、あるいは
イメージリジェクションミクサのいずれかを用いること
により、装置を小形化し、高精度のディジタル変調を可
能にしたものである。
調用のミクサとして、請求項１から請求項１７のいずれ
かに示された、偶高調波ミクサ、直交ミクサ、あるいは
イメージリジェクションミクサのいずれかを用いること
により、装置を小形化し、高精度のディジタル変調を可
能にしたものである。
【００３７】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の一形態を
説明する。 実施の形態１．図１はこの発明の実施の形態１による偶
高調波ミクサの一構成例を示すブロック図である。図に
おいて、２ａは２つのミクサダイオードを互いに逆極性
に並列に接続して構成された第１のＡＰＤＰ、２ｂは同
様に２つのミクサダイオードを互いに逆極性に並列に接
続して構成された第２のＡＰＤＰであり、この第１のＡ
ＰＤＰ２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂとは互いに直列に接続
されている。８はこの第１のＡＰＤＰ２ａと第２のＡＰ
ＤＰ２ｂの接続点に接続された、ＬＯ波が入力されるＬ
Ｏ端子である。
説明する。 実施の形態１．図１はこの発明の実施の形態１による偶
高調波ミクサの一構成例を示すブロック図である。図に
おいて、２ａは２つのミクサダイオードを互いに逆極性
に並列に接続して構成された第１のＡＰＤＰ、２ｂは同
様に２つのミクサダイオードを互いに逆極性に並列に接
続して構成された第２のＡＰＤＰであり、この第１のＡ
ＰＤＰ２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂとは互いに直列に接続
されている。８はこの第１のＡＰＤＰ２ａと第２のＡＰ
ＤＰ２ｂの接続点に接続された、ＬＯ波が入力されるＬ
Ｏ端子である。
【００３８】２０ａは第１のＡＰＤＰ２ａの上記第２の
ＡＰＤＰ２ｂとの接続点とは逆側の端末と地導体との間
に接続されて、ＬＯ波の周波数で短絡状態となる第１の
ＬＯ波短絡回路であり、２０ｂは第２のＡＰＤＰ２ｂの
上記第１のＡＰＤＰ２ａとの接続点とは逆側の端末と地
導体との間に接続されて、ＬＯ波の周波数で短絡状態と
なる第２のＬＯ波短絡回路である。なお、これら第１の
ＬＯ波短絡回路２０ａおよび第２のＬＯ波短絡回路２０
ｂは、後に実施の形態４から実施の形態７にて詳しく述
べるように、例えば、ＬＯ波の周波数で１／４波長とな
る先端開放スタブや、ＬＯ波の周波数で共振する直列共
振回路などで形成される。
ＡＰＤＰ２ｂとの接続点とは逆側の端末と地導体との間
に接続されて、ＬＯ波の周波数で短絡状態となる第１の
ＬＯ波短絡回路であり、２０ｂは第２のＡＰＤＰ２ｂの
上記第１のＡＰＤＰ２ａとの接続点とは逆側の端末と地
導体との間に接続されて、ＬＯ波の周波数で短絡状態と
なる第２のＬＯ波短絡回路である。なお、これら第１の
ＬＯ波短絡回路２０ａおよび第２のＬＯ波短絡回路２０
ｂは、後に実施の形態４から実施の形態７にて詳しく述
べるように、例えば、ＬＯ波の周波数で１／４波長とな
る先端開放スタブや、ＬＯ波の周波数で共振する直列共
振回路などで形成される。
【００３９】２１はＲＦ波を概略１８０度の位相差で分
配する１８０度分配回路であり、７はこの１８０度分配
回路２１の入力端子に接続された、ＲＦ波が入力される
ＲＦ端子である。２２ａはこの１８０度分配回路２１の
正位相のＲＦ波を出力する第１の出力端子と、第１のＡ
ＰＤＰ２ａと第１のＬＯ波短絡回路２０ａとの接続点の
間に配置されて、ＲＦ側の回路をＩＦ波より分離するた
めの第１のＩＦ波阻止回路であり、２２ｂは１８０度分
配回路２１の逆位相のＲＦ波を出力する第２の出力端子
と、第２のＡＰＤＰ２ｂと第２のＬＯ波短絡回路２０ｂ
との接続点の間に配置されて、ＲＦ側の回路をＩＦ波よ
り分離するための第２のＩＦ波阻止回路である。なお、
この図１に示した偶高調波ミクサでは、第１のＩＦ波阻
止回路２２ａおよび第２のＩＦ波阻止回路２２ｂをＨＰ
Ｆにて形成している。
配する１８０度分配回路であり、７はこの１８０度分配
回路２１の入力端子に接続された、ＲＦ波が入力される
ＲＦ端子である。２２ａはこの１８０度分配回路２１の
正位相のＲＦ波を出力する第１の出力端子と、第１のＡ
ＰＤＰ２ａと第１のＬＯ波短絡回路２０ａとの接続点の
間に配置されて、ＲＦ側の回路をＩＦ波より分離するた
めの第１のＩＦ波阻止回路であり、２２ｂは１８０度分
配回路２１の逆位相のＲＦ波を出力する第２の出力端子
と、第２のＡＰＤＰ２ｂと第２のＬＯ波短絡回路２０ｂ
との接続点の間に配置されて、ＲＦ側の回路をＩＦ波よ
り分離するための第２のＩＦ波阻止回路である。なお、
この図１に示した偶高調波ミクサでは、第１のＩＦ波阻
止回路２２ａおよび第２のＩＦ波阻止回路２２ｂをＨＰ
Ｆにて形成している。
【００４０】９ｃはＩＦ波が出力される第１のＩＦ端
子、９ｄはこの第１のＩＦ端子９ｃとは逆位相のＩＦ波
が出力される第２のＩＦ端子であり、このように第１の
ＩＦ端子９ｃと第２のＩＦ端子９ｄとは差動で動作す
る。２３ａはこの第１のＩＦ端子９ｃと、第１のＡＰＤ
Ｐ２ａと第１のＬＯ波短絡回路２０ａとの接続点の間に
配置されて、ＩＦ側の回路をＲＦ波より分離するための
第１のＲＦ波阻止回路であり、２３ｂは第２のＩＦ端子
９ｄと、第２のＡＰＤＰ２ｂと第２のＬＯ波短絡回路２
０ｂとの接続点の間に配置されて、ＩＦ側の回路をＲＦ
波より分離するための第２のＲＦ波阻止回路である。な
お、この図１に示した偶高調波ミクサでは、第１のＲＦ
波阻止回路２３ａおよび第２のＲＦ波阻止回路２３ｂを
ＬＰＦにて形成している。
子、９ｄはこの第１のＩＦ端子９ｃとは逆位相のＩＦ波
が出力される第２のＩＦ端子であり、このように第１の
ＩＦ端子９ｃと第２のＩＦ端子９ｄとは差動で動作す
る。２３ａはこの第１のＩＦ端子９ｃと、第１のＡＰＤ
Ｐ２ａと第１のＬＯ波短絡回路２０ａとの接続点の間に
配置されて、ＩＦ側の回路をＲＦ波より分離するための
第１のＲＦ波阻止回路であり、２３ｂは第２のＩＦ端子
９ｄと、第２のＡＰＤＰ２ｂと第２のＬＯ波短絡回路２
０ｂとの接続点の間に配置されて、ＩＦ側の回路をＲＦ
波より分離するための第２のＲＦ波阻止回路である。な
お、この図１に示した偶高調波ミクサでは、第１のＲＦ
波阻止回路２３ａおよび第２のＲＦ波阻止回路２３ｂを
ＬＰＦにて形成している。
【００４１】次に、１８０度分配回路２１の構成例を幾
つか示す。図２は１８０度分配回路で代表的な、分布定
数によるラットレース回路を示す回路図である。図にお
いて、４１ａ，４１ｂ，４１ｃは１／４波長線路、４２
は３／４波長線路であり、４３は１／４波長線路４１ｂ
と４１ｃの接続点と地導体の間に接続された終端抵抗で
ある。また、図１のＲＦ端子７に接続される入力端子
は、１／４波長線路４１ａと４１ｂの接続点に接続さ
れ、第１のＩＦ波阻止回路２２ａに接続される出力端子
は、１／４波長線路４１ａと３／４波長線路４２の接続
点に、第２のＩＦ波阻止回路２２ｂに接続される出力端
子は、１／４波長線路４１ｃと３／４波長線路４２の接
続点にそれぞれ接続されている。これにより、ＲＦ波を
入力端子に入力すると、２つの出力端子からは、等振幅
・逆位相でＲＦ波が出力される。
つか示す。図２は１８０度分配回路で代表的な、分布定
数によるラットレース回路を示す回路図である。図にお
いて、４１ａ，４１ｂ，４１ｃは１／４波長線路、４２
は３／４波長線路であり、４３は１／４波長線路４１ｂ
と４１ｃの接続点と地導体の間に接続された終端抵抗で
ある。また、図１のＲＦ端子７に接続される入力端子
は、１／４波長線路４１ａと４１ｂの接続点に接続さ
れ、第１のＩＦ波阻止回路２２ａに接続される出力端子
は、１／４波長線路４１ａと３／４波長線路４２の接続
点に、第２のＩＦ波阻止回路２２ｂに接続される出力端
子は、１／４波長線路４１ｃと３／４波長線路４２の接
続点にそれぞれ接続されている。これにより、ＲＦ波を
入力端子に入力すると、２つの出力端子からは、等振幅
・逆位相でＲＦ波が出力される。
【００４２】図３は１８０度分配回路の他の例であり、
集中定数化したラットレース回路を示す回路図である。
図２における３つの１／４波長線路４１ａ，４１ｂ，４
１ｃをπ形のＬＰＦで、３／４波長線路４２をπ形のＨ
ＰＦでそれぞれ構成したものである。図２のラットレー
ス回路と同様に、入力端子にＲＦ波を入力すると、２つ
の出力端子からは等振幅・逆位相でＲＦ波が出力され
る。
集中定数化したラットレース回路を示す回路図である。
図２における３つの１／４波長線路４１ａ，４１ｂ，４
１ｃをπ形のＬＰＦで、３／４波長線路４２をπ形のＨ
ＰＦでそれぞれ構成したものである。図２のラットレー
ス回路と同様に、入力端子にＲＦ波を入力すると、２つ
の出力端子からは等振幅・逆位相でＲＦ波が出力され
る。
【００４３】図４は１８０度分配回路のさらに他の例と
してのマーチャンドバランを示す回路図である。図にお
いて、４４，４５は１／４波長結合線路であり、それぞ
れの一方の線路４４ａ，４５ａは互いに直列に接続され
てその一方に入力端子が接続され、それらと結合してい
る他方の線路４４ｂ，４５ｂは、それぞれの一端が地導
体に、他端が個別の出力端子に接続されている。このよ
うなマーチャンドバランによる１８０度分配回路も図２
に示したラットレース回路と同様に、ＲＦ波を入力端子
に入力すると、各出力端子からＲＦ波が等振幅・逆位相
で出力される。なお、このようなマーチャンドバランに
よる１８０度分配回路は、例えばＡＲＴＥＣＨ ＨＯＵ
ＳＥ社より１９９３年に出版された、Ｓ．Ａ．Ｍａａｓ
著“Ｍｉｃｒｏｗａｖｅ ｍｉｘｅｒｓ 第２版”の２
５９ページなどに記載された公知のものである。
してのマーチャンドバランを示す回路図である。図にお
いて、４４，４５は１／４波長結合線路であり、それぞ
れの一方の線路４４ａ，４５ａは互いに直列に接続され
てその一方に入力端子が接続され、それらと結合してい
る他方の線路４４ｂ，４５ｂは、それぞれの一端が地導
体に、他端が個別の出力端子に接続されている。このよ
うなマーチャンドバランによる１８０度分配回路も図２
に示したラットレース回路と同様に、ＲＦ波を入力端子
に入力すると、各出力端子からＲＦ波が等振幅・逆位相
で出力される。なお、このようなマーチャンドバランに
よる１８０度分配回路は、例えばＡＲＴＥＣＨ ＨＯＵ
ＳＥ社より１９９３年に出版された、Ｓ．Ａ．Ｍａａｓ
著“Ｍｉｃｒｏｗａｖｅ ｍｉｘｅｒｓ 第２版”の２
５９ページなどに記載された公知のものである。
【００４４】図５は１８０度分配回路のさらに他の例と
してのアクティブバランを示す回路図である。図におい
て、４６はそのゲートに入力端子が、ソースとドレイン
に個別の出力端子がそれぞれ接続されたＦＥＴ（電界効
果トランジスタ）であり、４７ａ，４７ｂはＦＥＴ４６
のドレインあるいはソースに接続された抵抗、４８はゲ
ートバイアス電圧印加用のＲＦチョーク、４９はドレイ
ンバイアス電圧印加用のＤＣ（直流）ブロックである。
この場合も図２のラットレース回路と同様に、入力端子
にＲＦ波を入力すると、各出力端子からは等振幅・逆位
相でＲＦ波が出力される。なお、このようなアクティブ
バランによる１８０度分配回路も、例えばＡＲＴＥＣＨ
ＨＯＵＳＥ社より１９９３年に出版された、Ｓ．Ａ．
Ｍａａｓ著“Ｍｉｃｒｏｗａｖｅ ｍｉｘｅｒｓ 第２
版”の３６２ページなどに記載された公知のものであ
る。
してのアクティブバランを示す回路図である。図におい
て、４６はそのゲートに入力端子が、ソースとドレイン
に個別の出力端子がそれぞれ接続されたＦＥＴ（電界効
果トランジスタ）であり、４７ａ，４７ｂはＦＥＴ４６
のドレインあるいはソースに接続された抵抗、４８はゲ
ートバイアス電圧印加用のＲＦチョーク、４９はドレイ
ンバイアス電圧印加用のＤＣ（直流）ブロックである。
この場合も図２のラットレース回路と同様に、入力端子
にＲＦ波を入力すると、各出力端子からは等振幅・逆位
相でＲＦ波が出力される。なお、このようなアクティブ
バランによる１８０度分配回路も、例えばＡＲＴＥＣＨ
ＨＯＵＳＥ社より１９９３年に出版された、Ｓ．Ａ．
Ｍａａｓ著“Ｍｉｃｒｏｗａｖｅ ｍｉｘｅｒｓ 第２
版”の３６２ページなどに記載された公知のものであ
る。
【００４５】次に動作について説明する。図１におい
て、ＲＦ端子７にＲＦ波を印加すると、そのＲＦ波は上
記図２から図５に示した１８０度分配回路２１の入力端
子に入力され、その２つの出力端子から等振幅・逆位相
で出力される。なお、この出力されたＲＦ波の一方（正
位相）は第１のＩＦ波阻止回路２２ａを介して、他方
（逆位相）は第２のＩＦ波阻止回路２２ｂを介して、直
列接続された第１および第２のＡＰＤＰ２ａ、２ｂの両
端に印加される。このとき、ＩＦ側の回路は第１および
第２のＲＦ波阻止回路２３ａ，２３ｂによりこのＲＦ波
とは分離される。その様子を図６に示す。直列に接続さ
れた第１のＡＰＤＰ２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの両端に
ＲＦ波が逆位相で加わるため、第１のＡＰＤＰ２ａと第
２のＡＰＤＰ２ｂの接続点（回路の中点）ではＲＦ波は
キャンセルされて短絡面と等価となり、ＬＯ端子８には
ＲＦ波は伝搬しない。したがって、図２６に示した従来
の偶高調波ミクサのように、フィルタを用いなくともＲ
Ｆ波のＬＯ端子８への漏洩を抑制できる。その結果、回
路を大形化させることなく図３１や図３２で示した干渉
波による変調精度の劣化を防止できる。
て、ＲＦ端子７にＲＦ波を印加すると、そのＲＦ波は上
記図２から図５に示した１８０度分配回路２１の入力端
子に入力され、その２つの出力端子から等振幅・逆位相
で出力される。なお、この出力されたＲＦ波の一方（正
位相）は第１のＩＦ波阻止回路２２ａを介して、他方
（逆位相）は第２のＩＦ波阻止回路２２ｂを介して、直
列接続された第１および第２のＡＰＤＰ２ａ、２ｂの両
端に印加される。このとき、ＩＦ側の回路は第１および
第２のＲＦ波阻止回路２３ａ，２３ｂによりこのＲＦ波
とは分離される。その様子を図６に示す。直列に接続さ
れた第１のＡＰＤＰ２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの両端に
ＲＦ波が逆位相で加わるため、第１のＡＰＤＰ２ａと第
２のＡＰＤＰ２ｂの接続点（回路の中点）ではＲＦ波は
キャンセルされて短絡面と等価となり、ＬＯ端子８には
ＲＦ波は伝搬しない。したがって、図２６に示した従来
の偶高調波ミクサのように、フィルタを用いなくともＲ
Ｆ波のＬＯ端子８への漏洩を抑制できる。その結果、回
路を大形化させることなく図３１や図３２で示した干渉
波による変調精度の劣化を防止できる。
【００４６】一方、ＬＯ端子８にＬＯ波を印加すると、
そのＬＯ波は第１のＡＰＤＰ２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂ
の接続点に加わる。ここで、第１および第２のＬＯ波短
絡回路２０ａ，２０ｂはＬＯ波の周波数において短絡状
態となるため、第１のＡＰＤＰ２ａは第１のＬＯ波短絡
回路２０ａによって、第２のＡＰＤＰ２ｂは第２のＬＯ
波短絡回路２０ｂによって、それぞれＬＯ波の周波数で
地導体に接地される。その様子を図７に示す。第１およ
び第２のＬＯ波短絡回路２０ａ，２０ｂが短絡状態にな
ると、図示のように、ＬＯ端子８からみた場合、第１お
よび第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂしか見えないため、ＲＦ
側の回路やＩＦ側の回路の影響を受けることなく、ＬＯ
波によって高い効率で第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，
２ｂを励振することができる。
そのＬＯ波は第１のＡＰＤＰ２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂ
の接続点に加わる。ここで、第１および第２のＬＯ波短
絡回路２０ａ，２０ｂはＬＯ波の周波数において短絡状
態となるため、第１のＡＰＤＰ２ａは第１のＬＯ波短絡
回路２０ａによって、第２のＡＰＤＰ２ｂは第２のＬＯ
波短絡回路２０ｂによって、それぞれＬＯ波の周波数で
地導体に接地される。その様子を図７に示す。第１およ
び第２のＬＯ波短絡回路２０ａ，２０ｂが短絡状態にな
ると、図示のように、ＬＯ端子８からみた場合、第１お
よび第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂしか見えないため、ＲＦ
側の回路やＩＦ側の回路の影響を受けることなく、ＬＯ
波によって高い効率で第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，
２ｂを励振することができる。
【００４７】以上述べたように、第１のＡＰＤＰ２ａと
第２のＡＰＤＰ２ｂに対して、ＲＦ波は逆位相、ＬＯ波
は同位相で加わるため、ＩＦ波は直列接続された第１お
よび第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂの両端に逆位相で生じ
る。この逆位相のＩＦ波を第１あるいは第２のＲＦ波阻
止回路２３ａ，２３ｂを介して、第１および第２のＩＦ
端子９ｃ，９ｄに取り出す。ここで、第１のＩＦ端子９
ｃと第２のＩＦ端子９ｄには差動でＩＦ波が取り出され
るため、単一電源動作の演算増幅器などによるＩＦ増幅
器との接続性は良好である。
第２のＡＰＤＰ２ｂに対して、ＲＦ波は逆位相、ＬＯ波
は同位相で加わるため、ＩＦ波は直列接続された第１お
よび第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂの両端に逆位相で生じ
る。この逆位相のＩＦ波を第１あるいは第２のＲＦ波阻
止回路２３ａ，２３ｂを介して、第１および第２のＩＦ
端子９ｃ，９ｄに取り出す。ここで、第１のＩＦ端子９
ｃと第２のＩＦ端子９ｄには差動でＩＦ波が取り出され
るため、単一電源動作の演算増幅器などによるＩＦ増幅
器との接続性は良好である。
【００４８】このように、この実施の形態１の偶高調波
ミクサによれば、従来と同様の機能を有するとともに、
以下の効果を奏する。 （１）従来のようにフィルタを用いることなくＲＦ波の
ＬＯ端子８への漏洩を抑制でき、その結果、回路を大形
化させることなく干渉波による変調精度の劣化を抑制で
きる。 （２）第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂはＬＯ波の
周波数において、第１および第２のＬＯ波短絡回路２０
ａ、２０ｂによって接地されるため、ＲＦ側やＩＦ側の
回路の影響を受けることなく、ＬＯ波により高い効率で
第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂを励振することが
できる。 （３）第１のＩＦ端子９ｃと第２のＩＦ端子９ｄは差動
で取り出されるため、単一電源動作の演算増幅器などに
よるＩＦ増幅器との接続性が良好である。
ミクサによれば、従来と同様の機能を有するとともに、
以下の効果を奏する。 （１）従来のようにフィルタを用いることなくＲＦ波の
ＬＯ端子８への漏洩を抑制でき、その結果、回路を大形
化させることなく干渉波による変調精度の劣化を抑制で
きる。 （２）第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂはＬＯ波の
周波数において、第１および第２のＬＯ波短絡回路２０
ａ、２０ｂによって接地されるため、ＲＦ側やＩＦ側の
回路の影響を受けることなく、ＬＯ波により高い効率で
第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂを励振することが
できる。 （３）第１のＩＦ端子９ｃと第２のＩＦ端子９ｄは差動
で取り出されるため、単一電源動作の演算増幅器などに
よるＩＦ増幅器との接続性が良好である。
【００４９】なお、上記説明では、第１および第２のＩ
Ｆ波阻止回路２２ａ，２２ｂをＨＰＦ、第１および第２
のＲＦ波阻止回路２３ａ，２３ｂをＬＰＦとしたものに
ついて説明したが、図８に示すように、それらにキャパ
シタやインダクタを用いてもよい。図８において、２４
ａはキャパシタによる第１のＩＦ波阻止回路、２４ｂは
キャパシタによる第２のＩＦ波阻止回路であり、２５ａ
はインダクタによる第１のＲＦ波阻止回路、２５ｂはイ
ンダクタによる第２のＲＦ波阻止回路である。特にＩＦ
波としてベースバンド信号を取り扱うディジタル変調用
の直交ミクサにおいては、第１および第２のＩＦ波阻止
回路２４ａ，２４ｂや第１および第２のＲＦ波阻止回路
２５ａ，２５ｂはキャパシタやインダクタで十分であ
り、ＨＰＦやＬＰＦを用いた場合と同様の効果を奏する
とともに、より小形化が可能になるという効果もある。
Ｆ波阻止回路２２ａ，２２ｂをＨＰＦ、第１および第２
のＲＦ波阻止回路２３ａ，２３ｂをＬＰＦとしたものに
ついて説明したが、図８に示すように、それらにキャパ
シタやインダクタを用いてもよい。図８において、２４
ａはキャパシタによる第１のＩＦ波阻止回路、２４ｂは
キャパシタによる第２のＩＦ波阻止回路であり、２５ａ
はインダクタによる第１のＲＦ波阻止回路、２５ｂはイ
ンダクタによる第２のＲＦ波阻止回路である。特にＩＦ
波としてベースバンド信号を取り扱うディジタル変調用
の直交ミクサにおいては、第１および第２のＩＦ波阻止
回路２４ａ，２４ｂや第１および第２のＲＦ波阻止回路
２５ａ，２５ｂはキャパシタやインダクタで十分であ
り、ＨＰＦやＬＰＦを用いた場合と同様の効果を奏する
とともに、より小形化が可能になるという効果もある。
【００５０】また、上記説明では、差動で動作する第１
および第２のＩＦ端子９ｃ，９ｄのそれぞれから互いに
逆移相のＩＦ波を出力するものについて示したが、図９
に示すように、差動で動作する第１および第２のＩＦ端
子９ｃ，９ｄより出力される互いに逆移相のＩＦ波を１
８０度合成回路２６に入力して合成し、合成されたＩＦ
波を単一のＩＦ端子９ｅより出力するようにしてもよ
く、上記と同様の効果を奏する。なお、ここで用いられ
る１８０度合成回路２６としては、差動入力の演算増幅
器やバランなど、平衡／不平衡変換に用いられる回路で
あればよい。
および第２のＩＦ端子９ｃ，９ｄのそれぞれから互いに
逆移相のＩＦ波を出力するものについて示したが、図９
に示すように、差動で動作する第１および第２のＩＦ端
子９ｃ，９ｄより出力される互いに逆移相のＩＦ波を１
８０度合成回路２６に入力して合成し、合成されたＩＦ
波を単一のＩＦ端子９ｅより出力するようにしてもよ
く、上記と同様の効果を奏する。なお、ここで用いられ
る１８０度合成回路２６としては、差動入力の演算増幅
器やバランなど、平衡／不平衡変換に用いられる回路で
あればよい。
【００５１】以上、この実施の形態１の説明において
は、ＲＦ端子７よりＲＦ波を入力して第１および第２の
ＩＦ端子９ｃ，９ｄよりＩＦ波を出力するダウンコンバ
ータに適用した場合について説明したが、第１および第
２のＩＦ端子９ｃ，９ｄよりＩＦ波を入力してＲＦ端子
７よりＲＦ波を出力するアップコンバータに適用しても
よく、上記と同様の効果を奏する。なお、そのような場
合には、図１、図８、図９における、ＲＦ波に対する１
８０度分配回路２１を１８０度合成回路２６と同様の１
８０度合成回路とし、その入力端子を出力端子、第１お
よび第２の出力端子を第１および第２の入力端子にする
とともに、図９における、ＩＦ波に対する１８０度合成
回路２６を１８０度分配回路２１と同様の１８０度分配
回路とする。
は、ＲＦ端子７よりＲＦ波を入力して第１および第２の
ＩＦ端子９ｃ，９ｄよりＩＦ波を出力するダウンコンバ
ータに適用した場合について説明したが、第１および第
２のＩＦ端子９ｃ，９ｄよりＩＦ波を入力してＲＦ端子
７よりＲＦ波を出力するアップコンバータに適用しても
よく、上記と同様の効果を奏する。なお、そのような場
合には、図１、図８、図９における、ＲＦ波に対する１
８０度分配回路２１を１８０度合成回路２６と同様の１
８０度合成回路とし、その入力端子を出力端子、第１お
よび第２の出力端子を第１および第２の入力端子にする
とともに、図９における、ＩＦ波に対する１８０度合成
回路２６を１８０度分配回路２１と同様の１８０度分配
回路とする。
【００５２】実施の形態２．上記実施の形態１では、直
列接続された第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂの接
続点にＬＯ端子８を直接接続したものについて説明した
が、この第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂの接続点
とＬＯ端子８との間に、第３のＲＦ波阻止回路を設けれ
ば、ＲＦ端子７とＬＯ端子８間のアイソレーションをよ
り高めることができる。図１０はそのようなこの発明の
実施の形態２による偶高調波ミクサの構成を示すブロッ
ク図であり、相当部分には図８と同一符号を付してその
説明を省略する。図において、２７は第１のＡＰＤＰ２
ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの接続点と、ＬＯ端子８との間
に挿入された、ＬＯ端子８へのＲＦ波の漏洩を減衰させ
るための第３のＲＦ波阻止回路である。
列接続された第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂの接
続点にＬＯ端子８を直接接続したものについて説明した
が、この第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂの接続点
とＬＯ端子８との間に、第３のＲＦ波阻止回路を設けれ
ば、ＲＦ端子７とＬＯ端子８間のアイソレーションをよ
り高めることができる。図１０はそのようなこの発明の
実施の形態２による偶高調波ミクサの構成を示すブロッ
ク図であり、相当部分には図８と同一符号を付してその
説明を省略する。図において、２７は第１のＡＰＤＰ２
ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの接続点と、ＬＯ端子８との間
に挿入された、ＬＯ端子８へのＲＦ波の漏洩を減衰させ
るための第３のＲＦ波阻止回路である。
【００５３】次に動作について説明する。この実施の形
態２による偶高調波ミクサの、ＬＯ波の周波数における
等価回路も図７に示したものと同様であり、ＬＯ端子８
からみて第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂしか見え
ない。そのため、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂ
の接続点とＬＯ端子８との間に設けられた第３のＲＦ波
阻止回路２７では、図２６に示した従来の偶高調波ミク
サにおける分波回路３でのような、フィルタ間の干渉を
考慮する必要はない。したがって、ＲＦ波の周波数を共
振周波数とする並列共振回路程度の小形な回路で、ＬＯ
端子８から漏洩するＲＦ波をより減衰させることができ
る。なお、その他の部分の動作は、実施の形態１と同じ
であるため、ここではその説明は割愛する。
態２による偶高調波ミクサの、ＬＯ波の周波数における
等価回路も図７に示したものと同様であり、ＬＯ端子８
からみて第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂしか見え
ない。そのため、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂ
の接続点とＬＯ端子８との間に設けられた第３のＲＦ波
阻止回路２７では、図２６に示した従来の偶高調波ミク
サにおける分波回路３でのような、フィルタ間の干渉を
考慮する必要はない。したがって、ＲＦ波の周波数を共
振周波数とする並列共振回路程度の小形な回路で、ＬＯ
端子８から漏洩するＲＦ波をより減衰させることができ
る。なお、その他の部分の動作は、実施の形態１と同じ
であるため、ここではその説明は割愛する。
【００５４】このように、この実施の形態２によれば、
第３のＲＦ波阻止回路２７を第１および第２のＡＰＤＰ
２ａ，２ｂの接続点とＬＯ端子８との間に配することに
より、ＬＯ端子８から漏洩するＲＦ波を十分に減衰させ
ることができるようになり、実施の形態１の効果に加え
て、回路を大形化させることなく、図３１や図３２で示
した干渉波による変調精度の劣化をより強く抑制するこ
とができる効果がある。
第３のＲＦ波阻止回路２７を第１および第２のＡＰＤＰ
２ａ，２ｂの接続点とＬＯ端子８との間に配することに
より、ＬＯ端子８から漏洩するＲＦ波を十分に減衰させ
ることができるようになり、実施の形態１の効果に加え
て、回路を大形化させることなく、図３１や図３２で示
した干渉波による変調精度の劣化をより強く抑制するこ
とができる効果がある。
【００５５】実施の形態３．上記実施の形態２では、直
列接続された第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂの接
続点とＬＯ端子８との間に、第３のＲＦ波阻止回路２７
を挿入したものについて説明したが、この第３のＲＦ波
阻止回路２７に代えて緩衝増幅器を挿入しても、ＲＦ端
子７とＬＯ端子８の間のアイソレーションを高めること
ができる。図１１はそのようなこの発明の実施の形態３
による偶高調波ミクサの構成を示すブロック図であり、
相当部分には図８と同一符号を付してその説明を省略す
る。図において、２８は第１のＡＰＤＰ２ａと第２のＡ
ＰＤＰ２ｂの接続点と、ＬＯ端子８との間に挿入され、
そのアイソレーション特性によってＲＦ端子７とＬＯ端
子８間のアイソレーションを高めるための緩衝増幅器で
ある。
列接続された第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂの接
続点とＬＯ端子８との間に、第３のＲＦ波阻止回路２７
を挿入したものについて説明したが、この第３のＲＦ波
阻止回路２７に代えて緩衝増幅器を挿入しても、ＲＦ端
子７とＬＯ端子８の間のアイソレーションを高めること
ができる。図１１はそのようなこの発明の実施の形態３
による偶高調波ミクサの構成を示すブロック図であり、
相当部分には図８と同一符号を付してその説明を省略す
る。図において、２８は第１のＡＰＤＰ２ａと第２のＡ
ＰＤＰ２ｂの接続点と、ＬＯ端子８との間に挿入され、
そのアイソレーション特性によってＲＦ端子７とＬＯ端
子８間のアイソレーションを高めるための緩衝増幅器で
ある。
【００５６】次に動作について説明する。緩衝増幅器２
８は一方で、ＬＯ端子８から入力されたＬＯ波を増幅す
る作用がある。他方この緩衝増幅器２８は、第１および
第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂ側から漏洩するＲＦ波に対し
ては、そのアイソレーション特性により減衰器として作
用する。したがって、緩衝増幅器２８を第１のＡＰＤＰ
２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの接続点と、ＬＯ端子８との
間に挿入することにより、ＬＯ波を減衰させることな
く、ＬＯ端子８から漏洩するＲＦ波を減衰させることが
できる。なお、その他の部分の動作は、実施の形態１と
同じであるため、ここではその説明は割愛する。
８は一方で、ＬＯ端子８から入力されたＬＯ波を増幅す
る作用がある。他方この緩衝増幅器２８は、第１および
第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂ側から漏洩するＲＦ波に対し
ては、そのアイソレーション特性により減衰器として作
用する。したがって、緩衝増幅器２８を第１のＡＰＤＰ
２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの接続点と、ＬＯ端子８との
間に挿入することにより、ＬＯ波を減衰させることな
く、ＬＯ端子８から漏洩するＲＦ波を減衰させることが
できる。なお、その他の部分の動作は、実施の形態１と
同じであるため、ここではその説明は割愛する。
【００５７】このように、この実施の形態３によれば、
緩衝増幅器２８を第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂ
の接続点とＬＯ端子８との間に配置することにより、Ｌ
Ｏ波を減衰させずにＬＯ端子８から漏洩するＲＦ波を十
分に減衰させることができるようになり、実施の形態１
の効果に加えて、回路を大形化させることなく、図３１
や図３２で示した干渉波による変調精度の劣化をより強
く抑制することができる効果がある。
緩衝増幅器２８を第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂ
の接続点とＬＯ端子８との間に配置することにより、Ｌ
Ｏ波を減衰させずにＬＯ端子８から漏洩するＲＦ波を十
分に減衰させることができるようになり、実施の形態１
の効果に加えて、回路を大形化させることなく、図３１
や図３２で示した干渉波による変調精度の劣化をより強
く抑制することができる効果がある。
【００５８】実施の形態４．上記実施の形態１における
第１および第２のＬＯ波短絡回路は線路で構成すること
ができる。図１２はそのようなこの発明の実施の形態４
による偶高調波ミクサの構成を示すブロック図であり、
相当部分には図８と同一符号を付してその説明を省略す
る。図において、２９ａはＬＯ波の周波数で１／４波長
の電気長を呈する先端開放スタブで形成されて、第１の
ＡＰＤＰ２ａ、第１のＩＦ波阻止回路２４ａ、および第
１のＲＦ波阻止回路２５ａが接続されている接続点に接
続された第１のＬＯ波短絡回路である。２９ｂは同様の
先端開放スタブで形成されて、第２のＡＰＤＰ２ｂ、第
２のＩＦ波阻止回路２４ｂ、および第２のＲＦ波阻止回
路２５ｂが接続されている接続点に接続された第２のＬ
Ｏ波短絡回路である。
第１および第２のＬＯ波短絡回路は線路で構成すること
ができる。図１２はそのようなこの発明の実施の形態４
による偶高調波ミクサの構成を示すブロック図であり、
相当部分には図８と同一符号を付してその説明を省略す
る。図において、２９ａはＬＯ波の周波数で１／４波長
の電気長を呈する先端開放スタブで形成されて、第１の
ＡＰＤＰ２ａ、第１のＩＦ波阻止回路２４ａ、および第
１のＲＦ波阻止回路２５ａが接続されている接続点に接
続された第１のＬＯ波短絡回路である。２９ｂは同様の
先端開放スタブで形成されて、第２のＡＰＤＰ２ｂ、第
２のＩＦ波阻止回路２４ｂ、および第２のＲＦ波阻止回
路２５ｂが接続されている接続点に接続された第２のＬ
Ｏ波短絡回路である。
【００５９】次に動作について説明する。なお、以下の
説明では、ＩＦ波の周波数ｆifがＬＯ波の周波数ｆp よ
り十分低周波となる場合を想定する。そのとき、式
（１）より、ＲＦ波の周波数ｆrfはＬＯ波の周波数ｆp
の２倍とほぼ等しくなる。
説明では、ＩＦ波の周波数ｆifがＬＯ波の周波数ｆp よ
り十分低周波となる場合を想定する。そのとき、式
（１）より、ＲＦ波の周波数ｆrfはＬＯ波の周波数ｆp
の２倍とほぼ等しくなる。
【００６０】ここで、図１３に第１および第２のＬＯ波
短絡回路２９ａ，２９ｂとして用いられる先端開放スタ
ブのインピーダンス軌跡を示す。ＩＦ波の周波数ｆifが
ＬＯ波の周波数ｆp より十分低いという条件下では、Ｉ
Ｆ波の周波数での先端開放スタブの電気長は無視し得る
程に短く、高インピーダンスとなる。したがって、先端
開放スタブによる第１および第２のＬＯ波短絡回路２９
ａ，２９ｂは、第１のＡＰＤＰ２ａと第１のＩＦ端子９
ｃの間、あるいは第２のＡＰＤＰ２ｂと第２のＩＦ端子
９ｄの間を伝搬するＩＦ波には作用しない。一方、この
先端開放スタブの電気長は、ＬＯ波の周波数では１／４
波長となるため、図１３に示すように低インピーダンス
となる。したがって、直列接続された第１のＡＰＤＰ２
ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの両端は、先端開放スタブによ
る第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路２９ａ，２９ｂに
て地導体に接続され、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，
２ｂをＬＯ波にて効率よく励振することができる。
短絡回路２９ａ，２９ｂとして用いられる先端開放スタ
ブのインピーダンス軌跡を示す。ＩＦ波の周波数ｆifが
ＬＯ波の周波数ｆp より十分低いという条件下では、Ｉ
Ｆ波の周波数での先端開放スタブの電気長は無視し得る
程に短く、高インピーダンスとなる。したがって、先端
開放スタブによる第１および第２のＬＯ波短絡回路２９
ａ，２９ｂは、第１のＡＰＤＰ２ａと第１のＩＦ端子９
ｃの間、あるいは第２のＡＰＤＰ２ｂと第２のＩＦ端子
９ｄの間を伝搬するＩＦ波には作用しない。一方、この
先端開放スタブの電気長は、ＬＯ波の周波数では１／４
波長となるため、図１３に示すように低インピーダンス
となる。したがって、直列接続された第１のＡＰＤＰ２
ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの両端は、先端開放スタブによ
る第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路２９ａ，２９ｂに
て地導体に接続され、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，
２ｂをＬＯ波にて効率よく励振することができる。
【００６１】さらに、ＲＦ波の周波数では、ＲＦ波の周
波数ｆrfがＬＯ波の周波数ｆp の２倍とほぼ等しいとい
う周波数条件より、第１および第２のＬＯ波短絡回路２
９ａ，２９ｂを形成している先端開放スタブの電気長は
１／２波長となるため、図１３に示すように再び高イン
ピーダンスとなる。したがって、この先端開放スタブに
よる第１および第２のＬＯ波短絡回路２９ａ，２９ｂ
は、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂとＲＦ端子７
の間を伝搬するＲＦ波には作用しない。なお、その他の
部分の動作は、実施の形態１と同じであるため、ここで
はその説明は割愛する。
波数ｆrfがＬＯ波の周波数ｆp の２倍とほぼ等しいとい
う周波数条件より、第１および第２のＬＯ波短絡回路２
９ａ，２９ｂを形成している先端開放スタブの電気長は
１／２波長となるため、図１３に示すように再び高イン
ピーダンスとなる。したがって、この先端開放スタブに
よる第１および第２のＬＯ波短絡回路２９ａ，２９ｂ
は、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂとＲＦ端子７
の間を伝搬するＲＦ波には作用しない。なお、その他の
部分の動作は、実施の形態１と同じであるため、ここで
はその説明は割愛する。
【００６２】このように、この実施の形態４によれば、
ＬＯ波の周波数において、直列接続された第１のＡＰＤ
Ｐ２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの両端が、先端開放スタブ
による第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路２９ａ，２９
ｂにて接地されるため、ＲＦ側の回路やＩＦ側の回路の
影響を受けることがなくなり、実施の形態１の効果に加
えて、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂをＬＯ波に
より高い効率で励振できる効果がある。
ＬＯ波の周波数において、直列接続された第１のＡＰＤ
Ｐ２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの両端が、先端開放スタブ
による第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路２９ａ，２９
ｂにて接地されるため、ＲＦ側の回路やＩＦ側の回路の
影響を受けることがなくなり、実施の形態１の効果に加
えて、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂをＬＯ波に
より高い効率で励振できる効果がある。
【００６３】実施の形態５．上記実施の形態４では、実
施の形態１における第１および第２のＬＯ波短絡回路を
線路で構成した場合について示したが、直列共振回路に
よって構成することもできる。図１４はそのようなこの
発明の実施の形態５による偶高調波ミクサの構成を示す
ブロック図であり、相当部分には図８と同一符号を付し
てその説明を省略する。
施の形態１における第１および第２のＬＯ波短絡回路を
線路で構成した場合について示したが、直列共振回路に
よって構成することもできる。図１４はそのようなこの
発明の実施の形態５による偶高調波ミクサの構成を示す
ブロック図であり、相当部分には図８と同一符号を付し
てその説明を省略する。
【００６４】図において、３０ａ，３０ｂはキャパシタ
であり、３１ａ，３１ｂはインダクタである。３２ａは
キャパシタ３０ａとインダクタ３１ａを直列接続して形
成された、共振周波数がＬＯ波の周波数に等しい直列共
振回路による第１のＬＯ波短絡回路である。３２ｂはキ
ャパシタ３０ｂとインダクタ３１ｂを直列接続して形成
された、同様の直列共振回路による第２のＬＯ波短絡回
路である。なお、この第１のＬＯ波短絡回路３２ａは第
１のＡＰＤＰ２ａ、第１のＩＦ波阻止回路２４ａ、およ
び第１のＲＦ波阻止回路２５ａの接続点に、第２のＬＯ
波短絡回路３２ｂは第２のＡＰＤＰ２ｂ、第２のＩＦ波
阻止回路２４ｂ、および第２のＲＦ波阻止回路２５ｂの
接続点にそれぞれ接続されている。
であり、３１ａ，３１ｂはインダクタである。３２ａは
キャパシタ３０ａとインダクタ３１ａを直列接続して形
成された、共振周波数がＬＯ波の周波数に等しい直列共
振回路による第１のＬＯ波短絡回路である。３２ｂはキ
ャパシタ３０ｂとインダクタ３１ｂを直列接続して形成
された、同様の直列共振回路による第２のＬＯ波短絡回
路である。なお、この第１のＬＯ波短絡回路３２ａは第
１のＡＰＤＰ２ａ、第１のＩＦ波阻止回路２４ａ、およ
び第１のＲＦ波阻止回路２５ａの接続点に、第２のＬＯ
波短絡回路３２ｂは第２のＡＰＤＰ２ｂ、第２のＩＦ波
阻止回路２４ｂ、および第２のＲＦ波阻止回路２５ｂの
接続点にそれぞれ接続されている。
【００６５】次に動作について説明する。ここで、図１
５に第１および第２のＬＯ波短絡回路３２ａ，３２ｂと
して用いられる直列共振回路のインピーダンス軌跡を示
す。第１および第２のＬＯ波短絡回路３２ａ，３２ｂと
して用いられる直列共振回路は、ＬＯ波の周波数で直列
共振し、低インピーダンスとなるよう設計されている。
そして、ＩＦ波の周波数やＲＦ波の周波数では高インピ
ーダンスとなるように、そのキャパシタ３０ａ，３０ｂ
とインダクタ３１ａ，３１ｂの値で決まるＱが設計され
る。
５に第１および第２のＬＯ波短絡回路３２ａ，３２ｂと
して用いられる直列共振回路のインピーダンス軌跡を示
す。第１および第２のＬＯ波短絡回路３２ａ，３２ｂと
して用いられる直列共振回路は、ＬＯ波の周波数で直列
共振し、低インピーダンスとなるよう設計されている。
そして、ＩＦ波の周波数やＲＦ波の周波数では高インピ
ーダンスとなるように、そのキャパシタ３０ａ，３０ｂ
とインダクタ３１ａ，３１ｂの値で決まるＱが設計され
る。
【００６６】このような設計条件では図１５に示すよう
に、ＬＯ波の周波数において、直列に接続された第１の
ＡＰＤＰ２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの両端は、直列共振
回路による第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路３２ａ，
３２ｂにて地導体に接続されるため、第１および第２の
ＡＰＤＰ２ａ，２ｂをＬＯ波にて効率よく励振すること
ができる。また、ＩＦ波の周波数やＲＦ波の周波数では
図１５に示すように、この直列共振回路による第１およ
び第２のＬＯ波短絡回路３２ａ，３２ｂは高インピーダ
ンスとなるため、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂ
と第１および第２のＩＦ端子９ｃ，９ｄとの間を伝搬す
るＩＦ波や、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂとＲ
Ｆ端子７の間を伝搬するＲＦ波には作用しない。なお、
その他の部分の動作は、実施の形態１と同じであるた
め、ここではその説明は割愛する。
に、ＬＯ波の周波数において、直列に接続された第１の
ＡＰＤＰ２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの両端は、直列共振
回路による第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路３２ａ，
３２ｂにて地導体に接続されるため、第１および第２の
ＡＰＤＰ２ａ，２ｂをＬＯ波にて効率よく励振すること
ができる。また、ＩＦ波の周波数やＲＦ波の周波数では
図１５に示すように、この直列共振回路による第１およ
び第２のＬＯ波短絡回路３２ａ，３２ｂは高インピーダ
ンスとなるため、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂ
と第１および第２のＩＦ端子９ｃ，９ｄとの間を伝搬す
るＩＦ波や、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂとＲ
Ｆ端子７の間を伝搬するＲＦ波には作用しない。なお、
その他の部分の動作は、実施の形態１と同じであるた
め、ここではその説明は割愛する。
【００６７】このように、この実施の形態５によれば、
ＬＯ波の周波数において、直列接続された第１のＡＰＤ
Ｐ２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの両端が、直列共振回路に
よる第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路３２ａ，３２ｂ
によって接地されるため、実施の形態１の効果に加え
て、ＲＦ側の回路やＩＦ側の回路の影響を受けることが
なくなって、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂをＬ
Ｏ波により高い効率で励振することができる効果があ
り、さらに、第１および第２のＬＯ波短絡回路３２ａ，
３２ｂを集中定数で実現しているので、回路のより小形
化が可能になるという効果もある。
ＬＯ波の周波数において、直列接続された第１のＡＰＤ
Ｐ２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの両端が、直列共振回路に
よる第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路３２ａ，３２ｂ
によって接地されるため、実施の形態１の効果に加え
て、ＲＦ側の回路やＩＦ側の回路の影響を受けることが
なくなって、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂをＬ
Ｏ波により高い効率で励振することができる効果があ
り、さらに、第１および第２のＬＯ波短絡回路３２ａ，
３２ｂを集中定数で実現しているので、回路のより小形
化が可能になるという効果もある。
【００６８】実施の形態６．上記実施の形態５では、実
施の形態１における第１および第２のＬＯ波短絡回路を
直列共振回路で構成した場合について示したが、その直
列共振回路に装荷キャパシタを並列に接続した並列回路
によって第１および第２のＬＯ波短絡回路を構成しても
よい。図１６はそのようなこの発明の実施の形態６によ
る偶高調波ミクサの構成を示すブロック図であり、相当
部分には図１４と同一符号を付してその説明を省略す
る。
施の形態１における第１および第２のＬＯ波短絡回路を
直列共振回路で構成した場合について示したが、その直
列共振回路に装荷キャパシタを並列に接続した並列回路
によって第１および第２のＬＯ波短絡回路を構成しても
よい。図１６はそのようなこの発明の実施の形態６によ
る偶高調波ミクサの構成を示すブロック図であり、相当
部分には図１４と同一符号を付してその説明を省略す
る。
【００６９】図において、３３ａ，３３ｂはキャパシタ
３０ａ，３０ｂおよびインダクタ３１ａ，３１ｂによる
第１のＬＯ波短絡回路３２ａあるいは第２のＬＯ波短絡
回路３２ｂに並列に接続された、ＲＦ波の周波数におけ
るインピーダンスを高めるための装荷キャパシタであ
る。３４ａは第１のＬＯ波短絡回路３２ａにこの装荷キ
ャパシタ３３ａを並列接続した並列回路による第１のＬ
Ｏ波短絡回路であり、３４ｂは第２のＬＯ波短絡回路３
２ｂに装荷キャパシタ３３ｂを並列接続した並列回路に
よる第２のＬＯ波短絡回路である。なお、この第１のＬ
Ｏ波短絡回路３４ａは第１のＡＰＤＰ２ａ、第１のＩＦ
波阻止回路２４ａ、および第１のＲＦ波阻止回路２５ａ
の接続点に、第２のＬＯ波短絡回路３４ｂは第２のＡＰ
ＤＰ２ｂ、第２のＩＦ波阻止回路２４ｂ、および第２の
ＲＦ波阻止回路２５ｂの接続点にそれぞれ接続されてい
る。
３０ａ，３０ｂおよびインダクタ３１ａ，３１ｂによる
第１のＬＯ波短絡回路３２ａあるいは第２のＬＯ波短絡
回路３２ｂに並列に接続された、ＲＦ波の周波数におけ
るインピーダンスを高めるための装荷キャパシタであ
る。３４ａは第１のＬＯ波短絡回路３２ａにこの装荷キ
ャパシタ３３ａを並列接続した並列回路による第１のＬ
Ｏ波短絡回路であり、３４ｂは第２のＬＯ波短絡回路３
２ｂに装荷キャパシタ３３ｂを並列接続した並列回路に
よる第２のＬＯ波短絡回路である。なお、この第１のＬ
Ｏ波短絡回路３４ａは第１のＡＰＤＰ２ａ、第１のＩＦ
波阻止回路２４ａ、および第１のＲＦ波阻止回路２５ａ
の接続点に、第２のＬＯ波短絡回路３４ｂは第２のＡＰ
ＤＰ２ｂ、第２のＩＦ波阻止回路２４ｂ、および第２の
ＲＦ波阻止回路２５ｂの接続点にそれぞれ接続されてい
る。
【００７０】次に動作について説明する。ここで、図１
７に第１および第２のＬＯ波短絡回路３４ａ，３４ｂと
して用いられる並列回路のインピーダンス軌跡を示す。
第１および第２のＬＯ波短絡回路３４ａ，３４ｂとして
用いられる並列回路内の第１および第２のＬＯ波短絡回
路３２ａ，３２ｂは、実施の形態５の場合と同様に、図
１７に示すように、ＬＯ波の周波数で直列共振して低イ
ンピーダンスとなり、ＩＦ波の周波数では高インピーダ
ンスとなるように設計されている。したがって、ＬＯ波
の周波数より高周波の領域では、第１および第２のＬＯ
波短絡回路３２ａ，３２ｂは誘導性のインピーダンスと
なり、インダクタとして動作する。
７に第１および第２のＬＯ波短絡回路３４ａ，３４ｂと
して用いられる並列回路のインピーダンス軌跡を示す。
第１および第２のＬＯ波短絡回路３４ａ，３４ｂとして
用いられる並列回路内の第１および第２のＬＯ波短絡回
路３２ａ，３２ｂは、実施の形態５の場合と同様に、図
１７に示すように、ＬＯ波の周波数で直列共振して低イ
ンピーダンスとなり、ＩＦ波の周波数では高インピーダ
ンスとなるように設計されている。したがって、ＬＯ波
の周波数より高周波の領域では、第１および第２のＬＯ
波短絡回路３２ａ，３２ｂは誘導性のインピーダンスと
なり、インダクタとして動作する。
【００７１】実施の形態６ではこの点に着目し、インダ
クタとして動作する第１および第２のＬＯ波短絡回路３
２ａ，３２ｂに装荷キャパシタ３３ａ，３３ｂを並列に
接続することにより、ＲＦ波の周波数で並列共振させる
ように構成している。したがって、図１７に示すよう
に、ＲＦ波の周波数におけるこの並列回路による第１お
よび第２のＬＯ波短絡回路３４ａ，３４ｂは、並列共振
してより高インピーダンスとなり、第１および第２のＡ
ＰＤＰ２ａ，２ｂとＲＦ端子７との間を伝搬するＲＦ波
には作用しない。
クタとして動作する第１および第２のＬＯ波短絡回路３
２ａ，３２ｂに装荷キャパシタ３３ａ，３３ｂを並列に
接続することにより、ＲＦ波の周波数で並列共振させる
ように構成している。したがって、図１７に示すよう
に、ＲＦ波の周波数におけるこの並列回路による第１お
よび第２のＬＯ波短絡回路３４ａ，３４ｂは、並列共振
してより高インピーダンスとなり、第１および第２のＡ
ＰＤＰ２ａ，２ｂとＲＦ端子７との間を伝搬するＲＦ波
には作用しない。
【００７２】また、ＬＯ波の周波数では、実施の形態５
の場合と同様に、直列接続された第１のＡＰＤＰ２ａと
第２のＡＰＤＰ２ｂの両端は、第１のＬＯ波短絡回路３
４ａのＬＯ波短絡回路３２ａ、および第２のＬＯ波短絡
回路３４ｂのＬＯ波短絡回路３２ｂによって地導体に接
続され、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂをＬＯ波
で効率よく励振することができる。なお、ＩＦ波の周波
数では図１７に示すように、並列回路による第１および
第２のＬＯ波短絡回路３４ａ，３４ｂは高インピーダン
スとなるため、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂと
第１および第２のＩＦ端子９ｃ，９ｄとの間を伝搬する
ＩＦ波には作用しない。なお、その他の部分の動作は、
実施の形態１と同じであるため、ここではその説明は割
愛する。
の場合と同様に、直列接続された第１のＡＰＤＰ２ａと
第２のＡＰＤＰ２ｂの両端は、第１のＬＯ波短絡回路３
４ａのＬＯ波短絡回路３２ａ、および第２のＬＯ波短絡
回路３４ｂのＬＯ波短絡回路３２ｂによって地導体に接
続され、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂをＬＯ波
で効率よく励振することができる。なお、ＩＦ波の周波
数では図１７に示すように、並列回路による第１および
第２のＬＯ波短絡回路３４ａ，３４ｂは高インピーダン
スとなるため、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂと
第１および第２のＩＦ端子９ｃ，９ｄとの間を伝搬する
ＩＦ波には作用しない。なお、その他の部分の動作は、
実施の形態１と同じであるため、ここではその説明は割
愛する。
【００７３】このように、この実施の形態６によれば、
ＬＯ波の周波数において、直列接続された第１のＡＰＤ
Ｐ２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの両端が、並列回路による
第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路３４ａ，３４ｂによ
って接地されるため、実施の形態１の効果に加えて、Ｒ
Ｆ側の回路やＩＦ側の回路の影響を受けることがなくな
って、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂをＬＯ波に
より高い効率で励振することができる効果があり、さら
に、第１および第２のＬＯ波短絡回路３４ａ，３４ｂを
集中定数で実現しているので、回路のより小形化が可能
になるという効果もある。
ＬＯ波の周波数において、直列接続された第１のＡＰＤ
Ｐ２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの両端が、並列回路による
第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路３４ａ，３４ｂによ
って接地されるため、実施の形態１の効果に加えて、Ｒ
Ｆ側の回路やＩＦ側の回路の影響を受けることがなくな
って、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂをＬＯ波に
より高い効率で励振することができる効果があり、さら
に、第１および第２のＬＯ波短絡回路３４ａ，３４ｂを
集中定数で実現しているので、回路のより小形化が可能
になるという効果もある。
【００７４】実施の形態７．上記実施の形態６では、実
施の形態１における第１および第２のＬＯ波短絡回路を
ＬＯ波短絡回路に装荷キャパシタを並列に接続した並列
回路で構成した場合について示したが、それらを並列共
振回路に装荷キャパシタを直列に接続した直列回路によ
って構成することもできる。図１８はそのようなこの発
明の実施の形態７による偶高調波ミクサの構成を示すブ
ロック図であり、相当部分には図８と同一符号を付して
その説明を省略する。
施の形態１における第１および第２のＬＯ波短絡回路を
ＬＯ波短絡回路に装荷キャパシタを並列に接続した並列
回路で構成した場合について示したが、それらを並列共
振回路に装荷キャパシタを直列に接続した直列回路によ
って構成することもできる。図１８はそのようなこの発
明の実施の形態７による偶高調波ミクサの構成を示すブ
ロック図であり、相当部分には図８と同一符号を付して
その説明を省略する。
【００７５】図において、３５ａ，３５ｂはインダクタ
であり、３６ａ，３６ｂはキャパシタである。３７ａは
インダクタ３５ａとキャパシタ３６ａを並列接続して形
成される並列共振回路であり、３７ｂはインダクタ３５
ｂとキャパシタ３６ｂを並列接続して形成される並列共
振回路である。３８ａ，３８ｂはこれら並列共振回路３
７ａあるいは３７ｂに直列に接続される装荷キャパシタ
である。３９ａは並列共振回路３７ａにこの装荷キャパ
シタ３８ａを直列接続した直列回路にて形成される第１
のＬＯ波短絡回路であり、３９ｂは並列共振回路３７ｂ
に装荷キャパシタ３８ｂを直列接続した直列回路にて形
成される第２のＬＯ波短絡回路である。なお、この第１
のＬＯ波短絡回路３９ａは第１のＡＰＤＰ２ａ、第１の
ＩＦ波阻止回路２４ａ、および第１のＲＦ波阻止回路２
５ａの接続点に、第２のＬＯ波短絡回路３９ｂは第２の
ＡＰＤＰ２ｂ、第２のＩＦ波阻止回路２４ｂ、および第
２のＲＦ波阻止回路２５ｂの接続点にそれぞれ接続され
ている。
であり、３６ａ，３６ｂはキャパシタである。３７ａは
インダクタ３５ａとキャパシタ３６ａを並列接続して形
成される並列共振回路であり、３７ｂはインダクタ３５
ｂとキャパシタ３６ｂを並列接続して形成される並列共
振回路である。３８ａ，３８ｂはこれら並列共振回路３
７ａあるいは３７ｂに直列に接続される装荷キャパシタ
である。３９ａは並列共振回路３７ａにこの装荷キャパ
シタ３８ａを直列接続した直列回路にて形成される第１
のＬＯ波短絡回路であり、３９ｂは並列共振回路３７ｂ
に装荷キャパシタ３８ｂを直列接続した直列回路にて形
成される第２のＬＯ波短絡回路である。なお、この第１
のＬＯ波短絡回路３９ａは第１のＡＰＤＰ２ａ、第１の
ＩＦ波阻止回路２４ａ、および第１のＲＦ波阻止回路２
５ａの接続点に、第２のＬＯ波短絡回路３９ｂは第２の
ＡＰＤＰ２ｂ、第２のＩＦ波阻止回路２４ｂ、および第
２のＲＦ波阻止回路２５ｂの接続点にそれぞれ接続され
ている。
【００７６】次に動作について説明する。ここで、図１
９に第１および第２のＬＯ波短絡回路３９ａ，３９ｂと
して用いられる直列回路のインピーダンス軌跡を示す。
第１および第２のＬＯ波短絡回路３９ａ，３９ｂとして
用いられる直列回路内の並列共振回路３７ａ，３７ｂ
は、図１９に示すようにＩＦ波の周波数で並列共振し、
高インピーダンスとなるように設計されている。また、
ＲＦ波の周波数より低周波の領域では誘導性のインピー
ダンスとなり、インダクタとして動作する。
９に第１および第２のＬＯ波短絡回路３９ａ，３９ｂと
して用いられる直列回路のインピーダンス軌跡を示す。
第１および第２のＬＯ波短絡回路３９ａ，３９ｂとして
用いられる直列回路内の並列共振回路３７ａ，３７ｂ
は、図１９に示すようにＩＦ波の周波数で並列共振し、
高インピーダンスとなるように設計されている。また、
ＲＦ波の周波数より低周波の領域では誘導性のインピー
ダンスとなり、インダクタとして動作する。
【００７７】実施の形態７ではこの点に着目し、インダ
クタとして動作する並列共振回路３７ａ，３７ｂに装荷
キャパシタ３８ａ，３８ｂを直列に接続することによ
り、ＬＯ波の周波数で直列共振させるように構成してい
る。したがって、ＬＯ波の周波数において、この直列回
路による第１および第２のＬＯ波短絡回路３９ａ，３９
ｂは並列共振して低インピーダンスとなり、直列に接続
された第１のＡＰＤＰ２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの両端
は、この直列回路による第１および第２のＬＯ波短絡回
路３９ａ，３９ｂによって地導体に接続されるため、第
１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂをＬＯ波で効率よく
励振することができる。
クタとして動作する並列共振回路３７ａ，３７ｂに装荷
キャパシタ３８ａ，３８ｂを直列に接続することによ
り、ＬＯ波の周波数で直列共振させるように構成してい
る。したがって、ＬＯ波の周波数において、この直列回
路による第１および第２のＬＯ波短絡回路３９ａ，３９
ｂは並列共振して低インピーダンスとなり、直列に接続
された第１のＡＰＤＰ２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの両端
は、この直列回路による第１および第２のＬＯ波短絡回
路３９ａ，３９ｂによって地導体に接続されるため、第
１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂをＬＯ波で効率よく
励振することができる。
【００７８】一方、ＩＦ波の周波数やＲＦ波の周波数で
は図１９に示すように、直列回路による第１および第２
のＬＯ波短絡回路３９ａ，３９ｂは高インピーダンスと
なるため、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂと第１
および第２のＩＦ端子９ｃ，９ｄとの間を伝搬するＩＦ
波や、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂとＲＦ端子
７との間を伝搬するＲＦ波には作用しない。なお、その
他の部分の動作は、実施の形態１と同じであるため、こ
こではその説明は割愛する。
は図１９に示すように、直列回路による第１および第２
のＬＯ波短絡回路３９ａ，３９ｂは高インピーダンスと
なるため、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂと第１
および第２のＩＦ端子９ｃ，９ｄとの間を伝搬するＩＦ
波や、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂとＲＦ端子
７との間を伝搬するＲＦ波には作用しない。なお、その
他の部分の動作は、実施の形態１と同じであるため、こ
こではその説明は割愛する。
【００７９】このように、この実施の形態７によれば、
ＬＯ波の周波数において、直列接続された第１のＡＰＤ
Ｐ２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの両端が、直列回路による
第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路３９ａ，３９ｂによ
って接地されるため、実施の形態１の効果に加えて、Ｒ
Ｆ側の回路やＩＦ側の回路の影響を受けることがなくな
って、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂをＬＯ波に
より高い効率で励振することができる効果があり、さら
に、第１および第２のＬＯ波短絡回路３９ａ，３９ｂを
集中定数で実現しているので、回路のより小形化が可能
になるという効果もある。
ＬＯ波の周波数において、直列接続された第１のＡＰＤ
Ｐ２ａと第２のＡＰＤＰ２ｂの両端が、直列回路による
第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路３９ａ，３９ｂによ
って接地されるため、実施の形態１の効果に加えて、Ｒ
Ｆ側の回路やＩＦ側の回路の影響を受けることがなくな
って、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂをＬＯ波に
より高い効率で励振することができる効果があり、さら
に、第１および第２のＬＯ波短絡回路３９ａ，３９ｂを
集中定数で実現しているので、回路のより小形化が可能
になるという効果もある。
【００８０】実施の形態８．上記実施の形態７では、第
１および第２のＲＦ波阻止回路を、第１あるいは第２の
ＡＰＤＰ、第１あるいは第２のＩＦ波阻止回路、および
第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路が接続されている接
続点に接続して、第１あるいは第２のＩＦ端子を取り出
した場合について説明したが、それらを、第１または第
２のＬＯ波短絡回路内の並列共振回路と装荷キャパシタ
の接続点に接続して、第１あるいは第２のＩＦ端子を取
り出すようにしてもよい。図２０はそのようなこの発明
の実施の形態８による偶高調波ミクサの構成を示すブロ
ック図であり、各部には図１８の相当部分と同一符号を
付してその説明を省略する。
１および第２のＲＦ波阻止回路を、第１あるいは第２の
ＡＰＤＰ、第１あるいは第２のＩＦ波阻止回路、および
第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路が接続されている接
続点に接続して、第１あるいは第２のＩＦ端子を取り出
した場合について説明したが、それらを、第１または第
２のＬＯ波短絡回路内の並列共振回路と装荷キャパシタ
の接続点に接続して、第１あるいは第２のＩＦ端子を取
り出すようにしてもよい。図２０はそのようなこの発明
の実施の形態８による偶高調波ミクサの構成を示すブロ
ック図であり、各部には図１８の相当部分と同一符号を
付してその説明を省略する。
【００８１】図示のように、この実施の形態８による偶
高調波ミクサでは、第１のＡＰＤＰ２ａと第１のＩＦ波
阻止回路２４ａの接続点に、並列共振回路３７ａに装荷
キャパシタ３８ａを直列接続した直列回路による第１の
ＬＯ波短絡回路３９ａを接続して、この第１のＬＯ波短
絡回路３９ａ内の並列共振回路３７ａと装荷キャパシタ
３８ａの接続点に第１のＲＦ波阻止回路２５ａの一端を
接続し、この第１のＲＦ波阻止回路２５ａの他端より第
１のＩＦ端子９ｃを取り出している。また、同様に、第
２のＡＰＤＰ２ｂと第２のＩＦ波阻止回路２４ｂの接続
点に、並列共振回路３７ｂに装荷キャパシタ３８ｂを直
列接続した直列回路による第２のＬＯ波短絡回路３９ｂ
を接続して、この第２のＬＯ波短絡回路３９ｂ内の並列
共振回路３７ｂと装荷キャパシタ３８ｂの接続点に第２
のＲＦ波阻止回路２５ｂの一端を接続し、この第２のＲ
Ｆ波阻止回路２５ｂの他端より第２のＩＦ端子９ｄを取
り出している。
高調波ミクサでは、第１のＡＰＤＰ２ａと第１のＩＦ波
阻止回路２４ａの接続点に、並列共振回路３７ａに装荷
キャパシタ３８ａを直列接続した直列回路による第１の
ＬＯ波短絡回路３９ａを接続して、この第１のＬＯ波短
絡回路３９ａ内の並列共振回路３７ａと装荷キャパシタ
３８ａの接続点に第１のＲＦ波阻止回路２５ａの一端を
接続し、この第１のＲＦ波阻止回路２５ａの他端より第
１のＩＦ端子９ｃを取り出している。また、同様に、第
２のＡＰＤＰ２ｂと第２のＩＦ波阻止回路２４ｂの接続
点に、並列共振回路３７ｂに装荷キャパシタ３８ｂを直
列接続した直列回路による第２のＬＯ波短絡回路３９ｂ
を接続して、この第２のＬＯ波短絡回路３９ｂ内の並列
共振回路３７ｂと装荷キャパシタ３８ｂの接続点に第２
のＲＦ波阻止回路２５ｂの一端を接続し、この第２のＲ
Ｆ波阻止回路２５ｂの他端より第２のＩＦ端子９ｄを取
り出している。
【００８２】次に動作について説明する。第１および第
２のＬＯ波短絡回路３９ａ，３９ｂ内の並列共振回路３
７ａ，３７ｂは、実施の形態７において説明したよう
に、ＩＦ波の周波数において低インピーダンスとなり、
ＲＦ波の周波数で高インピーダンスとなる。したがっ
て、第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路３９ａ，３９ｂ
内の、並列共振回路３７ａ，３７ｂと装荷キャパシタ３
８ａ，３８ｂの接続点より、第１あるいは第２のＲＦ波
阻止回路２５ａ，２５ｂを介して、第１および第２のＩ
Ｆ端子９ｃ，９ｄを取り出した場合でも、ＩＦ波の周波
数においては並列共振回路３７ａ，３７ｂが低インピー
ダンスとなって、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂ
と第１および第２のＩＦ端子９ｃ，９ｄの間を伝搬する
ＩＦ波には作用しない。
２のＬＯ波短絡回路３９ａ，３９ｂ内の並列共振回路３
７ａ，３７ｂは、実施の形態７において説明したよう
に、ＩＦ波の周波数において低インピーダンスとなり、
ＲＦ波の周波数で高インピーダンスとなる。したがっ
て、第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路３９ａ，３９ｂ
内の、並列共振回路３７ａ，３７ｂと装荷キャパシタ３
８ａ，３８ｂの接続点より、第１あるいは第２のＲＦ波
阻止回路２５ａ，２５ｂを介して、第１および第２のＩ
Ｆ端子９ｃ，９ｄを取り出した場合でも、ＩＦ波の周波
数においては並列共振回路３７ａ，３７ｂが低インピー
ダンスとなって、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２ｂ
と第１および第２のＩＦ端子９ｃ，９ｄの間を伝搬する
ＩＦ波には作用しない。
【００８３】一方、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２
ｂと第１および第２のＩＦ端子９ｃ，９ｄとの間には、
第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路３９ａ，３９ｂ内の
並列共振回路３７ａ，３７ｂが介在するため、ＲＦ波の
周波数ではそれらが高インピーダンスとなって、第１お
よび第２のＩＦ端子９ｃ，９ｄへのＲＦ波の漏洩をより
強く抑制する。なお、その他の部分の動作は、実施の形
態７と同じであるため、ここではその説明は割愛する。
ｂと第１および第２のＩＦ端子９ｃ，９ｄとの間には、
第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路３９ａ，３９ｂ内の
並列共振回路３７ａ，３７ｂが介在するため、ＲＦ波の
周波数ではそれらが高インピーダンスとなって、第１お
よび第２のＩＦ端子９ｃ，９ｄへのＲＦ波の漏洩をより
強く抑制する。なお、その他の部分の動作は、実施の形
態７と同じであるため、ここではその説明は割愛する。
【００８４】このように、この実施の形態８によれば、
直列回路による第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路３９
ａ，３９ｂ内の並列共振回路３７ａ，３７ｂと装荷キャ
パシタ３８ａ，３８ｂとの接続点より第１および第２の
ＩＦ端子９ｃ，９ｄを取り出しているので、実施の形態
７の効果に加えて、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２
ｂと第１および第２のＩＦ端子９ｃ，９ｄの間を伝搬さ
れるＩＦ波に影響を与えることなく、第１および第２の
ＩＦ端子９ｃ，９ｄへのＲＦ波の漏洩をより強く抑制す
ることができるという効果がある。
直列回路による第１あるいは第２のＬＯ波短絡回路３９
ａ，３９ｂ内の並列共振回路３７ａ，３７ｂと装荷キャ
パシタ３８ａ，３８ｂとの接続点より第１および第２の
ＩＦ端子９ｃ，９ｄを取り出しているので、実施の形態
７の効果に加えて、第１および第２のＡＰＤＰ２ａ，２
ｂと第１および第２のＩＦ端子９ｃ，９ｄの間を伝搬さ
れるＩＦ波に影響を与えることなく、第１および第２の
ＩＦ端子９ｃ，９ｄへのＲＦ波の漏洩をより強く抑制す
ることができるという効果がある。
【００８５】以上、この実施の形態８の説明において
は、ＲＦ端子７よりＲＦ波を入力して第１および第２の
ＩＦ端子９ｃ，９ｄよりＩＦ波を出力する、ダウンコン
バータに適用した場合について説明したが、実施の形態
１の場合と同様に、第１および第２のＩＦ端子９ｃ，９
ｄよりＩＦ波を入力してＲＦ端子７よりＲＦ波を出力す
る、アップコンバータに適用することも可能であり、上
記と同様の効果を奏する。なお、そのような場合には、
図２０における、ＲＦ波に対する１８０度分配回路２１
を１８０度合成回路２６と同様の１８０度合成回路と
し、その入力端子を出力端子、第１および第２の出力端
子を第１および第２の入力端子とする。
は、ＲＦ端子７よりＲＦ波を入力して第１および第２の
ＩＦ端子９ｃ，９ｄよりＩＦ波を出力する、ダウンコン
バータに適用した場合について説明したが、実施の形態
１の場合と同様に、第１および第２のＩＦ端子９ｃ，９
ｄよりＩＦ波を入力してＲＦ端子７よりＲＦ波を出力す
る、アップコンバータに適用することも可能であり、上
記と同様の効果を奏する。なお、そのような場合には、
図２０における、ＲＦ波に対する１８０度分配回路２１
を１８０度合成回路２６と同様の１８０度合成回路と
し、その入力端子を出力端子、第１および第２の出力端
子を第１および第２の入力端子とする。
【００８６】実施の形態９．上記実施の形態１から実施
の形態８においては、この発明による偶高調波ミクサに
ついて説明したが、次に、それらの偶高調波ミクサを２
つ用いて構成した直交ミクサについて説明する。図２１
はそのようなこの発明の実施の形態９による直交ミクサ
の構成を示すブロック図である。
の形態８においては、この発明による偶高調波ミクサに
ついて説明したが、次に、それらの偶高調波ミクサを２
つ用いて構成した直交ミクサについて説明する。図２１
はそのようなこの発明の実施の形態９による直交ミクサ
の構成を示すブロック図である。
【００８７】図において、７はＲＦ波が入出力されるＲ
Ｆ端子、８はＬＯ波が入力されるＬＯ端子であり、９
ａ，９ｂはＩＦ波が入出力されるＩＦ端子である。５０
ａ，５０ｂはこの発明の実施の形態１から実施の形態８
において説明した偶高調波ミクサである。なお、ＩＦ端
子９ａからはＩ成分のベースバンド信号が偶高調波ミク
サ５０ａに、ＩＦ端子９ｂからはＱ成分のベースバンド
信号が偶高調波ミクサ５０ｂに、それぞれ差動で入力さ
れている。また、１１はＬＯ端子８から入力されたＬＯ
波を同位相もしくは逆位相で分配する分配回路であり、
１２は偶高調波ミクサ５０ａのＩ成分のＲＦ波と偶高調
波ミクサ５０ｂのＱ成分のＲＦ波とを概略９０度の位相
差で合成ないしは分配し、ＲＦ端子７より入出力する９
０度移相回路である。
Ｆ端子、８はＬＯ波が入力されるＬＯ端子であり、９
ａ，９ｂはＩＦ波が入出力されるＩＦ端子である。５０
ａ，５０ｂはこの発明の実施の形態１から実施の形態８
において説明した偶高調波ミクサである。なお、ＩＦ端
子９ａからはＩ成分のベースバンド信号が偶高調波ミク
サ５０ａに、ＩＦ端子９ｂからはＱ成分のベースバンド
信号が偶高調波ミクサ５０ｂに、それぞれ差動で入力さ
れている。また、１１はＬＯ端子８から入力されたＬＯ
波を同位相もしくは逆位相で分配する分配回路であり、
１２は偶高調波ミクサ５０ａのＩ成分のＲＦ波と偶高調
波ミクサ５０ｂのＱ成分のＲＦ波とを概略９０度の位相
差で合成ないしは分配し、ＲＦ端子７より入出力する９
０度移相回路である。
【００８８】次に動作について説明する。送信を行う場
合に、例えばＱＰＳＫなどのディジタル変調符号によ
る、Ｉ成分のベースバンド信号をＩＦ端子９ａに、Ｑ成
分のベースバンド信号をＩＦ端子９ｂに、それぞれ差動
にて加えると、２つの偶高調波ミクサ５０ａ，５０ｂで
は分配回路１１にて同位相あるいは逆位相に分配された
ＬＯ端子８からのＬＯ波に基づいて、それらから出力さ
れるＩ成分およびＱ成分のＲＦ波の振幅と位相をコント
ロールする。偶高調波ミクサ５０ａから出力されるＩ成
分のＲＦ波と偶高調波ミクサ５０ｂから出力されるＱ成
分のＲＦ波は、９０度移相回路１２に入力されて９０度
の位相差で合成され、ＲＦ端子７より所望の位相と振幅
のＲＦ波が出力される。
合に、例えばＱＰＳＫなどのディジタル変調符号によ
る、Ｉ成分のベースバンド信号をＩＦ端子９ａに、Ｑ成
分のベースバンド信号をＩＦ端子９ｂに、それぞれ差動
にて加えると、２つの偶高調波ミクサ５０ａ，５０ｂで
は分配回路１１にて同位相あるいは逆位相に分配された
ＬＯ端子８からのＬＯ波に基づいて、それらから出力さ
れるＩ成分およびＱ成分のＲＦ波の振幅と位相をコント
ロールする。偶高調波ミクサ５０ａから出力されるＩ成
分のＲＦ波と偶高調波ミクサ５０ｂから出力されるＱ成
分のＲＦ波は、９０度移相回路１２に入力されて９０度
の位相差で合成され、ＲＦ端子７より所望の位相と振幅
のＲＦ波が出力される。
【００８９】一方、受信に際して、ＲＦ端子７よりＲＦ
波が入力された場合には、上記とは逆に、そのＲＦ波が
９０度移相回路１２にて９０度の位相差で分配されて、
そのＩ成分が偶高調波ミクサ５０ａに、Ｑ成分が偶高調
波ミクサ５０ｂにそれぞれ入力される。各偶高調波ミク
サ５０ａ，５０ｂは分配回路１１で同位相あるいは逆位
相に分配されたＬＯ波に基づいて、それぞれが差動で動
作しているＩＦ端子９ａおよび９ｂより、Ｉ成分あるい
はＱ成分のベースバンド信号を出力する。
波が入力された場合には、上記とは逆に、そのＲＦ波が
９０度移相回路１２にて９０度の位相差で分配されて、
そのＩ成分が偶高調波ミクサ５０ａに、Ｑ成分が偶高調
波ミクサ５０ｂにそれぞれ入力される。各偶高調波ミク
サ５０ａ，５０ｂは分配回路１１で同位相あるいは逆位
相に分配されたＬＯ波に基づいて、それぞれが差動で動
作しているＩＦ端子９ａおよび９ｂより、Ｉ成分あるい
はＱ成分のベースバンド信号を出力する。
【００９０】このように、この実施の形態９によれば、
２つの偶高調波ミクサ５０ａ，５０ｂとして、実施の形
態１から実施の形態８に示した、小形化が可能で、ＲＦ
端子とＬＯ端子間のアイソレーション特性が改善された
偶高調波ミクサのいずれかを用いているので、直交ミク
サを小形に構成することが可能となり、さらに、図２２
に示したような２つの偶高調波ミクサ５０ａ，５０ｂ間
のＲＦ波の干渉を抑制することができ、良好な変調精度
が得られるなどの効果がある。
２つの偶高調波ミクサ５０ａ，５０ｂとして、実施の形
態１から実施の形態８に示した、小形化が可能で、ＲＦ
端子とＬＯ端子間のアイソレーション特性が改善された
偶高調波ミクサのいずれかを用いているので、直交ミク
サを小形に構成することが可能となり、さらに、図２２
に示したような２つの偶高調波ミクサ５０ａ，５０ｂ間
のＲＦ波の干渉を抑制することができ、良好な変調精度
が得られるなどの効果がある。
【００９１】実施の形態１０．上記実施の形態９では、
ＬＯ波を同位相あるいは逆位相で分配し、ＲＦ波を概略
９０度の位相差で合成ないしは分配する場合について説
明したが、ＬＯ波を概略４５度の位相差で分配し、ＲＦ
波を同位相あるいは逆位相で合成ないしは分配するよう
にしてもよい。図２２はそのようなこの発明の実施の形
態１０による直交ミクサの構成を示すブロック図であ
り、相当部分には図２１と同一符号を付してその説明を
省略する。図において、５１はＬＯ端子８から入力され
たＬＯ波を概略４５度の位相差で分配する４５度移相回
路であり、５２は偶高調波ミクサ５０ａのＩ成分のＲＦ
波と偶高調波ミクサ５０ｂのＱ成分のＲＦ波の合成ない
しは分配を、同位相もしくは逆位相で行ってＲＦ端子７
より入出力する合成・分配回路である。
ＬＯ波を同位相あるいは逆位相で分配し、ＲＦ波を概略
９０度の位相差で合成ないしは分配する場合について説
明したが、ＬＯ波を概略４５度の位相差で分配し、ＲＦ
波を同位相あるいは逆位相で合成ないしは分配するよう
にしてもよい。図２２はそのようなこの発明の実施の形
態１０による直交ミクサの構成を示すブロック図であ
り、相当部分には図２１と同一符号を付してその説明を
省略する。図において、５１はＬＯ端子８から入力され
たＬＯ波を概略４５度の位相差で分配する４５度移相回
路であり、５２は偶高調波ミクサ５０ａのＩ成分のＲＦ
波と偶高調波ミクサ５０ｂのＱ成分のＲＦ波の合成ない
しは分配を、同位相もしくは逆位相で行ってＲＦ端子７
より入出力する合成・分配回路である。
【００９２】次に動作について説明する。ＬＯ端子８よ
り入力されたＬＯ波は、４５度移相回路５１より４５度
の位相差で偶高調波ミクサ５０ａと５０ｂに入力され
る。このＬＯ波の４５度の位相差は偶高調波ミクサ５０
ａおよび５０ｂでの２逓倍により９０度の位相差とな
る。なお、基本的な動作は実施の形態９の場合と同様
で、偶高調波ミクサ５０ａ，５０ｂは、それぞれが差動
で動作するＩＦ端子９ａ，９ｂより入力された、Ｉ成分
とＱ成分のベースバンド信号よりＩ成分とＱ成分のＲＦ
波を生成し、合成・分配回路５２はそれらを同位相もし
くは逆位相で合成し、ＲＦ端子７より出力する。また、
ＲＦ端子７より入力されたＲＦ信号は合成・分配回路５
２にて同位相もしくは逆位相で分配されて偶高調波ミク
サ５０ａ，５０ｂに入力され、この偶高調波ミクサ５０
ａ，５０ｂからはＩ成分とＱ成分のベースバンド信号
が、それぞれが差動で動作するＩＦ端子９ａ，９ｂより
出力される。
り入力されたＬＯ波は、４５度移相回路５１より４５度
の位相差で偶高調波ミクサ５０ａと５０ｂに入力され
る。このＬＯ波の４５度の位相差は偶高調波ミクサ５０
ａおよび５０ｂでの２逓倍により９０度の位相差とな
る。なお、基本的な動作は実施の形態９の場合と同様
で、偶高調波ミクサ５０ａ，５０ｂは、それぞれが差動
で動作するＩＦ端子９ａ，９ｂより入力された、Ｉ成分
とＱ成分のベースバンド信号よりＩ成分とＱ成分のＲＦ
波を生成し、合成・分配回路５２はそれらを同位相もし
くは逆位相で合成し、ＲＦ端子７より出力する。また、
ＲＦ端子７より入力されたＲＦ信号は合成・分配回路５
２にて同位相もしくは逆位相で分配されて偶高調波ミク
サ５０ａ，５０ｂに入力され、この偶高調波ミクサ５０
ａ，５０ｂからはＩ成分とＱ成分のベースバンド信号
が、それぞれが差動で動作するＩＦ端子９ａ，９ｂより
出力される。
【００９３】このように、この実施の形態１０によれ
ば、２つの偶高調波ミクサ５０ａ，５０ｂとして、実施
の形態１から実施の形態８に示した小形化が可能で、Ｒ
Ｆ端子とＬＯ端子間のアイソレーション特性が改善され
た偶高調波ミクサのいずれかを用いているので、直交ミ
クサを小形に構成することが可能となり、さらに、図３
２に示したような２つの偶高調波ミクサ５０ａ，５０ｂ
間のＲＦ波の干渉を抑制することができ、良好な変調精
度が得られるなどの効果がある。
ば、２つの偶高調波ミクサ５０ａ，５０ｂとして、実施
の形態１から実施の形態８に示した小形化が可能で、Ｒ
Ｆ端子とＬＯ端子間のアイソレーション特性が改善され
た偶高調波ミクサのいずれかを用いているので、直交ミ
クサを小形に構成することが可能となり、さらに、図３
２に示したような２つの偶高調波ミクサ５０ａ，５０ｂ
間のＲＦ波の干渉を抑制することができ、良好な変調精
度が得られるなどの効果がある。
【００９４】実施の形態１１．上記実施の形態９および
実施の形態１０においては、この発明による直交ミクサ
について説明したが、次に、それらの直交ミクサを用い
て構成したイメージリジェクションミクサについて説明
する。図２３はそのようなこの発明の実施の形態１１に
よるイメージリジェクションミクサの構成を示すブロッ
ク図である。
実施の形態１０においては、この発明による直交ミクサ
について説明したが、次に、それらの直交ミクサを用い
て構成したイメージリジェクションミクサについて説明
する。図２３はそのようなこの発明の実施の形態１１に
よるイメージリジェクションミクサの構成を示すブロッ
ク図である。
【００９５】図において、５３はこの発明の実施の形態
９または実施の形態１０で説明した直交ミクサであり、
７はこの直交ミクサ５３にＲＦ波を入出力するためのＲ
Ｆ端子、８は直交ミクサ５３にＬＯ波を入力するための
ＬＯ端子、９ａ，９ｂは直交ミクサ５３にＩ成分もしく
はＱ成分のベースバンド信号によるＩＦ波を、差動で入
出力するためのＩＦ端子である。９ｅは当該イメージリ
ジェクションミクサにＩＦ波を入出力するための単一の
ＩＦ端子であり、５４は概略９０度の位相差で、この単
一のＩＦ端子９ｅのＩＦ波と、直交ミクサ５３のＩ成分
およびＱ成分のＩＦ波との合成ないしは分配を行う９０
度移相回路である。５５ａは直交ミクサ５３のＩＦ端子
９ａに入出力される平衡なＩ成分のＩＦ波と、９０度移
相回路５４に入出力される不平衡なＩ成分のＩＦ波との
変換を行う平衡／不平衡変換器であり、５５ｂは直交ミ
クサ５３のＩＦ端子９ｂに入出力される平衡なＱ成分の
ＩＦ波と、９０度移相回路５４に入出力される不平衡な
Ｑ成分のＩＦ波との変換を行う平衡／不平衡変換器であ
る。
９または実施の形態１０で説明した直交ミクサであり、
７はこの直交ミクサ５３にＲＦ波を入出力するためのＲ
Ｆ端子、８は直交ミクサ５３にＬＯ波を入力するための
ＬＯ端子、９ａ，９ｂは直交ミクサ５３にＩ成分もしく
はＱ成分のベースバンド信号によるＩＦ波を、差動で入
出力するためのＩＦ端子である。９ｅは当該イメージリ
ジェクションミクサにＩＦ波を入出力するための単一の
ＩＦ端子であり、５４は概略９０度の位相差で、この単
一のＩＦ端子９ｅのＩＦ波と、直交ミクサ５３のＩ成分
およびＱ成分のＩＦ波との合成ないしは分配を行う９０
度移相回路である。５５ａは直交ミクサ５３のＩＦ端子
９ａに入出力される平衡なＩ成分のＩＦ波と、９０度移
相回路５４に入出力される不平衡なＩ成分のＩＦ波との
変換を行う平衡／不平衡変換器であり、５５ｂは直交ミ
クサ５３のＩＦ端子９ｂに入出力される平衡なＱ成分の
ＩＦ波と、９０度移相回路５４に入出力される不平衡な
Ｑ成分のＩＦ波との変換を行う平衡／不平衡変換器であ
る。
【００９６】次に動作について説明する。送信時に、単
一のＩＦ端子９ｅより入力されたＩＦ波は、９０度移相
回路５４にて概略９０度の位相差で分配され、Ｉ成分の
ベースバンド信号およびＱ成分のベースバンド信号とし
て不平衡出力される。この不平衡なＩ成分のベースバン
ド信号は平衡／不平衡変換器５５ａによって平衡なＩ成
分のベースバンド信号に変換され、直交ミクサ５３のＩ
Ｆ端子９ａに入力される。同様にして、不平衡なＱ成分
のベースバンド信号は平衡／不平衡変換器５５ｂによっ
て平衡なＱ成分のベースバンド信号に変換され、直交ミ
クサ５３のＩＦ端子９ｂに入力される。以後、直交ミク
サ５３は実施の形態９あるいは実施の形態１０の場合と
同様に動作して、ＲＦ端子７よりＲＦ信号が出力され
る。
一のＩＦ端子９ｅより入力されたＩＦ波は、９０度移相
回路５４にて概略９０度の位相差で分配され、Ｉ成分の
ベースバンド信号およびＱ成分のベースバンド信号とし
て不平衡出力される。この不平衡なＩ成分のベースバン
ド信号は平衡／不平衡変換器５５ａによって平衡なＩ成
分のベースバンド信号に変換され、直交ミクサ５３のＩ
Ｆ端子９ａに入力される。同様にして、不平衡なＱ成分
のベースバンド信号は平衡／不平衡変換器５５ｂによっ
て平衡なＱ成分のベースバンド信号に変換され、直交ミ
クサ５３のＩＦ端子９ｂに入力される。以後、直交ミク
サ５３は実施の形態９あるいは実施の形態１０の場合と
同様に動作して、ＲＦ端子７よりＲＦ信号が出力され
る。
【００９７】一方、受信時にＲＦ端子７よりＲＦ波が入
力されると、直交ミクサ５３は実施の形態９あるいは実
施の形態１０の場合と同様に動作して、そのＩＦ端子９
ａに平衡なＩ成分のベースバンド信号を、ＩＦ端子９ｂ
に平衡なＱ成分のベースバンド信号を出力する。この平
衡なＩ成分のベースバンド信号は平衡／不平衡変換器５
５ａによって不平衡なＩ成分のベースバンド信号に、平
衡なＱ成分のベースバンド信号は平衡／不平衡変換器５
５ｂによって不平衡なＱ成分のベースバンド信号に変換
されて、それぞれ９０度移相回路５４に入力される。９
０度移相回路５４では概略９０度の位相差でそれらを合
成し、単一のＩＦ端子９ｅよりＩＦ波を出力する。
力されると、直交ミクサ５３は実施の形態９あるいは実
施の形態１０の場合と同様に動作して、そのＩＦ端子９
ａに平衡なＩ成分のベースバンド信号を、ＩＦ端子９ｂ
に平衡なＱ成分のベースバンド信号を出力する。この平
衡なＩ成分のベースバンド信号は平衡／不平衡変換器５
５ａによって不平衡なＩ成分のベースバンド信号に、平
衡なＱ成分のベースバンド信号は平衡／不平衡変換器５
５ｂによって不平衡なＱ成分のベースバンド信号に変換
されて、それぞれ９０度移相回路５４に入力される。９
０度移相回路５４では概略９０度の位相差でそれらを合
成し、単一のＩＦ端子９ｅよりＩＦ波を出力する。
【００９８】このように、この実施の形態１１によれ
ば、直交ミクサ５３として、実施の形態９または実施の
形態１０に示した、小形化が可能な直交ミクサを用いて
いるので、イメージリジェクションミクサを小形に構成
することが可能となり、さらに、その直交ミクサはＲＦ
端子とＬＯ端子間のアイソレーションを高めた２つの偶
高調波ミクサにて形成されているため、２つの偶高調波
ミクサ間のＲＦ波の干渉によるイメージ抑圧比の劣化を
抑制できる効果もある。
ば、直交ミクサ５３として、実施の形態９または実施の
形態１０に示した、小形化が可能な直交ミクサを用いて
いるので、イメージリジェクションミクサを小形に構成
することが可能となり、さらに、その直交ミクサはＲＦ
端子とＬＯ端子間のアイソレーションを高めた２つの偶
高調波ミクサにて形成されているため、２つの偶高調波
ミクサ間のＲＦ波の干渉によるイメージ抑圧比の劣化を
抑制できる効果もある。
【００９９】実施の形態１２．上記実施の形態１から実
施の形態１１においては、この発明による偶高調波ミク
サ、直交ミクサ、およびイメージリジェクションミクサ
について説明したが、次に、それらの偶高調波ミクサ、
直交ミクサ、あるいはイメージリジェクションミクサを
用いて構成した受信装置について説明する。図２４はそ
のようなこの発明の実施の形態１２による受信装置の構
成を示すブロック図であり、ここでは、ミクサとして直
交ミクサが用いられたものを示している。
施の形態１１においては、この発明による偶高調波ミク
サ、直交ミクサ、およびイメージリジェクションミクサ
について説明したが、次に、それらの偶高調波ミクサ、
直交ミクサ、あるいはイメージリジェクションミクサを
用いて構成した受信装置について説明する。図２４はそ
のようなこの発明の実施の形態１２による受信装置の構
成を示すブロック図であり、ここでは、ミクサとして直
交ミクサが用いられたものを示している。
【０１００】図において、６０はアンテナであり、６１
はこのアンテナ６０で受信された受信波を増幅する受信
増幅回路としての低雑音増幅器、６２はこの低雑音増幅
器６１より出力されるＲＦ波から不要な帯域を除去する
ためのＢＰＦである。６３は実施の形態９ないしは１０
で説明した直交ミクサであり、６４はこの直交ミクサ６
３へのＬＯ波を生成する局部発振器である。６５ａ，６
５ｂは直交ミクサ６３より出力されるＩ成分およびＱ成
分のベースバンド信号から不要な高域成分を除去するた
めのＬＰＦであり、６６ａ，６６ｂはＬＰＦ６５ａある
いは６６ｂから出力されるベースバンド信号を増幅する
出力増幅回路としてのベースバンド増幅器である。
はこのアンテナ６０で受信された受信波を増幅する受信
増幅回路としての低雑音増幅器、６２はこの低雑音増幅
器６１より出力されるＲＦ波から不要な帯域を除去する
ためのＢＰＦである。６３は実施の形態９ないしは１０
で説明した直交ミクサであり、６４はこの直交ミクサ６
３へのＬＯ波を生成する局部発振器である。６５ａ，６
５ｂは直交ミクサ６３より出力されるＩ成分およびＱ成
分のベースバンド信号から不要な高域成分を除去するた
めのＬＰＦであり、６６ａ，６６ｂはＬＰＦ６５ａある
いは６６ｂから出力されるベースバンド信号を増幅する
出力増幅回路としてのベースバンド増幅器である。
【０１０１】次に動作について説明する。アンテナ６０
で受信された周波数がｆrfの受信波は低雑音増幅器６１
で増幅され、ＢＰＦ６２で不要な周波数帯域が除去され
て、ＲＦ波として直交ミクサ６３のＲＦ端子に入力され
る。そのとき、直交ミクサ６３のＬＯ端子には局部発振
器６４より周波数がｆp のＬＯ波が入力されており、し
たがって、この直交ミクサ６３の２つのＩＦ端子から
は、周波数がｆbbであるＩ成分とＱ成分のベースバンド
信号が出力される。なお、このベースバンド信号の周波
数ｆbbと、ＲＦ波の周波数ｆrfおよびＬＯ波の周波数ｆ
p の関係は次の式（２）で表される。
で受信された周波数がｆrfの受信波は低雑音増幅器６１
で増幅され、ＢＰＦ６２で不要な周波数帯域が除去され
て、ＲＦ波として直交ミクサ６３のＲＦ端子に入力され
る。そのとき、直交ミクサ６３のＬＯ端子には局部発振
器６４より周波数がｆp のＬＯ波が入力されており、し
たがって、この直交ミクサ６３の２つのＩＦ端子から
は、周波数がｆbbであるＩ成分とＱ成分のベースバンド
信号が出力される。なお、このベースバンド信号の周波
数ｆbbと、ＲＦ波の周波数ｆrfおよびＬＯ波の周波数ｆ
p の関係は次の式（２）で表される。
【０１０２】
ｆbb＝｜ｆrf−２ｆp ｜ （２）
【０１０３】この直交ミクサ６３のＩＦ端子の一方から
出力されたＩ成分のベースバンド信号は、ＬＰＦ６５ａ
で余分な高域成分が除去されてベースバンド増幅器６６
ａに入力され、このベースバンド増幅器６６ａで増幅さ
れて出力される。また、直交ミクサ６３のＩＦ端子の他
方から出力されたＱ成分のベースバンド信号は、ＬＰＦ
６５ｂで余分な高域成分が除去されてベースバンド増幅
器６６ｂに入力され、このベースバンド増幅器６６ｂで
増幅されて出力される。
出力されたＩ成分のベースバンド信号は、ＬＰＦ６５ａ
で余分な高域成分が除去されてベースバンド増幅器６６
ａに入力され、このベースバンド増幅器６６ａで増幅さ
れて出力される。また、直交ミクサ６３のＩＦ端子の他
方から出力されたＱ成分のベースバンド信号は、ＬＰＦ
６５ｂで余分な高域成分が除去されてベースバンド増幅
器６６ｂに入力され、このベースバンド増幅器６６ｂで
増幅されて出力される。
【０１０４】なお、上記説明では、ミクサとして実施の
形態９または発明の実施の形態１０に示された直交ミク
サを用いたものを示したが、実施の形態１から実施の形
態８に示された偶高調波ミクサ、あるいは実施の形態１
１に示されたイメージリジェクションミクサを用いるこ
とが可能であることはいうまでもない。
形態９または発明の実施の形態１０に示された直交ミク
サを用いたものを示したが、実施の形態１から実施の形
態８に示された偶高調波ミクサ、あるいは実施の形態１
１に示されたイメージリジェクションミクサを用いるこ
とが可能であることはいうまでもない。
【０１０５】このように、この実施の形態１２によれ
ば、ミクサとして実施の形態１から実施の形態８に示さ
れた偶高調波ミクサ、実施の形態９または実施の形態１
０に示された直交ミクサ、実施の形態１１に示されたイ
メージリジェクションミクサを用いているため、受信装
置を小形化でき、また高い精度でディジタル変調波を復
調することができるなどの効果がある。
ば、ミクサとして実施の形態１から実施の形態８に示さ
れた偶高調波ミクサ、実施の形態９または実施の形態１
０に示された直交ミクサ、実施の形態１１に示されたイ
メージリジェクションミクサを用いているため、受信装
置を小形化でき、また高い精度でディジタル変調波を復
調することができるなどの効果がある。
【０１０６】実施の形態１３．上記実施の形態１２で
は、受信装置のミクサとして、実施の形態１から実施の
形態１１による偶高調波ミクサ、直交ミクサ、あるいは
イメージリジェクションミクサを用いたものを示した
が、それらの偶高調波ミクサ、直交ミクサ、あるいはイ
メージリジェクションミクサを送信装置のミクサとして
用いてもよい。図２５はそのようなこの発明の実施の形
態１３による送信装置の構成を示すブロック図であり、
ミクサとして直交ミクサが用いられたものを示してい
る。なお、相当部分には図２４と同一符号を付してその
説明を省略する。
は、受信装置のミクサとして、実施の形態１から実施の
形態１１による偶高調波ミクサ、直交ミクサ、あるいは
イメージリジェクションミクサを用いたものを示した
が、それらの偶高調波ミクサ、直交ミクサ、あるいはイ
メージリジェクションミクサを送信装置のミクサとして
用いてもよい。図２５はそのようなこの発明の実施の形
態１３による送信装置の構成を示すブロック図であり、
ミクサとして直交ミクサが用いられたものを示してい
る。なお、相当部分には図２４と同一符号を付してその
説明を省略する。
【０１０７】図において、６７ａ，６７ｂは送信すべき
ＩＦ波のＩ成分およびＱ成分のベースバンド信号を増幅
する入力増幅回路としてのベースバンド増幅器であり、
６８ａ，６８ｂはこのベースバンド増幅器６７ａ，６７
ｂで増幅されたＩ成分およびＱ成分のベースバンド信号
から不要な高域成分を除去して、直交ミクサ６３のＩＦ
端子に入力するＬＰＦである。６９は直交ミクサ６３の
ＲＦ端子より出力されたＲＦ波から不要な帯域を除去す
るためのＢＰＦであり、７０はこのＢＰＦ６９にて不要
帯域が除去されたＲＦ波を増幅してアンテナ６０より送
信波として送信する送信増幅回路としての高出力増幅器
である。
ＩＦ波のＩ成分およびＱ成分のベースバンド信号を増幅
する入力増幅回路としてのベースバンド増幅器であり、
６８ａ，６８ｂはこのベースバンド増幅器６７ａ，６７
ｂで増幅されたＩ成分およびＱ成分のベースバンド信号
から不要な高域成分を除去して、直交ミクサ６３のＩＦ
端子に入力するＬＰＦである。６９は直交ミクサ６３の
ＲＦ端子より出力されたＲＦ波から不要な帯域を除去す
るためのＢＰＦであり、７０はこのＢＰＦ６９にて不要
帯域が除去されたＲＦ波を増幅してアンテナ６０より送
信波として送信する送信増幅回路としての高出力増幅器
である。
【０１０８】次に動作について説明する。周波数がｆbb
である入力されたＩＦ波のＩ成分およびＱ成分のベース
バンド信号は、ベースバンド増幅器６７ａおよび６７ｂ
にてそれぞれ増幅され、ＬＰＦ６８ａ，６８ｂで余分な
高域成分が除去されて、直交ミクサ６３のＩＦ端子に入
力される。そのとき、直交ミクサ６３のＬＯ端子には局
部発振器６４より周波数がｆp のＬＯ波が入力されてお
り、したがって、この直交ミクサ６３のＲＦ端子から
は、周波数がｆrfであるＲＦ波が出力される。この直交
ミクサ６３のＲＦ端子から出力されたＲＦ波は、ＢＰＦ
６９にて余分な帯域が除去されて高出力増幅器７０に入
力され、この高出力増幅器７０で増幅されてアンテナ６
０より送信波として出力される。なお、このＲＦ波の周
波数ｆrfと、ベースバンド信号の周波数ｆbbおよびＬＯ
波の周波数ｆp の関係は次の式（３）で表される。
である入力されたＩＦ波のＩ成分およびＱ成分のベース
バンド信号は、ベースバンド増幅器６７ａおよび６７ｂ
にてそれぞれ増幅され、ＬＰＦ６８ａ，６８ｂで余分な
高域成分が除去されて、直交ミクサ６３のＩＦ端子に入
力される。そのとき、直交ミクサ６３のＬＯ端子には局
部発振器６４より周波数がｆp のＬＯ波が入力されてお
り、したがって、この直交ミクサ６３のＲＦ端子から
は、周波数がｆrfであるＲＦ波が出力される。この直交
ミクサ６３のＲＦ端子から出力されたＲＦ波は、ＢＰＦ
６９にて余分な帯域が除去されて高出力増幅器７０に入
力され、この高出力増幅器７０で増幅されてアンテナ６
０より送信波として出力される。なお、このＲＦ波の周
波数ｆrfと、ベースバンド信号の周波数ｆbbおよびＬＯ
波の周波数ｆp の関係は次の式（３）で表される。
【０１０９】
ｆrf＝２ｆp ±ｆbb （３）
【０１１０】なお、上記説明では、ミクサとして実施の
形態９または発明の実施の形態１０に示された直交ミク
サを用いたものを示したが、実施の形態１から実施の形
態８に示された偶高調波ミクサ、あるいは実施の形態１
１に示されたイメージリジェクションミクサを用いるこ
とが可能であることはいうまでもない。
形態９または発明の実施の形態１０に示された直交ミク
サを用いたものを示したが、実施の形態１から実施の形
態８に示された偶高調波ミクサ、あるいは実施の形態１
１に示されたイメージリジェクションミクサを用いるこ
とが可能であることはいうまでもない。
【０１１１】このように、この実施の形態１３によれ
ば、ミクサとして実施の形態１から実施の形態８に示さ
れた偶高調波ミクサ、実施の形態９または実施の形態１
０に示された直交ミクサ、実施の形態１１に示されたイ
メージリジェクションミクサを用いているため、送信装
置を小形化でき、また高い精度でディジタル変調するこ
とができるなどの効果がある。
ば、ミクサとして実施の形態１から実施の形態８に示さ
れた偶高調波ミクサ、実施の形態９または実施の形態１
０に示された直交ミクサ、実施の形態１１に示されたイ
メージリジェクションミクサを用いているため、送信装
置を小形化でき、また高い精度でディジタル変調するこ
とができるなどの効果がある。
【０１１２】
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、直列
接続したＡＰＤＰと１８０度分配（合成）回路とを用い
た平衡形構成とすることにより、多段で大形のフィルタ
を用いることなくＲＦ波のＬＯ端子への漏洩を抑制する
ことが可能となって、回路の小形化をはかることがで
き、干渉波による変調精度の劣化を抑制できる効果があ
る。また、ＬＯ波短絡回路を設けることにより、ＲＦ側
の回路やＩＦ側の回路の影響を受けず、高い効率でＡＰ
ＤＰを励振することが可能となる効果もある。
接続したＡＰＤＰと１８０度分配（合成）回路とを用い
た平衡形構成とすることにより、多段で大形のフィルタ
を用いることなくＲＦ波のＬＯ端子への漏洩を抑制する
ことが可能となって、回路の小形化をはかることがで
き、干渉波による変調精度の劣化を抑制できる効果があ
る。また、ＬＯ波短絡回路を設けることにより、ＲＦ側
の回路やＩＦ側の回路の影響を受けず、高い効率でＡＰ
ＤＰを励振することが可能となる効果もある。
【０１１３】また、この発明によれば、ＩＦ波阻止回路
をキャパシタで、ＲＦ波阻止回路をインダクタで形成し
ているので、回路のより小形化がはかれる効果がある。
をキャパシタで、ＲＦ波阻止回路をインダクタで形成し
ているので、回路のより小形化がはかれる効果がある。
【０１１４】また、この発明によれば、直列接続したＡ
ＰＤＰの接続点とＬＯ端子の間にＲＦ波阻止回路あるい
は緩衝増幅器を配置しているので、回路を大形化させる
ことなく、干渉波による変調精度の劣化をより強く抑制
できる効果がある。
ＰＤＰの接続点とＬＯ端子の間にＲＦ波阻止回路あるい
は緩衝増幅器を配置しているので、回路を大形化させる
ことなく、干渉波による変調精度の劣化をより強く抑制
できる効果がある。
【０１１５】また、この発明によれば、ＬＯ波短絡回路
を直列共振回路で構成しているので、ＬＯ波短絡回路が
キャパシタやインダクタなどの集中定数回路で実現する
ことができ、回路のより小形化が可能となる効果があ
る。
を直列共振回路で構成しているので、ＬＯ波短絡回路が
キャパシタやインダクタなどの集中定数回路で実現する
ことができ、回路のより小形化が可能となる効果があ
る。
【０１１６】また、この発明によれば、ＬＯ波短絡回路
を直列共振回路に装荷キャパシタを並列に接続した並列
回路で構成しているので、ＬＯ波の周波数では直列共振
回路が共振して直列接続された２つのＡＰＤＰの両端を
接地するため、ＡＰＤＰを効率よく励振でき、ＲＦ波の
周波数では並列回路が共振して、ＬＯ波短絡回路のＲＦ
波の周波数におけるインピーダンスをより高めることが
できる効果がある。
を直列共振回路に装荷キャパシタを並列に接続した並列
回路で構成しているので、ＬＯ波の周波数では直列共振
回路が共振して直列接続された２つのＡＰＤＰの両端を
接地するため、ＡＰＤＰを効率よく励振でき、ＲＦ波の
周波数では並列回路が共振して、ＬＯ波短絡回路のＲＦ
波の周波数におけるインピーダンスをより高めることが
できる効果がある。
【０１１７】また、この発明によれば、ＬＯ波短絡回路
を並列共振回路に装荷キャパシタを直列に接続した直列
回路で構成しているので、ＲＦ波の周波数では並列共振
回路が共振して、ＬＯ波短絡回路のＲＦ波の周波数にお
けるインピーダンスをより高め、ＬＯ波の周波数では直
列回路が共振して直列接続された２つのＡＰＤＰの両端
を接地するため、ＡＰＤＰを効率よく励振できる効果が
ある。
を並列共振回路に装荷キャパシタを直列に接続した直列
回路で構成しているので、ＲＦ波の周波数では並列共振
回路が共振して、ＬＯ波短絡回路のＲＦ波の周波数にお
けるインピーダンスをより高め、ＬＯ波の周波数では直
列回路が共振して直列接続された２つのＡＰＤＰの両端
を接地するため、ＡＰＤＰを効率よく励振できる効果が
ある。
【０１１８】また、この発明によれば、ＬＯ波短絡回路
を並列共振回路と装荷キャパシタとの直列回路で実現
し、ＩＦ端子をその並列共振回路と装荷キャパシタの接
続点より取り出しているので、ＩＦ端子へのＲＦ波の漏
洩をより強く抑制できる効果がある。
を並列共振回路と装荷キャパシタとの直列回路で実現
し、ＩＦ端子をその並列共振回路と装荷キャパシタの接
続点より取り出しているので、ＩＦ端子へのＲＦ波の漏
洩をより強く抑制できる効果がある。
【０１１９】また、この発明によれば、請求項１から請
求項１２のいずれかに示した偶高調波ミクサを２つ用い
て形成しているため、回路を小形に構成できるととも
に、２つの偶高調波ミクサ管のＲＦ波の干渉が抑制でき
て、高い精度でのディジタル変調が可能となる効果があ
る。
求項１２のいずれかに示した偶高調波ミクサを２つ用い
て形成しているため、回路を小形に構成できるととも
に、２つの偶高調波ミクサ管のＲＦ波の干渉が抑制でき
て、高い精度でのディジタル変調が可能となる効果があ
る。
【０１２０】また、この発明によれば、請求項１３また
は請求項１４に示した直交ミクサを用いて形成している
ため、回路を小形に構成できるとともに、イメージ抑圧
比の劣化を抑制できる効果がある。
は請求項１４に示した直交ミクサを用いて形成している
ため、回路を小形に構成できるとともに、イメージ抑圧
比の劣化を抑制できる効果がある。
【０１２１】また、この発明によれば、ミクサとして実
施の形態１から実施の形態１１に示した偶高調波ミク
サ、直交ミクサ、あるいはイメージリジェクションミク
サを適用しているため、装置を小形化でき、またディジ
タル変調波の復調を高精度で行える効果がある。
施の形態１から実施の形態１１に示した偶高調波ミク
サ、直交ミクサ、あるいはイメージリジェクションミク
サを適用しているため、装置を小形化でき、またディジ
タル変調波の復調を高精度で行える効果がある。
【０１２２】また、この発明によれば、ミクサとして実
施の形態１から実施の形態１１に示した偶高調波ミク
サ、直交ミクサ、あるいはイメージリジェクションミク
サを適用しているため、装置を小形化でき、またディジ
タル変調を高精度で行えるの効果がある。
施の形態１から実施の形態１１に示した偶高調波ミク
サ、直交ミクサ、あるいはイメージリジェクションミク
サを適用しているため、装置を小形化でき、またディジ
タル変調を高精度で行えるの効果がある。
【図１】 実施の形態１による偶高調波ミクサの一構成
例を示すブロック図である。
例を示すブロック図である。
【図２】 実施の形態１における１８０度分配回路の一
構成例を示す回路図である。
構成例を示す回路図である。
【図３】 実施の形態１における１８０度分配回路の他
の構成例を示す回路図である。
の構成例を示す回路図である。
【図４】 実施の形態１における１８０度分配回路のさ
らに他の構成例を示す回路図である。
らに他の構成例を示す回路図である。
【図５】 実施の形態１における１８０度分配回路のさ
らに他の構成例を示す回路図である。
らに他の構成例を示す回路図である。
【図６】 実施の形態１による偶高調波ミクサの動作を
説明するための等化回路図である。
説明するための等化回路図である。
【図７】 実施の形態１による偶高調波ミクサの動作を
説明するための等化回路図である。
説明するための等化回路図である。
【図８】 実施の形態１による偶高調波ミクサの他の構
成例を示すブロック図である。
成例を示すブロック図である。
【図９】 実施の形態１による偶高調波ミクサのさらに
他の構成例を示すブロック図である。
他の構成例を示すブロック図である。
【図１０】 実施の形態２による偶高調波ミクサの構成
を示すブロック図である。
を示すブロック図である。
【図１１】 実施の形態３による偶高調波ミクサの構成
を示すブロック図である。
を示すブロック図である。
【図１２】 実施の形態４による偶高調波ミクサの構成
を示すブロック図である。
を示すブロック図である。
【図１３】 実施の形態４における先端開放スタブのイ
ンピーダンス軌跡を示す説明図である。
ンピーダンス軌跡を示す説明図である。
【図１４】 実施の形態５による偶高調波ミクサの構成
を示すブロック図である。
を示すブロック図である。
【図１５】 実施の形態５における直列共振回路のイン
ピーダンス軌跡を示す説明図である。
ピーダンス軌跡を示す説明図である。
【図１６】 実施の形態６による偶高調波ミクサの構成
を示すブロック図である。
を示すブロック図である。
【図１７】 実施の形態６における並列回路のインピー
ダンス軌跡を示す説明図である。
ダンス軌跡を示す説明図である。
【図１８】 実施の形態７による偶高調波ミクサの構成
を示すブロック図である。
を示すブロック図である。
【図１９】 実施の形態７における直列回路のインピー
ダンス軌跡を示す説明図である。
ダンス軌跡を示す説明図である。
【図２０】 実施の形態８による偶高調波ミクサの構成
を示すブロック図である。
を示すブロック図である。
【図２１】 実施の形態９による直交ミクサの構成を示
すブロック図である。
すブロック図である。
【図２２】 実施の形態１０による直交ミクサの構成を
示すブロック図である。
示すブロック図である。
【図２３】 実施の形態１１によるイメージリジェクシ
ョンミクサの構成を示すブロック図である。
ョンミクサの構成を示すブロック図である。
【図２４】 実施の形態１２による受信装置の構成を示
すブロック図である。
すブロック図である。
【図２５】 実施の形態１３による送信装置の構成を示
すブロック図である。
すブロック図である。
【図２６】 従来の偶高調波ミクサの一般的な構成例を
示すブロック図である。
示すブロック図である。
【図２７】 ＡＰＤＰにおける周期とダイオード電流と
の関係を示す説明図である。
の関係を示す説明図である。
【図２８】 ＡＰＤＰにおける周期とダイオードのコン
ダクタンスとの関係を示す説明図である。
ダクタンスとの関係を示す説明図である。
【図２９】 偶高調波ミクサを受信に適用したときの周
波数スペクトラムを示す説明図である。
波数スペクトラムを示す説明図である。
【図３０】 偶高調波ミクサを送信に適用したときの周
波数スペクトラムを示す説明図である。
波数スペクトラムを示す説明図である。
【図３１】 従来の偶高調波ミクサを用いた直交変調器
の構成例を示すブロック図である。
の構成例を示すブロック図である。
【図３２】 上記直交変調機における干渉による変調精
度の劣化を示す説明図である。
度の劣化を示す説明図である。
２ａ 第１のＡＰＤＰ、２ｂ 第２のＡＰＤＰ、７ Ｒ
Ｆ端子、８ ＬＯ端子、９ａ，９ｂ ＩＦ端子、９ｃ
第１のＩＦ端子、９ｄ 第２のＩＦ端子、９ｅ単一のＩ
Ｆ端子、１１ 分配回路、１２，５４ ９０度移相回
路、２０ａ 第１のＬＯ波短絡回路、２０ｂ 第２のＬ
Ｏ波短絡回路、２１ １８０度分配回路、２２ａ 第１
のＩＦ波阻止回路（ＨＰＦ）、２２ｂ 第２のＩＦ波阻
止回路（ＨＰＦ）、２３ａ 第１のＲＦ波阻止回路（Ｌ
ＰＦ）、２３ｂ 第２のＲＦ波阻止回路（ＬＰＦ）、２
４ａ 第１のＩＦ波阻止回路（キャパシタ）、２４ｂ
第２のＩＦ波阻止回路（キャパシタ）、２５ａ 第１の
ＲＦ波阻止回路（インダクタ）、２５ｂ 第２のＲＦ波
阻止回路（インダクタ）、２６ １８０度合成回路、２
７ 第３のＲＦ波阻止回路、２８ 緩衝増幅器、２９ａ
第１のＬＯ波短絡回路（先端開放スタブ）、２９ｂ
第２のＬＯ波短絡回路（先端開放スタブ）、３０ａ，３
０ｂ，３６ａ，３６ｂ キャパシタ、３１ａ，３１ｂ，
３５ａ，３５ｂ インダクタ、３２ａ 第１のＬＯ波短
絡回路（直列共振回路）、３２ｂ 第２のＬＯ波短絡回
路（直列共振回路）、３３ａ，３３ｂ，３８ａ，３８ｂ
装荷キャパシタ、３４ａ 第１のＬＯ波短絡回路（並
列回路）、３４ｂ 第２のＬＯ波短絡回路（並列回
路）、３７ａ，３７ｂ 並列共振回路、３９ａ 第１の
ＬＯ波短絡回路（直列回路）、３９ｂ 第２のＬＯ波短
絡回路（直列回路）、５０ａ，５０ｂ 偶高調波ミク
サ、５１ ４５度移相回路、５３，６３ 直交ミクサ、
６０ アンテナ、６１ 低雑音増幅器（受信増幅回
路）、６４ 局部発振器、６６ａ，６６ｂ ベースバン
ド増幅器（出力増幅回路）、６７ａ，６７ｂ ベースバ
ンド増幅器（入力増幅回路）、７０ 高出力増幅器（送
信増幅回路）。
Ｆ端子、８ ＬＯ端子、９ａ，９ｂ ＩＦ端子、９ｃ
第１のＩＦ端子、９ｄ 第２のＩＦ端子、９ｅ単一のＩ
Ｆ端子、１１ 分配回路、１２，５４ ９０度移相回
路、２０ａ 第１のＬＯ波短絡回路、２０ｂ 第２のＬ
Ｏ波短絡回路、２１ １８０度分配回路、２２ａ 第１
のＩＦ波阻止回路（ＨＰＦ）、２２ｂ 第２のＩＦ波阻
止回路（ＨＰＦ）、２３ａ 第１のＲＦ波阻止回路（Ｌ
ＰＦ）、２３ｂ 第２のＲＦ波阻止回路（ＬＰＦ）、２
４ａ 第１のＩＦ波阻止回路（キャパシタ）、２４ｂ
第２のＩＦ波阻止回路（キャパシタ）、２５ａ 第１の
ＲＦ波阻止回路（インダクタ）、２５ｂ 第２のＲＦ波
阻止回路（インダクタ）、２６ １８０度合成回路、２
７ 第３のＲＦ波阻止回路、２８ 緩衝増幅器、２９ａ
第１のＬＯ波短絡回路（先端開放スタブ）、２９ｂ
第２のＬＯ波短絡回路（先端開放スタブ）、３０ａ，３
０ｂ，３６ａ，３６ｂ キャパシタ、３１ａ，３１ｂ，
３５ａ，３５ｂ インダクタ、３２ａ 第１のＬＯ波短
絡回路（直列共振回路）、３２ｂ 第２のＬＯ波短絡回
路（直列共振回路）、３３ａ，３３ｂ，３８ａ，３８ｂ
装荷キャパシタ、３４ａ 第１のＬＯ波短絡回路（並
列回路）、３４ｂ 第２のＬＯ波短絡回路（並列回
路）、３７ａ，３７ｂ 並列共振回路、３９ａ 第１の
ＬＯ波短絡回路（直列回路）、３９ｂ 第２のＬＯ波短
絡回路（直列回路）、５０ａ，５０ｂ 偶高調波ミク
サ、５１ ４５度移相回路、５３，６３ 直交ミクサ、
６０ アンテナ、６１ 低雑音増幅器（受信増幅回
路）、６４ 局部発振器、６６ａ，６６ｂ ベースバン
ド増幅器（出力増幅回路）、６７ａ，６７ｂ ベースバ
ンド増幅器（入力増幅回路）、７０ 高出力増幅器（送
信増幅回路）。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｈ０４Ｂ 1/26 Ｈ０４Ｂ 1/26 Ｂ
(72)発明者 川上 憲司
東京都千代田区丸の内二丁目２番３号
三菱電機株式会社内
(72)発明者 礒田 陽次
東京都千代田区丸の内二丁目２番３号
三菱電機株式会社内
(56)参考文献 特開 平９−18238（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−74316（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−78203（ＪＰ，Ａ)
実開 平１−86307（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
H03D 7/02
H03D 7/14
H03D 7/18
H03D 9/06
Claims (19)
- 【請求項１】 高周波端子より入力される高周波信号と
局部発振波端子より入力される局部発振波より中間周波
信号を生成し、差動で動作する第１の中間周波端子およ
び第２の中間周波端子より出力する偶高調波ミクサにお
いて、 前記高周波端子に１８０度分配回路の入力端子を接続す
るとともに、前記１８０度分配回路の第１出力端子に第
１の中間周波阻止回路の一端を、第２の出力端子に第２
の中間周波阻止回路の一端をそれぞれ接続し、 前記第１の中間周波阻止回路の他端と前記第２の中間周
波阻止回路の他端との間に、それぞれが２つのダイオー
ドを逆極性に並列接続して形成された第１のアンチパラ
レルダイオードペアと第２のアンチパラレルダイオード
ペアの直列回路を接続し、 直列接続された前記第１のアンチパラレルダイオードペ
アと前記第２のアンチパラレルダイオードペアとの接続
点に前記局部発振波端子を接続し、 前記第１のアンチパラレルダイオードペアと第１の中間
周波阻止回路との接続点と、地導体の間に、局部発振波
の周波数で短絡状態となる第１の局部発振波短絡回路
を、前記第２のアンチパラレルダイオードペアと第２の
中間周波阻止回路との接続点と、地導体の間に、局部発
振波の周波数で短絡状態となる第２の局部発振波短絡回
路をそれぞれ接続し、 前記第１のアンチパラレルダイオードペアと第１の中間
周波阻止回路との接続点に第１の高周波阻止回路の一端
を、前記第２のアンチパラレルダイオードペアと第２の
中間周波阻止回路との接続点に第２の高周波阻止回路の
一端をそれぞれ接続するとともに、 前記第１の高周波阻止回路の他端に前記第１の中間周波
端子を接続し、前記第２の高周波阻止回路の他端に前記
第２の中間周波端子を接続したことを特徴とする偶高調
波ミクサ。 - 【請求項２】 差動で動作する第１の中間周波端子およ
び第２の中間周波端子より入力される中間周波信号と局
部発振波端子より入力される局部発振波より高周波信号
を生成し、高周波端子より出力する偶高調波ミクサにお
いて、 前記高周波端子に１８０度合成回路の出力端子を接続す
るとともに、前記１８０度合成回路の第１入力端子に第
１の中間周波阻止回路の一端を、第２の入力端子に第２
の中間周波阻止回路の一端をそれぞれ接続し、 前記第１の中間周波阻止回路の他端と前記第２の中間周
波阻止回路の他端との間に、それぞれが２つのダイオー
ドを逆極性に並列接続して形成された第１のアンチパラ
レルダイオードペアと第２のアンチパラレルダイオード
ペアの直列回路を接続し、 直列接続された前記第１のアンチパラレルダイオードペ
アと前記第２のアンチパラレルダイオードペアとの接続
点に前記局部発振波端子を接続し、 前記第１のアンチパラレルダイオードペアと第１の中間
周波阻止回路との接続点と、地導体の間に、局部発振波
の周波数で短絡状態となる第１の局部発振波短絡回路
を、前記第２のアンチパラレルダイオードペアと第２の
中間周波阻止回路との接続点と、地導体の間に、局部発
振波の周波数で短絡状態となる第２の局部発振波短絡回
路をそれぞれ接続し、 前記第１のアンチパラレルダイオードペアと第１の中間
周波阻止回路との接続点に第１の高周波阻止回路の一端
を、前記第２のアンチパラレルダイオードペアと第２の
中間周波阻止回路との接続点に第２の高周波阻止回路の
一端をそれぞれ接続するとともに、 前記第１の高周波阻止回路の他端に前記第１の中間周波
端子を接続し、前記第２の高周波阻止回路の他端に前記
第２の中間周波端子を接続したことを特徴とする偶高調
波ミクサ。 - 【請求項３】 第１の中間周波阻止回路および第２の中
間周波阻止回路を高域通過フィルタで形成し、第１の高
周波阻止回路および第２の高周波阻止回路を低域通過フ
ィルタで形成したことを特徴とする請求項１または請求
項２記載の偶高調波ミクサ。 - 【請求項４】 第１の中間周波阻止回路および第２の中
間周波阻止回路をキャパシタで形成し、第１の高周波阻
止回路および第２の高周波阻止回路をインダクタで形成
したことを特徴とする請求項１または請求項２記載の偶
高調波ミクサ。 - 【請求項５】 第１の中間周波端子と第２の中間周波端
子から出力される中間周波信号を合成して単一の中間周
波端子に出力する１８０度合成回路を設けたことを特徴
とする請求項１記載の偶高調波ミクサ。 - 【請求項６】 単一の中間周波端子より入力される中間
周波信号を分配して第１の中間周波端子と第２の中間周
波端子に入力する１８０度分配回路を設けたことを特徴
とする請求項２記載の偶高調波ミクサ。 - 【請求項７】 直列接続された第１のアンチパラレルダ
イオードペアと第２のアンチパラレルダイオードペアと
の接続点と、局部発振波端子との間に、局部発振波端子
への高周波信号の漏洩を減衰させるための第３の高周波
阻止回路を設けたことを特徴とする請求項１から請求項
６のうちのいずれか１項記載の偶高調波ミクサ。 - 【請求項８】 直列接続された第１のアンチパラレルダ
イオードペアと第２のアンチパラレルダイオードペアと
の接続点と、局部発振波端子との間に、高周波端子と局
部発振波端子とのアイソレーションを高めるための緩衝
増幅器を設けたことを特徴とする請求項１から請求項６
のうちのいずれか１項記載の偶高調波ミクサ。 - 【請求項９】 第１の局部発振波短絡回路および第２の
局部発振波短絡回路を、局部発振波の周波数で１／４波
長の電気長を呈する先端開放スタブで構成したことを特
徴とする請求項１から請求項８のうちのいずれか１項記
載の偶高調波ミクサ。 - 【請求項１０】 第１の局部発振波短絡回路および第２
の局部発振波短絡回路を、キャパシタとインダクタとか
らなり、局部発振波の周波数で直列共振する直列共振回
路で構成したことを特徴とする請求項１から請求項８の
うちのいずれか１項記載の偶高調波ミクサ。 - 【請求項１１】 第１の局部発振波短絡回路および第２
の局部発振波短絡回路を、キャパシタとインダクタから
なる局部発振波の周波数で直列共振する直列共振回路
に、並列に装荷キャパシタを接続した、全体として高周
波信号の周波数で並列共振する並列回路で構成したこと
を特徴とする請求項１から請求項８のうちのいずれか１
項記載の偶高調波ミクサ。 - 【請求項１２】 第１の局部発振波短絡回路および第２
の局部発振波短絡回路を、インダクタとキャパシタから
なる高周波信号の周波数で並列共振する並列共振回路
に、直列に装荷キャパシタを接続した、全体として局部
発振波の周波数で直列共振する直列回路で構成したこと
を特徴とする請求項１から請求項８のうちのいずれか１
項記載の偶高調波ミクサ。 - 【請求項１３】 高周波端子より入力される高周波信号
と局部発振波端子より入力される局部発振波より中間周
波信号を生成し、差動で動作する第１の中間周波端子お
よび第２の中間周波端子より出力する偶高調波ミクサに
おいて、 前記高周波端子に１８０度分配回路の入力端子を接続す
るとともに、前記１８０度分配回路の第１出力端子に第
１の中間周波阻止回路の一端を、第２の出力端子に第２
の中間周波阻止回路の一端をそれぞれ接続し、 前記第１の中間周波阻止回路の他端と前記第２の中間周
波阻止回路の他端との間に、それぞれが２つのダイオー
ドを逆極性に並列接続して形成された第１のアンチパラ
レルダイオードペアと第２のアンチパラレルダイオード
ペアの直列回路を接続し、 直列接続された前記第１のアンチパラレルダイオードペ
アと前記第２のアンチパラレルダイオードペアとの接続
点に前記局部発振波端子を接続し、 インダクタとキャパシタより成り前記高周波信号の周波
数で並列共振する並列共振回路に装荷キャパシタを直列
接続して、前記局部発振波の周波数で短絡状態となる直
列回路によって第１の局部発振波短絡回路および第２の
局部発振波短絡回路を形成し、 前記第１のアンチパラレルダイオードペアと第１の中間
周波阻止回路との接続点と、地導体の間に、前記第１の
局部発振波短絡回路を、前記第２のアンチパラレルダイ
オードペアと第２の中間周波阻止回路との接続点と、地
導体の間に、前記第２の局部発振波短絡回路をそれぞれ
接続し、 前記第１の局部発振波短絡回路内の前記並列共振回路と
装荷キャパシタとの接続点に第１の高周波阻止回路の一
端を、前記第２の局部発振波短絡回路内の前記並列共振
回路と装荷キャパシタとの接続点に第２の高周波阻止回
路の一端をそれぞれ接続するとともに、 前記第１の高周波阻止回路の他端に前記第１の中間周波
端子を接続し、前記第２の高周波阻止回路の他端に前記
第２の中間周波端子を接続したことを特徴とする偶高調
波ミクサ。 - 【請求項１４】 差動で動作する第１の中間周波端子お
よび第２の中間周波端子より入力される中間周波信号と
局部発振波端子より入力される局部発振波より高周波信
号を生成し、高周波端子より出力する偶高調波ミクサに
おいて、 前記高周波端子に１８０度合成回路の出力端子を接続す
るとともに、前記１８０度合成回路の第１入力端子に第
１の中間周波阻止回路の一端を、第２の入力端子に第２
の中間周波阻止回路の一端をそれぞれ接続し、 前記第１の中間周波阻止回路の他端と前記第２の中間周
波阻止回路の他端との間に、それぞれが２つのダイオー
ドを逆極性に並列接続して形成された第１のアンチパラ
レルダイオードペアと第２のアンチパラレルダイオード
ペアの直列回路を接続し、 直列接続された前記第１のアンチパラレルダイオードペ
アと前記第２のアンチパラレルダイオードペアとの接続
点に前記局部発振波端子を接続し、 インダクタとキャパシタより成り前記高周波信号の周波
数で並列共振する並列共振回路に装荷キャパシタを直列
接続して、前記局部発振波の周波数で短絡状態となる直
列回路によって第１の局部発振波短絡回路および第２の
局部発振波短絡回路を形成し、 前記第１のアンチパラレルダイオードペアと第１の中間
周波阻止回路との接続点と、地導体の間に、前記第１の
局部発振波短絡回路を、前記第２のアンチパラレルダイ
オードペアと第２の中間周波阻止回路との接続点と、地
導体の間に、前記第２の局部発振波短絡回路をそれぞれ
接続し、 前記第１の局部発振波短絡回路内の前記並列共振回路と
装荷キャパシタとの接続点に第１の高周波阻止回路の一
端を、前記第２の局部発振波短絡回路内の前記並列共振
回路と装荷キャパシタとの接続点に第２の高周波阻止回
路の一端をそれぞれ接続するとともに、 前記第１の高周波阻止回路の他端に前記第１の中間周波
端子を接続し、前記第２の高周波阻止回路の他端に前記
第２の中間周波端子を接続したことを特徴とする偶高調
波ミクサ。 - 【請求項１５】 請求項１から請求項１４のうちのいず
れか１項記載の偶高調波ミクサを２つ具備し、 さらに、前記２つの偶高調波ミクサへの局部発振波の分
配を、同位相あるいは逆位相で行う分配回路と、 前記２つの偶高調波ミクサと高周波端子との間での高周
波信号の合成ないしは分配を、概略９０度の位相差で行
う９０度移相回路を備えた直交ミクサ。 - 【請求項１６】 請求項１から請求項１４のうちのいず
れか１項記載の偶高調波ミクサを２つ具備し、 さらに、前記２つの偶高調波ミクサへの局部発振波の分
配を、概略４５度の位相差で行う４５度移相回路と、 前記２つの偶高調波ミクサと高周波端子との間での高周
波信号の合成ないしは分配を、同位相あるいは逆位相で
行う分配・合成回路を備えた直交ミクサ。 - 【請求項１７】 請求項１５または請求項１６記載の直
交ミクサと、 前記直交ミクサと単一の中間周波端子の間にて、中間周
波信号を概略９０度の位相差で合成ないしは分配する９
０度移相回路とを備えたイメージリジェクションミク
サ。 - 【請求項１８】 請求項１から請求項１７のうちのいず
れか１項記載の偶高調波ミクサ、直交ミクサ、あるいは
イメージリジェクションミクサのいずれかによるミクサ
と、 アンテナで受信された受信波を増幅して、前記ミクサの
高周波端子に入力する受信増幅回路と、 前記ミクサへの局部発振波を生成する局部発振器と、 前記ミクサの中間周波端子より出力される中間周波信号
を増幅する出力増幅回路とを備えた受信装置。 - 【請求項１９】 請求項１から請求項１７のうちのいず
れか１項記載の偶高調波ミクサ、直交ミクサ、あるいは
イメージリジェクションミクサのいずれかによるミクサ
と、 前記ミクサの中間周波端子に入力される中間周波信号を
増幅する入力増幅回路と、 前記ミクサへの局部発振波を生成する局部発振器と、 前記ミクサの高周波端子より出力される高周波信号を増
幅して、アンテナより送信する送信増幅回路とを備えた
送信装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34984797A JP3452782B2 (ja) | 1997-12-18 | 1997-12-18 | 偶高調波ミクサ、直交ミクサ、イメージリジェクションミクサ、送信装置および受信装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34984797A JP3452782B2 (ja) | 1997-12-18 | 1997-12-18 | 偶高調波ミクサ、直交ミクサ、イメージリジェクションミクサ、送信装置および受信装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11186852A JPH11186852A (ja) | 1999-07-09 |
| JP3452782B2 true JP3452782B2 (ja) | 2003-09-29 |
Family
ID=18406527
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34984797A Expired - Fee Related JP3452782B2 (ja) | 1997-12-18 | 1997-12-18 | 偶高調波ミクサ、直交ミクサ、イメージリジェクションミクサ、送信装置および受信装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
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-
1997
- 1997-12-18 JP JP34984797A patent/JP3452782B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
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| JPH11186852A (ja) | 1999-07-09 |
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