JP3447073B2 - 蛇行状コルゲート体の製造方法及び製造装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、２方向波形とした蛇行
状コルゲート体のすべてのコルゲート条列断面波形にお
いてその振幅Ｈが実質上均一となる様に該コルゲート体
をしてロールフォーミングせしめる蛇行状コルゲート体
の製造方法に関するものであり、またそのロールフォー
ミングを可能とする蛇行状コルゲート体の製造装置に関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来のロールフォーミング方法ではあら
かじめシート幅方向に均一な幅寄せ率として供給方向に
直行状コルゲート体とされた幅寄せシート１をしてフォ
ーミング用対ロールに供給しロールフォーミング過程に
ある幅寄せシート１′が幅方向に均一な幅寄せ率ｉを終
始可及的に維持せしめられる様にして最終的に２方向波
形の蛇行状コルゲート体が成形加工されて得られること
を最良とする。製造方法が採用されさらにロール周面軸
方向に設けられた蛇行状歯型条列がその条列のすべての
部位において最大噛合い深さを均一とせしめられる様に
したフォーミングロールがその製造装置として採用され
て来た。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、可及的
に幅方向均一な幅寄せ率ｉが維持される様にしてロール
軸方向均一な噛合い深さとして設けられる歯型条列のロ
ールフォーミングされながら最終的に得られた蛇行状コ
ルゲート体はそのコルゲート条列の各断面波形がその波
形振幅Ｈを大とされる部位と小とされる部位とから成
り、不均一な波形形状の発生を余儀なくされていた。

【０００４】この様な問題発生原因をより詳しく述べる
とあらかじめ幅寄せされた被加工シートが対ロールに供
給され、その成形加工が開始される直前に発生する座屈
変形により、本来幅方向に均一に配合されたはずの幅寄
せ率に偏りがおきるが、該ロールのすべての歯型条列の
すべての部位における噛合い深さが均一であるため、ロ
ールフォーミング過程にある被加工シートは、その幅寄
せ率の相対的に小さい部位では成形困難による弾性限界
に近いシートの折曲加工がなされ、かたや幅寄せ率の相
対的に大きい部位では安易な成形による弾性限界に至ら
ぬシートの折曲加工がなされる。

【０００５】その結果、均一な噛合い深さの歯型条列に
よって成形加工された蛇行状コルゲート体は均一なコル
ゲート条列の高さにありながら、ひとたび対ロールから
離脱した直後に残留応力の働きにより戻り変形が発生
し、弾性限界に近い成形応力に至った部位は戻り変形が
小さく、かたや弾性限界に遠い成形応力にとどまった部
位は戻り変形が大きくなり、最終的に不完全な形状の蛇
行状コルゲート体を得ることとなる。その様な各コルゲ
ート条列はその断面波形の振幅を大とした部位と小とし
た部位の差異を著しいものとされその差異が１００分の
５mmを越える場合、該コルゲート体に２葉の平板シート
をサンドウィッチ状に貼合して得られる強化複合コルゲ
ート体は完全な一体化がなされにくく、各種構造強度の
著しい低下をきたし、また表面の平坦性に欠ける該複合
コルゲート体はその印刷適正に欠けると云う問題点が指
摘されていた。

【０００６】さらに別な云い方をすれば、最終的に求め
る蛇行状コルゲート体のコルゲート条列断面波形におけ
るすべての条列部位が均一な波形振幅を達成出来るため
には、第一にフォーミング用対ロールの歯型条列の噛合
い深さをしてすべての歯型条列とすべての条列部位にお
いて均一にすることが不可欠であり、第二に均一な噛合
い深さとした歯型条列のフォーミングロールを採用する
からにはロールフォーミングすべき幅寄せシートをして
ロール幅方向に均一な幅寄せ率とならしめる様に供給
し、さらにロールフォーミング過程においてもその均一
な幅寄せ率を維持することが不可欠であると云う常識の
下に様々な試行錯誤がなされて来たがその結果として上
記の様な致命的な技術はネックをこえることが出来ず、
期待する様な材料強度と印刷適性をもった蛇行状コルゲ
ート体並びに強化複合コルゲート体が得られなかった。

【０００７】この発明は、上述した課題を解決するため
になされたもので、最終的に得られた蛇行状コルゲート
体の波形形状を均一なものとすることができ、その結
果、構造強度を著しく向上するとともに、表面が平坦と
なるので複合コルゲート体の印刷適性を図ることができ
る蛇行状コルゲート体の製造方法及び製造装置を提供す
ることを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、この発明は、幅方向に均一な幅寄せ率として供給方
向の直行状コルゲート体とした幅寄せシートを、ロール
周面の軸方向に先行波用歯形と後行波用歯形が交互に連
続する蛇行状歯形条列がロールの回転方向に複数条列設
けられてなるフォーミング用対ロールに供給して成形加
工する蛇行状コルゲートの製造方法であって、前記ロー
ルフォーミング過程にある幅寄せシートは、平面波形に
おける幅方向の長さとこれを幅方向に展開した実延長と
の比率である幅寄せ率が、後行波をして先行波に比して
相対的に大とせしめられていることを特徴とするもので
ある。

【０００９】また、幅方向に均一な幅寄せ率として供給
方向の直行状コルゲート体とした幅寄せシートを、ロー
ル周面の軸方向に先行波用歯形と後行波用歯形が交互に
連続する蛇行状歯形条列がロールの回転方向に複数条列
設けられてなるフォーミング用対ロールに供給して成形
加工する蛇行状コルゲートの製造方法であって、前記ロ
ールフォーミング過程にある幅寄せシートは、平面波形
における幅方向の長さとこれを幅方向に展開した実延長
との比率である幅寄せ率が、後行波をして先行波に比し
て相対的に大とせしめられているとともに、前記幅寄せ
シートは、断面波形における供給方向の周期とこれを供
給方向に展開した実延長との比率を段繰率としたとき、
平面波形における幅方向の長さ内における該段繰率の加
重平均である加重平均段繰率が、後行波をして先行波に
比して相対的に大とせしめられていることを特徴とする
ものである。

【００１０】さらに、幅方向に均一な幅寄せ率として供
給方向の直行状コルゲート体とした幅寄せシートを成形
加工するフォーミング用対ロールを備えた蛇行状コルゲ
ートの製造装置であって、前記フォーミング用対ロール
は、ロール周面の軸方向に先行波用歯形と後行波用歯形
が交互に連続する蛇行状歯形条列がロールの回転方向に
複数条列設けられてなり、該歯形条列の噛合い深さ加重
平均が、後行波用歯形条列をして先行波歯形条列に比し
て相対的に大とせしめられていることを特徴とするもの
である。

【００１１】

【実施例】本発明は、従来の常識を越えた全く新たな発
想と周到な実証により得られたものであり、蛇行状コル
ゲート体のロールフォーミングにおける幅寄せシートか
ら最終コルゲート体に至る各段階の形状変遷の動的解析
を行うことにより従来のロールフォーミングにともなう
様々な問題を解消し得た好適な実施例について詳細に述
べる。

【００１２】図１に蛇行状コルゲート体のロールフォー
ミング過程を模式風な斜視図として示しており、幅寄せ
シート１がフォーミング用対ロール３に供給され成形加
工された上、蛇行状コルゲート体２を最終的に得られ、
なお図示されていないが対ロール３間においてロールフ
ォーミング過程にある幅寄せシート１′の状態がある。

【００１３】幅寄せシート１は平板シートを加工して幅
方向に原則として均一な幅寄せ率とした直行状コルゲー
ト体としたものであり、対ロール３は周面軸方向の蛇行
状歯型条列を周面周方向に多段として設けた上、所定の
噛合せ深さを保つ様に設置されており、最終的に得られ
る蛇行状コルゲート体２は幅方向と供給方向の２方向波
形とした蛇行状コルゲート体が多段に設けられて成るも
のであり、その詳細を斜視断面図として図２に示してい
る。

【００１４】図３には蛇行状コルゲート体２の平面図が
示され、矢印方向にロールフォーミングが進行するとす
れば、その各コルゲート条列において進行方向に先行す
る条列湾曲部を先行波９とし進行方向に遅行する条列湾
曲部を後行波１０として各湾曲中央を先行波中心軸６、
後行波中心軸７、先行波９と後行波１０の境界を中立軸
８とする。

【００１５】図１にもどり幅方向に実質上均一に幅寄せ
されてなる直行状コルゲート体である幅寄せシート１は
対ロール３によりフォーミング開始される直前において
先行波中心軸６に相当部位とその周辺において最初に座
屈変形が発生し、ほんの瞬時ではあるが時間経過ととも
にその座屈変形が順次後行波中心軸７に相当する部位に
向けて移動する。その座屈変形の移動に際して直行状コ
ルゲート体とされる幅寄せシート１のコルゲート条列は
先行波相当部９から後行波相当部１０へとたぐり寄せら
れ、先行波相当部の幅寄せ率の多くは後行波相当部に集
積することからシート幅方向にその幅寄せ率の断続的遍
在をおこす。この現象を幅寄せシート１のうける「しご
き変形」と呼ぶにふさわしい。このしごき変形の発生に
より、そもそも幅方向に均一な幅寄せ率分布としたはず
の幅寄せシート１が先行波相当部６においては過小な幅
寄せ率とせられ、かたや後行波相当部７においては過大
な幅寄せ率とせられて対ロール３に供給され、その結果
過小の幅寄せ率とされた本来の形状から変形をおこした
幅寄せシート１′はロールフォーミング過程において最
終的に得られるべき蛇行状コルゲート体２のコルゲート
条列の形成に必要な段繰率は与えられるものの、幅寄せ
率があまりに不足するために多大なシート変形応力を伴
いながらロール周方向とロール幅方向の双方にシート面
内の延伸歪から、ついにはシート破断という成形トラブ
ルが発生し、かたや過大な幅寄せ率とされた後行波相当
部７のシート１′はロールフォーミング過程において段
繰率はともかく、幅寄せ率があまりに過剰であるためロ
ール周方向とともに同幅方向にもシート面内弛緩が著し
いものとして成形され、ついにはロール周方向の倒れこ
み状の余剰じわが発生し、さらに過小な成形応力のもと
で成形された弛緩状態の後行波シートはロール離脱直後
の戻り変形をおこすなどの各種形成トラブルの抑止を目
的としたのが本発明の製造方法とその製造装置である。

【００１６】その目的の達成を可能とした本発明の製造
方法ではロールフォーミング過程にある幅寄せシート
１′がその平面後行波相当部１０の幅寄せ率ｉ′_k をし
て同先行波相当部９の幅寄せ率ｉ′_s より大となる様に
フォーミング対ロール３間に供給せられた上、蛇行状コ
ルゲート体に形成加工されることが寛容であり、更に好
ましくは上記幅寄せシート１′がその平面後行波相当部
１０の幅寄せ率ｉ′_k をして同先行波相当部９の幅寄せ
率ｉ′_s より大となる様にフォーミング対ロール間３に
供給せられると同時に、後行波相当部１０の加重平均段
繰率ｊ_k をして先行波相当部９の加重平均段繰率ｊ_s よ
り大となる様に成形加工されることが大切である。

【００１７】なお、一般に先行波の幅寄せ率ｉ_s とは、
図３に示すように平面波形の先行波中心軸を含む先行波
の全域Ｎ／２に対するｘ方向シートの実延長Ｗ（折曲部
を直線状に展開した長さ）の比率（Ｗ−Ｎ／２）×（２
／Ｎ）×１００＝ｉ_s を示しており、先行波の加重平均
段繰率ｊ_s とは図２に示すように断面波形の周期Ｌ₀に
対するｙ方向シート実延長ｌ（折曲部を直線状に展開し
た長さ）の比率（ｌ−Ｌ₀ ）×（１／Ｌ₀ ）×１００を
段繰率とし、平面波形上先行波全域Ｎ／２内におけるそ
の段繰率の加重平均

【数１】 を意味している。参考までに図９、図１０にある歯型条
列の先行波加重平均振幅率 _RＨ_s ／Ｌ₀ との関係を示せ
ばｊ_s ＝（ _RＨ_s ／Ｌ₀ ）×βとなる。被加工シート
１′断面波形の最深振幅の成形に資するロール歯形の最
大噛合い深さの加重平均を _RＨ_s とし、同上断面波形の
周期をＬ₀ として補正係数をβとする。

【００１８】従来の製造方法の特色は蛇行状コルゲート
体を製造するにはロールフォーミング過程にある幅寄せ
シート１′がその幅寄せ率を幅方向に均一に配分され維
持されることが不可欠であるとされた点であり、その前
提のもとにロールフォーミング直前の幅寄せシート１の
受けるしごき変形を極力抑制防止することに努めて来た
が、実際の生産現場においては被加工シート１の材質、
所与雰囲気などの与条件の変化推移とまた幅寄せ工程の
設定雰囲気、幅寄せシートの走行張力、ロールフォーミ
ング時のロール温度、同スピードなどの設定条件の調
整、制御が必ず伴うため、ロールフォーミング開始後の
幅寄せシート１′における常時安定した幅寄せ率の配
分、維持が容易でなく、例えばロールフォーミング直前
において限りなくゼロに近い張力とした幅寄せシートは
その材質又は加湿量などの不測な変化によりその段繰量
の変動がおき、極端な場合、張力がマイナスとなること
により流れ方向に幅寄せシートの残留をひきおこし、そ
の結果、時として同シートの局部に他の一般部位には見
られない過大な幅寄せ率とした部位と過小な幅寄せ率と
した部位の隣接する後行波と先行波が突如出現すること
を逃れられず、ロールフォーミングが終了した蛇行状コ
ルゲート体２には後行波の余剰じわと先行波の引裂き損
傷の併発が余儀なくされていた。

【００１９】本発明の方法では、所定のしごき変形を積
極的に容認し、様々な与条件、設定条件の変化、変動に
左右されにくい比較的自在なシート座屈を促すことによ
り、幅寄せシート１にはｙ方向に常時安定し、ｘ方向に
規則正しいしごき変形を発生させ、ロールフォーミング
過程に入った幅寄せシート１′のしかるべき部位にしか
るべき幅寄せ率を確実に配分せしめ、つまりシート１′
における後行波の幅寄せ率をして先行波のそれより所定
の差異幅を常時保持しつつ供給することが可能となった
ため、最終的な蛇行状コルゲート体の成形完了時に先行
波の引裂損傷と後行波の余剰じわの発生を事実上抑止す
ることが出来、さらに好ましくは上記方法によりロール
フォーミング過程にある幅寄せシート１′においてその
後行波と先行波に各々所定の幅寄せ率を確実に供給し、
所定の幅寄せ率の差異幅を常時正確に保持した上で、後
行波の成形に需要される段繰率を先行波のそれより前記
幅寄せ率の差異幅に理論上見合う程度に大とせしめて蛇
行状コルゲート体の成形加工を行うことであり、その結
果最終成形時のコルゲート体２においてその後行波の余
剰じわはおろかシート弛緩まで、先行波の引裂損傷はお
ろかシートの延伸歪までを見事に抑止することが可能と
なった。

【００２０】上記方法を達成する具体的手段として複数
の製造装置が考えられるが、まずその代表的なものを例
示する。

【００２１】図１で示した蛇行状コルゲート体２を成形
するための対ロール３においてそのロール周面に設けら
れた歯型条列群１１を展開表示したのが図６の平面波形
であり、実線の波形を各歯型頂部中心線１２、点線の波
形を各歯型間各部中心線１３とした。矢印の方向にその
歯型条列１１が回転移動するとすればその平面波形にお
いて、蛇行状コルゲート条列２の先行波の成形加工に資
する部位を先行波歯型１７、同コルゲート条列１２の後
行波１０の成形加工に資する部位を後行波歯型１８と
し、それら中心軸を各々先行波歯型中心軸１４、後行波
歯型中心軸１５とし、両中心軸境界を歯型中立軸１６と
する。

【００２２】図７、図８には対ロール３が噛合した状態
において先行波歯型中心軸１４附近の軸方向断面、後行
波歯型中心軸１５附近の軸方向断面を各々示した。上下
ロールの中心連結線１９において上ロール３の歯型条列
１１が下ロール３′のそれに最も深く噛合するが、その
時点において成形加工すべき蛇行状コルゲート体２のコ
ルゲート条列断面波形振幅の加重平均Ｈ_s ，Ｈ_k が実質
上定まる。すなわち下ロール３′中心を共通の円弧中心
とする上ロール最深噛合線２０と下ロール最深噛合線２
１の最短距離を実質噛合い深さの加重平均 _RＨ_s ， _RＨ
_k とすれば本発明の製造装置では図７における後行波歯
型の実質噛合い深さの加重平均 _RＨ_k を図８における先
行波歯型の実質噛合い深さの加重平均 _RＨ_s より相対的
に大となる様に上下ロール３，３′の歯型条列１１を設
けることであり、詳しくは後行波歯型の実質噛合い深さ
の加重平均 _RＨ_k を先行波歯型の _RＨ_s より大とせしめ
る方法として下ロール３′の後行波歯型頂部と下ロール
３′の中心との距離すなわち後行波歯型高さの加重平均
_DＲ_k をして同先行波歯型頂部と下ロール３′の中心と
の距離、すなわち先行波歯型高さの加重平均 _DＲ_s より
大として設けることであり、また上ロール３の後行波歯
型頂部と上ロール３の中心との距離すなわち、後行波歯
型高さの加重平均 _UＲ_k をして同先行波歯型頂部と上ロ
ール３の中心との距離、すなわち先行波歯型高さの加重
平均 _UＲ_s より大として設けることであり、さらにまた
下ロール３′の後行波歯型高さの加重平均 _DＲ_s と共に
上ロール３の後行波歯型高さの加重平均 _UＲ_k をして下
ロール３′の先行波歯型高さの加重平均 _UＲ_s と共に上
ロール後行波歯型高さの加重平均 _UＲ_k より各々大とし
て設けることもいずれも本発明に有効である。

【００２３】なお、今後コルゲート条列断面波形振幅の
加重平均Ｈ_s ，Ｈ_k を各同断面振幅Ｈ_s ，Ｈ_k とし、ま
た実質噛合い深さの加重平均 _RＨ_s ， _RＨ_k を各々噛合
い深さ _RＨ_s ， _RＨ_k と略称するものとする。

【００２４】ロールフォーミング直前において幅寄せシ
ート１はそのシート材質に応じた設定雰囲気、走行張力
などの条件を厳密に調整、制御しなくてすむ様なややお
おらかなしごき変形の発生が許容された上で、ロールフ
ォーミングが開始され、そのフォーミング過程において
所定のしごき変形をうけた幅寄せシート１′はｘ，ｙ両
方向に安定的かつ確実な幅寄せ率の配分が行われるた
め、すなわち先行波として形成されるべき幅寄せシート
１′ではその幅寄せ率が小さめの所定値となる様に、か
たや後行波として成形されるべき幅寄せシート１′では
その幅寄せ率が大きめの所定値となる様に常時コントロ
ールされる。小さめの幅寄せ率とされた先行波相当部シ
ート１′は相対的に浅い噛合い _RＨ_s とされて設けられ
た先行波歯型１７により成形応力が過大となることのな
い様に、かたや大きめの幅寄せ率とされた後行波相当部
シート１′は相対的に深い噛合い _RＨ_k とされて設けら
れた後行波歯型１８により成形応力が過小となることの
ない様に最終形状の蛇行状コルゲート体２に近い幅寄せ
シート１′へと形成される。

【００２５】その結果、当然のことながらロールフォー
ミング完了時における幅寄せシート１′の先行波相当部
の最大断面振幅 _OＨ_s は先行波歯型１７の噛合い深さ _R
Ｈ_sに、又後行波相当部の最大断面振幅 _OＨ_k は後行波
歯型１８の噛合い深さ _RＨ_kに各々ほとんど近似して形
成されるため、先行波相当部最大断面振幅 _OＨ_s は後行
波同振幅 _OＨ_k より相対的に小として設けられるが、そ
の直後において成形外力から開放された蛇行状コルゲー
ト体２には形状変化が伴うことはまれでなく、とりわけ
紙などの半弾性可塑性材や紙と同程度の反塑性及び反弾
性を有するプラスチックにおいては成形直後の残留応力
とそれによる戻り変形が無視出来ない程度のものである
ため、それを事前に見込んで設計された先行波歯型１７
の浅い噛合い _RＨ_s により成形される先行波相当部のシ
ート１′は弾性限界に近づけられてロール離脱後の戻り
変形がわずかである様に、かたや後行波歯型１８の深い
噛合い深さ _RＨ_k により成形される後行波相当部のシー
ト１′は弾性限界のやや手前にとどめられてロール離脱
後の戻り変形が適度に起きる様に先行波と後行波におけ
る各歯型条列の噛合い深さの差異幅が適正に決定されて
いる。その結果、ロールフォーミング終了後残留応力が
すべて解消され、戻り変形が停止した段階において形状
が安定した蛇行状コルゲート体２はその先行波断面振幅
Ｈ_s と後行波断面振幅Ｈ_k が可及的にその値を接近させ
たものとして得られた。

【００２６】さらに上記ロールフォーミング時の本発明
の製造方法と製造装置によるロールフォーミングの主要
な過程を具体的な断面波形図により説明すれば、ロール
フォーミング完了からその形状安定に至るまでのコルゲ
ート条列断面波形の変動を図示したのが図４、図５であ
り、後行波断面波形を示した図４及び先行波断面波形を
示した図５において点線波形はロールフォーミング完了
時のコルゲート体１′のそれであり、実線波形はロール
フォーミング完了後、ロール歯型から実質上離脱したコ
ルゲート体２のそれである。

【００２７】ロールフォーミング完了時におけるコルゲ
ート条列の後行波１０は、その断面波形の最大振幅 _OＨ
_k （後行波１８の歯型噛合い最大深さ _RＨ_k に近似す
る）をして同先行波断面波形の最大振幅 _OＨ_s （先行波
１７の歯型噛合い最大深さ _RＨ_s に近似する）より所定
の設計幅だけ各々大として成形加工されることから、後
行波の需要する幅寄せ率並びに段繰率が後行波の需要す
る幅寄せ率並びに段繰率より大とした所定値に設定され
る。一方、コルゲート条列の後行波は後行波と同等の段
繰率をもって供給されるが、しごき変形により供給され
る後行波の幅寄せ率が先行波に供給される幅寄せ率より
大幅に大とされる。以上のことからロール離脱後の残留
応力による戻り変形の度合いは後行波と先行波とで著し
く異なり幅寄せ率と段繰率双方の供給が需要を下まわる
状態、すなわちタイトな需給関係におかれるコルゲート
条列先行波はその戻り変形量を小としてその断面振幅 _O
Ｈ_sからＨs に変動せしめられ、かたや幅寄せ率と段繰
率双方の供給が需要を上まわる状態、すなわちルーズな
需給関係におかれるコルゲート条列後行波はその戻り変
形量を大とし、その断面振幅を _OＨ_k −Ｈ_k に変動せし
められる。後行波振幅の変動幅 _OＨ_k −Ｈ_k と先行波振
幅の変動幅 _OＨ_s −Ｈ_s との調整により、すなわち後行
波１０と先行波９における上記幅寄せ率と段繰率双方の
各需給量を適正とすることによって最終的に求める蛇行
状コルゲート体２においてその後行波１０の断面波形振
幅Ｈ_k と同先行波９の断面波形振幅Ｈ_s の両値を相互に
限りなく接近せしめることが出来るのである。

【００２８】さらに、一歩すすめて本発明によるロール
フォーミング法とその主だったロールフォーミング装置
の働きについて全基本的原理を体系的に説明する。

【００２９】そもそも２方向波形とした蛇行状コルゲー
ト体は断面波形の振幅率Ｈ／Ｌと平面波形の蛇行率Ｄ／
Ｎを持つ２つのパラメーターとして幅寄せ率ｉをパラメ
ーター定数としたＨ／Ｌ＝ｆi （Ｄ／Ｎ）なる函数関係
とて定式化される純数理的構造体であり、その各形態，
形状を決定づける固有の形状曲線とも対応するものであ
る。そのことは２方向波形とした蛇行状コルゲート体が
平板シートをしてその面内伸縮歪が実質的に伴うことな
く折曲変形せられて得られる時にのみ存在し、さらにそ
のコルゲート体が折曲変形を解除されることにより当初
の平板シートに完全に復元されうると云う極めて気むず
かしくも律義な構造体であることを意味している。

【００３０】図９、図１０にその形状曲線が示され、縦
・横両座標軸を漸近線として並列分布する双曲線群であ
り、並列する各双曲線はパラメーター定数のｉ値で特定
されるとともに、パラメーターＨ／Ｌ値と同Ｄ／Ｎ値に
各々唯一の固有値を与えられてなり、云い方を変えれば
パラメーターＤ／Ｎ値を固定した場合、定数ｉ値を特定
することにより、固有なパラメーターＨ／Ｌ値が決定さ
れる。すなわち蛇行率を一定として幅寄せ率を与えた場
合、それを満たす幅寄せ率は一つしか存在しないと云う
ことである。

【００３１】前記形状曲線群を用いてロールフォーミン
グの各過程における幅寄せシート１とロールフォーミン
グ完了後との蛇行状コルゲート体２の各形状と、それに
伴なうパラメーターＨ／Ｌ値，Ｄ／Ｎ値と定数ｉ値の変
動推移を明らかにするために図９には従来のロールフォ
ーミング法と同フォーミングロール装置によるコルゲー
ト体の形状変遷が、図１０には本発明のロールフォーミ
ング法と同フォーミングロール装置によるコルゲート体
の形状変遷が示されている。

【００３２】両図に共通する座標上に示される複数の形
状曲線は成形途上時、成形完了時、同形状安定時のロー
ルフォーミング各段階のコルゲート体１′，２並びにロ
ール歯型条列における先行波形状並びに後行波形状に対
応するものである。

【００３３】ロールフォーミング過程にあるコルゲート
体１′は勿論のこと、ロールフォーミング後には成形外
力から解放され乍ら原則としてロール歯型に吸着維持さ
れるコルゲート体１はその平面波形の変形を抑制される
ため、その蛇行率がＤ_O ／Ｎ_O ×αとしてロールフォー
ミング３段階を通じて一定とされる。

【００３４】したがいて、ロールフォーミング各段階に
おけるコルゲート体１′２の先行波及び後行波の各形状
は６本の形状曲線と縦軸Ｄ／Ｎ＝Ｄ_O ／Ｎ_O ×αとの交
点上にすべて読み取られ、先行波形状が交点Ａ，同Ｃ，
同Ｅとし、後行波形状が交点Ｂ，同Ｄ，同Ｆとして与え
られている。

【００３５】より詳しくは、交点Ａ，Ｂがしごき変形に
より偏った幅寄せ率とした供給されたフォーミング途上
のコルゲート体１′のありうるべき各先行波形状，後行
波形状であり、交点Ｂ，Ｃが歯型の噛合いによって需要
される幅寄せ率としたフォーミング完了時のコルゲート
体１′の各先行波形状，後行波形状であるが近似的に最
大噛合い深さとされた先行波歯型形状，後行波歯型形状
として示されており、交点Ｅ，Ｆが成形外力から解放さ
れた残留応力が実質上解放されたコルゲート体２の各先
行波形状，後行波形状が示されている。

【００３６】なお、パラメーターＨ／Ｌをコルゲート条
列の断面波形の実質振幅率とすれば、（Ｈ_O ／Ｌ_O ）×
βがその個別値であり、Ｈ_O ／Ｌ_O をみかけ振幅率とす
ればＨ_O が断面波形振幅の変動値、Ｌ_O が断面波形周期
の固定値、βが断面波形頂及び底部形状で定まる補正係
数である。なお、Ｈ′_s ， _RＨ_s ，Ｈ_s は先行波各振幅
加重平均であり、Ｈ′_k ， _RＨ_k ，Ｈ_k は後行波各振幅
加重平均である。パラメーターＤ／Ｎをコルゲート条列
の平面波形の実質蛇行率とすれば（Ｄ_O ／Ｎ_O）×αが
その個別値であり、Ｄ_O ／Ｎ_O をみかけ蛇行率とすれば
Ｄ_O が平面波形振幅の固定値、Ｎ_O が平面波形周期の固
定値、αが平面波形の頂，底部湾曲形状で定まる補正係
数である。

【００３７】次に、図９の形状曲線を用いて、従来の製
造方法と同装置によるロールフォーミング過程を詳細に
述べる。

【００３８】同グラフ上座標点ＥとＦは成形完了後の戻
り変形済みの最終コルゲート条列の先行波形状と同後行
波形状を各々示しており、Ｅ点とＦ点とが著しく離れて
シフトしているのはその間隔（Ｈ_s ／Ｌ_O ）×β−（Ｈ
_k ／Ｌ_O ）×β＝（Ｈ_s −Ｈ_k ）×β／Ｌ_O すなわち、
先行波の断面振幅Ｈs が後行波の断面振幅Ｈk と比べて
大きな値とならざるを得ないことを意味している。これ
は、先行波条列のロールフォーミング時の幅寄せ率需給
ギャップｉ′_s − _Rｉ_s で定まるＣ点とＡ点の間隔（ _R
Ｈ_s ／Ｌ_O ）×β−（Ｈ′_s ／Ｌ_O ）×β＝（ _RＨ_s −
Ｈ′_s ）×β／Ｌ_O すなわちしごき変形より過小として
与えられる幅寄せ率ｉ′_s に理論上見合った架空のコル
ゲート条列の先行波断面振幅Ｈ′_s より実際提供される
歯型条列の先行波断面振幅 _RＨ_s があまりに大とされる
ことから、供給されたシートがそのｘ，ｙ両方向に需要
されるシートより著しくそのシート量を不足したまま所
定の形状に成形加工されて成る先行波コルゲート条列３
はシートの弾性限界を越え、引裂け直前の延伸歪による
塑性変形をせしめられるためロールから実質離脱後の戻
り変形は微細なものにとどまりその結果、歯型条列の先
行波形状Ｃ点のほど近い位置にコルゲート条列の先行波
最終形状Ｅ点がシフトすることになる。また後行波条列
のロールフォーミング時幅寄せ率ギャップｉ′_k − _Rｉ
_k で定まるＢ点とＤ点の間隔（ _RＨ_k ／Ｌ_O ）×β−
（Ｈ′_k ／Ｌ_O ）×β＝（ _RＨ_k −Ｈ′_k ）×β／Ｌ_O
すなわち、しごき変形により過大とされて与えられる幅
寄せ率ｉ′_k に理論上見合った架空のコルゲート条列の
後行波断面振幅Ｈ′_k より歯型条列の後行波断面振幅 _R
Ｈ_k が著しく小とされることにより、供給されたシート
がそのｘ，ｙ両方向に需要されるシートより、あまりそ
のシート量を過剰としたまま所定の形状に成形加工され
てなる後行波コルゲート条列はシートの弾性限界に遠く
及ばない弛緩状態とされるため、ロールの実質離脱後に
おいて戻り変形は無視出来ないものとなり、結果として
歯型条列の後行波形状Ｃ点のはるか下方にコルゲート条
列後行波の最終形状Ｆ点がシフトせざるを得なかった。

【００３９】この様な望ましくない事態を解消するため
に、すなわち形状Ｅ点と形状Ｆ点の間隔を縮小、接近せ
しめる手段としてとられて来た唯一の方策は、形状Ａ点
と形状Ｂ点を予め近設配置せしめる様にしごき変形によ
る幅寄せシート１′の先行波相当部と後行波相当部の供
給幅寄せ率をしてその差異を可及的に減少せしめること
であったが、より詳しくは歯型条列の先行波振幅 _RＨ_s
と同後行波振幅 _RＨ_kを差異のない同一の値として設け
ることを特徴とした従来のフォーミングロールを用いる
場合には、ロールフォーミング過程の幅寄せシート１′
をして、その先行波相当部の幅寄せ率ｉ′_s と後行波相
当部の幅寄せ率ｉ′_k がその差異幅をｉ′_s ≦ｉ′_k ＜
１．１ｉ′_s となる様にして供給する必要があり、その
差異幅とした幅寄せ率のｘ，ｙ両方向分布が常時保たれ
るかぎりにおいてはコルゲート体はその最終形状におい
て先行波の延伸歪も後行波の弛緩も発生することなく、
また先行波断面振幅Ｈ_s と後行波断面振幅Ｈ_k との差異
が常に０．０５mm以下におさえられ成形加工された。し
かし上記先行波と後行波の供給幅寄せ率の差異幅をｉ′
_s ≦ｉ′_k ＜１．１ｉ′_s に維持するためのしごき変形
抑止には、前述した通りロールフォーミング前，中，後
の各過程における数々の適正な与条件、設定条件を常時
満足させることが不可欠でありながら、それは生産現場
においてはまさに極限的な調整、制御を要求されること
であり、それら条件の常時充足の困難さから突如とした
局部的大規模なしごき変形の発生をしばしば余儀なくさ
れることから、形状Ａ点と形状Ｂ点とが極端に離隔して
シフトすることになり、さらに最終的な形状Ｅ点と形状
Ｆ点との離隔が益々激しいものとしてシフトすることが
決してまれではなかった。すなわち幅寄せ率の差異幅を
最小限におさえ込む努力がコルゲート体のロールフォー
ミング時のトラブルをかえって助長することになってし
まった。

【００４０】次に本発明の製造方法と製造装置によるロ
ールフォーミング過程を図１０のグラフにより詳細に説
明するとすれば、同グラフ上座標Ｅ点とＦ点が最終段階
のコルゲート体２の先行波形状と後行波形状を各々示し
ており、両点が接近した位置にシフトするのが特徴的で
ある。Ｅ，Ｆ両点の間隔（Ｈ_s −Ｈ_k ）×β／Ｌ_O すな
わち先行波断面振幅Ｈ_s が後行波断面振幅Ｈ_k に対して
著しく近似した値をとりうることを意味している。

【００４１】それは先行波条列のロールフォーミング時
の幅寄せ率需給ギャップｉ′_s − _Rｉ_s により定まる形
状Ｃ点と同Ａ点の間隔（ _RＨ_s −Ｈ′_s ）×β／Ｌ_O と
されることから、すなわちしごき変形によりやや過小と
して与えられる幅寄せ率ｉ′_s に理論上見合った架空の
コルゲート条列の断面振幅Ｈ′_s よりも実際提供される
歯型条列噛合い深さ _RＨ_s が相対的に大とされることか
らシートの供給量より需要量が大とされ、成形加工せし
められた先行波コルゲート条列がシートの弾性限界を超
えてタイトに塑性加工されるため実質的なロール離脱後
の戻り変形は微細なものにとどまり、結果として歯型条
列先行波形状Ｃ点の近傍に最終のコルゲート条列先行波
形状Ｅ点はシフトすることとなる。かたやコルゲート条
列後行波においてはロールフォーミング時の幅寄せ率需
要ギャップｉ′_k − _Rｉ_k で定まる形状Ｂ点と同Ｄ点の
間隔（ _RＨ_k −Ｈ′_k ）×β／Ｌ_O とされることから、
すなわちしごき変形による過大として与えられた幅寄せ
率ｉ′_k に理論上見合った架空のコルゲート条列の後行
波断面波形の振幅Ｈ′_k に対して歯型条列の後行波噛合
い深さ _RＨ_k が過小となることのない様に設けられてい
ることにより、シートの供給量をやや下廻る需給量とさ
れて成形加工せしめられたコルゲート条列後行波はその
シート弾性限界を越えることなくその比較的近くにおか
れるためロール離脱後における戻り変形はさして大きな
ものになることはなく、コルゲート条列の後行波最終形
状Ｆ点は歯型条列の後行波形状Ｄ点をやや下まわり歯型
条列の先行波形状Ｃ点の近傍にシフトすることが可能と
なる。

【００４２】したがい、この様な効果を達成するための
条件は歯型条列の先行波噛合い深さと後行波噛合い深さ
の差異 _RＨ_k − _RＨ_s をしごき変形によってもたらされ
る幅寄せシート１′における後行波供給幅寄せ率と先行
波供給幅寄せ率との差異ｉ′_k −ｉ′_s に見合ったもの
として設けることであるが、好ましくは現実の生産工場
においては既存の段ボール原紙などの各種パルプシート
や紙と同程度の反塑性及び反弾性を有するプラスチック
を被加工シート１として用いる場合に歯型条列先行波と
同後行波の噛合い深さの差異 _RＨ_k − _RＨ_s をして先行
波噛合い深さ _RＨ_s の１５％〜１．２％とせしめる様に
して対ロール３の歯型条列を設けることである。

【００４３】上記の如く、歯型条列の噛合い深さ差異 _R
Ｈ_k − _RＨ_s を先行波と後行波との間に設けることによ
り、幅寄せシート１′の供給幅寄せ率の遍在にかかわら
ず、すなわち当初において先行波形状Ａ点と後行波形状
Ｂ点の間隔を大とされながらコルゲート条列２の先行波
形状Ｅ点と後行波形状Ｆ点の間隔を小とされて相互の近
接シフトが最終的に実現する。云い変えれば、幅寄せシ
ート１′の先行波形状Ａ点と後行波形状Ｂ点をあらかじ
め接近せしめるための大変な努力を要せずして、最終コ
ルゲート体２の先行波と後行波の断面振幅の差異Ｈ_k −
Ｈ_s を０．０５mm以内に容易にとどめることが可能にな
ることであり、それは以下の様な極めて有益な結果を引
き出すこととなった。形状Ａ点とＢ点の近接シフトにさ
した神経を使わずに済むため、従来の製法と装置におい
て不可欠とされた被加工シート１及び１′に対する雰囲
気、並びに走行張力の極限的調整、制御が開放されるこ
とになるとともに被加工シート１，１′の材質自体のバ
ラツキ変化にもかかわらず蛇行状コルゲート体２のロー
ルフォーミングに併発する局部的引裂損傷と余剰じわの
トラブルを完全に抑止し得て常に安定した製品の生産が
可能になった。

【００４４】したがい、本発明の製造方法並びに製造装
置では、従来望ましいとした形成加工条件を捨て、大幅
な発想転換による新しい現実的条件を採用したわけだ
が、望ましくは幅寄せシート１にそのロールフォーミン
グ直前のしごき変形発生を積極的に許容し、それに伴う
ロールフォーミング過程にある幅寄せシート１′にその
幅寄せ率のｘ方向遍在分布を１．２ｉ′_s ≦ｉ′_k ≦
５．０ｉ′_s とした範囲を設定することであり、より詳
細にはロールフォーミングすべき被加工シート１自体の
材質特性と当初与えられるｘ方向と一率なる幅寄せ率と
設定雰囲気から予測されるしごき変形の発生量を考慮に
入れて先行波と後行波の供給幅寄せ率のより厳密な差異
幅の固有値が推計され、次に推計された供給幅寄せ率の
差異幅をベースにした上でロールフォーミング時の加工
スピードと同加熱温度レベルと最終的に期待すべきコル
ゲート条列の平面、断面波形の形状とともに断面振幅の
Ｈｉｇｈ＆Ｌｏｗの設計差異などを綿密に参酌すること
により前記望ましい歯型噛合い深さの差異幅を１５．０
％≧（ _RＨ_k − _RＨ_s ）×１００／ _RＨ_s ≧１．２％と
した範囲からロール歯型条列の先行波と後行波の噛合い
深さ _RＨ_s ， _RＨ_k の固有値が最終的に選択決定される
とよい。

【００４５】なお、上記噛合い深さ _RＨ_s ， _RＨ_k は各
歯型条列先行波、後行波における噛合い深さの加重平均
値であるからして歯型条列ｘ方向各部位における噛合い
深さの配分の仕方には複数のものが在り、具体的には図
７，８に示された上、下ロール中心から歯型条列頂部ま
での各距離 _UＲ， _DＲ（以後歯型高さＲと称する）を条
列頂部中心線１２上の各部位において変化せしめること
であるが、まず先行波中心軸１４より中立軸１６を経て
さらに後行波中心軸１５に向けて単純連続的に増大させ
ることが有効であり、また各歯型条列頂部中心線１２の
接線傾斜角θに比例する様な変化率として歯型高さＲを
先行波から後行波にかけてなめらかに増大させることが
有効であり、さらにまた先行波中心軸１４附近のｘ方向
所定幅と後行波中心軸１５附近のｘ方向所定幅において
歯型高さＲを各々不変とし両平坦部とせしめかつ両歯型
高さＲに所定の落差を設けた上、その両平坦部をして傾
斜部でなめらかに連結する様にして歯型を設けることも
有効であり、その他にも多くの方策があり、その選択は
被加工シートの材質特性やロールフォーミング時の設定
条件などを考慮にして行われる。

【００４６】以上の実施例の他にも多くの有効な方策が
あり、図７，８に示した通りロールフォーミング時に歯
型条列１１と被加工シート１´の最大接触幅（但し以後
歯型段頂幅Ｗと称する）をして同一の歯型条列における
先行波歯型１７から後行波歯型１８へ向けてなめらかに
大とせしめることも上記歯型高さを先行波歯型１７が後
行波歯型１８へ向けてなめらかに大とせしめる方策と同
様に本発明に有効であり、また両方策を併用することも
当然本発明に有効であり、さらにまた図６の歯型条列平
面波形において先行波歯型１７の頂部中心線１２上ｘ方
向各部位の接線傾斜角θの加重平均値θ_s より後行波歯
型１８の同接線傾斜角θの加重平均値θ_k をして大とせ
しめることも本発明に有効であり、さらにまた先行波歯
型と後行波歯型において、接線傾斜や角θ_s と同θ_k に
差異を設けると同時に歯型高さの加重平均Ｒ_s と同Ｒ_k
に差異を設けた対ロール３も本発明のロールフォーミン
グの方法とその装置に有効である。

【００４７】本発明の対ロール３において、その歯型高
さの加重平均Ｒ_s と同Ｒ_k に差異が設けられるべき対象
を両ロールとした場合と、片側ロールのみとし残る片側
ロールにはＲ_s とＲ_k を同等とした場合があり、いずれ
も効果的であるが、とりわけロールフォーミングの終了
した蛇行状コルゲート体２と平板ライナーとの貼合を行
うための糊ロールと熱プレスロールと実質的に接触する
働きをもたない片側の本フォーミングロールの歯型条列
にはＲ_s とＲ_k の差異を設け、同上働きを持つ一方残る
片側ロールにはＲ_s とＲ_k の差異を設けないことを特徴
としたものは、糊ロール、プレスロールの周面を共に軸
方向に平坦とすることが出来るなどの利点がある。

【００４８】以上本発明に関わる具体的各種方策手段が
例示されたがこれらの適宜組合わせはいずれも効果的で
あることは云うまてもない。

【００４９】

【発明の効果】本発明の製造方法並びに同製造装置によ
って、被加工シート１，１′の材質、この所与ないしは
設定雰囲気、製品製造スピードなど諸条件のバラツキ変
動に対する優れたエキスパートによる精密かつ持続的な
機械の調整制御を要することなく、最終製品である蛇行
状コルゲート体２の量産が可能となった。また最終製品
である蛇行状コルゲート体２においてそのコルゲート条
列の先行波断面振幅Ｈ_sと同後行波断面振幅Ｈ_k との最
大差異Ｈ_k −Ｈ_s を１００分の５mm以内にひきとどめ、
安定せしめると同時にコルゲート条列の先行波に発生し
がちなシートの延伸歪と、引裂損傷をコルゲート条列後
行波に発生しがちなシートの弛緩と余剰じわを常時抑止
することが実現したためにそのコルゲート条列のすべて
の部位における寸法精度が大幅に向上するとともに、実
質上均一かつ高度な構造強度を達成し得た。その結果、
歩留まりが高くかつ高速な成形加工が可能となったこと
により生産性がめざましく改善されて得られた蛇行状コ
ルゲート体は単一ライナーと一体化された蛇行状コルゲ
ート片面複合体、二葉ライナーと一体化された蛇行状コ
ルゲート両面複合体として二次製品化が図られたが、該
両複合体ともそのライナー面の平坦性が保たれ、高い面
内圧縮強度と高い面外曲げ強度が約束され、またライナ
ー表面のすぐれた印刷適性が得られたことは云うまでも
ない。

【図面の簡単な説明】

【図１】２方向波形とした蛇行状コルゲート体のロール
フォーミング過程を模式的に示した斜視図である。

【図２】該蛇行状コルゲート体の斜視断面図である。

【図３】該蛇行状コルゲート体の平面図である。

【図４】蛇行状コルゲート体のＳ_k −Ｓ_k 断面図、Ｓ_s
−Ｓ_s 断面図である。

【図５】図４と同様な蛇行状コルゲート体のＳ_k −Ｓ_k
断面図、Ｓ_s −Ｓ_s 断面図である。

【図６】フォーミングロール周面の歯型条列の展開平面
図である。

【図７】該歯型条列の _RＨ_s − _RＨ_s 断面図、 _RＨ_k −
_RＨ_k 断面図である。

【図８】図７と同様な歯型条列の _RＨ_s − _RＨ_s 断面
図、 _RＨ_k − _RＨ_k 断面図である。

【図９】２方向蛇行状コルゲート体の形状曲線による従
来のロールフォーミング過程のコルゲート体形状変遷図
である。

【図１０】該形状曲線による本発明のロールフォーミン
グ過程のコルゲート体形状変遷図である。

【符号の説明】

１ 幅寄せシート（加工直前の被加工シート） １´ 加工途上の被加工シート ２ ２方向波形とした蛇行状コルゲート体 ３，３′ フォーミング対ロール ４ コルゲート条列頂部中心線 ５ コルゲート条列底部中心線 ６ コルゲート条列先行波中心軸 ７ コルゲート条列後行波中心軸 ８ コルゲート条列中立軸 ９ コルゲート条列先行波 １０ コルゲート条列後行波 １１ 蛇行状歯型条列 １２ 歯型頂部中心線 １３ 歯型底部中心線 １４ 先行波歯型中心軸 １５ 後行波歯型中心軸 １６ 歯型中立軸 １７ 先行波歯型条列 １８ 後行波歯型条列 １９ 対ロール中心連結線 ２０ 上段ロール最深噛合線 ２１ 下段ロール最深噛合線 Ｎ_O コルゲート体平面波形周期 Ｄ_O コルゲート体みかけ平面波形振幅 Ｌ_O コルゲート体みかけ断面波形周期 Ｈ_s 最終コルゲート体の条列先行波断面みかけ振幅
の加重平均 Ｈ_k 最終コルゲート体の条列後行波断面みかけ振幅
の加重平均 ｘ方向 コルゲート条列軸方向、同左幅方向 ｙ方向 コルゲート条列軸直行方向、同左流れ方向、
ロールフォーミング方向_O Ｈ_k フォーミングロール過程コルゲート条列の後
行波断面最大振幅の加重平均_O Ｈ_s フォーミングロール過程コルゲート条列の先
行波断面最大振幅の加重平均_R Ｈ_k ロール歯型条列後行波噛合い深さの加重平均_R Ｈ_s ロール歯型条列先行波噛合い深さの加重平均 θ_s 先行波歯型中心線の接線勾配 θ_k 後行波歯型中心線の接線勾配_U Ｒ_s 上ロール歯型条列先行波高さの加重平均_U Ｒ_k 上ロール歯型後行波条列高さの加重平均_D Ｒ_s 下ロール歯型先行波高さ_D Ｒ_k 下ロール歯型後行波高さ Ｗ 歯型段頂幅（被加工シートと歯型の最大接触幅） ｉ_s ，ｉ_k ，ｉ′_s ，ｉ′_k ， _Rｉ_s ， _Rｉ_k 幅寄
せ率 Ｈ／Ｌ 最終コルゲート体の実質振幅率 Ｄ／Ｎ 最終コルゲート体の実質蛇行率 Ｈ_s ／Ｌ_O ，Ｈ_k ／Ｌ_O ，Ｈ′_s ／Ｌ_O ，Ｈ′_k ／
Ｌ_O ， _RＨ_s ／Ｌ_O ， _RＨ_s／Ｌ_O 最終コルゲート
体のみかけ振幅率 Ｄ_O ／Ｎ みかけ蛇行率 α，β 補正係数

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B21D 13/10 B21D 5/08 B21D 13/04

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 幅方向に均一な幅寄せ率として供給方向
   の直行状コルゲート体とした幅寄せシートを、ロール周
   面の軸方向に先行波用歯形と後行波用歯形が交互に連続
   する蛇行状歯形条列がロールの回転方向に複数条列設け
   られてなるフォーミング用対ロールに供給して成形加工
   する蛇行状コルゲートの製造方法であって、 前記ロールフォーミング過程にある幅寄せシートは、平
   面波形における幅方向の長さとこれを幅方向に展開した
   実延長との比率である幅寄せ率が、後行波をして先行波
   に比して相対的に大とせしめられていることを特徴とす
   る蛇行状コルゲート体の製造方法。
2. 【請求項２】 幅方向に均一な幅寄せ率として供給方向
   の直行状コルゲート体とした幅寄せシートを、ロール周
   面の軸方向に先行波用歯形と後行波用歯形が交互に連続
   する蛇行状歯形条列がロールの回転方向に複数条列設け
   られてなるフォーミング用対ロールに供給して成形加工
   する蛇行状コルゲートの製造方法であって、 前記ロールフォーミング過程にある幅寄せシートは、平
   面波形における幅方向の長さとこれを幅方向に展開した
   実延長との比率である幅寄せ率が、後行波をして先行波
   に比して相対的に大とせしめられているとともに、 前記幅寄せシートは、断面波形における供給方向の周期
   とこれを供給方向に展開した実延長との比率を段繰率と
   したとき、平面波形における幅方向の長さ内における該
   段繰率の加重平均である加重平均段繰率が、後行波をし
   て先行波に比して相対的に大とせしめられていることを
   特徴とする蛇行状コルゲート体の製造方法。
3. 【請求項３】 幅方向に均一な幅寄せ率として供給方向
   の直行状コルゲート体とした幅寄せシートを成形加工す
   るフォーミング用対ロールを備えた蛇行状コルゲートの
   製造装置であって、 前記フォーミング用対ロールは、ロール周面の軸方向に
   先行波用歯形と後行波用歯形が交互に連続する蛇行状歯
   形条列がロールの回転方向に複数条列設けられてなり、
   該歯形条列の噛合い深さ加重平均が、後行波用歯形条列
   をして先行波歯形条列に比して相対的に大とせしめられ
   ていることを特徴とする蛇行状コルゲートの製造装置。