JP3445993B2 - 切断後の変形の小さい熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
切断後の変形の小さい熱延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JP3445993B2 JP3445993B2 JP21231698A JP21231698A JP3445993B2 JP 3445993 B2 JP3445993 B2 JP 3445993B2 JP 21231698 A JP21231698 A JP 21231698A JP 21231698 A JP21231698 A JP 21231698A JP 3445993 B2 JP3445993 B2 JP 3445993B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel sheet
- hot
- rolling
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、自動車、船舶等
の輸送機、建築物やガードレール等の鋼構造物、家具、
電気機器の外板などに使用される、切断後の変形量が小
さい熱延鋼板の製造方法に関するものである。
の輸送機、建築物やガードレール等の鋼構造物、家具、
電気機器の外板などに使用される、切断後の変形量が小
さい熱延鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車、船舶等の輸送機、建築物やガー
ドレール等の鋼構造物、家具、電気機器の外板など、加
工して使用される鋼板には、所定寸法に切断後に生ずる
変形量の小さいことが要求されている。一方、鋼板加工
業においては、加工ラインの無人化、自動化が進められ
ており、加工中に生ずる鋼板の変形は、ライントラブル
の原因となるために、その変形量を極力低減することが
望まれている。
ドレール等の鋼構造物、家具、電気機器の外板など、加
工して使用される鋼板には、所定寸法に切断後に生ずる
変形量の小さいことが要求されている。一方、鋼板加工
業においては、加工ラインの無人化、自動化が進められ
ており、加工中に生ずる鋼板の変形は、ライントラブル
の原因となるために、その変形量を極力低減することが
望まれている。
【０００３】通常、熱延鋼板を切断した場合、切断され
た鋼板に、残留応力によって変形が発生する。図１は、
切断前の鋼板の平面図、図２は図１の鋼板１を、圧延方
向に、ａ−ａ線、ｂ−ｂ線およびｃ−ｃ線で幅方向に４
枚に切断した場合の、短冊状鋼板１ａ、１ｂ、１ｃ、１
ｄの平面図である。図１および図２に示すように、切断
された鋼板１の幅方向両側の短冊状鋼板１ａおよび１ｄ
は、各々外方に向けて彎曲変形し、中間部の短冊状鋼板
１ｂおよび１ｃは、内側に張り出した状態に変形する。
このように切断後の鋼板に変形が生ずると、その後に行
われる鋼板の加工作業に重大な支障が生ずる。
た鋼板に、残留応力によって変形が発生する。図１は、
切断前の鋼板の平面図、図２は図１の鋼板１を、圧延方
向に、ａ−ａ線、ｂ−ｂ線およびｃ−ｃ線で幅方向に４
枚に切断した場合の、短冊状鋼板１ａ、１ｂ、１ｃ、１
ｄの平面図である。図１および図２に示すように、切断
された鋼板１の幅方向両側の短冊状鋼板１ａおよび１ｄ
は、各々外方に向けて彎曲変形し、中間部の短冊状鋼板
１ｂおよび１ｃは、内側に張り出した状態に変形する。
このように切断後の鋼板に変形が生ずると、その後に行
われる鋼板の加工作業に重大な支障が生ずる。
【０００４】そこで、従来から、切断後に生ずる鋼板の
変形を軽減する手段について種々研究がなされており、
例えば、特開平９−１１１４０９号公報には、仕上げ圧
延された熱延鋼板を調質圧延することによって、圧延方
向における残留応力の板幅方向分布のばらつきを、１０
N/mm２以下に少なくする方法（以下、先行技術という）
が開示されている。
変形を軽減する手段について種々研究がなされており、
例えば、特開平９−１１１４０９号公報には、仕上げ圧
延された熱延鋼板を調質圧延することによって、圧延方
向における残留応力の板幅方向分布のばらつきを、１０
N/mm２以下に少なくする方法（以下、先行技術という）
が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、先行技
術によっては、鋼板板幅方向の残留応力の分布が極端に
大である場合に、調質圧延によって残留応力のばらつき
を１０N/mm2 以下にすることは不可能である。また、調
質圧延によって残留応力のばらつきを、無理に１０N/mm
2 以下とした場合には、鋼板の長手方向および幅方向に
うねりが生じ、平板のままでの使用が不可能になった
り、加工工程でのトラブルの原因になる問題が生ずる。
術によっては、鋼板板幅方向の残留応力の分布が極端に
大である場合に、調質圧延によって残留応力のばらつき
を１０N/mm2 以下にすることは不可能である。また、調
質圧延によって残留応力のばらつきを、無理に１０N/mm
2 以下とした場合には、鋼板の長手方向および幅方向に
うねりが生じ、平板のままでの使用が不可能になった
り、加工工程でのトラブルの原因になる問題が生ずる。
【０００６】従って、この発明の目的は、上述した問題
を解決し、切断後における変形量を適確に軽減すること
ができる、切断後の変形の小さい熱延鋼板を製造するた
めの方法を提供することにある。
を解決し、切断後における変形量を適確に軽減すること
ができる、切断後の変形の小さい熱延鋼板を製造するた
めの方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述した
問題を解決し、切断後の変形の小さい熱延鋼板を製造す
る方法を開発すべく、先ず、切断後の鋼板に残留応力が
発生する原因について研究を行った。
問題を解決し、切断後の変形の小さい熱延鋼板を製造す
る方法を開発すべく、先ず、切断後の鋼板に残留応力が
発生する原因について研究を行った。
【０００８】鋼板に残留応力が発生する理由は、単なる
ランアウトテ−ブル上における鋼板の幅方向に生ずる冷
却むらによっては、説明することができない。即ち、鋼
板の幅方向の冷却むらによって、最も冷えにくい鋼板幅
方向の中央部においては、圧延方向に引張り応力が生
じ、両エッジ部においては圧縮応力が生ずる。従って、
鋼板を切断すると、幅方向両側の切断鋼板は、内側に曲
がることになり、実際とは逆の曲がりが生ずる。
ランアウトテ−ブル上における鋼板の幅方向に生ずる冷
却むらによっては、説明することができない。即ち、鋼
板の幅方向の冷却むらによって、最も冷えにくい鋼板幅
方向の中央部においては、圧延方向に引張り応力が生
じ、両エッジ部においては圧縮応力が生ずる。従って、
鋼板を切断すると、幅方向両側の切断鋼板は、内側に曲
がることになり、実際とは逆の曲がりが生ずる。
【０００９】そこで、この点について研究を進めた結
果、鋼板に生ずる残留応力は、ランアウトテ−ブル上で
の冷却時における鋼板の両エッジ部と中央部との変態の
タイミングの相違によって生ずることを突き止めた。
果、鋼板に生ずる残留応力は、ランアウトテ−ブル上で
の冷却時における鋼板の両エッジ部と中央部との変態の
タイミングの相違によって生ずることを突き止めた。
【００１０】即ち、鋼板の冷却時に冷えやすい両エッジ
部から変態が始まり、オ−ステナイトがフェライトに変
態する。このように、オ−ステナイトがフェライトに変
態すると、体積が膨張する結果、エッジ部には圧延方向
に圧縮応力が生じ、中央部には引張り応力が生ずる。
部から変態が始まり、オ−ステナイトがフェライトに変
態する。このように、オ−ステナイトがフェライトに変
態すると、体積が膨張する結果、エッジ部には圧延方向
に圧縮応力が生じ、中央部には引張り応力が生ずる。
【００１１】このときの、エッジ部に生ずる圧縮応力
は、鋼板がまだ高温であるために、速やかに解消する。
一方、中央部の引張り応力は、変態で解消されるが、変
態に伴う体積の膨張によって、変態開始時とは逆に、エ
ッジ部には引張り応力が生じ、中央部には圧縮応力が生
ずる。このようなエッジ部に生じた引張り応力は、すで
に鋼板の温度が低下しているので、解消されることはな
い。
は、鋼板がまだ高温であるために、速やかに解消する。
一方、中央部の引張り応力は、変態で解消されるが、変
態に伴う体積の膨張によって、変態開始時とは逆に、エ
ッジ部には引張り応力が生じ、中央部には圧縮応力が生
ずる。このようなエッジ部に生じた引張り応力は、すで
に鋼板の温度が低下しているので、解消されることはな
い。
【００１２】エッジ部に引張り応力が残存している鋼板
を、圧延方向に短冊状に複数枚に切断した場合には、エ
ッジ部は、引張り応力が解消するために縮み、逆に中央
部は圧縮応力が解消するために伸びる。その結果、鋼板
を圧延方向に切断した場合、その幅方向両側の切断鋼板
には、外方に向けた彎曲変形が生じ、中央部には内側に
張り出し変形が生ずる。
を、圧延方向に短冊状に複数枚に切断した場合には、エ
ッジ部は、引張り応力が解消するために縮み、逆に中央
部は圧縮応力が解消するために伸びる。その結果、鋼板
を圧延方向に切断した場合、その幅方向両側の切断鋼板
には、外方に向けた彎曲変形が生じ、中央部には内側に
張り出し変形が生ずる。
【００１３】上述したメカニズムによって発生する残留
応力を低減するためには、ランアウトテ−ブル上におけ
る冷却時の鋼板幅方向の変態タイミングのずれを、最小
限に抑えればよく、従って、鋼板に対する変態点前後の
冷却が重要になる。
応力を低減するためには、ランアウトテ−ブル上におけ
る冷却時の鋼板幅方向の変態タイミングのずれを、最小
限に抑えればよく、従って、鋼板に対する変態点前後の
冷却が重要になる。
【００１４】この点について、更に研究を進めた結果、
Ａｒ3 ＋５０℃未満までの冷却速度、および、Ａｒ3 ―
５０℃超から巻き取りまでの冷却速度は、残留応力発生
への影響が少なく、Ａｒ3 ＋５０℃から、Ａｒ3 ―５０
℃までの冷却速度を２０℃／ｓ以下とすることが、残留
応力の低減に極めて効果的であり、更に、仕上げスタン
ド列の入側、または、仕上げスタンドＦ１〜Ｆ２間、ま
たは，Ｆ２〜Ｆ３間において、粗バ−または粗圧延材を
加熱または保温し、鋼板幅方向の温度を均一化すれば、
ランアウトテ−ブル上での変態タイミングの差を低減す
る上で有効であることを知見した。
Ａｒ3 ＋５０℃未満までの冷却速度、および、Ａｒ3 ―
５０℃超から巻き取りまでの冷却速度は、残留応力発生
への影響が少なく、Ａｒ3 ＋５０℃から、Ａｒ3 ―５０
℃までの冷却速度を２０℃／ｓ以下とすることが、残留
応力の低減に極めて効果的であり、更に、仕上げスタン
ド列の入側、または、仕上げスタンドＦ１〜Ｆ２間、ま
たは，Ｆ２〜Ｆ３間において、粗バ−または粗圧延材を
加熱または保温し、鋼板幅方向の温度を均一化すれば、
ランアウトテ−ブル上での変態タイミングの差を低減す
る上で有効であることを知見した。
【００１５】この発明は、上記知見に基づいてなされた
ものであって、請求項１に記載の発明は、Ｃ：０．１５
wt.%以下、Ｓｉ：２wt.%以下、Ｍｎ：５wt.%以下、Ｐ：
０．０２wt.%以下、Ｓ：０．０３wt.%以下、Ａｌ：０．
１wt.%以下およびＮ：０．０１wt.%以下を含有する化学
成分組成を有する鋼片を調製し、前記鋼片を、仕上げ圧
延温度：Ａｒ3 以上、Ａｒ3 ＋５０℃〜Ａｒ3 ―５０℃
の温度範囲における平均冷却速度：２０℃／Ｓ以下、巻
取り温度：６５０℃以下の条件で熱間圧延することに特
徴を有するものである。
ものであって、請求項１に記載の発明は、Ｃ：０．１５
wt.%以下、Ｓｉ：２wt.%以下、Ｍｎ：５wt.%以下、Ｐ：
０．０２wt.%以下、Ｓ：０．０３wt.%以下、Ａｌ：０．
１wt.%以下およびＮ：０．０１wt.%以下を含有する化学
成分組成を有する鋼片を調製し、前記鋼片を、仕上げ圧
延温度：Ａｒ3 以上、Ａｒ3 ＋５０℃〜Ａｒ3 ―５０℃
の温度範囲における平均冷却速度：２０℃／Ｓ以下、巻
取り温度：６５０℃以下の条件で熱間圧延することに特
徴を有するものである。
【００１６】請求項２に記載の発明は、Ｃ：０．１５w
t.%以下、Ｓｉ：２wt.%以下、Ｍｎ：５wt.%以下、Ｐ：
０．０２wt.%以下、Ｓ：０．０３wt.%以下、Ａｌ：０．
１wt.%以下およびＮ：０．０１wt.%以下を含有する鋼片
を調製し、前記鋼片を熱間圧延する際に、仕上げ圧延ス
タンド列の入側において加熱または保温して、その温度
を一定となし、次いで、仕上げ圧延温度：Ａｒ3 以上、
Ａｒ3 ＋５０℃〜Ａｒ3―５０℃の温度範囲における平
均冷却速度：２０℃／Ｓ以下、巻取り温度：６５０℃以
下の条件で熱間圧延することに特徴を有するものであ
る。
t.%以下、Ｓｉ：２wt.%以下、Ｍｎ：５wt.%以下、Ｐ：
０．０２wt.%以下、Ｓ：０．０３wt.%以下、Ａｌ：０．
１wt.%以下およびＮ：０．０１wt.%以下を含有する鋼片
を調製し、前記鋼片を熱間圧延する際に、仕上げ圧延ス
タンド列の入側において加熱または保温して、その温度
を一定となし、次いで、仕上げ圧延温度：Ａｒ3 以上、
Ａｒ3 ＋５０℃〜Ａｒ3―５０℃の温度範囲における平
均冷却速度：２０℃／Ｓ以下、巻取り温度：６５０℃以
下の条件で熱間圧延することに特徴を有するものであ
る。
【００１７】請求項3 に記載の発明は、前記鋼片が、化
学成分組成として、Ｔｉ：０．２wt.%以下、Ｎｂ：０．
０５wt.%以下およびＶ：０．１wt.%以下の１種または２
種以上を付加的に含有していることに特徴を有するもの
である。
学成分組成として、Ｔｉ：０．２wt.%以下、Ｎｂ：０．
０５wt.%以下およびＶ：０．１wt.%以下の１種または２
種以上を付加的に含有していることに特徴を有するもの
である。
【００１８】
【発明の実施の形態】この発明の方法において、鋼の化
学成分組成を、上述したように限定した理由について以
下に述べる。
学成分組成を、上述したように限定した理由について以
下に述べる。
【００１９】Ｃ：Ｃは、鋼板の強度に最も影響を及ぼす
元素である。しかしながら、Ｃ含有量が０．１５wt.%を
超えると伸び（ＥＬ）が低下する。本発明方法によって
製造される鋼板は、曲げ加工等を行う鋼板を対象として
いるので、曲げ加工の際におけるＥＬを十分に確保する
必要があり、そのために、Ｃ含有量は０．１５wt.%以下
に限定すべきである。
元素である。しかしながら、Ｃ含有量が０．１５wt.%を
超えると伸び（ＥＬ）が低下する。本発明方法によって
製造される鋼板は、曲げ加工等を行う鋼板を対象として
いるので、曲げ加工の際におけるＥＬを十分に確保する
必要があり、そのために、Ｃ含有量は０．１５wt.%以下
に限定すべきである。
【００２０】Ｓｉ：Ｓｉは、固溶強化元素であり、鋼板
の強度を調整する作用を有している。しかしながら、Ｓ
ｉ含有量が２wt.%を超えると、ＥＬが極端に低下する。
従って、Ｓｉ含有量は２wt.%以下に限定すべきである。
の強度を調整する作用を有している。しかしながら、Ｓ
ｉ含有量が２wt.%を超えると、ＥＬが極端に低下する。
従って、Ｓｉ含有量は２wt.%以下に限定すべきである。
【００２１】Ｍｎ：Ｍｎは、Ｓを固定することによっ
て、鋼板の熱間圧延性および表面品質を向上させ、且
つ、鋼板の強度を調整する作用を有している。しかしな
がら、Ｍｎ含有量が５wt.%を超えるとＥＬが極端に低下
する。従って、Ｍｎ含有量は５wt.%以下に限定すべきで
ある。
て、鋼板の熱間圧延性および表面品質を向上させ、且
つ、鋼板の強度を調整する作用を有している。しかしな
がら、Ｍｎ含有量が５wt.%を超えるとＥＬが極端に低下
する。従って、Ｍｎ含有量は５wt.%以下に限定すべきで
ある。
【００２２】Ｐ：Ｐは、固溶強化元素であり、鋼板の強
度を確保する作用を有している。しかしながら、Ｐ含有
量が０．０２wt.%を超えると粒界に偏析し、粒界脆化を
引き起こす。従って、Ｐ含有量は０．０２wt.%以下に限
定すべきである。
度を確保する作用を有している。しかしながら、Ｐ含有
量が０．０２wt.%を超えると粒界に偏析し、粒界脆化を
引き起こす。従って、Ｐ含有量は０．０２wt.%以下に限
定すべきである。
【００２３】Ｓ：Ｓは、熱間延性を低下させ、鋼板の表
面品質を劣化させることから、その含有量は低いほど望
ましい。通常、ＳはＭｎによりＭｎＳとして固定される
が、ＭｎＳが多量になると、伸びおよびフランジ性が低
下する。この点からＭｎ含有量は０．０３wt.%以下に限
定すべきである。
面品質を劣化させることから、その含有量は低いほど望
ましい。通常、ＳはＭｎによりＭｎＳとして固定される
が、ＭｎＳが多量になると、伸びおよびフランジ性が低
下する。この点からＭｎ含有量は０．０３wt.%以下に限
定すべきである。
【００２４】Ａｌ：Ａｌは、脱酸剤として添加される
が、その含有量が０．１wt.%を超えるとＥＬが低下す
る。従って、Ａｌ含有量は０．１wt.%以下に限定すべき
である。 Ｎ：Ｎは、ＡｌまたはＴｉによりＡｌＮまたはＴｉＮと
して固定され、鋼中に析出する。微細に析出したＡｌＮ
やＴｉＮは、結晶粒の成長を抑制し、鋼板の強度を確保
する作用を有している。しかしながら、鋼中のＮ含有量
が０．０１wt.%を超えると、上記窒化物が粗大に成長
し、結晶粒抑制効果が失われる。従って、Ｎ含有量は
０．０１wt.%以下に限定すべきである。
が、その含有量が０．１wt.%を超えるとＥＬが低下す
る。従って、Ａｌ含有量は０．１wt.%以下に限定すべき
である。 Ｎ：Ｎは、ＡｌまたはＴｉによりＡｌＮまたはＴｉＮと
して固定され、鋼中に析出する。微細に析出したＡｌＮ
やＴｉＮは、結晶粒の成長を抑制し、鋼板の強度を確保
する作用を有している。しかしながら、鋼中のＮ含有量
が０．０１wt.%を超えると、上記窒化物が粗大に成長
し、結晶粒抑制効果が失われる。従って、Ｎ含有量は
０．０１wt.%以下に限定すべきである。
【００２５】本発明においては、上述した元素のほか
に、必要に応じて下記元素の１種または２種以上を含有
させてもよい。 Ｔｉ：Ｔｉは、鋼中のＣおよびＮと析出物を作り、 粒成
長を抑制することによって、鋼板の強度を向上させる作
用を有している。従って、必要に応じ、Ｔｉを０．２w
t.%以下の量で含有させる。Ｔｉ含有量が０．２wt.%を
超えると鋼板の強度低下を招く。
に、必要に応じて下記元素の１種または２種以上を含有
させてもよい。 Ｔｉ：Ｔｉは、鋼中のＣおよびＮと析出物を作り、 粒成
長を抑制することによって、鋼板の強度を向上させる作
用を有している。従って、必要に応じ、Ｔｉを０．２w
t.%以下の量で含有させる。Ｔｉ含有量が０．２wt.%を
超えると鋼板の強度低下を招く。
【００２６】Ｎｂ：Ｎｂも、Ｔｉと同様に、鋼中のＣお
よびＮと析出物を作り、 粒成長を抑制することによっ
て、鋼板の強度を向上させる作用を有している。従っ
て、必要に応じ、Ｎｂを０．０５wt.%以下の量で含有さ
せる。Ｎｂ含有量が０．０５wt.%を超えると鋼板の強度
低下を招く。
よびＮと析出物を作り、 粒成長を抑制することによっ
て、鋼板の強度を向上させる作用を有している。従っ
て、必要に応じ、Ｎｂを０．０５wt.%以下の量で含有さ
せる。Ｎｂ含有量が０．０５wt.%を超えると鋼板の強度
低下を招く。
【００２７】Ｖ：Ｖも、Ｔｉと同様に、鋼中のＣおよび
Ｎと析出物を作り、 粒成長を抑制することによって、鋼
板の強度を向上させる作用を有している。従って、必要
に応じ、Ｖを０．１wt.%以下の量で含有させる。Ｖ含有
量が０．１wt.%を超えると鋼板の強度低下を招く。
Ｎと析出物を作り、 粒成長を抑制することによって、鋼
板の強度を向上させる作用を有している。従って、必要
に応じ、Ｖを０．１wt.%以下の量で含有させる。Ｖ含有
量が０．１wt.%を超えると鋼板の強度低下を招く。
【００２８】次に、この発明において、熱間圧延機にお
ける熱延条件即ち熱延鋼板の仕上げ圧延温度、平均冷却
速度および巻取り温度を、上述したように限定した理由
について以下に述べる。
ける熱延条件即ち熱延鋼板の仕上げ圧延温度、平均冷却
速度および巻取り温度を、上述したように限定した理由
について以下に述べる。
【００２９】仕上げ圧延温度（ＦＴ）：熱間圧延機での
鋼板の仕上げ圧延温度は、Ａｒ3 点以上に限定すべきで
ある。仕上げ圧延温度がＡｒ3 点未満であると、表層に
粗大なフェライト粒が生成し、また、加工組織が残留す
ることによってＥＬが低下する。
鋼板の仕上げ圧延温度は、Ａｒ3 点以上に限定すべきで
ある。仕上げ圧延温度がＡｒ3 点未満であると、表層に
粗大なフェライト粒が生成し、また、加工組織が残留す
ることによってＥＬが低下する。
【００３０】Ａｒ3 ＋５０℃〜Ａｒ3 ―５０℃の温度範
囲における平均冷却速度：仕上げ圧延された鋼板もしく
は圧延中における鋼板の、Ａｒ3 ＋５０℃からＡｒ 3 ―
５０℃までの温度範囲における平均冷却速度は極めて重
要であり、これを２０℃／ｓ以下に限定すべきである。
即ち、鋼板幅方向における変態のタイミングの差により
残留応力が生ずることから、変態時即ちＡｒ3 ＋５０℃
からＡｒ3 ―５０℃までの温度範囲における平均冷却速
度が２０℃／ｓを超えて大になると、鋼板のエッジ部と
中央部との変態のタイミングが大きくくずれ、残留応力
が大になる。
囲における平均冷却速度：仕上げ圧延された鋼板もしく
は圧延中における鋼板の、Ａｒ3 ＋５０℃からＡｒ 3 ―
５０℃までの温度範囲における平均冷却速度は極めて重
要であり、これを２０℃／ｓ以下に限定すべきである。
即ち、鋼板幅方向における変態のタイミングの差により
残留応力が生ずることから、変態時即ちＡｒ3 ＋５０℃
からＡｒ3 ―５０℃までの温度範囲における平均冷却速
度が２０℃／ｓを超えて大になると、鋼板のエッジ部と
中央部との変態のタイミングが大きくくずれ、残留応力
が大になる。
【００３１】巻取り温度：仕上げ圧延機で仕上げ圧延さ
れた鋼帯の巻取り温度も本発明においては重要であり、
これを６５０℃以下に限定すべきである。熱間圧延にお
いて、変態直後におけるフェライト粒の成長性は極めて
よく、本発明のように、Ａｒ3 近傍の冷却速度を遅くす
る場合には、結晶粒が成長して強度が低下する。このよ
うな強度の低下を補うのが巻取り温度であり、巻取り温
度を６５０℃以下とすることによって、析出物を微細に
分散させ、強度を確保することが可能になる。
れた鋼帯の巻取り温度も本発明においては重要であり、
これを６５０℃以下に限定すべきである。熱間圧延にお
いて、変態直後におけるフェライト粒の成長性は極めて
よく、本発明のように、Ａｒ3 近傍の冷却速度を遅くす
る場合には、結晶粒が成長して強度が低下する。このよ
うな強度の低下を補うのが巻取り温度であり、巻取り温
度を６５０℃以下とすることによって、析出物を微細に
分散させ、強度を確保することが可能になる。
【００３２】仕上げスタンド列の入側温度：仕上げスタ
ンド列の入側温度を一定にすることは、本発明の効果を
促進させ、更に、鋼板幅方向における温度むらの解消に
効果的である。即ち、従来の圧延においては、圧延材後
端の仕上げ温度を確保するために、圧延材先端がコイラ
−に巻き付いた瞬間より圧延速度を加速しているが、こ
れは、ランアウトテーブル上での鋼板の冷却速度が増加
することを意味している。従って、仕上げスタンド列の
入側温度を一定に保つことによって、本発明の効果を最
大限に発揮させることができる。
ンド列の入側温度を一定にすることは、本発明の効果を
促進させ、更に、鋼板幅方向における温度むらの解消に
効果的である。即ち、従来の圧延においては、圧延材後
端の仕上げ温度を確保するために、圧延材先端がコイラ
−に巻き付いた瞬間より圧延速度を加速しているが、こ
れは、ランアウトテーブル上での鋼板の冷却速度が増加
することを意味している。従って、仕上げスタンド列の
入側温度を一定に保つことによって、本発明の効果を最
大限に発揮させることができる。
【００３３】仕上げスタンド列の入側温度のばらつき範
囲は、±２０℃以内とすることが好ましい。そのための
温度補償手段としては、粗圧延材を、仕上げスタンド列
の入側において加熱するのがよい。粗圧延材を加熱する
タイミングについては、仕上げ圧延スタンド列入側が望
ましいが、圧延速度が遅く、スタンド間で再結晶が進行
するＦ１〜Ｆ２間またはＦ２からＦ３間で行っても問題
はない。
囲は、±２０℃以内とすることが好ましい。そのための
温度補償手段としては、粗圧延材を、仕上げスタンド列
の入側において加熱するのがよい。粗圧延材を加熱する
タイミングについては、仕上げ圧延スタンド列入側が望
ましいが、圧延速度が遅く、スタンド間で再結晶が進行
するＦ１〜Ｆ２間またはＦ２からＦ３間で行っても問題
はない。
【００３４】粗圧延材の加熱は、誘導加熱、通電加熱、
ガスバーナー加熱など、どのような手段で行ってもよい
が、表層が加熱されやすく且つ制御が容易な誘導加熱に
よって行えば、鋼板エッジ部の温度差低減効果も期待す
ることができる。また、粗圧延機によって圧延された粗
圧延材を、コイルボックスに巻き取ることによって保熱
または加熱し、粗圧延材の温度を均一化した後に仕上げ
圧延してもよく、あるいは、粗圧延機と仕上げ圧延機と
の間にトンネル炉を設け、粗圧延材をトンネル炉によっ
て加熱してもよい。
ガスバーナー加熱など、どのような手段で行ってもよい
が、表層が加熱されやすく且つ制御が容易な誘導加熱に
よって行えば、鋼板エッジ部の温度差低減効果も期待す
ることができる。また、粗圧延機によって圧延された粗
圧延材を、コイルボックスに巻き取ることによって保熱
または加熱し、粗圧延材の温度を均一化した後に仕上げ
圧延してもよく、あるいは、粗圧延機と仕上げ圧延機と
の間にトンネル炉を設け、粗圧延材をトンネル炉によっ
て加熱してもよい。
【００３５】本発明において行う熱間圧延は、スラブを
粗圧延後、仕上げ圧延を行う通常の熱間圧延によって行
っても、連続鋳造されたスラブを室温まで冷却すること
なくそのまま熱間圧延を行う直送圧延によって行って
も、また、連続鋳造によって薄スラブに鋳造した後、直
ちに仕上げ圧延を行う方法で行ってもよい。このような
薄スラブを使用する場合には、粗圧延を省略することが
できる。更に、粗圧延された粗圧延材を接合し仕上げ圧
延を行う、いわゆる連続圧延を行っても、なんら問題は
ない。
粗圧延後、仕上げ圧延を行う通常の熱間圧延によって行
っても、連続鋳造されたスラブを室温まで冷却すること
なくそのまま熱間圧延を行う直送圧延によって行って
も、また、連続鋳造によって薄スラブに鋳造した後、直
ちに仕上げ圧延を行う方法で行ってもよい。このような
薄スラブを使用する場合には、粗圧延を省略することが
できる。更に、粗圧延された粗圧延材を接合し仕上げ圧
延を行う、いわゆる連続圧延を行っても、なんら問題は
ない。
【００３６】圧延後におけるランアウトテーブル上での
冷却、場合によっては圧延中からランナウトテーブル上
での冷却に際しては、Ａｒ3 ＋５０℃〜Ａｒ3 ―５０℃
の温度範囲における冷却速度が、２０℃／ｓ以下であれ
ば、その前後における冷却速度は問題とするものではな
い。また、圧延後、Ａｒ3 ―５０℃までの間において、
幅方向の温度勾配が著しい場合（３０℃以上）には、鋼
板の両エッジ部に対する注水を無注水または弱注水とな
して温度勾配を低減してもよい。
冷却、場合によっては圧延中からランナウトテーブル上
での冷却に際しては、Ａｒ3 ＋５０℃〜Ａｒ3 ―５０℃
の温度範囲における冷却速度が、２０℃／ｓ以下であれ
ば、その前後における冷却速度は問題とするものではな
い。また、圧延後、Ａｒ3 ―５０℃までの間において、
幅方向の温度勾配が著しい場合（３０℃以上）には、鋼
板の両エッジ部に対する注水を無注水または弱注水とな
して温度勾配を低減してもよい。
【００３７】前記成分組成の鋼の溶製は、転炉で行って
もまたは電気炉で行ってもよく、その原料にスクラップ
を使用してもよい。また、熱延後に、鋼板表面にめっき
処理や化成処理等の表面処理を施しても本発明の効果が
失われることはない。
もまたは電気炉で行ってもよく、その原料にスクラップ
を使用してもよい。また、熱延後に、鋼板表面にめっき
処理や化成処理等の表面処理を施しても本発明の効果が
失われることはない。
【００３８】
【実施例】次に、この発明を実施例により比較例と対比
しながら説明する。 ［実施例１］ 表１に示す、本発明の範囲内の化学成分
組成を有する鋼を転炉にて溶製し、次いで、連続鋳造す
ることによってスラブを調製した。このスラブを、同じ
く表１に示す条件で熱間圧延して、板厚３．２ｍｍの熱
延鋼板を調製し、得られた熱延鋼板を８００ｍｍの長さ
に切断して、表１に示す試験片Ｎｏ．１〜２４を調製し
た。なお、上記試験片のうち、試験片Ｎｏ．１６〜２０
は、連続鋳造されたスラブを室温まで冷却することなく
そのまま熱間圧延する直送圧延によって調製した。
しながら説明する。 ［実施例１］ 表１に示す、本発明の範囲内の化学成分
組成を有する鋼を転炉にて溶製し、次いで、連続鋳造す
ることによってスラブを調製した。このスラブを、同じ
く表１に示す条件で熱間圧延して、板厚３．２ｍｍの熱
延鋼板を調製し、得られた熱延鋼板を８００ｍｍの長さ
に切断して、表１に示す試験片Ｎｏ．１〜２４を調製し
た。なお、上記試験片のうち、試験片Ｎｏ．１６〜２０
は、連続鋳造されたスラブを室温まで冷却することなく
そのまま熱間圧延する直送圧延によって調製した。
【００３９】
【表１】
各試験片のエッジから６０ｍｍの位置に、ゲージレング
ス５ｍｍの歪みゲージを圧延方向に貼り付けた後、前記
ゲージを中心として幅３０ｍｍに切断し、短冊状鋼板を
切り出し、その切断前後における歪みゲージの差を、残
留応力による歪みとして、表１に引張り強度（ＴＳ）と
共にを示した表１において、試験片Ｎｏ．５，１０，１
５，２０は、Ａｒ3 ＋５０℃〜Ａｒ 3 ―５０℃の温度範
囲における平均冷却速度が本発明の範囲を超えて高い比
較例であって、上記比較例の試験片においては、残留歪
みが大であった。これに対し、上記温度範囲における平
均冷却速度が本発明の範囲内である試験片の残留歪みは
小さく、切断による変形が抑えられていた。
ス５ｍｍの歪みゲージを圧延方向に貼り付けた後、前記
ゲージを中心として幅３０ｍｍに切断し、短冊状鋼板を
切り出し、その切断前後における歪みゲージの差を、残
留応力による歪みとして、表１に引張り強度（ＴＳ）と
共にを示した表１において、試験片Ｎｏ．５，１０，１
５，２０は、Ａｒ3 ＋５０℃〜Ａｒ 3 ―５０℃の温度範
囲における平均冷却速度が本発明の範囲を超えて高い比
較例であって、上記比較例の試験片においては、残留歪
みが大であった。これに対し、上記温度範囲における平
均冷却速度が本発明の範囲内である試験片の残留歪みは
小さく、切断による変形が抑えられていた。
【００４０】［実施例２］ 表２に示す、本発明の範囲
内の化学成分組成を有する鋼を転炉にて溶製し、次い
で、連続鋳造することによってスラブを調製した。この
スラブを粗圧延して粗圧延材を調製した。得られた粗圧
延材を、加熱または保温し、次いで、表２に示す条件で
熱間圧延して、板厚２．０ｍｍの熱延鋼板を調製し、得
られた熱延鋼板を８００ｍｍの長さに切断して、表２に
示す試験片Ｎｏ．１〜２５を調製した。
内の化学成分組成を有する鋼を転炉にて溶製し、次い
で、連続鋳造することによってスラブを調製した。この
スラブを粗圧延して粗圧延材を調製した。得られた粗圧
延材を、加熱または保温し、次いで、表２に示す条件で
熱間圧延して、板厚２．０ｍｍの熱延鋼板を調製し、得
られた熱延鋼板を８００ｍｍの長さに切断して、表２に
示す試験片Ｎｏ．１〜２５を調製した。
【００４１】
【表２】
なお、上述試験片のうち、表２の試験片Ｎｏ．５，１
０，１１，１６，２１は、粗圧延材に対する加熱、保温
を行わなかった。また、試験片Ｎｏ．１２〜１６は、連
続鋳造されたスラブを室温まで冷却することなくそのま
ま熱間圧延する直送圧延によって調製した。
０，１１，１６，２１は、粗圧延材に対する加熱、保温
を行わなかった。また、試験片Ｎｏ．１２〜１６は、連
続鋳造されたスラブを室温まで冷却することなくそのま
ま熱間圧延する直送圧延によって調製した。
【００４２】上記試験片のエッジから６０ｍｍの位置
に、ゲージレングス５ｍｍの歪みゲージを圧延方向に貼
り付けた後、前記ゲージを中心に３０ｍｍ幅に切断して
短冊状鋼板を切り出し、切断前後の歪みゲージの差を残
留応力による歪みとして、表２に、引張り強度（ＴＳ）
と共に示した。表２から明らかなように、粗圧延材に対
し、加熱、保温を行った場合には、これを行わない場合
に比較し、残留歪みの発生が一段と少なかった。
に、ゲージレングス５ｍｍの歪みゲージを圧延方向に貼
り付けた後、前記ゲージを中心に３０ｍｍ幅に切断して
短冊状鋼板を切り出し、切断前後の歪みゲージの差を残
留応力による歪みとして、表２に、引張り強度（ＴＳ）
と共に示した。表２から明らかなように、粗圧延材に対
し、加熱、保温を行った場合には、これを行わない場合
に比較し、残留歪みの発生が一段と少なかった。
【００４３】
【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
鋼板を切断した際に生ずる変形量が軽減され、その後に
行われる加工作業に問題の生ずることがない、切断後の
変形の小さい熱延鋼板を製造することができる、工業上
有用な効果がもたらされる。
鋼板を切断した際に生ずる変形量が軽減され、その後に
行われる加工作業に問題の生ずることがない、切断後の
変形の小さい熱延鋼板を製造することができる、工業上
有用な効果がもたらされる。
【図1 】切断前の鋼板の平面図である。
【図2 】図１に示した鋼板を切断した短冊状鋼板に生ず
る変形状態を示す平面図である。
る変形状態を示す平面図である。
１ 鋼板
１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄ 切断された短冊状鋼板
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 昭61−238920（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−314216（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21D 9/46 - 9/48
C21D 8/00 - 8/04
B21B 37/10
B21B 45/02
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：０．１５wt.%以下、Ｓｉ：２wt.%以
下、Ｍｎ：５wt.%以下、Ｐ：０．０２wt.%以下、Ｓ：
０．０３wt.%以下、Ａｌ：０．１wt.%以下、および、
Ｎ：０．０１wt.%以下を含有する化学成分組成を有する
鋼片を調製し、 前記鋼片を、仕上げ圧延温度：Ａｒ3 以上、Ａｒ3 ＋５
０℃〜Ａｒ3 ―５０℃の温度範囲における平均冷却速
度：２０℃／Ｓ以下、巻取り温度：６５０℃以下の条件
で熱間圧延することにより熱延鋼板を製造することを特
徴とする切断後の変形の小さい熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 Ｃ：０．１５wt.%以下、Ｓｉ：２wt.%以
下、Ｍｎ：５wt.%以下、Ｐ：０．０２wt.%以下、Ｓ：
０．０３wt.%以下、Ａｌ：０．１wt.%以下、および、
Ｎ：０．０１wt.%以下を含有する化学成分組成を有する
鋼片を調製し、 前記鋼片を熱間圧延する際に、仕上げ圧延スタンド列の
入側において加熱または保温して、その温度を一定とな
し、次いで、仕上げ圧延温度：Ａｒ3 以上、Ａｒ3 ＋５
０℃〜Ａｒ3 ―５０℃の温度範囲における平均冷却速
度：２０℃／Ｓ以下、巻取り温度：６５０℃以下の条件
で熱間圧延することにより熱延鋼板を製造することを特
徴とする、切断後の変形の小さい熱延鋼板の製造方法。 【請求項3 】 前記鋼片は、化学成分組成として、Ｔ
ｉ：０．２wt.%以下、Ｎｂ：０．０５wt.%以下および
Ｖ：０．１wt.%以下の１種または２種以上を付加的に含
有している請求項１または２記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21231698A JP3445993B2 (ja) | 1998-07-28 | 1998-07-28 | 切断後の変形の小さい熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21231698A JP3445993B2 (ja) | 1998-07-28 | 1998-07-28 | 切断後の変形の小さい熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000045033A JP2000045033A (ja) | 2000-02-15 |
| JP3445993B2 true JP3445993B2 (ja) | 2003-09-16 |
Family
ID=16620538
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21231698A Expired - Fee Related JP3445993B2 (ja) | 1998-07-28 | 1998-07-28 | 切断後の変形の小さい熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3445993B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109402353B (zh) * | 2018-10-31 | 2020-06-26 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种压缩机外壳用钢窄范围硬度控制的方法 |
-
1998
- 1998-07-28 JP JP21231698A patent/JP3445993B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2000045033A (ja) | 2000-02-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3915460B2 (ja) | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| US6406558B1 (en) | Method for manufacturing magnetic steel sheet having superior workability and magnetic properties | |
| JP3445993B2 (ja) | 切断後の変形の小さい熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH1081919A (ja) | ノンイヤリング性および耐肌荒れ性に優れる２ピース缶用鋼板の製造方法 | |
| JPH1112686A (ja) | 均質性に優れた缶用鋼板およびその製造方法 | |
| JP2001152255A (ja) | 表面性状および加工性に優れた高強度薄鋼板の製造方法 | |
| JP3046663B2 (ja) | 薄スラブを用いて深絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法 | |
| JP3383144B2 (ja) | 成形性の面内異方性の小さい加工用熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3735142B2 (ja) | 成形性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2840459B2 (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3631581B2 (ja) | 熱延連続化プロセスを用いた成形性に優れた加工用薄鋼板の製造方法 | |
| JP4783965B2 (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH10152728A (ja) | 加工性および表面性状に優れる冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0257128B2 (ja) | ||
| JPH0583609B2 (ja) | ||
| JPH10330844A (ja) | 成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3126851B2 (ja) | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 | |
| JPH0257131B2 (ja) | ||
| EP4108798A1 (en) | High-carbon steel sheet having good surface quality and manufacturing method therefor | |
| JPH058257B2 (ja) | ||
| JPH0686626B2 (ja) | 高級無方向性電磁鋼板用熱延板の製造方法 | |
| JP3544770B2 (ja) | 成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2612453B2 (ja) | 絞り性にすぐれる熱延軟鋼板の製造方法 | |
| JPH0372688B2 (ja) | ||
| JPH08176662A (ja) | 深絞り性および延性の優れた熱延鋼板の製造方法および同熱延鋼板を製造するための設備列 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080704 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090704 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100704 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100704 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110704 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110704 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120704 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120704 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130704 Year of fee payment: 10 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |