JP3410211B2 - 沸騰伝熱管 - Google Patents
沸騰伝熱管Info
- Publication number
- JP3410211B2 JP3410211B2 JP10543794A JP10543794A JP3410211B2 JP 3410211 B2 JP3410211 B2 JP 3410211B2 JP 10543794 A JP10543794 A JP 10543794A JP 10543794 A JP10543794 A JP 10543794A JP 3410211 B2 JP3410211 B2 JP 3410211B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat transfer
- groove
- refrigerant
- transfer tube
- boiling heat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geometry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は空気調和機や冷凍機器、
自動車機器等の、冷媒と空気等の流体間で熱の授受を行
う熱交換器に用いられる沸騰伝熱管に関するものであ
る。
自動車機器等の、冷媒と空気等の流体間で熱の授受を行
う熱交換器に用いられる沸騰伝熱管に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、熱交換器は機器設計の面からコン
パクト化が要求されており、熱交換器の冷媒側流路を形
成する伝熱管についても、実公昭５５−１４９５６号公
報や実公昭５５−２６７０６号公報のように、管内周面
に螺旋状の溝を設ける等の工夫により、冷媒と伝熱管の
間の熱伝達の促進が図られている。
パクト化が要求されており、熱交換器の冷媒側流路を形
成する伝熱管についても、実公昭５５−１４９５６号公
報や実公昭５５−２６７０６号公報のように、管内周面
に螺旋状の溝を設ける等の工夫により、冷媒と伝熱管の
間の熱伝達の促進が図られている。
【０００３】以下に従来の沸騰伝熱管について説明を行
う。図５及び図６は従来の沸騰伝熱管の断面形状を示
し、図７は沸騰伝熱管の溝形状の名称を示す断面図であ
る。図５から図７において、１は断面がほぼ円筒状の沸
騰伝熱管で、内側に流路２を形成している。３は沸騰伝
熱管１の管内周面１ａ全周に設けられた台形状の溝で、
沸騰伝熱管１の管軸方向ｍに対してリ−ド角βを持ち、
螺旋状に連続して多数設けられている。また図３で定義
している溝形状寸法に対して、フロン系の冷媒を使用し
ている一般的な従来の沸騰伝熱管１は、平均内径ｄが
６．４ｍｍの沸騰伝熱管１の場合、溝ピッチｐが０．３
〜０．４ｍｍ、溝深さｌが０．１〜０．２ｍｍ、溝底幅
ｂは０．０５〜０．１ｍｍで、またリ−ド角βは１５〜
３０゜程度である。
う。図５及び図６は従来の沸騰伝熱管の断面形状を示
し、図７は沸騰伝熱管の溝形状の名称を示す断面図であ
る。図５から図７において、１は断面がほぼ円筒状の沸
騰伝熱管で、内側に流路２を形成している。３は沸騰伝
熱管１の管内周面１ａ全周に設けられた台形状の溝で、
沸騰伝熱管１の管軸方向ｍに対してリ−ド角βを持ち、
螺旋状に連続して多数設けられている。また図３で定義
している溝形状寸法に対して、フロン系の冷媒を使用し
ている一般的な従来の沸騰伝熱管１は、平均内径ｄが
６．４ｍｍの沸騰伝熱管１の場合、溝ピッチｐが０．３
〜０．４ｍｍ、溝深さｌが０．１〜０．２ｍｍ、溝底幅
ｂは０．０５〜０．１ｍｍで、またリ−ド角βは１５〜
３０゜程度である。
【０００４】以上のように構成された沸騰伝熱管１は一
般的に熱交換器の一部として用いられる。図８は沸騰伝
熱管を用いた熱交換器の一例を示しており、４は熱交換
器で、一定間隔で平行に並べられたフィン５とフィン５
に直角に挿入された沸騰伝熱管１とから構成されてお
り、フィン５間を流れる気流と沸騰伝熱管１内の流路２
を水平方向に流れる冷媒との間で熱交換が行なわれる。
その際、水平な沸騰伝熱管１の流路２の管底部２ａを流
れる液冷媒が重力に逆らって螺旋状の溝３に沿って管頂
部２ｂへ引き上げられ、伝熱に有効な液冷媒と管内周面
１ａとが接する有効伝熱面積が増大する効果と、表面張
力によって溝３に冷媒の薄い液膜が形成される効果によ
って、管内周面１ａと冷媒の間で熱伝達率の向上を得て
いた。
般的に熱交換器の一部として用いられる。図８は沸騰伝
熱管を用いた熱交換器の一例を示しており、４は熱交換
器で、一定間隔で平行に並べられたフィン５とフィン５
に直角に挿入された沸騰伝熱管１とから構成されてお
り、フィン５間を流れる気流と沸騰伝熱管１内の流路２
を水平方向に流れる冷媒との間で熱交換が行なわれる。
その際、水平な沸騰伝熱管１の流路２の管底部２ａを流
れる液冷媒が重力に逆らって螺旋状の溝３に沿って管頂
部２ｂへ引き上げられ、伝熱に有効な液冷媒と管内周面
１ａとが接する有効伝熱面積が増大する効果と、表面張
力によって溝３に冷媒の薄い液膜が形成される効果によ
って、管内周面１ａと冷媒の間で熱伝達率の向上を得て
いた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記の従
来の構成の溝３では、溝ピッチｐが大きく、かつ溝深さ
ｌと溝底幅ｂが小さいために、管頂部２ｂの溝３に形成
される冷媒の液膜にかかる重力に比べて表面張力による
保持力が弱く、液冷媒の多くは重力の影響を強く受けて
溝３に連続して保持できず落下し、有効伝熱面積の増大
と液冷媒の薄膜化は十分には得られていない。その結
果、管内周面１ａと冷媒の間の熱伝達率の向上は小さ
く、期待される熱交換器４のコンパクト化に対して十分
な熱伝達性能が得られていないという課題を有してい
た。また溝３での液冷媒の保持力が小さいために、液冷
媒を管頂部２ｂまで引き上げるためには、リ−ド角βを
２０゜程度まで大きくする必要があり、その結果、圧力
損失の増大を生じるという課題も有していた。
来の構成の溝３では、溝ピッチｐが大きく、かつ溝深さ
ｌと溝底幅ｂが小さいために、管頂部２ｂの溝３に形成
される冷媒の液膜にかかる重力に比べて表面張力による
保持力が弱く、液冷媒の多くは重力の影響を強く受けて
溝３に連続して保持できず落下し、有効伝熱面積の増大
と液冷媒の薄膜化は十分には得られていない。その結
果、管内周面１ａと冷媒の間の熱伝達率の向上は小さ
く、期待される熱交換器４のコンパクト化に対して十分
な熱伝達性能が得られていないという課題を有してい
た。また溝３での液冷媒の保持力が小さいために、液冷
媒を管頂部２ｂまで引き上げるためには、リ−ド角βを
２０゜程度まで大きくする必要があり、その結果、圧力
損失の増大を生じるという課題も有していた。
【０００６】本発明は上記従来の課題を解決するもの
で、溝形状や溝のリ−ド角を工夫することによって、溝
における冷媒液膜の保持力、すなわち溝に形成され得る
冷媒液膜にかかる重力と表面張力による逆方向の保持力
とのバランスを最適化し、管内周面と冷媒の間の熱伝達
率を大幅に向上させ、かつ圧力損失も低減し、沸騰伝熱
管を用いた熱交換器の性能向上を図ることを目的とす
る。
で、溝形状や溝のリ−ド角を工夫することによって、溝
における冷媒液膜の保持力、すなわち溝に形成され得る
冷媒液膜にかかる重力と表面張力による逆方向の保持力
とのバランスを最適化し、管内周面と冷媒の間の熱伝達
率を大幅に向上させ、かつ圧力損失も低減し、沸騰伝熱
管を用いた熱交換器の性能向上を図ることを目的とす
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に本発明の沸騰伝熱管は、管軸方向と平行または螺旋方
向に連続する溝を管内周面に備え、前記溝の形状が、
に本発明の沸騰伝熱管は、管軸方向と平行または螺旋方
向に連続する溝を管内周面に備え、前記溝の形状が、
【０００８】
【数２】
【０００９】で定義した修正ボンド数Ｂｏで０．００２
〜０．００４の範囲になる構成を有している。
〜０．００４の範囲になる構成を有している。
【００１０】さらに前記溝の管軸方向に対するリ−ド角
βを１０゜以下にした構成を有している。
βを１０゜以下にした構成を有している。
【００１１】
【作用】この構成によって、溝に形成される冷媒の液膜
にかかる重力と表面張力による保持力とのバランスを最
適化し、管頂部からの液冷媒の落下を少なくして有効伝
熱面積の増加と溝における液冷媒の薄膜化を従来より大
幅に促進して、管内周面と冷媒の間の熱伝達率を向上
し、沸騰伝熱管を用いた熱交換器の性能向上を図ること
ができる。
にかかる重力と表面張力による保持力とのバランスを最
適化し、管頂部からの液冷媒の落下を少なくして有効伝
熱面積の増加と溝における液冷媒の薄膜化を従来より大
幅に促進して、管内周面と冷媒の間の熱伝達率を向上
し、沸騰伝熱管を用いた熱交換器の性能向上を図ること
ができる。
【００１２】さらに、リ−ド角βを小さくすることによ
り、管内周面と冷媒の間の熱伝達率の向上を維持しなが
ら、圧力損失を低減できる。
り、管内周面と冷媒の間の熱伝達率の向上を維持しなが
ら、圧力損失を低減できる。
【００１３】
【実施例】以下本発明の一実施例の沸騰伝熱管について
図面を参照しながら説明する。
図面を参照しながら説明する。
【００１４】図１と図２は沸騰伝熱管の断面形状を示し
ており、６は断面がほぼ円筒状の沸騰伝熱管で、内側に
平均内径ｄが６．４ｍｍの流路７を形成している。８は
沸騰伝熱管６の管内周面６ａに形成された台形状の溝
で、溝ピッチｐは０．２０ｍｍ、溝深さｌは０．１６ｍ
ｍ、溝底幅ｂは０．１５ｍｍであり、また溝８の管軸方
向ｎに対するリ−ド角βは０゜すなわち管軸方向ｎと平
行に溝８を設けている。
ており、６は断面がほぼ円筒状の沸騰伝熱管で、内側に
平均内径ｄが６．４ｍｍの流路７を形成している。８は
沸騰伝熱管６の管内周面６ａに形成された台形状の溝
で、溝ピッチｐは０．２０ｍｍ、溝深さｌは０．１６ｍ
ｍ、溝底幅ｂは０．１５ｍｍであり、また溝８の管軸方
向ｎに対するリ−ド角βは０゜すなわち管軸方向ｎと平
行に溝８を設けている。
【００１５】以上のように構成された沸騰伝熱管６につ
いてその動作を説明する。まず沸騰伝熱管６は従来例と
同様に熱交換器の一部として用いられ、水平状態で管内
に冷媒を流して使用される。この使用状態において、水
平な沸騰伝熱管６の流路７の管底部７ａを流れる液冷媒
が溝８に沿って流れ、管内周面６ａと伝熱に有効な液冷
媒とが接する有効伝熱面積が増大する効果と、表面張力
によって溝８に冷媒の薄い液膜が形成される効果によっ
て、管内周面６ａと冷媒の間で熱伝達率の向上を得てい
る。この有効伝熱面積が増大する効果と冷媒の薄い液膜
が形成される効果の程度は、図３に示した溝８に形成さ
れる冷媒の液膜にかかる重力と表面張力による保持力と
のバランスによって決定される。この重力と表面張力に
よる保持力との比を（数２）の修正ボンド数Ｂｏで定義
すると、管内周面６ａと冷媒の間の熱伝達率を実伝熱面
積に換算しかつ無次元化したヌセルト数(Ｎｕ)と修正ボ
ンド数Ｂｏとの関係は図４のグラフのように示されるこ
とが実験的に得られている。（数２）において、ｇは重
力加速度、ρ1は液冷媒の密度、ρ2は蒸気冷媒の密度、
σは冷媒の表面張力である。また図４のグラフの縦軸の
Ｙは、（数３）に示すパラメ−タで、これは、吉田らの
水平平滑管内蒸発熱伝達の整理式（冷凍、第５８巻第６
６６号、Ｐ３３１）で用いているパラメ−タである。
いてその動作を説明する。まず沸騰伝熱管６は従来例と
同様に熱交換器の一部として用いられ、水平状態で管内
に冷媒を流して使用される。この使用状態において、水
平な沸騰伝熱管６の流路７の管底部７ａを流れる液冷媒
が溝８に沿って流れ、管内周面６ａと伝熱に有効な液冷
媒とが接する有効伝熱面積が増大する効果と、表面張力
によって溝８に冷媒の薄い液膜が形成される効果によっ
て、管内周面６ａと冷媒の間で熱伝達率の向上を得てい
る。この有効伝熱面積が増大する効果と冷媒の薄い液膜
が形成される効果の程度は、図３に示した溝８に形成さ
れる冷媒の液膜にかかる重力と表面張力による保持力と
のバランスによって決定される。この重力と表面張力に
よる保持力との比を（数２）の修正ボンド数Ｂｏで定義
すると、管内周面６ａと冷媒の間の熱伝達率を実伝熱面
積に換算しかつ無次元化したヌセルト数(Ｎｕ)と修正ボ
ンド数Ｂｏとの関係は図４のグラフのように示されるこ
とが実験的に得られている。（数２）において、ｇは重
力加速度、ρ1は液冷媒の密度、ρ2は蒸気冷媒の密度、
σは冷媒の表面張力である。また図４のグラフの縦軸の
Ｙは、（数３）に示すパラメ−タで、これは、吉田らの
水平平滑管内蒸発熱伝達の整理式（冷凍、第５８巻第６
６６号、Ｐ３３１）で用いているパラメ−タである。
【００１６】
【数３】
【００１７】（数３）において、Ｂはボイリング数、Ｘ
ｔｔはＬｏｃｋｈａｌｔ−Ｍａｒｔｉｎｅｌｌｉのパラ
メ−タである。またＲｅは冷媒がすべて液として流れる
場合のレイノルズ数で、（数４）で定義される。
ｔｔはＬｏｃｋｈａｌｔ−Ｍａｒｔｉｎｅｌｌｉのパラ
メ−タである。またＲｅは冷媒がすべて液として流れる
場合のレイノルズ数で、（数４）で定義される。
【００１８】
【数４】
【００１９】（数４）において、Ｇは冷媒の質量速度、
μ1は液冷媒の粘性係数である。さらにＰr1は液冷媒の
プラントル数である。この図４によれば、修正ボンド数
Ｂｏが０．００２付近より大きい条件では、修正ボンド
数Ｂｏが小さくなるにしたがってヌセルト数(Ｎｕ)は大
きくなり、修正ボンド数Ｂｏが０．００２付近より小さ
くなるとヌセルト数(Ｎｕ)は急激に低下する。従って、
修正ボンド数Ｂｏが０．００２〜０．００４となる形状
がヌセルト数(Ｎｕ)の最大値を得る最適な溝形状とな
る。冷媒の種類がＨＣＦＣ２２で、圧力が０．４９ＭＰ
ａの標準的な空調機器の条件のとき、従来の沸騰伝熱管
の溝形状の修正ボンド数Ｂｏは０．０２〜０．０４程度
であるのに対し、本実施例の溝形状の修正ボンド数Ｂｏ
はおおよそ０．００２となる。この溝８の形状によっ
て、溝８に形成される冷媒の液膜にかかる重力と表面張
力による保持力とのバランスは最適化され、管頂部７ｂ
からの液冷媒の落下を少なくして有効伝熱面積の増加と
溝における液冷媒の薄膜化を従来より大幅に促進し、管
内周面６ａと冷媒の間の熱伝達率を大幅に向上すること
ができる。
μ1は液冷媒の粘性係数である。さらにＰr1は液冷媒の
プラントル数である。この図４によれば、修正ボンド数
Ｂｏが０．００２付近より大きい条件では、修正ボンド
数Ｂｏが小さくなるにしたがってヌセルト数(Ｎｕ)は大
きくなり、修正ボンド数Ｂｏが０．００２付近より小さ
くなるとヌセルト数(Ｎｕ)は急激に低下する。従って、
修正ボンド数Ｂｏが０．００２〜０．００４となる形状
がヌセルト数(Ｎｕ)の最大値を得る最適な溝形状とな
る。冷媒の種類がＨＣＦＣ２２で、圧力が０．４９ＭＰ
ａの標準的な空調機器の条件のとき、従来の沸騰伝熱管
の溝形状の修正ボンド数Ｂｏは０．０２〜０．０４程度
であるのに対し、本実施例の溝形状の修正ボンド数Ｂｏ
はおおよそ０．００２となる。この溝８の形状によっ
て、溝８に形成される冷媒の液膜にかかる重力と表面張
力による保持力とのバランスは最適化され、管頂部７ｂ
からの液冷媒の落下を少なくして有効伝熱面積の増加と
溝における液冷媒の薄膜化を従来より大幅に促進し、管
内周面６ａと冷媒の間の熱伝達率を大幅に向上すること
ができる。
【００２０】さらに、溝８に形成される冷媒の液膜にか
かる重力と表面張力による保持力とのバランスが最適化
されているために、溝８のリ−ド角を従来に比べて小さ
くしても、液冷媒を管頂部７ｂの溝８に保持することが
でき、管内周面６ａと冷媒の間の熱伝達率の向上を維持
しながら圧力損失の低減も図れる。
かる重力と表面張力による保持力とのバランスが最適化
されているために、溝８のリ−ド角を従来に比べて小さ
くしても、液冷媒を管頂部７ｂの溝８に保持することが
でき、管内周面６ａと冷媒の間の熱伝達率の向上を維持
しながら圧力損失の低減も図れる。
【００２１】以上のように本実施例によれば、管軸方向
ｎと平行に連続する台形状の溝８を管内周面６ａに備
え、溝８の形状を、溝ピッチｐを０．２０ｍｍ、溝深さ
ｌを０．１５ｍｍ、溝底幅ｂを０．１０ｍｍにすること
により、溝８に形成される冷媒の液膜にかかる重力と表
面張力による保持力とのバランスを最適化し、管頂部７
ｂからの液冷媒の落下を少なくして有効伝熱面積の増加
と溝における液冷媒の薄膜化を従来より大幅に促進し
て、管内周面６ａと冷媒の間の熱伝達率を大幅に向上
し、沸騰伝熱管６を用いた熱交換器の性能向上を図るこ
とができる。
ｎと平行に連続する台形状の溝８を管内周面６ａに備
え、溝８の形状を、溝ピッチｐを０．２０ｍｍ、溝深さ
ｌを０．１５ｍｍ、溝底幅ｂを０．１０ｍｍにすること
により、溝８に形成される冷媒の液膜にかかる重力と表
面張力による保持力とのバランスを最適化し、管頂部７
ｂからの液冷媒の落下を少なくして有効伝熱面積の増加
と溝における液冷媒の薄膜化を従来より大幅に促進し
て、管内周面６ａと冷媒の間の熱伝達率を大幅に向上
し、沸騰伝熱管６を用いた熱交換器の性能向上を図るこ
とができる。
【００２２】さらに溝８のリ−ド角βを０゜とすること
により、管内周面６ａと冷媒の間の熱伝達率の向上を維
持しながら、圧力損失の低減も図ることができる。
により、管内周面６ａと冷媒の間の熱伝達率の向上を維
持しながら、圧力損失の低減も図ることができる。
【００２３】なお、本実施例の沸騰伝熱管は断面が円管
形状であるが、沸騰伝熱管の断面は楕円形状や偏平形状
としても良い。
形状であるが、沸騰伝熱管の断面は楕円形状や偏平形状
としても良い。
【００２４】
【発明の効果】以上のように本発明は、管軸方向と平行
または螺旋方向に連続する溝を管内周面に備え、前記溝
の形状が、（数２）で定義した修正ボンド数Ｂｏで０．
００２〜０．００４の範囲にすることにより、溝に形成
される冷媒の液膜にかかる重力と表面張力による保持力
とのバランスを最適化し、管頂部からの液冷媒の落下を
少なくして有効伝熱面積の増加と溝における液冷媒の薄
膜化を従来より大幅に促進して、管内周面と冷媒の間の
熱伝達率を大幅に向上し、沸騰伝熱管を用いた熱交換器
の性能向上を図ることができる。
または螺旋方向に連続する溝を管内周面に備え、前記溝
の形状が、（数２）で定義した修正ボンド数Ｂｏで０．
００２〜０．００４の範囲にすることにより、溝に形成
される冷媒の液膜にかかる重力と表面張力による保持力
とのバランスを最適化し、管頂部からの液冷媒の落下を
少なくして有効伝熱面積の増加と溝における液冷媒の薄
膜化を従来より大幅に促進して、管内周面と冷媒の間の
熱伝達率を大幅に向上し、沸騰伝熱管を用いた熱交換器
の性能向上を図ることができる。
【００２５】さらに溝のリ−ド角βを１０゜以下にする
ことにより、管内周面と冷媒の間の熱伝達率の向上を維
持しながら、圧力損失の低減も図ることができる。
ことにより、管内周面と冷媒の間の熱伝達率の向上を維
持しながら、圧力損失の低減も図ることができる。
【図１】本発明の実施例における沸騰伝熱管の形状を示
す円周方向断面図
す円周方向断面図
【図２】本発明の実施例における沸騰伝熱管の形状を示
す軸方向断面図
す軸方向断面図
【図３】沸騰伝熱管の溝に形成される液膜にかかる力を
示す概念図
示す概念図
【図４】修正ボンド数Ｂｏとヌセルト数(Ｎｕ)の関係を
示す特性図
示す特性図
【図５】従来の沸騰伝熱管の形状を示す円周方向断面図
【図６】従来の沸騰伝熱管の形状を示す軸方向断面図
【図７】沸騰伝熱管の溝形状寸法の名称を説明する円周
方向部分断面図
方向部分断面図
【図８】沸騰伝熱管を用いた熱交換器を示す斜視図
６ 沸騰伝熱管
６ａ 管内周面
８ 溝
フロントページの続き
(72)発明者 上原 春男
佐賀県佐賀市八戸溝３丁目４−３
(56)参考文献 特開 平４−283398（ＪＰ，Ａ)
実開 昭55−26706（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭55−14956（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F28F 1/40
Claims (2)
- 【請求項１】 管軸方向と平行または螺旋方向に連続す
る溝を管内周面に備え、前記溝の形状が、 【数１】 で定義した修正ボンド数Ｂｏで０．００２〜０．００４
の範囲になる沸騰伝熱管。 - 【請求項２】 溝の管軸方向に対するリ−ド角βを１０
゜以下にした請求項１記載の沸騰伝熱管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10543794A JP3410211B2 (ja) | 1994-05-19 | 1994-05-19 | 沸騰伝熱管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10543794A JP3410211B2 (ja) | 1994-05-19 | 1994-05-19 | 沸騰伝熱管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07318277A JPH07318277A (ja) | 1995-12-08 |
| JP3410211B2 true JP3410211B2 (ja) | 2003-05-26 |
Family
ID=14407577
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10543794A Expired - Lifetime JP3410211B2 (ja) | 1994-05-19 | 1994-05-19 | 沸騰伝熱管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3410211B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011069523A (ja) * | 2009-09-24 | 2011-04-07 | Hitachi Cable Ltd | 冷媒用伝熱管、及びガスクーラ |
-
1994
- 1994-05-19 JP JP10543794A patent/JP3410211B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07318277A (ja) | 1995-12-08 |
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