JP3395252B2 - 疲労強度に優れた鋼の製造方法 - Google Patents
疲労強度に優れた鋼の製造方法Info
- Publication number
- JP3395252B2 JP3395252B2 JP14497493A JP14497493A JP3395252B2 JP 3395252 B2 JP3395252 B2 JP 3395252B2 JP 14497493 A JP14497493 A JP 14497493A JP 14497493 A JP14497493 A JP 14497493A JP 3395252 B2 JP3395252 B2 JP 3395252B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carburizing
- fatigue strength
- steel
- sec
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
強度に優れた鋼の製造方法に関する。
の軽量化の要請が強い。これに対応して機械部品を構成
する鋼については従来よりも小さい部品で従来と同等も
しくは大きな負荷を受け持つことになるので高強度化が
必要である。特に、機械部品の摺動部等に使用される浸
炭部品については曲げ疲労強度と面疲労強度の向上が重
要である。
焼入後、ショットピーニング処理を施すなどしていた。
このような従来の浸炭焼入+ショットピーニング処理は
浸炭焼入により表面硬化した鋼表面にさらにショットピ
ーニング処理を施すことにより、表面部に圧縮残留応力
を多量に生成させるもので、表面硬度上昇と圧縮残留応
力導入の複合効果により面疲労強度と曲げ疲労強度の向
上をはかる手法である。しかし、この浸炭焼入+ショッ
トピーニング処理には以下のような問題点がある。
バラツキが大きく、性能の安定性に欠ける。 (2) ショットピーニング処理により圧縮残留応力を大き
くするためにはショットピーニングの強度、つまりアー
クハイトの増大が必要であるが、これに伴い製品の表面
粗さが著しく劣化する。表面粗さの劣化はその部品の寸
法変化を伴いさらには面疲労強度に悪影響を及ぼす。
応力の導入のほか、硬度分布の最適化も重要である。面
疲労については接触部の面圧、すべりの大小により亀裂
の発生位置が異なり、この位置で十分な硬度を確保でき
るような硬化深さの最適化が重要となる。従来の浸炭焼
入+ショットピーニング処理において硬化深さの最適化
を行うには浸炭時間の制御あるいは鋼の合金成分の最適
化が必要となるが、特に内部での亀裂発生を抑制するた
め硬化深さを大きくしようとする場合には浸炭時間を長
くするか合金元素の多量添加が必要となる。この場合、
製造コストあるいは鋼材コストが上がり、工業生産にお
いては経済面で大きな問題となる。このように、面疲労
強度を重視する場合、従来の浸炭焼入処理は硬化層増大
の観点からコスト的問題がある。
点を解決するためになされたものであり、その目的とす
るところは、従来の浸炭焼入+ショットピーニング処理
の問題点であるショットピーニングによる性能のバラ
ツキ、寸法変化、肌荒れ、浸炭焼入処理における硬化
深さの不足を解決しつつ、浸炭部材の曲げ疲労強度と面
疲労強度を向上させた鋼の製造方法を提供することであ
る。
による性能のバラツキ、寸法変化、肌荒れの問題を解決
するためには、浸炭焼入れ後のショットピーニング処理
を省略するか、あるいは軽微な処理にとどめるかのいず
れかが必要である。しかしながら、曲げ疲労強度と面疲
労強度の向上には圧縮残留応力を多量に導入させること
が最も有効である。
わる浸炭鋼の圧縮残留応力導入方法を究明しつつ、かつ
浸炭焼入れ処理の硬化深さ不足の問題も考慮に入れ、鋭
意研究した結果、以下のような知見を得ることができ
た。
の冷却速度で徐冷して組織の主体をフェライト、パーラ
イト、ベイナイトまたはそれらの混合組織とし、次いで
高周波焼入などの表面焼入れをすることにより表面部の
圧縮残留応力が飛躍的に向上する。
めショットピーニング処理を行う際、通常の浸炭焼入+
ショットピーニング処理に比べ同じ圧縮残留応力を得る
ためのアークハイト量を小さくすることが可能で、ショ
ットピーニング処理後の性能のバラツキ、寸法変化、肌
荒れの問題が少なくなる。
の冷却速度で徐冷することで組織を制御し、次いで高周
波焼入れすることにより、浸炭時間を長くすることなく
硬化層を深くでき、しかも高周波焼入れ条件を適正に選
ぶことにより硬度分布の形状も制御でき、面疲労強度も
向上できる。
部材 (鋼組成にVを含有する場合を除く) を浸炭し、そ
の後、10℃/sec以下、1.5 ℃/ sec 以上の冷却速度で冷
却して組織の主体をフェライト、パーライト、ベイトナ
イトまたはそれらの混合組織、すなわちそのような組織
の2以上の混合組織とし、次いで表面焼入れ、例えば高
周波焼入れをして表面部のみマルテンサイト化すること
を特徴とする曲げ疲労強度、面疲労強度の優れた鋼の製
造方法である。
表面焼入れ、例えば高周波焼入れをして表面部のみマル
テンサイト化してから、焼戻しを施してもあるいはショ
ットピーニング処理を施してもよく、さらにはそのよう
に表面部のみマルテンサイト化してから、焼戻しを施
し、次いでさらにショットピーニング処理を施すように
してもよい。
表面焼入れの各工程をとるのであって、従来の浸炭→焼
入れ→ショットピーニング処理、さらには後述する浸炭
→焼入れ→高周波焼入れの複合熱処理と比較しても、浸
炭→徐冷の構成は特異なものである。
体的に説明する。 (1) 浸炭処理 本発明の本質的特徴は、すでに述べたところからも明ら
かなように、浸炭鋼を徐冷後、表面焼入れすることによ
り、浸炭焼入鋼として表面部と中心部の変態による膨張
のうち、中心部の膨張をできるだけ小さくし、表面部に
大きな圧縮残留応力を導入することである。
留応力が一般に導入されている。これは次のような理由
からである。すなわち、浸炭処理によりCの濃度勾配を
有した鋼を次の焼入処理によりマルテンサイト変態させ
た場合、C濃度が高い表面とC濃度が低い中心部とでは
変態による膨張が異なる。膨張が大きい表面部は膨張が
小さい中心部より圧縮の拘束を受けることになるので表
面部には圧縮残留応力が導入される。
従うと、圧縮残留応力の大きさは表面と中心との膨張差
に大きく影響されることが考えられる。しかし、通常の
浸炭焼入では表面部と同時に中心部もマルテンサイト変
態のために膨張し、中心部の膨張の分だけ表面部の拘束
は弱まるので、表面部の膨張をそのまま圧縮残留応力に
反映させることはできない。
以上の冷却速度で上記した組織としてから高周波焼入の
ような表面焼入れを行うとC濃度が高い表面部のみ焼入
できるので表面部の膨張をそのまま圧縮残留応力に反映
させることができるのである。したがって、浸炭後10℃
/sec以下、1.5 ℃/sec以上の冷却速度で徐冷し所定のミ
クロ組織としてから高周波焼入を行うことにより、従来
の浸炭焼入では得られない高い圧縮残留応力を表面部に
得ることが可能となる。また、本発明によれば浸炭によ
り表面部のC量を高くしているので表面焼入時の表面部
のマルテンサイト変態による膨張が大きく、通常の高周
波焼入れに比べても表面部に高い圧縮残留応力を得るこ
とができるのである。
浸炭焼入+高周波焼入れ処理が、例えば雑誌「熱処理」
18巻1号昭和53年2月第15〜19頁、同第24巻5号昭和59
年10月第246 〜252 頁、そして特開昭64−36779 号公報
などに開示されている方法がある。しかし、例えば前述
の公開公報に示された方法は浸炭焼入処理の後、表面部
を高周波焼入するもので、浸炭処理後焼入することによ
って組織をマルテンサイト主体としている。かかる従来
技術の場合、高周波焼入前の浸炭焼入により中心部がす
でにマルテンサイト化されているため、この後、高周波
焼入により表面部をマルテンサイトにしても表面部の膨
張分をすべて圧縮残留応力に反映させることはできな
い。したがって特開昭64−36779 号公報で開示された方
法で得られる圧縮残留応力は比較的小さく、従来の浸炭
焼入+ショットピーニング処理と比べても同等程度に過
ぎず、疲労強度の改善効果も十分ではない。
にあって中心部の変態膨張を小さくするためのポイント
として次の2点が挙げられる。まず、第一は、中心部は
変態させずに表面部のみマルテンサイト変態により膨張
させることである。第二に、表面部のマルテンサイト変
態による膨張をさらに大きくするために表面のC量を上
昇させておくことである。
段であり、表面部の圧縮残留応力を一段と大きくする作
用がある。浸炭処理の際の加熱温度、保持時間、雰囲気
のカーボンポテンシャル値等の処理条件については対象
となる部材、部品のサイズ、使用条件により異なるし、
処理条件の相違により本発明の効果が失われることはな
いので特に限定はされない。
イオン浸炭等の種々の方法があるが、方法の相違により
本発明の効果が失われることはないので特に限定はされ
ない。
残留応力の大きさを左右する作用がある。冷却速度が大
きくなり中心部がマルテンサイト変態すると中心部は膨
張する。この場合、次の高周波焼入により表面部のみマ
ルテンサイト変態させても表面部に導入される圧縮残留
応力は中心部の膨張の分だけ小さくなる。高周波焼入後
の表面部の圧縮残留応力を大きくするためには浸炭後に
徐冷することにより中心部のマルテンサイト変態を極力
阻止する必要がある。したがって、浸炭冷却後の組織と
してはフェライト、パーライト、ベイナイト、またはそ
れらの2以上の組織の混合組織が主体となる。換言すれ
ば、そのような組織とするために徐冷するのであって、
本発明では10℃/sec以下、1.5 ℃/sec以上とする。
と表面部の圧縮残留応力導入に悪影響を及ぼすマルテン
サイト組織が主体となるからである。好ましくは、冷却
速度は5℃/sec 以下である。なお、「油冷」の場合に
は通常20℃/sec程度となり、この場合通常の条件下では
マルテンサイト主体の組織の生成は避けられない。ここ
に、ある組織を「主体とする」とはその組織が面積割合
で50%以上を占めるということである。
の合金元素含有量により大幅に異なる。例えば、Cr、M
n、Mo等を多量に含有させた鋼ではマルテンサイト組織
にするための臨界冷却速度が大きくなり、10℃/sec程度
の冷却速度でもマルテンサイトが多量に生成する。この
場合、浸炭後の冷却速度は10℃/secよりもかなり小さく
する必要がある。逆にCr、Mn、Mo添加量が低い鋼ではマ
ルテンサイト組織とするための臨界冷却速度が小さくな
り、浸炭後の冷却速度は大きくできる。浸炭用鋼として
通常使用される肌焼鋼のうち合金元素添加量が最も少な
いJIS 規格SCR420鋼では10℃/sec以下の冷却速度でマル
テンサイトの生成を面積割合で50%未満に抑えることが
できる。従って、浸炭後の冷却速度は10℃/sec以下とし
た。
膨張させずに表面部のみマルテンサイト変態により膨張
させるための技術手法であり、表面部に圧縮残留応力を
付与する作用がある。また、浸炭処理時間の長短、鋼の
添加合金元素の量に比較的影響されずに硬化層を大きく
する作用もある。高周波焼入処理の条件は部品の大き
さ、形状により変わるし、前述の面疲労での亀裂発生位
置によっても変わるので特に限定しない。ただし、本発
明は高周波焼入により表面部の高炭素領域のみマルテン
サイト化し、その膨張を利用して表面部に圧縮残留応力
を導入させることを特徴としているので、表面部のマル
テンサイト化率をできるだけ大きくするような高周波焼
入条件とするのが好ましい。
焼戻しを行ってもよい。焼戻し条件は特に制限はない
が、通常は 160℃×2hrの条件下で行えば十分である。
の冷却速度での徐冷と表面焼入の一連の熱処理により、
表面部の圧縮残留応力は従来の浸炭焼入よりもかなり高
くすることができ曲げ疲労強度と面疲労強度を大幅に向
上させることができるが、更なる向上のためにはショッ
トピーニング処理を行ってもよい。ただし、ショットピ
ーニング処理には寸法精度や面疲労強度を劣化させる作
用もあるので、できるだけ軽微な処理にとどめることが
望ましい。本発明にかかる熱処理を行った鋼材に対して
は、軽微なショットピーニング処理でも十分な圧縮残留
応力を得ることが可能である。
処理の対象とする鋼については特に制限なく、従来より
浸炭により機械部品として使用されていたものであれば
特に制限なく、例えばJIS 規格のSCR420、SCM420、SNCM
420 、SCM440、S30C等を挙げることができる。次に、本
発明の作用効果についてその実施例にもとずいてさらに
具体的に説明する。
20、SNCM420 、SCM440、S30Cである。これらの鋼種の直
径30mm圧延材を焼準し、機械加工により回転曲げ疲労試
験片とローラピッチング試験片を作成した。試験片の形
状を図1、図2に示す。いずれも寸法の単位はmmであ
る。
2に示す条件に従って熱処理を行い、JIS Z 2274にした
がって回転曲げ疲労試験とローラピッチング試験を実施
した。なお、本例では表面焼入れとして高周波焼入れを
実施した。ローラピッチング試験条件、要領を図3に示
す。半分だけ示す相手ローラーととも試験片を回転接触
させ、面疲労強度を求めるのである。一方、未使用の回
転曲げ疲労試験片とローラピッチング試験片を使用し残
留応力の測定と表面粗さの測定も行った。
れらの結果から次のような結論が得られた。 (1) 浸炭後10℃/sec以下の冷却速度での徐冷−高周波焼
入処理は従来の浸炭焼入処理に比べ、表面部の圧縮残留
応力を高くでき、曲げ疲労強度を向上できる。この傾向
は鋼種、浸炭温度、浸炭時間、浸炭雰囲気のカーボンポ
テンシャルが変わっても同じである。
高周波焼入、ショットピーニングにより曲げ疲労強度を
さらに向上できる。ショットピーニングの強度 (アーク
ハイト) を上昇させると曲げ疲労強度をさらに向上でき
るが、一方では表面粗さが劣化する。本発明では浸炭後
10℃/sec以下の冷却速度での徐冷−高周波焼入により導
入される圧縮残留応力が高いため比較的弱いショットピ
ーニングでも大きな圧縮残留応力を導入することが可能
であり、表面粗さの劣化、寸法変化を伴うことなく曲げ
疲労強度を向上できる。
冷−高周波焼入処理は従来の浸炭焼入処理に比べ、表面
部の圧縮残留応力を高くでき、かつ硬化深さも大きくで
き、面疲労強度を向上できる。この傾向は鋼種、浸炭温
度、浸炭時間、浸炭雰囲気のカーボンポテンシャルが変
わっても同じである。
高周波焼入、ショットピーニング処理により面疲労強度
を更に向上できる。ショットピーニングの強度 (アーク
ハイト) を上昇させると面疲労強度をさらに向上できる
が、過度のショットピーニング処理は表面粗さを劣化さ
せ面疲労強度を逆に低下させる。
低下するが曲げ疲労強度、面疲労強度には大きな影響は
ない。 (4) 浸炭後の冷却速度を大きくした比較例では中心部の
組織の主体がマルテンサイトとなり、この後高周波焼入
を施しても大きな圧縮残留応力を導入することができな
い。したがって、曲げ疲労強度、面疲労強度ともに大き
な向上は望めない。
ピーニング処理の問題点であるショットピーニングに
よる性能のバラツキ、寸法変化、肌荒れ、ならびに浸
炭焼入処理における硬化深さの不足を解決しつつ、浸炭
部材の曲げ疲労強度と面疲労強度を向上させることがで
き、したがって、曲げ疲労強度、面疲労強度が要求され
る鋼部品に本発明を適用でき、部品軽量化に対し効果が
あることが分かる。
面図である。
す側面図である。
を示す説明図である。
Claims (4)
- 【請求項1】 鋼部材 (鋼組成にVを含有する場合を除
く) を浸炭し、その後、10℃/sec以下、1.5 ℃/ sec 以
上の冷却速度で冷却して組織の主体をフェライト、パー
ライト、ベイトナイトまたはそれらの混合組織とし、次
いで高周波焼入れによる表面焼入れをして表面部のみマ
ルテンサイト化することを特徴とする曲げ疲労強度、面
疲労強度の優れた鋼の製造方法。 - 【請求項2】 鋼部材 (鋼組成にVを含有する場合を除
く) を浸炭し、その後、10℃/sec以下、1.5 ℃/ sec 以
上の冷却速度で冷却して組織の主体をフェライト、パー
ライト、ベイトナイトまたはそれらの混合組織とし、次
いで表面焼入れをして表面部のみマルテンサイト化し、
この後焼戻しを施すことを特徴とする曲げ疲労強度、面
疲労強度の優れた鋼の製造方法。 - 【請求項3】 鋼部材 (鋼組成にVを含有する場合を除
く) を浸炭し、その後、10℃/sec以下、1.5 ℃/ sec 以
上の冷却速度で冷却して組織の主体をフェライト、パー
ライト、ベイトナイトまたはそれらの混合組織とし、次
いで表面焼入れをして表面部のみマルテンサイト化し、
その後ショットピーニング処理を施すことを特徴とする
曲げ疲労強度、面疲労強度の優れた鋼の製造方法。 - 【請求項4】 鋼部材 (鋼組成にVを含有する場合を除
く) を浸炭し、その後、10℃/sec以下、1.5 ℃/ sec 以
上の冷却速度で冷却して組織の主体をフェライト、パー
ライト、ベイトナイトまたはそれらの混合組織とし、次
いで表面焼入れをして表面部のみマルテンサイト化し、
その後焼戻しを施してからさらにショットピーニング処
理を施すことを特徴とする曲げ疲労強度、面疲労強度の
優れた鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14497493A JP3395252B2 (ja) | 1993-06-16 | 1993-06-16 | 疲労強度に優れた鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14497493A JP3395252B2 (ja) | 1993-06-16 | 1993-06-16 | 疲労強度に優れた鋼の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH073324A JPH073324A (ja) | 1995-01-06 |
JP3395252B2 true JP3395252B2 (ja) | 2003-04-07 |
Family
ID=15374535
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14497493A Expired - Fee Related JP3395252B2 (ja) | 1993-06-16 | 1993-06-16 | 疲労強度に優れた鋼の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3395252B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008105209A1 (ja) | 2007-02-27 | 2008-09-04 | Ntn Corporation | 等速自在継手用部品及びその製造方法 |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001020016A (ja) * | 1999-07-09 | 2001-01-23 | Mazda Motor Corp | 金属部材の熱処理方法 |
EP1889929B1 (en) * | 2005-09-26 | 2013-01-02 | Aisin Aw Co., Ltd. | Method for the manufacture of carburized steel members . |
JP4760664B2 (ja) | 2006-10-26 | 2011-08-31 | アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 | ベルト式無段変速機用シーブ部材及びその製造方法 |
CN104195306B (zh) * | 2014-07-29 | 2016-06-22 | 中国重汽集团济南动力有限公司 | 一种重型卡车盘式制动器制动盘热处理强化设备 |
JP6788817B2 (ja) * | 2015-10-14 | 2020-11-25 | 大同特殊鋼株式会社 | 真空浸炭窒化部品の製造方法 |
US10774413B2 (en) | 2015-11-11 | 2020-09-15 | Honeywell International Inc. | Low pressure induction carburization |
-
1993
- 1993-06-16 JP JP14497493A patent/JP3395252B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008105209A1 (ja) | 2007-02-27 | 2008-09-04 | Ntn Corporation | 等速自在継手用部品及びその製造方法 |
JP2008208940A (ja) * | 2007-02-27 | 2008-09-11 | Ntn Corp | 等速自在継手用部品及びその製造方法 |
US8273188B2 (en) | 2007-02-27 | 2012-09-25 | Ntn Corporation | Constant velocity universal joint component and manufacturing method thereof |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH073324A (ja) | 1995-01-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Farrahi et al. | An investigation into the effect of various surface treatments on fatigue life of a tool steel | |
JP5639064B2 (ja) | 浸炭窒化部材の製造方法 | |
WO2001068933A2 (en) | High performance carburizing stainless steel for high temperature use | |
KR910003515B1 (ko) | 강부품의표면경화방법 | |
US6146472A (en) | Method of making case-carburized steel components with improved core toughness | |
WO2003056054A1 (fr) | Element carbure et trempe et son procede de production | |
JPS6043431B2 (ja) | 軽荷重用窒化機械部品の製造法 | |
JP3395252B2 (ja) | 疲労強度に優れた鋼の製造方法 | |
JPH0971841A (ja) | 軟窒化用鋼 | |
JP2001254143A (ja) | 軟窒化非調質クランク軸とその製造方法 | |
JP2007146233A (ja) | 鋼製自動車用構造部品の製造方法 | |
JP3550886B2 (ja) | 被削性および疲労強度に優れた高周波焼入用の歯車用鋼材の製造方法 | |
JP2549039B2 (ja) | 歪の小さい高強度歯車の浸炭窒化熱処理方法 | |
JP2000204464A (ja) | 表面処理歯車とその製造方法、製造装置 | |
US6902631B2 (en) | Air-hardening, low to medium carbon steel for improved heat treatment | |
JPH1162943A (ja) | 軟窒化非調質クランク軸およびその製造方法 | |
JPH10147814A (ja) | 熱処理歪みの少ない肌焼鋼製品の製法 | |
JPH05140726A (ja) | 疲労強度の高い駆動系機械部品の製造方法 | |
KR101823907B1 (ko) | 가공성이 우수하고 열처리변형이 저감된 복합열처리기어 및 그 제조방법 | |
JP4778626B2 (ja) | 熱処理歪の少ない鋼部品の製造方法 | |
JPH09176792A (ja) | 熱処理鋼部品及びその製造方法 | |
JP2970441B2 (ja) | 耐転動疲労性に優れた窒化処理鉄系部品とその製造方法 | |
Costa et al. | Low Pressure Carbonitriding of Steel Alloys with Boron and Niobium Additions | |
JPS626614B2 (ja) | ||
Lelong | Low Pressure Carbonitriding of Steel Alloys with Boron and Niobium Additions Larissa Vilela Costa, Kip O. Findley Advanced Steel Processing & Products Research Center, Colorado School of Mines, Golden, Colorado, USA lvilelacostaQmines. edu, kfindley (G) mines. edu |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20030107 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080207 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090207 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100207 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100207 Year of fee payment: 7 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313117 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100207 Year of fee payment: 7 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100207 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110207 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120207 Year of fee payment: 9 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |