JP3392194B2 - 可燃性成分を含む廃棄物のガス化方法 - Google Patents
可燃性成分を含む廃棄物のガス化方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、可燃性成分を含む廃棄
物を循環式流動床ガス化反応器内で含酸素気体を供給し
ながら流動化状態でガス化し、このガス化反応器の上部
領域からガス固体混合物を分離器へ供給し、ダストを含
むガスと分離された固形物とをこの分離器から別々に導
出し、この固形物の少なくとも一部分を上記ガス化反応
器の下部領域内に再循環する可燃性成分を含む廃棄物の
ガス化方法に関する。
物を循環式流動床ガス化反応器内で含酸素気体を供給し
ながら流動化状態でガス化し、このガス化反応器の上部
領域からガス固体混合物を分離器へ供給し、ダストを含
むガスと分離された固形物とをこの分離器から別々に導
出し、この固形物の少なくとも一部分を上記ガス化反応
器の下部領域内に再循環する可燃性成分を含む廃棄物の
ガス化方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】米国特許第４，４６９，０５０号明細書
には循環式流動床内における含炭素材料又は廃棄物の燃
焼又はガス化が記載されている。この燃焼又はガス化は
反応器内で流動化状態で行われ、またこの反応器にはサ
イクロン式分離器が接続されている。分離された固形物
の少なくとも一部分はこの分離器から更に上記反応器の
下部領域内に再循環される。
には循環式流動床内における含炭素材料又は廃棄物の燃
焼又はガス化が記載されている。この燃焼又はガス化は
反応器内で流動化状態で行われ、またこの反応器にはサ
イクロン式分離器が接続されている。分離された固形物
の少なくとも一部分はこの分離器から更に上記反応器の
下部領域内に再循環される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は冒頭に述べた
方法で廃棄物のガス化を行うに際して上記ガス化反応器
から排出される灰分量をできるだけ少なくすると同時
に、上記ガス化の際に生じる排ガスの清浄化を低コスト
で行い且つ固形物残渣を低費用で処理又は廃棄する可燃
性成分を含む廃棄物のガス化方法を提供するものであ
る。
方法で廃棄物のガス化を行うに際して上記ガス化反応器
から排出される灰分量をできるだけ少なくすると同時
に、上記ガス化の際に生じる排ガスの清浄化を低コスト
で行い且つ固形物残渣を低費用で処理又は廃棄する可燃
性成分を含む廃棄物のガス化方法を提供するものであ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、可燃性成分を
含む廃棄物を循環式流動床ガス化反応器内で含酸素気体
を供給しながら流動化状態でガス化し、このガス化反応
器の上部領域からガス固体混合物を分離器へ供給し、ダ
ストを含むガスと分離された固形物とをこの分離器から
別々に導出し、この固形物の少なくとも一部分を上記ガ
ス化反応器の下部領域内に再循環する可燃性成分を含む
廃棄物のガス化方法において、上記ガス化を上記ガス化
反応器内で７００〜１０００℃の温度範囲内で行う工程
と、 ａ）ダストの炭素含量が３０〜９０重量％、 ｂ）ガス中の遊離Ｏ2 の含量が多くとも１容量％、 ｃ）発熱量がほぼ３，０００〜６，０００ｋＪ／ｓｍ3
（ｓｍ3 ＝標準立方米）及び ｄ）ダスト含量が５〜５００ｇ／ｓｍ3 である含ダスト可燃性ガスを上記分離器から導出し、こ
の含ダスト可燃性ガスを燃焼室内に供給して１２００〜
１９００℃の温度で燃焼させ、その際に生じる液状スラ
グと燃焼ガスとを別々に排出する工程とを有するように
可燃性成分を含む廃棄物のガス化方法を構成した。
含む廃棄物を循環式流動床ガス化反応器内で含酸素気体
を供給しながら流動化状態でガス化し、このガス化反応
器の上部領域からガス固体混合物を分離器へ供給し、ダ
ストを含むガスと分離された固形物とをこの分離器から
別々に導出し、この固形物の少なくとも一部分を上記ガ
ス化反応器の下部領域内に再循環する可燃性成分を含む
廃棄物のガス化方法において、上記ガス化を上記ガス化
反応器内で７００〜１０００℃の温度範囲内で行う工程
と、 ａ）ダストの炭素含量が３０〜９０重量％、 ｂ）ガス中の遊離Ｏ2 の含量が多くとも１容量％、 ｃ）発熱量がほぼ３，０００〜６，０００ｋＪ／ｓｍ3
（ｓｍ3 ＝標準立方米）及び ｄ）ダスト含量が５〜５００ｇ／ｓｍ3 である含ダスト可燃性ガスを上記分離器から導出し、こ
の含ダスト可燃性ガスを燃焼室内に供給して１２００〜
１９００℃の温度で燃焼させ、その際に生じる液状スラ
グと燃焼ガスとを別々に排出する工程とを有するように
可燃性成分を含む廃棄物のガス化方法を構成した。
【０００５】上記燃焼室内で生成された液状スラグは冷
却後ほんの僅かの溶離性を示すので、再利用又はそのま
ま廃棄処分することができる。また上記分離器から到来
し且つかなりの炭素含量と無視できない重金属含量とを
有する飛行ダストの問題は上記燃焼室内の燃焼により解
決される。同時に有害な有機物質、殊にダイオキシン類
及びフラン類は上記燃焼室内で完全に破壊される。
却後ほんの僅かの溶離性を示すので、再利用又はそのま
ま廃棄処分することができる。また上記分離器から到来
し且つかなりの炭素含量と無視できない重金属含量とを
有する飛行ダストの問題は上記燃焼室内の燃焼により解
決される。同時に有害な有機物質、殊にダイオキシン類
及びフラン類は上記燃焼室内で完全に破壊される。
【０００６】上記燃焼室内で充分な高温度を得るため、
上記分離器からの含ダスト可燃性ガスに加えて補助燃料
を上記燃焼室に供給するのがよい。
上記分離器からの含ダスト可燃性ガスに加えて補助燃料
を上記燃焼室に供給するのがよい。
【０００７】上記ガス化反応器からの固形物を上記燃焼
室に供給するのがよい。これにより、上記ガス化反応器
から排出される灰分量を減少させると共に、非常に僅か
の炭素含量と既述のように僅かの溶離性とを有する液状
スラグをより多く上記燃焼室内で生成させることができ
る。
室に供給するのがよい。これにより、上記ガス化反応器
から排出される灰分量を減少させると共に、非常に僅か
の炭素含量と既述のように僅かの溶離性とを有する液状
スラグをより多く上記燃焼室内で生成させることができ
る。
【０００８】最大限、上記ガス化反応器からの全灰分を
上記燃焼室内に供給できるように上記燃焼室を設計する
ことができよう。
上記燃焼室内に供給できるように上記燃焼室を設計する
ことができよう。
【０００９】ガス１ｓｍ3 （固形物がない時の値）につ
き少なくとも１００ｇの固形物及び／又は灰分を上記ガ
ス化反応器から上記燃焼室に供給するのがよい。
き少なくとも１００ｇの固形物及び／又は灰分を上記ガ
ス化反応器から上記燃焼室に供給するのがよい。
【００１０】上記ガス化反応器内の操業条件を調節する
ために種々の公知の可能性があり、例えば空気の形で供
給される必要酸素に加えて、例えば水蒸気又は煙道ガス
を追加供給することができる。この場合、空気は酸素冨
化されていてもよい。好ましくは、２００〜６００℃に
予熱された含酸素気体、例えば空気を上記ガス化反応器
に供給するのがよい。
ために種々の公知の可能性があり、例えば空気の形で供
給される必要酸素に加えて、例えば水蒸気又は煙道ガス
を追加供給することができる。この場合、空気は酸素冨
化されていてもよい。好ましくは、２００〜６００℃に
予熱された含酸素気体、例えば空気を上記ガス化反応器
に供給するのがよい。
【００１１】更に上記ガス化反応器に補助燃料、例えば
石炭を廃棄物と共に供給するのが役に立つ。これはとり
わけガス化操業の開始段階で通常必要となる。多くの場
合、単位時間内に上記ガス化反応器内に導かれる廃棄物
量の、単位時間内に上記分離器から上記ガス化反応器へ
再循環される固形物量に対する重量比は１：１０〜１：
１００であるのがよい。
石炭を廃棄物と共に供給するのが役に立つ。これはとり
わけガス化操業の開始段階で通常必要となる。多くの場
合、単位時間内に上記ガス化反応器内に導かれる廃棄物
量の、単位時間内に上記分離器から上記ガス化反応器へ
再循環される固形物量に対する重量比は１：１０〜１：
１００であるのがよい。
【００１２】ガス化される廃棄物として好ましくは都市
ごみ又は産業廃棄物並びにまた有害な特殊ごみが対象と
なる。これらのごみ又は廃棄物は固形状であっても、ス
ラッジ状、ペースト状又は部分的に液状であってもよ
い。これらのごみ又は廃棄物の固形成分含量が低い場
合、例えば砂又は上記ガス化反応器から排出された灰分
のような不活性固形物を混入することができる。
ごみ又は産業廃棄物並びにまた有害な特殊ごみが対象と
なる。これらのごみ又は廃棄物は固形状であっても、ス
ラッジ状、ペースト状又は部分的に液状であってもよ
い。これらのごみ又は廃棄物の固形成分含量が低い場
合、例えば砂又は上記ガス化反応器から排出された灰分
のような不活性固形物を混入することができる。
【００１３】
【実施例】以下本発明の実施例につき図１を参照しなが
ら説明する。図１は本発明の方法を示す簡単なフロー図
である。
ら説明する。図１は本発明の方法を示す簡単なフロー図
である。
【００１４】ガス化反応器１内には、粉砕された廃棄物
が導管２を通して供給されると共に好ましくは予熱され
た流動化空気が導管３を通して供給される。この流動化
空気は先ず分配室４に到達し、次いでノズル火格子５を
通ってガス化反応器１内に流入する。好ましくは同様に
予熱された二次空気は導管６を通して供給される。また
必要に応じて導管７を通して補助燃料、例えば石炭又は
燃料油を導入することができる。なお燃料油又はガスに
よる補助燃焼はとりわけガス化操業の開始段階で有効で
ある。
が導管２を通して供給されると共に好ましくは予熱され
た流動化空気が導管３を通して供給される。この流動化
空気は先ず分配室４に到達し、次いでノズル火格子５を
通ってガス化反応器１内に流入する。好ましくは同様に
予熱された二次空気は導管６を通して供給される。また
必要に応じて導管７を通して補助燃料、例えば石炭又は
燃料油を導入することができる。なお燃料油又はガスに
よる補助燃焼はとりわけガス化操業の開始段階で有効で
ある。
【００１５】ガスと固形物とはガス化反応器１内で循環
式流動床の状態に在る。そしてガス固体混合物はダクト
９を通ってガス化反応器１から離脱し、例えばサイクロ
ン１０のような固形物分離器内で分離される。分離され
た固形物は、導管１１、サイフォン１２及び導管１３を
通ってガス化反応器１の下部領域内に送還される。サイ
フォン１２及び導管１３を通る固形物の貫流量は、空気
供給管１４を通して供給される空気により公知のように
制御される。灰分はガス化反応器１から導管１５を通し
て排出される。
式流動床の状態に在る。そしてガス固体混合物はダクト
９を通ってガス化反応器１から離脱し、例えばサイクロ
ン１０のような固形物分離器内で分離される。分離され
た固形物は、導管１１、サイフォン１２及び導管１３を
通ってガス化反応器１の下部領域内に送還される。サイ
フォン１２及び導管１３を通る固形物の貫流量は、空気
供給管１４を通して供給される空気により公知のように
制御される。灰分はガス化反応器１から導管１５を通し
て排出される。
【００１６】ガス化反応器１内の温度は７００〜１００
０℃の範囲内、好ましくは少なくとも７５０℃に保持さ
れる。化学量論相当量以下の酸素をガス化反応器１内に
供給することにより、サイクロン１０から導管１８を通
して導出される含ダストガスは可燃性成分を含み、且つ
その発熱量はかなり大きい。またこの含ダストガスは同
時に有害物質並びにダイオキシン類及びフラン類のよう
な毒性の高い成分を含む。
０℃の範囲内、好ましくは少なくとも７５０℃に保持さ
れる。化学量論相当量以下の酸素をガス化反応器１内に
供給することにより、サイクロン１０から導管１８を通
して導出される含ダストガスは可燃性成分を含み、且つ
その発熱量はかなり大きい。またこの含ダストガスは同
時に有害物質並びにダイオキシン類及びフラン類のよう
な毒性の高い成分を含む。
【００１７】導管１８内の含ダストガスは燃焼室１９に
給送され、ここで１２００〜１９００℃の範囲内の温度
で燃焼される。含酸素気体（例えば空気又は酸素冨化空
気又は工業用純酸素）は導管２０から到来する。補助燃
料、例えば天然ガス又は燃料油の供給にために導管２１
が在る。燃焼室１９内の操業条件は、燃焼ガスと共に生
じる液状スラグを導管２２内を通して排出するように設
定される。
給送され、ここで１２００〜１９００℃の範囲内の温度
で燃焼される。含酸素気体（例えば空気又は酸素冨化空
気又は工業用純酸素）は導管２０から到来する。補助燃
料、例えば天然ガス又は燃料油の供給にために導管２１
が在る。燃焼室１９内の操業条件は、燃焼ガスと共に生
じる液状スラグを導管２２内を通して排出するように設
定される。
【００１８】上述の手法を少し修正して、ガス化反応器
１で生じるが導管１８内の含ダストガスには含まれない
固形物をも燃焼室１９に供給することができる。このよ
うな固形物は例えばサイフォン１２の領域から分岐さ
れ、破線で表示された輸送路２３を経て燃焼室１９内に
導かれる。また別の手法（図示せず）として、導管１５
から排出される灰分の一部分を燃焼室１９内に供給する
こともできる。その際、燃焼室１９内の激しい燃焼によ
り非常に僅かの残存炭素を含むスラグが生成する。この
生成したスラグはその溶離性が非常に僅かなので、例え
ば建設分野で再利用するか又は問題なく廃棄処分するこ
とができる。
１で生じるが導管１８内の含ダストガスには含まれない
固形物をも燃焼室１９に供給することができる。このよ
うな固形物は例えばサイフォン１２の領域から分岐さ
れ、破線で表示された輸送路２３を経て燃焼室１９内に
導かれる。また別の手法（図示せず）として、導管１５
から排出される灰分の一部分を燃焼室１９内に供給する
こともできる。その際、燃焼室１９内の激しい燃焼によ
り非常に僅かの残存炭素を含むスラグが生成する。この
生成したスラグはその溶離性が非常に僅かなので、例え
ば建設分野で再利用するか又は問題なく廃棄処分するこ
とができる。
【００１９】燃焼ガスは燃焼室１９から導管２５を通し
て導出され、それ自体公知で且つ図１に模式的に図示さ
れた手法に従って冷却され、清浄化される。この燃焼ガ
スの冷却は排熱回収に利用することができ、この目的の
ための排熱回収ボイラー２６が図１に示されている。排
熱回収ボイラー２６内では通常なお小量のダストが分離
される。このダストは導管２７を通して排出される。こ
うして部分的に冷却された燃焼ガスは次いで導管２８を
通ってガス清浄器２９に到達する。ガス清浄器２９は公
知の手法で設計されており、例えばＨＣｌ、ＨＦ、硫黄
化合物及びＮＯx を除去する。ガス清浄器２９では乾式
清浄化方法と湿式清浄化方法とを組み合せることがで
き、またダストの分離のための集塵器、例えば電気集塵
器が必要である。適切なガス清浄化方法は独国特許公報
第４０１２８８７号明細書に記載されている。最後に、
冷却されガス清浄化された燃焼ガスは煙突３０を通って
排出される。
て導出され、それ自体公知で且つ図１に模式的に図示さ
れた手法に従って冷却され、清浄化される。この燃焼ガ
スの冷却は排熱回収に利用することができ、この目的の
ための排熱回収ボイラー２６が図１に示されている。排
熱回収ボイラー２６内では通常なお小量のダストが分離
される。このダストは導管２７を通して排出される。こ
うして部分的に冷却された燃焼ガスは次いで導管２８を
通ってガス清浄器２９に到達する。ガス清浄器２９は公
知の手法で設計されており、例えばＨＣｌ、ＨＦ、硫黄
化合物及びＮＯx を除去する。ガス清浄器２９では乾式
清浄化方法と湿式清浄化方法とを組み合せることがで
き、またダストの分離のための集塵器、例えば電気集塵
器が必要である。適切なガス清浄化方法は独国特許公報
第４０１２８８７号明細書に記載されている。最後に、
冷却されガス清浄化された燃焼ガスは煙突３０を通って
排出される。
【００２０】燃焼室１９内で高温度の燃焼を行うことに
より、ダイオキシン類及びフラン類は大幅に破壊され
る。その結果これらの高毒性物質の濃度は、導管２５内
のガス中では０．０１ｎｇ／ｓｍ3 を下回るのに対し
て、導管１８内のガス中ではほぼ１０ｎｇ／ｓｍ3 もあ
る。
より、ダイオキシン類及びフラン類は大幅に破壊され
る。その結果これらの高毒性物質の濃度は、導管２５内
のガス中では０．０１ｎｇ／ｓｍ3 を下回るのに対し
て、導管１８内のガス中ではほぼ１０ｎｇ／ｓｍ3 もあ
る。
【００２１】操業例：下記の元素分析値を示す家庭生ご
みを、図１に相当するプラントのガス化反応器内で常圧
下で約８００℃の温度でガス化した： Ｃ ２３ 重量％ Ｈ ３ 重量％ Ｏ １５ 重量％ Ｎ ０．３ 重量％ Ｓ ０．４ 重量％ Ｈ2 Ｏ ３３ 重量％ 灰分 ２５．３ 重量％
みを、図１に相当するプラントのガス化反応器内で常圧
下で約８００℃の温度でガス化した： Ｃ ２３ 重量％ Ｈ ３ 重量％ Ｏ １５ 重量％ Ｎ ０．３ 重量％ Ｓ ０．４ 重量％ Ｈ2 Ｏ ３３ 重量％ 灰分 ２５．３ 重量％
【００２２】上記家庭生ごみ１ｔにつき３５０℃の空気
８４０ｓｍ3 をガス化剤としてガス化反応器に供給し
た。その結果、炭素含量２．８重量％の灰分２５３ｋｇ
と、可燃性成分を含むガス１，６３４ｓｍ3 が発生し
た。そしてこのガスを導管１８を通して熔融燃焼室１９
に給送した。このガスは炭素含量７０重量％のダスト３
２．６ｋｇを含み、その発熱量は３，１８０ｋＪ／ｓｍ
3 であって、分子状Ｏ2 を実質的に含まなかった。導管
１８内のガスの主成分は下記の通りであった。 ＣＯ2 １０．１５ 容量％ ＣＯ ７．７５ 容量％ Ｈ2 ６．２２ 容量％ ＣＨ4 ２．７０ 容量％ ＣnＨm ０．６０ 容量％ Ｈ2Ｓ ０．１６ 容量％ ＣＯＳ ０．０１ 容量％ ＮＨ3 ０．０９ 容量％ ＨＣＮ ０．０１ 容量％ Ｎ2 ４０．７３ 容量％ Ｈ2 Ｏ ３１．５６ 容量％
８４０ｓｍ3 をガス化剤としてガス化反応器に供給し
た。その結果、炭素含量２．８重量％の灰分２５３ｋｇ
と、可燃性成分を含むガス１，６３４ｓｍ3 が発生し
た。そしてこのガスを導管１８を通して熔融燃焼室１９
に給送した。このガスは炭素含量７０重量％のダスト３
２．６ｋｇを含み、その発熱量は３，１８０ｋＪ／ｓｍ
3 であって、分子状Ｏ2 を実質的に含まなかった。導管
１８内のガスの主成分は下記の通りであった。 ＣＯ2 １０．１５ 容量％ ＣＯ ７．７５ 容量％ Ｈ2 ６．２２ 容量％ ＣＨ4 ２．７０ 容量％ ＣnＨm ０．６０ 容量％ Ｈ2Ｓ ０．１６ 容量％ ＣＯＳ ０．０１ 容量％ ＮＨ3 ０．０９ 容量％ ＨＣＮ ０．０１ 容量％ Ｎ2 ４０．７３ 容量％ Ｈ2 Ｏ ３１．５６ 容量％
【００２３】上記ガスはこのほか特に何れも小量のＨＣ
ｌ、ＨＦ、硫黄化合物、窒素酸化物、ダイオキシン類及
びフラン類を含んでいた。
ｌ、ＨＦ、硫黄化合物、窒素酸化物、ダイオキシン類及
びフラン類を含んでいた。
【００２４】導管１８からのガスは補助燃料なしに、３
５０℃に予熱された空気２，５１３ｓｍ3 と共に熔融燃
焼室１９内で約１，５００℃の温度で燃焼された。その
際、炭素含量２重量％の液状スラグ１．２２ｋｇと、ダ
スト１０．８ｋｇを随伴する煙道ガス４，０４５ｓｍ3
とが発生した。この煙道ガスはなかんずく ＣＯ2 ９．８４ 容量％ Ｎ2 ６５．３７ 容量％ Ｏ2 ６．００ 容量％ ＳＯ2 ０．０７ 容量％ Ｈ2 Ｏ １８．７２ 容量％ から成り、このほか特にＨＣｌ、ＨＦ、ＳＯx 及びＮＯ
x を含んでいた。
５０℃に予熱された空気２，５１３ｓｍ3 と共に熔融燃
焼室１９内で約１，５００℃の温度で燃焼された。その
際、炭素含量２重量％の液状スラグ１．２２ｋｇと、ダ
スト１０．８ｋｇを随伴する煙道ガス４，０４５ｓｍ3
とが発生した。この煙道ガスはなかんずく ＣＯ2 ９．８４ 容量％ Ｎ2 ６５．３７ 容量％ Ｏ2 ６．００ 容量％ ＳＯ2 ０．０７ 容量％ Ｈ2 Ｏ １８．７２ 容量％ から成り、このほか特にＨＣｌ、ＨＦ、ＳＯx 及びＮＯ
x を含んでいた。
【００２５】熔融燃焼室１９から得られたスラグの溶離
性を試験するため、スラグ１００ｇを水１ｌ中で３０分
間煮沸した後、その濾水を分析した。その結果は、 電導度 １０．２ ｍＳ／ｍ 塩酸根 ３．０ ｍｇ／ｌ 弗酸根 ０．０９ ｍｇ／ｌ クロム ０．０３ ｍｇ／ｌ 鉄 ０．０１ ｍｇ／ｌ 鉛 ０．００２ｍｇ／ｌ であった。
性を試験するため、スラグ１００ｇを水１ｌ中で３０分
間煮沸した後、その濾水を分析した。その結果は、 電導度 １０．２ ｍＳ／ｍ 塩酸根 ３．０ ｍｇ／ｌ 弗酸根 ０．０９ ｍｇ／ｌ クロム ０．０３ ｍｇ／ｌ 鉄 ０．０１ ｍｇ／ｌ 鉛 ０．００２ｍｇ／ｌ であった。
【００２６】カドミウム及びコバルトの含量は各々０．
００１ｍｇ／ｌより低く、水銀の含量は０．０００１ｍ
ｇ／ｌよりも低かった。
００１ｍｇ／ｌより低く、水銀の含量は０．０００１ｍ
ｇ／ｌよりも低かった。
【００２７】
【発明の効果】本発明は上述にような構成であるから、
上記ガス化反応器から排出される灰分量をできるだけ少
なくすると同時に、上記ガス化の際に生じる排ガスの清
浄化を低コストで行い且つ固形物残渣を低費用で処理又
は廃棄することができる。
上記ガス化反応器から排出される灰分量をできるだけ少
なくすると同時に、上記ガス化の際に生じる排ガスの清
浄化を低コストで行い且つ固形物残渣を低費用で処理又
は廃棄することができる。
【図１】可燃性成分を含む廃棄物のガス化方法を示すフ
ロー図
ロー図
１ ガス化反応器
２ 導管
３ 導管
４ 分配室
５ ノズル火格子
６ 導管
７ 導管
９ ダクト
１０ サイクロン
１１ 導管
１２ サイフォン
１３ 導管
１４ 空気供給管
１５ 導管
１８ 導管
１９ 燃焼室
２０ 導管
２１ 導管
２２ 導管
２３ 輸送路
２５ 導管
２６ 排熱回収ボイラー
２７ 導管
２８ 導管
２９ ガス清浄器
３０ 煙突
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｆ２３Ｇ 5/30 Ｂ０９Ｂ 3/00 ＺＡＢ
(72)発明者 ライナー・ライマート
ドイツ連邦共和国65510イドシュタイン
−クレフテル・ウンター・デア・ハンバ
ッハ15
(72)発明者 ヨハネス・レフラー
ドイツ連邦共和国61352バート・ホンブ
ルク・パウル−アンドリッヒ−ベーク３
(72)発明者 ハンス・バイスベンガー
ドイツ連邦共和国65812バート・ゾーデ
ン・フライリッヒラートシュトラーセ２
(56)参考文献 特開 昭62−272007（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−117491（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−80502（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−26611（ＪＰ，Ａ)
特公 昭62−35004（ＪＰ，Ｂ２)
特表 昭63−501511（ＪＰ，Ａ)
米国特許4676177（ＵＳ，Ａ)
米国特許5048432（ＵＳ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F23G 5/16
F23G 5/30
F23C 10/02
C10J 3/00
B09B 3/00
Claims (6)
- 【請求項１】可燃性成分を含む廃棄物を循環式流動床ガ
ス化反応器内で含酸素気体を供給しながら流動化状態で
ガス化し、このガス化反応器の上部領域からガス固体混
合物を分離器へ供給し、ダストを含むガスと分離された
固形物とをこの分離器から別々に導出し、この固形物の
少なくとも一部分を上記ガス化反応器の下部領域内に再
循環する可燃性成分を含む廃棄物のガス化方法におい
て、 上記ガス化を上記ガス化反応器内で７００〜１０００℃
の温度範囲内で行う工程と、 ａ）ダストの炭素含量が３０〜９０重量％、 ｂ）ガス中の遊離Ｏ2 の含量が多くとも１容量％、 ｃ）発熱量がほぼ３，０００〜６，０００ｋＪ／ｓｍ3
及び ｄ）ダスト含量が５〜５００ｇ／ｓｍ3 である含ダスト可燃性ガスを上記分離器から導出し、こ
の含ダスト可燃性ガスを燃焼室内に供給して１２００〜
１９００℃の温度で燃焼させ、その際に生じる液状スラ
グと燃焼ガスとを別々に排出する工程とを特徴とする方
法。 - 【請求項２】補助燃料を上記燃焼室に供給する請求項１
の方法。 - 【請求項３】上記ガス化反応器からの固形物を上記燃焼
室に供給する請求項１又は２の方法。 - 【請求項４】ガス１ｓｍ3 （固形物がない時の値）につ
き少なくとも１００ｇの固形物及び／又は灰分を上記ガ
ス化反応器から上記燃焼室に供給する請求項１〜３のい
ずれか１項の方法。 - 【請求項５】２００〜６００℃の温度範囲内にある含酸
素気体を上記ガス化反応器に供給する請求項１〜４のい
ずれか１項の方法。 - 【請求項６】単位時間内に上記ガス化反応器内に導かれ
る廃棄物量の、単位時間内に上記分離器から上記ガス化
反応器へ再循環される固形物量に対する重量比が１：１
０〜１：１００である請求項１〜５のいずれか１項の方
法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4235412A DE4235412A1 (de) | 1992-10-21 | 1992-10-21 | Verfahren zum Vergasen von brennbare Bestandteile enthaltenden Abfallstoffen |
| DE4235412.9 | 1992-10-21 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06198271A JPH06198271A (ja) | 1994-07-19 |
| JP3392194B2 true JP3392194B2 (ja) | 2003-03-31 |
Family
ID=6470933
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27766093A Expired - Fee Related JP3392194B2 (ja) | 1992-10-21 | 1993-10-08 | 可燃性成分を含む廃棄物のガス化方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5425317A (ja) |
| EP (1) | EP0594231B1 (ja) |
| JP (1) | JP3392194B2 (ja) |
| DE (2) | DE4235412A1 (ja) |
| ES (1) | ES2105083T3 (ja) |
| FI (1) | FI934648A (ja) |
Families Citing this family (54)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3153091B2 (ja) * | 1994-03-10 | 2001-04-03 | 株式会社荏原製作所 | 廃棄物の処理方法及びガス化及び熔融燃焼装置 |
| US6199492B1 (en) * | 1992-02-26 | 2001-03-13 | KüNSTLER JOHANN HANS | Process for melting down combustion residues into slag |
| US5662049A (en) * | 1994-05-30 | 1997-09-02 | Ishikawajima-Harima Jukogyo Kabushiki Kaisha | Combustion method and apparatus |
| DE19608095B4 (de) * | 1995-03-15 | 2007-08-02 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Verbrennung von Altreifen |
| DE19509626A1 (de) * | 1995-03-21 | 1996-09-26 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Behandeln flüssiger Schlacke, die beim Verbrennen oder Vergasen von Abfallstoffen entfällt |
| AUPN585795A0 (en) | 1995-10-06 | 1995-11-02 | Tox Free Systems Inc. | Volatile materials treatment system |
| DE19544200A1 (de) * | 1995-11-28 | 1997-06-05 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Behandeln von Abgas aus der Vergasung von kohlenstoffhaltigem Material |
| US6902711B1 (en) | 1996-04-23 | 2005-06-07 | Ebara Corporation | Apparatus for treating wastes by gasification |
| US5900224A (en) * | 1996-04-23 | 1999-05-04 | Ebara Corporation | Method for treating wastes by gasification |
| US5980858A (en) | 1996-04-23 | 1999-11-09 | Ebara Corporation | Method for treating wastes by gasification |
| JP4076233B2 (ja) * | 1996-06-25 | 2008-04-16 | 株式会社荏原製作所 | 固形廃棄物のガス化溶融処理方法及び装置 |
| EP0926441B1 (en) | 1996-09-04 | 2002-12-18 | Ebara Corporation | Rotary fusing furnace and method for gasifying wastes using the rotating fusing furnace |
| DE19652770A1 (de) * | 1996-12-18 | 1998-06-25 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Vergasen fester Brennstoffe in der zirkulierenden Wirbelschicht |
| FR2758748B1 (fr) * | 1997-01-30 | 1999-04-02 | Gec Alsthom Stein Ind | Installation de valorisation energetique de dechets urbains et assimiles |
| FR2758747B1 (fr) * | 1997-01-30 | 1999-04-02 | Gec Alsthom Stein Ind | Installation de valorisation energetique de dechets urbains et assimiles |
| DE19706606A1 (de) * | 1997-02-20 | 1998-08-27 | Babcock Anlagen Gmbh | Verfahren zur Regelung der Temperatur in thermischen Abfallbehandlunganlagen und Abfallbehandlunganlage |
| DE19714593A1 (de) | 1997-04-09 | 1998-10-15 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Verbrennen von Abfallstoffen in einer zirkulierenden Wirbelschicht |
| US6071116A (en) * | 1997-04-15 | 2000-06-06 | American Air Liquide, Inc. | Heat recovery apparatus and methods of use |
| WO1999008047A1 (fr) * | 1997-08-11 | 1999-02-18 | Ebara Corporation | Procede d'elimination de combustibles par fusion |
| DE19754802B4 (de) * | 1997-12-10 | 2008-04-03 | Sasol-Lurgi Technology Company (Pty) Ltd | Verfahren zum thermischen Behandeln eines aus der Vergasung kohlenstoffhaltiger Materialien kommenden Gasgemisches |
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| FR2785976B1 (fr) * | 1998-11-17 | 2000-12-15 | Air Liquide | Procede de combustion de dechets permettant de reduire les emissions de dioxines |
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