JP3364169B2 - ガスタービン及びその燃焼器 - Google Patents
ガスタービン及びその燃焼器Info
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- JP3364169B2 JP3364169B2 JP16252099A JP16252099A JP3364169B2 JP 3364169 B2 JP3364169 B2 JP 3364169B2 JP 16252099 A JP16252099 A JP 16252099A JP 16252099 A JP16252099 A JP 16252099A JP 3364169 B2 JP3364169 B2 JP 3364169B2
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- flooring
- gas turbine
- cylinder
- periphery
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
- F23R3/04—Air inlet arrangements
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Spray-Type Burners (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はガスタービン燃焼器
に関し、燃焼器内を流れる空気流の編流および乱れを減
少させ、これに伴い燃焼不安定を軽減するような構造と
したものである。
に関し、燃焼器内を流れる空気流の編流および乱れを減
少させ、これに伴い燃焼不安定を軽減するような構造と
したものである。
【０００２】
【従来の技術】図１３はガスタービンの一般的な断面図
である。図において、１は圧縮機であり空気を圧縮して
燃焼用の空気やロータ、翼の冷却用の空気を発生させ
る。２は車室、３は車室２内でロータ周りに配設された
多数の燃焼器で、例えば１６個が配置され、燃焼筒３
ａ、円筒３ｂ、尾筒３ｃから構成される。１００はガス
タービンのガスパスであり、多段の動翼１０１、静翼１
０２から構成され、動翼はロータに、静翼は車室２側に
それぞれ固定されている。燃焼器尾筒３ｃから流出する
高温の燃焼ガスはガスパス１００に流入し、ロータを回
転させる。
である。図において、１は圧縮機であり空気を圧縮して
燃焼用の空気やロータ、翼の冷却用の空気を発生させ
る。２は車室、３は車室２内でロータ周りに配設された
多数の燃焼器で、例えば１６個が配置され、燃焼筒３
ａ、円筒３ｂ、尾筒３ｃから構成される。１００はガス
タービンのガスパスであり、多段の動翼１０１、静翼１
０２から構成され、動翼はロータに、静翼は車室２側に
それぞれ固定されている。燃焼器尾筒３ｃから流出する
高温の燃焼ガスはガスパス１００に流入し、ロータを回
転させる。
【０００３】図１４は図１３におけるＧ部詳細図であ
り、燃焼器３の内部構造を示している。図において、４
は燃焼器入口流路、５はメイン流路でメインノズル７の
周囲の流路であり、メインノズル７は円形状に複数本、
例えば８本が配列されている。６はメインスワラであ
り、メインノズル７の流路５に設けられ、メイン流路５
を先端に向かって流れる流体に旋回流を与える。８はパ
イロットノズルであり中心に１本設けられ、周囲にはメ
インノズル７と同様パイロットスワラ９が設けられてい
る。又、１０は燃焼筒である。
り、燃焼器３の内部構造を示している。図において、４
は燃焼器入口流路、５はメイン流路でメインノズル７の
周囲の流路であり、メインノズル７は円形状に複数本、
例えば８本が配列されている。６はメインスワラであ
り、メインノズル７の流路５に設けられ、メイン流路５
を先端に向かって流れる流体に旋回流を与える。８はパ
イロットノズルであり中心に１本設けられ、周囲にはメ
インノズル７と同様パイロットスワラ９が設けられてい
る。又、１０は燃焼筒である。
【０００４】上記のガスタービン燃焼器において、圧縮
機１で圧縮された空気は、圧縮機出口より１１０で示す
ように車室２内に流出し、燃焼器内筒周囲を通り、１１
０ａで示すように燃焼器入口流路４内に流入する。その
後、１１０ｂで示すように複数本のメインノズル７の周
囲より方向転換して内部へ流入し、１１０ｃで示すよう
にメインノズル７周囲のメイン流路５、又パイロットノ
ズル８周囲へ１１０ｄのように流入し、それぞれメイン
スワラ６、パイロットスワラ９で旋回流が与えられ、１
１０ｅのように各ノズル先端部へ流れて燃焼に供され
る。
機１で圧縮された空気は、圧縮機出口より１１０で示す
ように車室２内に流出し、燃焼器内筒周囲を通り、１１
０ａで示すように燃焼器入口流路４内に流入する。その
後、１１０ｂで示すように複数本のメインノズル７の周
囲より方向転換して内部へ流入し、１１０ｃで示すよう
にメインノズル７周囲のメイン流路５、又パイロットノ
ズル８周囲へ１１０ｄのように流入し、それぞれメイン
スワラ６、パイロットスワラ９で旋回流が与えられ、１
１０ｅのように各ノズル先端部へ流れて燃焼に供され
る。
【０００５】図１５は従来の燃焼器へ流入した空気の流
れ状態を示す図であり、圧縮機より流入する空気１１０
ａは、メインノズル７の周囲より１１０ｂのように流入
するが、メインノズル７の外側周囲においては流れの剥
離による渦流１２０が生じ、又パイロットノズル８周囲
の基部から流入する際に渦流１２１や、パイロットノズ
ル８先端部へ沿って流れる渦流１２２や、燃焼器内壁出
口周囲には流れの乱れ１２３が発生する。
れ状態を示す図であり、圧縮機より流入する空気１１０
ａは、メインノズル７の周囲より１１０ｂのように流入
するが、メインノズル７の外側周囲においては流れの剥
離による渦流１２０が生じ、又パイロットノズル８周囲
の基部から流入する際に渦流１２１や、パイロットノズ
ル８先端部へ沿って流れる渦流１２２や、燃焼器内壁出
口周囲には流れの乱れ１２３が発生する。
【０００６】現状のガスタービンでは負荷を上昇するに
従ってＮＯX の発生も増加するが、これを抑える必要が
ある。負荷を上昇させると、これに伴って燃焼空気量も
増加させなければならず、図１５で説明したように燃焼
器内で空気の渦１２０，１２１，１２２，１２３の強さ
が増加し、これにより燃焼不安定傾向が強まる。ＮＯ X
の発生量を抑えるために現状ではパイロット燃料比率、
バイパス弁開度の調整を行って上記の燃焼不安定の軽減
も行うようにしているが、現状の構造のままでは燃焼不
安定により運転条件の制約を受ける。
従ってＮＯX の発生も増加するが、これを抑える必要が
ある。負荷を上昇させると、これに伴って燃焼空気量も
増加させなければならず、図１５で説明したように燃焼
器内で空気の渦１２０，１２１，１２２，１２３の強さ
が増加し、これにより燃焼不安定傾向が強まる。ＮＯ X
の発生量を抑えるために現状ではパイロット燃料比率、
バイパス弁開度の調整を行って上記の燃焼不安定の軽減
も行うようにしているが、現状の構造のままでは燃焼不
安定により運転条件の制約を受ける。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】前述のように、従来の
ガスタービン燃焼器においては、燃焼器内に流入する空
気に編流、渦流流れの乱れが生じ、これに起因して燃焼
不安定が発生する。負荷が増加し、燃焼器へ流入する空
気量が多くなり編流、渦流流れの乱れの影響が大きくな
ると燃料の濃度が時間的、空間的に不均一となり、燃焼
が不安定になる。現状では、このような燃焼不安定を抑
えるためにパイロット燃焼比率やバイパス弁の開度調整
を行っているが、充分な燃焼安定性が得られていない。
そのために、最悪の場合には燃焼器の損傷の発生や、ガ
スタービン運転範囲の制限等の問題が発生している。
ガスタービン燃焼器においては、燃焼器内に流入する空
気に編流、渦流流れの乱れが生じ、これに起因して燃焼
不安定が発生する。負荷が増加し、燃焼器へ流入する空
気量が多くなり編流、渦流流れの乱れの影響が大きくな
ると燃料の濃度が時間的、空間的に不均一となり、燃焼
が不安定になる。現状では、このような燃焼不安定を抑
えるためにパイロット燃焼比率やバイパス弁の開度調整
を行っているが、充分な燃焼安定性が得られていない。
そのために、最悪の場合には燃焼器の損傷の発生や、ガ
スタービン運転範囲の制限等の問題が発生している。
【０００８】そこで本発明は、燃焼器内に流入する空気
を燃焼器内へスムーズに流入させ、かつ、流れを整流し
て編流や流れの乱れをなくし、燃料の濃度変化をなくし
て燃焼不安定を軽減することができるガスタービン燃焼
器を提供することを課題としてなされたものである。
を燃焼器内へスムーズに流入させ、かつ、流れを整流し
て編流や流れの乱れをなくし、燃料の濃度変化をなくし
て燃焼不安定を軽減することができるガスタービン燃焼
器を提供することを課題としてなされたものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は前述の課題を解
決するために次の（１）乃至（７）の手段を提供する。
決するために次の（１）乃至（７）の手段を提供する。
【００１０】（１）車室の燃焼器格納部に一端が固定さ
れた複数の支柱により周辺が支持された円筒を備え、同
円筒の中心にパイロットノズルを、同パイロットノズル
の周囲に複数のメインノズルを配設してなるガスタービ
ン燃焼器において、前記円筒の上流端周囲を半円形断面
形状(含、楕円形状)で所定の隙間を保って覆うようにリ
ング状に配設したフローリングと、同フローリングの下
流側で前記円筒内の前記パイロットノズル及びメインノ
ズル間で形成される空間を閉じるように配設された多孔
板とを備えてなることを特徴とするガスタービン燃焼
器。
れた複数の支柱により周辺が支持された円筒を備え、同
円筒の中心にパイロットノズルを、同パイロットノズル
の周囲に複数のメインノズルを配設してなるガスタービ
ン燃焼器において、前記円筒の上流端周囲を半円形断面
形状(含、楕円形状)で所定の隙間を保って覆うようにリ
ング状に配設したフローリングと、同フローリングの下
流側で前記円筒内の前記パイロットノズル及びメインノ
ズル間で形成される空間を閉じるように配設された多孔
板とを備えてなることを特徴とするガスタービン燃焼
器。
【００１１】（２）前記フローリングの断面形状は半円
形の両端を延長し半長円形とし、前記多孔板の周辺は前
記半長円形の周側面に固定されていることを特徴とする
（１）記載のガスタービン燃焼器。
形の両端を延長し半長円形とし、前記多孔板の周辺は前
記半長円形の周側面に固定されていることを特徴とする
（１）記載のガスタービン燃焼器。
【００１２】（３）前記フローリングは所定の隙間を保
ち半円形の曲面を軸方向に多段配置したことを特徴とす
る（１）記載のガスタービン燃焼器。
ち半円形の曲面を軸方向に多段配置したことを特徴とす
る（１）記載のガスタービン燃焼器。
【００１３】（４）前記車室の燃焼器格納部の入口部周
囲には滑らかな曲面を有し同入口部全周囲壁面を覆うガ
イド部を設けたことを特徴とする（１）記載のガスター
ビン燃焼器。
囲には滑らかな曲面を有し同入口部全周囲壁面を覆うガ
イド部を設けたことを特徴とする（１）記載のガスター
ビン燃焼器。
【００１４】（５）前記フローリングの上流側には同フ
ローリングの曲面に沿うような滑らかな曲面を有する断
面形状で前記フローリングと所定の間隔を保ち漏斗形状
のフローガイドを配設し、同フローガイドの拡大径部は
前記車室の燃焼器格納部内壁に固定され、小径部周囲は
前記パイロットノズル周囲に固定され、更に前記多孔板
は前記パイロットノズル及びメインノズルを支持するサ
ポートの後流側に配設されていることを特徴とする
（１）記載のガスタービン燃焼器。
ローリングの曲面に沿うような滑らかな曲面を有する断
面形状で前記フローリングと所定の間隔を保ち漏斗形状
のフローガイドを配設し、同フローガイドの拡大径部は
前記車室の燃焼器格納部内壁に固定され、小径部周囲は
前記パイロットノズル周囲に固定され、更に前記多孔板
は前記パイロットノズル及びメインノズルを支持するサ
ポートの後流側に配設されていることを特徴とする
（１）記載のガスタービン燃焼器。
【００１５】（６）車室の燃焼器格納部に一端が固定さ
れた複数の支柱により周辺が支持された円筒を備え、同
円筒の中心にパイロットノズルを、同パイロットノズル
の周囲に複数のメインノズルを配設してなるガスタービ
ン燃焼器において、前記円筒の上流端周囲を半円形断面
形状で所定の隙間を保って覆うようにリング状に配設し
たフローリングを設け、同フローリングの上流側には所
定間隔を保って軸方向にそれぞれ半円形断面形状のフロ
ーリングを多段に配設すると共に、前記多段のフローリ
ング外側入口部全周を覆う円筒状の多孔板を備えてなる
ことを特徴とするガスタービン燃焼器。
れた複数の支柱により周辺が支持された円筒を備え、同
円筒の中心にパイロットノズルを、同パイロットノズル
の周囲に複数のメインノズルを配設してなるガスタービ
ン燃焼器において、前記円筒の上流端周囲を半円形断面
形状で所定の隙間を保って覆うようにリング状に配設し
たフローリングを設け、同フローリングの上流側には所
定間隔を保って軸方向にそれぞれ半円形断面形状のフロ
ーリングを多段に配設すると共に、前記多段のフローリ
ング外側入口部全周を覆う円筒状の多孔板を備えてなる
ことを特徴とするガスタービン燃焼器。
【００１６】
【００１７】（７）圧縮機と、車室の燃焼器格納部に一
端が固定された複数の支柱により周辺が支持された円筒
を備え、同円筒の中心にパイロットノズルを、同パイロ
ットノズルの周囲に複数のメインノズルを有する燃焼器
とを備えたガスタービンにおいて、前記圧縮機出口全周
には、吐出空気が外側に配置された複数の前記燃焼器の
方向に流れるような滑らかな曲面を有するフローガイド
を設け、前記燃焼器には、前記円筒の上流端周囲を半円
形断面形状で所定の隙間を保って覆うようにリング状に
配置したフローリングと、同フローリングの下流側で前
記円筒内の前記パイロットノズル及びメインノズル間で
形成される空間を閉ぐように配設された多孔板とを設
け、更に前記車室の燃焼器格納部の入口部周囲には、滑
らかな曲面を有し同入口部全周囲壁面を覆うガイド部を
設けたことを特徴とするガスタービン。
端が固定された複数の支柱により周辺が支持された円筒
を備え、同円筒の中心にパイロットノズルを、同パイロ
ットノズルの周囲に複数のメインノズルを有する燃焼器
とを備えたガスタービンにおいて、前記圧縮機出口全周
には、吐出空気が外側に配置された複数の前記燃焼器の
方向に流れるような滑らかな曲面を有するフローガイド
を設け、前記燃焼器には、前記円筒の上流端周囲を半円
形断面形状で所定の隙間を保って覆うようにリング状に
配置したフローリングと、同フローリングの下流側で前
記円筒内の前記パイロットノズル及びメインノズル間で
形成される空間を閉ぐように配設された多孔板とを設
け、更に前記車室の燃焼器格納部の入口部周囲には、滑
らかな曲面を有し同入口部全周囲壁面を覆うガイド部を
設けたことを特徴とするガスタービン。
【００１８】本発明の（１）においては、燃焼器へ流入
する空気は、まず円筒内にはフローリングの曲面に沿っ
てスムーズに流入し、その後多孔板の多数の孔を通過す
ることにより整流されて均一な流れとなり、従来のよう
な剥離渦や流れの乱れが生じることなくパイロットノズ
ル、メインノズルに沿って先端部へ流れるので、燃料の
濃度差に起因する燃焼不安定を軽減することができる。
する空気は、まず円筒内にはフローリングの曲面に沿っ
てスムーズに流入し、その後多孔板の多数の孔を通過す
ることにより整流されて均一な流れとなり、従来のよう
な剥離渦や流れの乱れが生じることなくパイロットノズ
ル、メインノズルに沿って先端部へ流れるので、燃料の
濃度差に起因する燃焼不安定を軽減することができる。
【００１９】本発明の（２）では、フローリングを半長
円形状の断面とし、多孔板の周辺は、この半長円形状の
延長された側面に固定することができるので加工が容易
となる。又（３）の発明は、フローリングが多段に配置
されているので、空気の燃焼器の円筒内に多段の円周状
の隙間から均一に導かれて流入するので、上記（１）の
発明の効果を更に助長する。
円形状の断面とし、多孔板の周辺は、この半長円形状の
延長された側面に固定することができるので加工が容易
となる。又（３）の発明は、フローリングが多段に配置
されているので、空気の燃焼器の円筒内に多段の円周状
の隙間から均一に導かれて流入するので、上記（１）の
発明の効果を更に助長する。
【００２０】本発明の（４）では、燃焼器格納部の空気
が流入する入口部は格納部を突設するために角部を有す
る壁面で構成されており、燃焼器へ流入する空気は乱さ
れ、流れに乱れが生じた状態で燃焼器先端部のフローガ
イドへ導かれるが、入口部壁面が滑らかな曲面を形成す
るようにガイド部が設けてあり、このガイド部により流
入する空気流の乱れをなくすることができ、上記（１）
の発明の燃焼不安定軽減の効果が確実に得られるもので
ある。
が流入する入口部は格納部を突設するために角部を有す
る壁面で構成されており、燃焼器へ流入する空気は乱さ
れ、流れに乱れが生じた状態で燃焼器先端部のフローガ
イドへ導かれるが、入口部壁面が滑らかな曲面を形成す
るようにガイド部が設けてあり、このガイド部により流
入する空気流の乱れをなくすることができ、上記（１）
の発明の燃焼不安定軽減の効果が確実に得られるもので
ある。
【００２１】本発明の（５）においては、流入する空気
は漏斗形状のフローガイドにより燃焼器上流端において
スムーズに方向転換し、かつフローリングにより導かれ
て円筒内部へ導かれ、更に多孔板がパイロットノズルと
メインノズルを支持するサポートよりも後流側に設けら
れているので、サポートにより多少流れが乱されたとし
ても、この乱れは多孔板により整流され、空気流を均一
にしてノズル先端部へ導くので、上記（１）の発明の燃
焼不安定軽減の効果がより一層確実となる。
は漏斗形状のフローガイドにより燃焼器上流端において
スムーズに方向転換し、かつフローリングにより導かれ
て円筒内部へ導かれ、更に多孔板がパイロットノズルと
メインノズルを支持するサポートよりも後流側に設けら
れているので、サポートにより多少流れが乱されたとし
ても、この乱れは多孔板により整流され、空気流を均一
にしてノズル先端部へ導くので、上記（１）の発明の燃
焼不安定軽減の効果がより一層確実となる。
【００２２】本発明の（６）においては、フローリング
を多段配置とし、これらフローリング外周囲の空気流入
部の前に円筒状の多孔板を配置しているので、燃焼器へ
流入する空気はまず、多孔板で整流され円周状で均一な
流れとなり、その後、この均一な流れは多段のフローリ
ング間の隙間を通り、燃焼器の円筒内にスムーズに導か
れる。本発明の（６）においても、空気の流れの乱れを
少くし、燃焼不安定が軽減される。
を多段配置とし、これらフローリング外周囲の空気流入
部の前に円筒状の多孔板を配置しているので、燃焼器へ
流入する空気はまず、多孔板で整流され円周状で均一な
流れとなり、その後、この均一な流れは多段のフローリ
ング間の隙間を通り、燃焼器の円筒内にスムーズに導か
れる。本発明の（６）においても、空気の流れの乱れを
少くし、燃焼不安定が軽減される。
【００２３】
【００２４】本発明の（７）においては、圧縮機出口に
はフローガイドが設けられ、圧縮機出口から燃焼器へ向
かう空気の流れを燃焼器周囲で均一に導き、燃焼器には
フローリングと多孔板を設けて燃焼器内の空気の乱れを
なくして燃焼不安定を軽減し、更に燃焼器へ流入する空
気も車室の燃焼器格納部入口部を滑らかな曲面のガイド
部でスムーズに流入させるようにしたので、空気流の圧
損が低減されると共に、燃焼不安定も防止できるガスタ
ービンを実現することができる。
はフローガイドが設けられ、圧縮機出口から燃焼器へ向
かう空気の流れを燃焼器周囲で均一に導き、燃焼器には
フローリングと多孔板を設けて燃焼器内の空気の乱れを
なくして燃焼不安定を軽減し、更に燃焼器へ流入する空
気も車室の燃焼器格納部入口部を滑らかな曲面のガイド
部でスムーズに流入させるようにしたので、空気流の圧
損が低減されると共に、燃焼不安定も防止できるガスタ
ービンを実現することができる。
【００２５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面に基づいて具体的に説明する。図１は本発明の実
施の第１形態に係るガスタービン燃焼器を示し、（ａ）
は内部の断面図、（ｂ）は（ａ）におけるＡ−Ａ矢視
図、（ｃ）は（ｂ）におけるＢ−Ｂ断面図、（ｄ）は
（ｃ）の変形例である。これら図において、燃焼器の構
造は図１４で示す従来例と同じ構造であり、符号も同一
符号を引用し、本発明の特徴部分を中心に説明する。
て図面に基づいて具体的に説明する。図１は本発明の実
施の第１形態に係るガスタービン燃焼器を示し、（ａ）
は内部の断面図、（ｂ）は（ａ）におけるＡ−Ａ矢視
図、（ｃ）は（ｂ）におけるＢ−Ｂ断面図、（ｄ）は
（ｃ）の変形例である。これら図において、燃焼器の構
造は図１４で示す従来例と同じ構造であり、符号も同一
符号を引用し、本発明の特徴部分を中心に説明する。
【００２６】図１において、２０はフローリングであ
り、半円形状の断面でリング状をしており、燃焼筒１０
の端部周囲を半円形状で覆うように支柱１１に取付けら
れる。フローリング２０は（ｃ）図に示すように内径Ｒ
のチューブを半円状に縦割りしたものを円形のドーナツ
状とした形状である。
り、半円形状の断面でリング状をしており、燃焼筒１０
の端部周囲を半円形状で覆うように支柱１１に取付けら
れる。フローリング２０は（ｃ）図に示すように内径Ｒ
のチューブを半円状に縦割りしたものを円形のドーナツ
状とした形状である。
【００２７】フローリング２０の端部には近接してパン
チメタル（多孔板）５０が配設されており、パンチメタ
ル５０には開口率が４０％〜６０％で多数の孔が設けら
れている。開口率とは、パンチメタルの面積をＳ、孔の
合計面積をａとすると、ａ／Ａで表される。５１はパン
チメタルリブであり、（ｃ），（ｄ）に示すように燃焼
筒１０の内壁全周に設けられた端部周辺のパンチメタル
である。このパンチメタルリブ５１は、ノズル組立体を
燃焼筒１０から抜くためにパンチメタル５０を小さめに
作製しており、周辺の隙間を閉ぐために設けられてい
る。又、（ｄ）に示すように、突起部５４を設け、この
突起部５４により端部でフローリング２０内壁に沿って
流れる空気の乱れをなくし、流れをスムーズにするよう
にしても良い。上記の開口率は、あまり大きくすると整
流効果が弱くなり、又あまり小さいと圧損が増大するの
で、上記のように４０％〜６０％の範囲が好ましい。
チメタル（多孔板）５０が配設されており、パンチメタ
ル５０には開口率が４０％〜６０％で多数の孔が設けら
れている。開口率とは、パンチメタルの面積をＳ、孔の
合計面積をａとすると、ａ／Ａで表される。５１はパン
チメタルリブであり、（ｃ），（ｄ）に示すように燃焼
筒１０の内壁全周に設けられた端部周辺のパンチメタル
である。このパンチメタルリブ５１は、ノズル組立体を
燃焼筒１０から抜くためにパンチメタル５０を小さめに
作製しており、周辺の隙間を閉ぐために設けられてい
る。又、（ｄ）に示すように、突起部５４を設け、この
突起部５４により端部でフローリング２０内壁に沿って
流れる空気の乱れをなくし、流れをスムーズにするよう
にしても良い。上記の開口率は、あまり大きくすると整
流効果が弱くなり、又あまり小さいと圧損が増大するの
で、上記のように４０％〜６０％の範囲が好ましい。
【００２８】上記のように本実施の第１形態において
は、燃焼器内にフローリング２０とパンチメタル５０及
びパンチメタルリブ５１を設けた構成とすることによ
り、空気がスムーズに燃焼器内へ流入し、流れを整流す
ることにより乱れや渦流をなくし、燃焼不安定を抑制
し、振動を低減するものである。
は、燃焼器内にフローリング２０とパンチメタル５０及
びパンチメタルリブ５１を設けた構成とすることによ
り、空気がスムーズに燃焼器内へ流入し、流れを整流す
ることにより乱れや渦流をなくし、燃焼不安定を抑制
し、振動を低減するものである。
【００２９】流体の圧力損失の係数は、一般にζ＝ΔＰ
／（Ｖa v 2 ／２ｇ）で表される。ここで、ΔＰは入口
と出口の圧力差、Ｖa vは平均流速、ｇは加速度であ
る。フローリング２０やパンチメタル５０を備えてない
従来のζと比べると、フローリング２０のみを設けると
従来を１００％とすれば３０％程度となり、又パンチメ
タル５０及びパンチメタルリブ５１のみを設けると４０
％程度となる。従ってフローリング２０とパンチメタル
５０及びパンチメタルリブ５１を設けると７０％程度と
なり、従来よりは圧力損失はかなり減少する。
／（Ｖa v 2 ／２ｇ）で表される。ここで、ΔＰは入口
と出口の圧力差、Ｖa vは平均流速、ｇは加速度であ
る。フローリング２０やパンチメタル５０を備えてない
従来のζと比べると、フローリング２０のみを設けると
従来を１００％とすれば３０％程度となり、又パンチメ
タル５０及びパンチメタルリブ５１のみを設けると４０
％程度となる。従ってフローリング２０とパンチメタル
５０及びパンチメタルリブ５１を設けると７０％程度と
なり、従来よりは圧力損失はかなり減少する。
【００３０】図２は上記に説明した実施の第１形態に係
る燃焼器の空気の流れを示す図であり、図示のようにフ
ローリング２０、パンチメタル５０、パンチメタルリブ
５１を設けると、流入する空気１１０ａはフローリング
２０の滑らかな曲面に沿ってスムーズに１１０ｂのよう
に方向転換して流入し、１３０ａ，１３０ｂに示すよう
に渦や乱れを生ずることなくメインノズル７、パイロッ
トノズル８周囲を流れるので燃料濃度の変化が生ずるこ
となく、パンチメタル５０及びパンチメタルリブ５１の
整流作用により流れが均一となって燃焼不安定を起きに
くくさせることができる。
る燃焼器の空気の流れを示す図であり、図示のようにフ
ローリング２０、パンチメタル５０、パンチメタルリブ
５１を設けると、流入する空気１１０ａはフローリング
２０の滑らかな曲面に沿ってスムーズに１１０ｂのよう
に方向転換して流入し、１３０ａ，１３０ｂに示すよう
に渦や乱れを生ずることなくメインノズル７、パイロッ
トノズル８周囲を流れるので燃料濃度の変化が生ずるこ
となく、パンチメタル５０及びパンチメタルリブ５１の
整流作用により流れが均一となって燃焼不安定を起きに
くくさせることができる。
【００３１】図３は本発明の実施の第２形態に係るガス
タービン燃焼器の内部を示し、（ａ）は断面図、（ｂ）
はフローリングの断面図である。図において、２１はフ
ローリングであり、図１，図２に示す実施の第１形態の
フローリング２０と比べると、半円形状の断面ではな
く、その幅は内壁の半径Ｒに、更にＬだけ長くした、半
長円形状をしている。本実施の第２形態では、このフロ
ーリング２１の延長した側面にパンチメタル５０の周辺
が接して固定されており、そのために実施の第１形態で
使用されていたパンチメタルリブ５１を不要としてい
る。その他の構成は図１，図２に示す実施の第１形態と
同じであり、実施の第１形態と同様の効果が得られ、燃
焼不安定を軽減させることができる。
タービン燃焼器の内部を示し、（ａ）は断面図、（ｂ）
はフローリングの断面図である。図において、２１はフ
ローリングであり、図１，図２に示す実施の第１形態の
フローリング２０と比べると、半円形状の断面ではな
く、その幅は内壁の半径Ｒに、更にＬだけ長くした、半
長円形状をしている。本実施の第２形態では、このフロ
ーリング２１の延長した側面にパンチメタル５０の周辺
が接して固定されており、そのために実施の第１形態で
使用されていたパンチメタルリブ５１を不要としてい
る。その他の構成は図１，図２に示す実施の第１形態と
同じであり、実施の第１形態と同様の効果が得られ、燃
焼不安定を軽減させることができる。
【００３２】図４は本発明の実施の第３形態に係るガス
タービン燃焼器の内部断面図である。図において、本実
施の第３形態においては、図１，図２に示す実施の第１
形態のフローリング２０の代わりに、図示のように２段
型のフローリング２２を採用したものであり、その他の
構成は実施の第１形態と同じ構造である。
タービン燃焼器の内部断面図である。図において、本実
施の第３形態においては、図１，図２に示す実施の第１
形態のフローリング２０の代わりに、図示のように２段
型のフローリング２２を採用したものであり、その他の
構成は実施の第１形態と同じ構造である。
【００３３】図４において、フローリング２２は、半円
形状断面のフローリング２２ａ，２２ｂを所定幅の通路
Ｐを保って２段に配設したものであり、この場合、空気
は外側のフローリング２２ａの上面に沿って流れる空気
１３１と、２２ａと２２ｂとの間に形成される通路Ｐを
流れる空気１３２と、２２ｂの内側を流れる空気１３３
とでそれぞれ導かれて流入し、それぞれパンチメタル５
０、パンチメタルリブ５２とで整流されてメインノズル
７、パイロットノズル８周囲に沿って渦や乱れが生ずる
ことなく先端に向かって流れる。
形状断面のフローリング２２ａ，２２ｂを所定幅の通路
Ｐを保って２段に配設したものであり、この場合、空気
は外側のフローリング２２ａの上面に沿って流れる空気
１３１と、２２ａと２２ｂとの間に形成される通路Ｐを
流れる空気１３２と、２２ｂの内側を流れる空気１３３
とでそれぞれ導かれて流入し、それぞれパンチメタル５
０、パンチメタルリブ５２とで整流されてメインノズル
７、パイロットノズル８周囲に沿って渦や乱れが生ずる
ことなく先端に向かって流れる。
【００３４】図５は本発明の実施の第１形態のフローリ
ング２０と、実施の第３形態のフローリング２２との流
れを比較した図であり、(a)はフローリングなし、
（ｂ）は実施の第１形態、（ｃ）は実施の第３形態の例
である。(a)フローリングなしの場合は、内周側に大き
く寄った速度分布となる。（ｂ）における速度分布はＶ
ma x １のようにメイン流路入口で変動しているが、
（ｃ）では、その速度分布はＶ max ２が小さくなり（Ｖ
ｍａｘ ０＞Ｖmax １＞Ｖmax ２）、（ｃ）の実施の第
３形態のように２段型のフローリング２２を採用するこ
とにより、流速の変動がより小さくなり、効果が高まる
ことになる。
ング２０と、実施の第３形態のフローリング２２との流
れを比較した図であり、(a)はフローリングなし、
（ｂ）は実施の第１形態、（ｃ）は実施の第３形態の例
である。(a)フローリングなしの場合は、内周側に大き
く寄った速度分布となる。（ｂ）における速度分布はＶ
ma x １のようにメイン流路入口で変動しているが、
（ｃ）では、その速度分布はＶ max ２が小さくなり（Ｖ
ｍａｘ ０＞Ｖmax １＞Ｖmax ２）、（ｃ）の実施の第
３形態のように２段型のフローリング２２を採用するこ
とにより、流速の変動がより小さくなり、効果が高まる
ことになる。
【００３５】図６は本発明の実施の第４形態に係るガス
タービン燃焼器の断面図である。図において、フローリ
ング２０は図１，図２に示す実施の第１形態と同じであ
り、本実施の第４形態においては更に、燃焼器入口流路
４の車室２壁面周囲にベルマウス６０を設けたものであ
る。
タービン燃焼器の断面図である。図において、フローリ
ング２０は図１，図２に示す実施の第１形態と同じであ
り、本実施の第４形態においては更に、燃焼器入口流路
４の車室２壁面周囲にベルマウス６０を設けたものであ
る。
【００３６】ベルマウス６０がない図１，図２に示す実
施の第１形態においては、燃焼器入口流路４周囲の車室
２の内壁面は急激に変化する壁面で形成されているの
で、周囲壁面に渦流が生じやすかった。本実施の第４形
態ではベルマウス６０を設け、入口流路４の周囲を滑ら
かな曲面に形成することにより、流入する空気１１０ａ
はベルマウス６０に沿ってスムーズに流入し、フローリ
ング２０まで導かれるので、流入過程において壁面での
流れの剥離による乱れがなくなる。本実施の第４形態に
おいても、実施の第１形態と同様に燃焼不安定を軽減さ
せる効果を有する。
施の第１形態においては、燃焼器入口流路４周囲の車室
２の内壁面は急激に変化する壁面で形成されているの
で、周囲壁面に渦流が生じやすかった。本実施の第４形
態ではベルマウス６０を設け、入口流路４の周囲を滑ら
かな曲面に形成することにより、流入する空気１１０ａ
はベルマウス６０に沿ってスムーズに流入し、フローリ
ング２０まで導かれるので、流入過程において壁面での
流れの剥離による乱れがなくなる。本実施の第４形態に
おいても、実施の第１形態と同様に燃焼不安定を軽減さ
せる効果を有する。
【００３７】図７は本発明の実施の第５形態に係るガス
タービン燃焼器の断面図である。図において、フローリ
ング２０は図１，図２に示すものと同じであり、本実施
の第５形態においては、パンチメタルを下流位置パンチ
メタル５２として下流側に設ける。即ち、メインノズル
７とパイロットノズル８とを支持するサポート１２の下
流側に設置し、サポート１２により起こる空気流の乱れ
をこのパンチメタル５２で整流して先端に均一な流れの
空気を供給するようにしている。又、図１，図２と同じ
くパンチメタルリブ５１も設けられている。
タービン燃焼器の断面図である。図において、フローリ
ング２０は図１，図２に示すものと同じであり、本実施
の第５形態においては、パンチメタルを下流位置パンチ
メタル５２として下流側に設ける。即ち、メインノズル
７とパイロットノズル８とを支持するサポート１２の下
流側に設置し、サポート１２により起こる空気流の乱れ
をこのパンチメタル５２で整流して先端に均一な流れの
空気を供給するようにしている。又、図１，図２と同じ
くパンチメタルリブ５１も設けられている。
【００３８】更に上流側には内筒フローガイド７０を設
ける。内筒フローガイド７０は漏斗形状であり、拡大部
の周辺を車室２の燃焼器先端部の内壁に固定し、流れ方
向に滑らかな曲面を有して、小径部はパイロットノズル
周囲に固定している。従って、この内筒フローガイド７
０とフローリング２０の曲面とで空気の流入路を形成
し、空気はこの流路に沿って１３４で示すようにスムー
ズに流入し、又、フローガイド２０の内側ではフローリ
ング２０の円形状に沿って１３５で示すように内側に流
入する。流入した空気はサポート１２を通過する際に多
少の乱れが発生するが、その後流側のパンチメタル５２
により整流され、均一な流れとなって先端部へ流れ、実
施の第１形態と同様に燃焼不安定を軽減させることがで
きる。本実施の第５形態においても実施の第１形態と同
様に燃焼不安定を軽減させる効果を有する。
ける。内筒フローガイド７０は漏斗形状であり、拡大部
の周辺を車室２の燃焼器先端部の内壁に固定し、流れ方
向に滑らかな曲面を有して、小径部はパイロットノズル
周囲に固定している。従って、この内筒フローガイド７
０とフローリング２０の曲面とで空気の流入路を形成
し、空気はこの流路に沿って１３４で示すようにスムー
ズに流入し、又、フローガイド２０の内側ではフローリ
ング２０の円形状に沿って１３５で示すように内側に流
入する。流入した空気はサポート１２を通過する際に多
少の乱れが発生するが、その後流側のパンチメタル５２
により整流され、均一な流れとなって先端部へ流れ、実
施の第１形態と同様に燃焼不安定を軽減させることがで
きる。本実施の第５形態においても実施の第１形態と同
様に燃焼不安定を軽減させる効果を有する。
【００３９】図８は本発明の実施の第６形態に係るガス
タービン燃焼器を示し（ａ）は断面図、（ｂ）は（ａ）
におけるＣ−Ｃ矢視図である。本実施の第６形態におい
ては、フローリングを多段フローリング２３として流入
する空気を上流の入口部において滑らかに流入させ、内
部での流れの乱れを低減させようとするものである。
タービン燃焼器を示し（ａ）は断面図、（ｂ）は（ａ）
におけるＣ−Ｃ矢視図である。本実施の第６形態におい
ては、フローリングを多段フローリング２３として流入
する空気を上流の入口部において滑らかに流入させ、内
部での流れの乱れを低減させようとするものである。
【００４０】多段フローリング２３は、図示のように外
側２３ａ、中間２３ｂ、内側２３ｃのそれぞれのフロー
リングを所定の通路を保って多重配置した構成であり、
それぞれ２３ａ，２３ｂ，２３ｃは支柱１１に固定され
ている。更にパンチメタル５３を入口部に配置したもの
で、パンチメタル５３は末広がりの円筒形状で、その拡
大部周囲は車室内壁に固定し、他端周囲は燃焼筒１１端
部に接続している。
側２３ａ、中間２３ｂ、内側２３ｃのそれぞれのフロー
リングを所定の通路を保って多重配置した構成であり、
それぞれ２３ａ，２３ｂ，２３ｃは支柱１１に固定され
ている。更にパンチメタル５３を入口部に配置したもの
で、パンチメタル５３は末広がりの円筒形状で、その拡
大部周囲は車室内壁に固定し、他端周囲は燃焼筒１１端
部に接続している。
【００４１】フローリング２３は、図８（ｂ）にその２
３ａを代表して示すように、パンチメタル５３の先端円
周部において２分され、内側の大きな円弧部２３ａ−１
と外周側の２３ａ−２とから構成されている。他の２３
ｂ，２３ｃのフローリングにおいても同様の構成となっ
ている。このパンチメタル５３は図１，図２に示す実施
の第１形態のものと同様に開口率が４０％〜６０％で構
成されることが好ましく、又、本実施の第６形態ではパ
ンチメタルリブが不要となるものである。
３ａを代表して示すように、パンチメタル５３の先端円
周部において２分され、内側の大きな円弧部２３ａ−１
と外周側の２３ａ−２とから構成されている。他の２３
ｂ，２３ｃのフローリングにおいても同様の構成となっ
ている。このパンチメタル５３は図１，図２に示す実施
の第１形態のものと同様に開口率が４０％〜６０％で構
成されることが好ましく、又、本実施の第６形態ではパ
ンチメタルリブが不要となるものである。
【００４２】上記構成の燃焼器においては、流入する空
気は１３６，１３７，１３８，１３９で示すようにフロ
ーリング２３ａ，２３ｂ，２３ｃにより、それぞれ４区
分されてパンチメタル５３に導かれ、パンチメタル５３
の多孔により入口で整流され、その後各区分された通路
に沿ってスムーズに向きを変え、それぞれ内部へ流入す
る。従って流れが反転する直前でそれぞれ均一に４区分
されると共に、整流されるので、それ以降の流れの乱れ
が少くなり、燃焼不安定を軽減することができる。
気は１３６，１３７，１３８，１３９で示すようにフロ
ーリング２３ａ，２３ｂ，２３ｃにより、それぞれ４区
分されてパンチメタル５３に導かれ、パンチメタル５３
の多孔により入口で整流され、その後各区分された通路
に沿ってスムーズに向きを変え、それぞれ内部へ流入す
る。従って流れが反転する直前でそれぞれ均一に４区分
されると共に、整流されるので、それ以降の流れの乱れ
が少くなり、燃焼不安定を軽減することができる。
【００４３】図９は本発明の実施の第７形態に係るガス
タービン燃焼器を示し、（ａ）は全体図、（ｂ）は燃焼
器のフローリングの部分断面図である。これら図におい
て、本実施の第７形態では、燃焼器入口にはベルマウス
を、燃焼器にはフローリング及びパンチメタルを、圧縮
機出口部には圧縮機出口フローガイドを、それぞれ設
け、燃焼器へ流入する空気の乱れを少くすると共に、流
れを均一にして燃焼不安定を軽減するものである。
タービン燃焼器を示し、（ａ）は全体図、（ｂ）は燃焼
器のフローリングの部分断面図である。これら図におい
て、本実施の第７形態では、燃焼器入口にはベルマウス
を、燃焼器にはフローリング及びパンチメタルを、圧縮
機出口部には圧縮機出口フローガイドを、それぞれ設
け、燃焼器へ流入する空気の乱れを少くすると共に、流
れを均一にして燃焼不安定を軽減するものである。
【００４４】まず、図９（ａ）では、図６で説明したよ
うに入口流路ベルマウス６０を燃焼器の入口周囲に、パ
ンチメタル５０を燃焼器内へ設け、（ｂ）においては、
図１で説明したように半円形断面のフローリング２０を
設ける。更に、（ａ）の圧縮機１出口には、ロータ周囲
に圧縮機出口から外側の複数の燃焼器へ向かって空気を
外向きに導くように開口する圧縮機出口フローガイド７
５を接続する。フローガイド７５の開口部には強度を適
度に保つためにリブ７６，７７，７８が所定間隔で取付
けられている。
うに入口流路ベルマウス６０を燃焼器の入口周囲に、パ
ンチメタル５０を燃焼器内へ設け、（ｂ）においては、
図１で説明したように半円形断面のフローリング２０を
設ける。更に、（ａ）の圧縮機１出口には、ロータ周囲
に圧縮機出口から外側の複数の燃焼器へ向かって空気を
外向きに導くように開口する圧縮機出口フローガイド７
５を接続する。フローガイド７５の開口部には強度を適
度に保つためにリブ７６，７７，７８が所定間隔で取付
けられている。
【００４５】上記の構成の実施の第７形態においては、
圧縮機出口からの空気は、圧縮機出口フローガイド７５
に導かれて、１４０ａ，１４０ｂで示すように燃焼器２
の周囲に向かって均一に流入し、更に燃焼器入口のベル
マウス６０で燃焼器内へスムーズに流入する。燃焼器内
ではフローガイド２０により流入方向がスムーズに方向
転換し、更に、パンチメタル５０で整流されて流れに乱
れが生じないようにメインノズル７、パイロットノズル
８周囲に供給される。本実施の第７形態においては、圧
縮機１の出口、燃焼器の入口、燃焼器内にそれぞれ流れ
をスムーズに導くガイド７５、ベルマウス６０、フロー
リング２０をそれぞれ設けたので、燃焼器へ流入する空
気の編流を抑えて均一にして燃料濃度の変動を小さく抑
えるので燃焼不安定を更に軽減させることができる。
圧縮機出口からの空気は、圧縮機出口フローガイド７５
に導かれて、１４０ａ，１４０ｂで示すように燃焼器２
の周囲に向かって均一に流入し、更に燃焼器入口のベル
マウス６０で燃焼器内へスムーズに流入する。燃焼器内
ではフローガイド２０により流入方向がスムーズに方向
転換し、更に、パンチメタル５０で整流されて流れに乱
れが生じないようにメインノズル７、パイロットノズル
８周囲に供給される。本実施の第７形態においては、圧
縮機１の出口、燃焼器の入口、燃焼器内にそれぞれ流れ
をスムーズに導くガイド７５、ベルマウス６０、フロー
リング２０をそれぞれ設けたので、燃焼器へ流入する空
気の編流を抑えて均一にして燃料濃度の変動を小さく抑
えるので燃焼不安定を更に軽減させることができる。
【００４６】図１０は本発明の参考例に係るガスタービ
ン燃焼器を示し、（ａ）はその断面図、（ｂ）は（ａ）
におけるＥ−Ｅ断面図であり、図１１は図１０（ａ）に
おけるＦ−Ｆ断面図であり、円周方向に展開した状態の
図である。図１０において、燃焼器には図１，図２と同
様にフローリング２０が設けられている。本参考例にお
いては、更に、パイロットノズル８と８本の円周状に配
置されたメインノズルとの上流側の所定区間には充填物
からなるフェアリング８０が設けられている。
ン燃焼器を示し、（ａ）はその断面図、（ｂ）は（ａ）
におけるＥ−Ｅ断面図であり、図１１は図１０（ａ）に
おけるＦ−Ｆ断面図であり、円周方向に展開した状態の
図である。図１０において、燃焼器には図１，図２と同
様にフローリング２０が設けられている。本参考例にお
いては、更に、パイロットノズル８と８本の円周状に配
置されたメインノズルとの上流側の所定区間には充填物
からなるフェアリング８０が設けられている。
【００４７】フェアリング８０は（ｂ）に示すように、
メインノズル７とパイロットノズル８との間の空間部を
斜線で示すように充填物を埋め込み、フェアリングを形
成している。フェアリング８０の長さ方向の形状はフロ
ーリング２０又は燃焼筒１１の先端部近辺まで伸び、図
１１のＥ−Ｅ断面図で示すように上流側８０ａよりも下
流側８０ｂの方を細くし、隣接するフェアリング間の間
隔ｄを下流へ行くに従って広げて行く。このような形状
にする理由は、上流側から下流側に向かうに従って空気
の流速が速くなるので、先に行くに従って、その空間部
の幅ｄを拡大し、流れをスムーズにして流速の乱れを小
さくするためのものである。
メインノズル７とパイロットノズル８との間の空間部を
斜線で示すように充填物を埋め込み、フェアリングを形
成している。フェアリング８０の長さ方向の形状はフロ
ーリング２０又は燃焼筒１１の先端部近辺まで伸び、図
１１のＥ−Ｅ断面図で示すように上流側８０ａよりも下
流側８０ｂの方を細くし、隣接するフェアリング間の間
隔ｄを下流へ行くに従って広げて行く。このような形状
にする理由は、上流側から下流側に向かうに従って空気
の流速が速くなるので、先に行くに従って、その空間部
の幅ｄを拡大し、流れをスムーズにして流速の乱れを小
さくするためのものである。
【００４８】上記構成の参考例においては、流入する空
気は燃焼器内で方向転換してフェアリング８０の上流端
から下流に向かってメインノズル７とパイロットノズル
８との間の隙間を流れようとするが、この隙間にはフェ
アリング８０が充填されている。従って、隙間は図１０
（ｂ）及び図１１に示すように隣接するメインノズル７
間の隙間で、その間隔が先端部で拡大するように形成さ
れているので、空気は流速が速まるにつれて流路も拡大
され、スムーズな流れとなってパイロットノズル８の周
囲に沿って流れ、先端部へ流出する。
気は燃焼器内で方向転換してフェアリング８０の上流端
から下流に向かってメインノズル７とパイロットノズル
８との間の隙間を流れようとするが、この隙間にはフェ
アリング８０が充填されている。従って、隙間は図１０
（ｂ）及び図１１に示すように隣接するメインノズル７
間の隙間で、その間隔が先端部で拡大するように形成さ
れているので、空気は流速が速まるにつれて流路も拡大
され、スムーズな流れとなってパイロットノズル８の周
囲に沿って流れ、先端部へ流出する。
【００４９】一方、メインノズル７外側から流入する空
気は、図１で説明した実施の第１形態と同じくフローリ
ング２０でスムーズに方向転換して流入する。従ってメ
インノズル７の周囲及びパイロットノズル８周囲から上
流側へ流れる空気の乱れは最少限に抑えられ、均一な空
気流としてノズル先端部へ供給するので燃焼不安定を軽
減することができる。
気は、図１で説明した実施の第１形態と同じくフローリ
ング２０でスムーズに方向転換して流入する。従ってメ
インノズル７の周囲及びパイロットノズル８周囲から上
流側へ流れる空気の乱れは最少限に抑えられ、均一な空
気流としてノズル先端部へ供給するので燃焼不安定を軽
減することができる。
【００５０】図１２は本発明の効果を示す図であり、図
９で説明した実施の第７形態の実験値を代表して示して
おり、横軸は負荷を、縦軸は燃焼器の空気圧の変動を示
している。図において黒丸は従来の燃焼器、(削除)白丸
は図９に示すように、フローガイド２０、パンチメタル
５０及びパンチメタルリブ５１、圧縮機出口フローガイ
ド７５を設けた場合のデータである。図において、パン
チメタルに加え、フローガイド２０、ベルマウス６０、
圧縮機入口ガイド７５を設けると空気圧の変動が減少す
ることがわかる。
９で説明した実施の第７形態の実験値を代表して示して
おり、横軸は負荷を、縦軸は燃焼器の空気圧の変動を示
している。図において黒丸は従来の燃焼器、(削除)白丸
は図９に示すように、フローガイド２０、パンチメタル
５０及びパンチメタルリブ５１、圧縮機出口フローガイ
ド７５を設けた場合のデータである。図において、パン
チメタルに加え、フローガイド２０、ベルマウス６０、
圧縮機入口ガイド７５を設けると空気圧の変動が減少す
ることがわかる。
【００５１】
【発明の効果】本発明のガスタービン燃焼器は（１）車
室の燃焼器格納部に一端が固定された複数の支柱により
周辺が支持された円筒を備え、同円筒の中心にパイロッ
トノズルを、同パイロットノズルの周囲に複数のメイン
ノズルを配設してなるガスタービン燃焼器において、前
記円筒の上流端周囲を半円形断面形状で所定の隙間を保
って覆うようにリング状に配設したフローリングと、同
フローリングの下流側で前記円筒内の前記パイロットノ
ズル及びメインノズル間で形成される空間を閉じるよう
に配設された多孔板とを備えてなることを特徴としてい
る。このような構成により燃焼器へ流入する空気は、ま
ず円筒内にはフローリングの曲面に沿ってスムーズに流
入し、その後多孔板の多数の孔を通過することにより整
流されて均一な流れとなり、従来のような剥離渦や流れ
の乱れが生じることなくパイロットノズル、メインノズ
ルに沿って先端部へ流れるので、燃料の濃度差に起因す
る燃焼不安定を軽減することができる。
室の燃焼器格納部に一端が固定された複数の支柱により
周辺が支持された円筒を備え、同円筒の中心にパイロッ
トノズルを、同パイロットノズルの周囲に複数のメイン
ノズルを配設してなるガスタービン燃焼器において、前
記円筒の上流端周囲を半円形断面形状で所定の隙間を保
って覆うようにリング状に配設したフローリングと、同
フローリングの下流側で前記円筒内の前記パイロットノ
ズル及びメインノズル間で形成される空間を閉じるよう
に配設された多孔板とを備えてなることを特徴としてい
る。このような構成により燃焼器へ流入する空気は、ま
ず円筒内にはフローリングの曲面に沿ってスムーズに流
入し、その後多孔板の多数の孔を通過することにより整
流されて均一な流れとなり、従来のような剥離渦や流れ
の乱れが生じることなくパイロットノズル、メインノズ
ルに沿って先端部へ流れるので、燃料の濃度差に起因す
る燃焼不安定を軽減することができる。
【００５２】本発明の（２）では、フローリングを半長
円形状の断面とし、多孔板の周辺は、この半長円形状の
延長された側面に固定することができるので加工が容易
となる。又（３）の発明は、フローリングが多段に配置
されているので、空気の燃焼器の円筒内に多段の円周状
の隙間から均一に導かれて流入するので、上記（１）の
発明の効果を更に助長する。
円形状の断面とし、多孔板の周辺は、この半長円形状の
延長された側面に固定することができるので加工が容易
となる。又（３）の発明は、フローリングが多段に配置
されているので、空気の燃焼器の円筒内に多段の円周状
の隙間から均一に導かれて流入するので、上記（１）の
発明の効果を更に助長する。
【００５３】本発明の（４）では、燃焼器格納部の空気
が流入する入口部は格納部を突設するために角部を有す
る壁面で構成されており、燃焼器へ流入する空気は乱さ
れ、流れに乱れが生じた状態で燃焼器先端部のフローガ
イドへ導かれるが、入口部壁面が滑らかな曲面を形成す
るようにガイド部が設けてあり、このガイド部により流
入する空気流の乱れをなくすることができ、上記（１）
の発明の燃焼不安定軽減の効果が確実に得られるもので
ある。
が流入する入口部は格納部を突設するために角部を有す
る壁面で構成されており、燃焼器へ流入する空気は乱さ
れ、流れに乱れが生じた状態で燃焼器先端部のフローガ
イドへ導かれるが、入口部壁面が滑らかな曲面を形成す
るようにガイド部が設けてあり、このガイド部により流
入する空気流の乱れをなくすることができ、上記（１）
の発明の燃焼不安定軽減の効果が確実に得られるもので
ある。
【００５４】本発明の（５）においては、流入する空気
は漏斗形状のフローガイドにより燃焼器上流端において
スムーズに方向転換し、かつフローリングにより導かれ
て円筒内部へ導かれ、更に多孔板がパイロットノズルと
メインノズルを支持するサポートよりも後流側に設けら
れているので、サポートにより多少流れが乱されたとし
ても、この乱れは多孔板により整流され、空気流を均一
にしてノズル先端部へ導くので、上記（１）の発明の燃
焼不安定の軽減の効果がより一層確実となる。
は漏斗形状のフローガイドにより燃焼器上流端において
スムーズに方向転換し、かつフローリングにより導かれ
て円筒内部へ導かれ、更に多孔板がパイロットノズルと
メインノズルを支持するサポートよりも後流側に設けら
れているので、サポートにより多少流れが乱されたとし
ても、この乱れは多孔板により整流され、空気流を均一
にしてノズル先端部へ導くので、上記（１）の発明の燃
焼不安定の軽減の効果がより一層確実となる。
【００５５】本発明の（６）においては、フローリング
を多段配置とし、これらフローリング外周囲の空気流入
部の前に円筒状の多孔板を配置しているので、燃焼器へ
流入する空気はまず、多孔板で整流され円周状で均一な
流れとなり、その後、この均一な流れは多段のフローリ
ング間の隙間を通り、燃焼器の円筒内にスムーズに導か
れる。
を多段配置とし、これらフローリング外周囲の空気流入
部の前に円筒状の多孔板を配置しているので、燃焼器へ
流入する空気はまず、多孔板で整流され円周状で均一な
流れとなり、その後、この均一な流れは多段のフローリ
ング間の隙間を通り、燃焼器の円筒内にスムーズに導か
れる。
【００５６】
【００５７】本発明の（７）においては、圧縮機出口に
はフローガイドが設けられ、圧縮機出口から燃焼器へ向
かう空気の流れの編流を燃焼器周囲で均一に導き、燃焼
器にはフローリングと多孔板を設けて燃焼器内の空気の
乱れをなくして燃焼不安定を軽減し、更に燃焼器へ流入
する空気も車室の燃焼器格納部入口部を滑らかな曲面の
ガイド部でスムーズに流入させるようにしたので、空気
流の圧損が低減されると共に、燃焼不安定も軽減できる
ガスタービンを実現することができる。
はフローガイドが設けられ、圧縮機出口から燃焼器へ向
かう空気の流れの編流を燃焼器周囲で均一に導き、燃焼
器にはフローリングと多孔板を設けて燃焼器内の空気の
乱れをなくして燃焼不安定を軽減し、更に燃焼器へ流入
する空気も車室の燃焼器格納部入口部を滑らかな曲面の
ガイド部でスムーズに流入させるようにしたので、空気
流の圧損が低減されると共に、燃焼不安定も軽減できる
ガスタービンを実現することができる。
【図１】本発明の実施の第１形態に係るガスタービン燃
焼器を示し、（ａ）は断面図、（ｂ）は（ａ）における
Ａ−Ａ断面図、（ｃ）は（ｂ）のＢ−Ｂ断面図、（ｄ）
は（ｃ）の応用例を示す。
焼器を示し、（ａ）は断面図、（ｂ）は（ａ）における
Ａ−Ａ断面図、（ｃ）は（ｂ）のＢ−Ｂ断面図、（ｄ）
は（ｃ）の応用例を示す。
【図２】本発明の実施の第１形態に係るガスタービン燃
焼器の空気流れを示す図である。
焼器の空気流れを示す図である。
【図３】本発明の実施の第２形態に係るガスタービン燃
焼器の断面図である。
焼器の断面図である。
【図４】本発明の実施の第３形態に係るガスタービン燃
焼器の断面図である。
焼器の断面図である。
【図５】本発明の実施の第３形態の効果を示し、（ａ）
は第１形態の速度分布、（ｂ）は第２形態の速度分布、
（ｃ）は実施の第３形態の速度分布を示す図である。
は第１形態の速度分布、（ｂ）は第２形態の速度分布、
（ｃ）は実施の第３形態の速度分布を示す図である。
【図６】本発明の実施の第４形態に係るガスタービン燃
焼器の断面図である。
焼器の断面図である。
【図７】本発明の実施の第５形態に係るガスタービン燃
焼器の断面図である。
焼器の断面図である。
【図８】本発明の実施の第６形態に係るガスタービン燃
焼器を示し、（ａ）は断面図、（ｂ）は（ａ）における
Ｃ−Ｃ断面図である。
焼器を示し、（ａ）は断面図、（ｂ）は（ａ）における
Ｃ−Ｃ断面図である。
【図９】本発明の実施の第７形態に係るガスタービン燃
焼器を示し、（ａ）は全体の断面図、（ｂ）は（ａ）に
おけるＤ部詳細図である。
焼器を示し、（ａ）は全体の断面図、（ｂ）は（ａ）に
おけるＤ部詳細図である。
【図１０】本発明の参考例に係るガスタービン燃焼器を
示し、（ａ）は断面図、（ｂ）は（ａ）におけるＥ−Ｅ
断面図である。
示し、（ａ）は断面図、（ｂ）は（ａ）におけるＥ−Ｅ
断面図である。
【図１１】図１０におけるＦ−Ｆ断面図で、円周方向を
展開して示した図である。
展開して示した図である。
【図１２】本発明の効果を示す図である。
【図１３】ガスタービンの一般的な全体断面図である。
【図１４】図１３におけるＧ部詳細図である。
【図１５】従来のガスタービン燃焼器の空気の流れを示
す図である。
す図である。
１ 圧縮機
２ 車室
３ 燃焼器
４ 燃焼器入口流路
５ メイン流路
７ メインノズル
８ パイロットノズル
１０ 燃焼筒
１１ 支柱
１２ サポート
２０，２１，２２ フローリング
２３ 多段フローリング
５０，５３ パンチメタル
５１ パンチメタルリブ
５２ 下流位置パンチメタル
６０ ベルマウス
７０ 内筒フローガイド
７５ 圧縮機出口フローガイド
８０ フェアリング
1
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─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 秋田 栄司
兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目１番１号
三菱重工業株式会社高砂製作所内
(72)発明者 有村 久登
兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目１番１号
三菱重工業株式会社高砂製作所内
(56)参考文献 特開 平９−184630（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−198143（ＪＰ，Ａ)
特開 平11−141878（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−82419（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F23R
Claims (7)
- 【請求項１】 車室の燃焼器格納部に一端が固定された
複数の支柱により周辺が支持された円筒を備え、同円筒
の中心にパイロットノズルを、同パイロットノズルの周
囲に複数のメインノズルを配設してなるガスタービン燃
焼器において、前記円筒の上流端周囲を半円形断面形状
で所定の隙間を保って覆うようにリング状に配設したフ
ローリングと、同フローリングの下流側で前記円筒内の
前記パイロットノズル及びメインノズル間で形成される
空間を閉じるように配設された多孔板とを備えてなるこ
とを特徴とするガスタービン燃焼器。 - 【請求項２】 前記フローリングの断面形状は半円形の
両端を延長し半長円形とし、前記多孔板の周辺は前記半
長円形の周側面に固定されていることを特徴とする請求
項１記載のガスタービン燃焼器。 - 【請求項３】 前記フローリングは所定の隙間を保ち半
円形の曲面を軸方向に多段配置したことを特徴とする請
求項１記載のガスタービン燃焼器。 - 【請求項４】 前記車室の燃焼器格納部の入口部周囲に
は滑らかな曲面を有し同入口部全周囲壁面を覆うガイド
部を設けたことを特徴とする請求項１記載のガスタービ
ン燃焼器。 - 【請求項５】 前記フローリングの上流側には同フロー
リングの曲面に沿うような滑らかな曲面を有する断面形
状で前記フローリングと所定の間隔を保ち漏斗形状のフ
ローガイドを配設し、同フローガイドの拡大径部は前記
車室の燃焼器格納部内壁に固定され、小径部周囲は前記
パイロットノズル周囲に固定され、更に前記多孔板は前
記パイロットノズル及びメインノズルを支持するサポー
トの後流側に配設されていることを特徴とする請求項１
記載のガスタービン燃焼器。 - 【請求項６】 車室の燃焼器格納部に一端が固定された
複数の支柱により周辺が支持された円筒を備え、同円筒
の中心にパイロットノズルを、同パイロットノズルの周
囲に複数のメインノズルを配設してなるガスタービン燃
焼器において、前記円筒の上流端周囲を半円形断面形状
で所定の隙間を保って覆うようにリング状に配設したフ
ローリングを設け、同フローリングの上流側には所定間
隔を保って軸方向にそれぞれ半円形断面形状のフローリ
ングを多段に配設すると共に、前記多段のフローリング
外側入口部全周を覆う円筒状の多孔板を備えてなること
を特徴とするガスタービン燃焼器。 - 【請求項７】 圧縮機と、車室の燃焼器格納部に一端が
固定された複数の支柱により周辺が支持された円筒を備
え、同円筒の中心にパイロットノズルを、同パイロット
ノズルの周囲に複数のメインノズルを有する燃焼器とを
備えたガスタービンにおいて、前記圧縮機出口全周に
は、吐出空気が外側に配置された複数の前記燃焼器の方
向に流れるような滑らかな曲面を有するフローガイドを
設け、前記燃焼器には、前記円筒の上流端周囲を半円形
断面形状で所定の隙間を保って覆うようにリング状に配
置したフローリングと、同フローリングの下流側で前記
円筒内の前記パイロットノズル及びメインノズル間で形
成される空間を閉ぐように配設された多孔板とを設け、
更に前記車室の燃焼器格納部の入口部周囲には、滑らか
な曲面を有し同入口部全周囲壁面を覆うガイド部を設け
たことを特徴とするガスタービン。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16252099A JP3364169B2 (ja) | 1999-06-09 | 1999-06-09 | ガスタービン及びその燃焼器 |
| PCT/JP2000/003716 WO2000075573A1 (en) | 1999-06-09 | 2000-06-08 | Gas turbine and gas turbine combustor |
| US09/762,598 US6634175B1 (en) | 1999-06-09 | 2000-06-08 | Gas turbine and gas turbine combustor |
| CA002340107A CA2340107C (en) | 1999-06-09 | 2000-06-08 | Gas turbine and gas turbine combustor |
| EP00935589A EP1103767B1 (en) | 1999-06-09 | 2000-06-08 | Gas turbine combustor with flow guide |
| EP10155401.2A EP2189722B1 (en) | 1999-06-09 | 2000-06-08 | Gas turbine with combustor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16252099A JP3364169B2 (ja) | 1999-06-09 | 1999-06-09 | ガスタービン及びその燃焼器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000346361A JP2000346361A (ja) | 2000-12-15 |
| JP3364169B2 true JP3364169B2 (ja) | 2003-01-08 |
Family
ID=15756193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16252099A Expired - Lifetime JP3364169B2 (ja) | 1999-06-09 | 1999-06-09 | ガスタービン及びその燃焼器 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6634175B1 (ja) |
| EP (2) | EP2189722B1 (ja) |
| JP (1) | JP3364169B2 (ja) |
| CA (1) | CA2340107C (ja) |
| WO (1) | WO2000075573A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101820869B1 (ko) * | 2015-06-30 | 2018-01-22 | 두산중공업 주식회사 | 유체 가이드를 포함한 연소기 |
Families Citing this family (71)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4610800B2 (ja) * | 2001-06-29 | 2011-01-12 | 三菱重工業株式会社 | ガスタービン燃焼器 |
| JP3986348B2 (ja) * | 2001-06-29 | 2007-10-03 | 三菱重工業株式会社 | ガスタービン燃焼器の燃料供給ノズルおよびガスタービン燃焼器並びにガスタービン |
| JP3495730B2 (ja) * | 2002-04-15 | 2004-02-09 | 三菱重工業株式会社 | ガスタービンの燃焼器 |
| DE10219354A1 (de) * | 2002-04-30 | 2003-11-13 | Rolls Royce Deutschland | Gasturbinenbrennkammer mit gezielter Kraftstoffeinbringung zur Verbesserung der Homogenität des Kraftstoff-Luft-Gemisches |
| JP4070758B2 (ja) * | 2004-09-10 | 2008-04-02 | 三菱重工業株式会社 | ガスタービン燃焼器 |
| JP4015656B2 (ja) * | 2004-11-17 | 2007-11-28 | 三菱重工業株式会社 | ガスタービン燃焼器 |
| US7624578B2 (en) * | 2005-09-30 | 2009-12-01 | General Electric Company | Method and apparatus for generating combustion products within a gas turbine engine |
| US7540152B2 (en) * | 2006-02-27 | 2009-06-02 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Combustor |
| US7540153B2 (en) | 2006-02-27 | 2009-06-02 | Mitsubishi Heavy Industries Ltd. | Combustor |
| US7770395B2 (en) * | 2006-02-27 | 2010-08-10 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Combustor |
| US7523614B2 (en) * | 2006-02-27 | 2009-04-28 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Combustor |
| US7762074B2 (en) * | 2006-04-04 | 2010-07-27 | Siemens Energy, Inc. | Air flow conditioner for a combustor can of a gas turbine engine |
| US20070277530A1 (en) * | 2006-05-31 | 2007-12-06 | Constantin Alexandru Dinu | Inlet flow conditioner for gas turbine engine fuel nozzle |
| JP5054988B2 (ja) * | 2007-01-24 | 2012-10-24 | 三菱重工業株式会社 | 燃焼器 |
| CN101688670B (zh) * | 2007-07-09 | 2013-05-15 | 西门子公司 | 燃气轮机燃烧器 |
| DE102007043626A1 (de) | 2007-09-13 | 2009-03-19 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Gasturbinenmagerbrenner mit Kraftstoffdüse mit kontrollierter Kraftstoffinhomogenität |
| US20090173074A1 (en) * | 2008-01-03 | 2009-07-09 | General Electric Company | Integrated fuel nozzle ifc |
| JP4918509B2 (ja) * | 2008-02-15 | 2012-04-18 | 三菱重工業株式会社 | 燃焼器 |
| JP5276345B2 (ja) | 2008-03-28 | 2013-08-28 | 三菱重工業株式会社 | ガスタービン及びガスタービンの燃焼器挿入孔形成方法 |
| US20090255120A1 (en) * | 2008-04-11 | 2009-10-15 | General Electric Company | Method of assembling a fuel nozzle |
| US8806871B2 (en) * | 2008-04-11 | 2014-08-19 | General Electric Company | Fuel nozzle |
| US20090255118A1 (en) * | 2008-04-11 | 2009-10-15 | General Electric Company | Method of manufacturing mixers |
| US9188341B2 (en) | 2008-04-11 | 2015-11-17 | General Electric Company | Fuel nozzle |
| US20090255256A1 (en) * | 2008-04-11 | 2009-10-15 | General Electric Company | Method of manufacturing combustor components |
| AT506592B1 (de) | 2008-08-26 | 2009-10-15 | Edmund Ing Lorenz | Verbrennungsturbine mit diskontinuierlicher verbrennung |
| US8234872B2 (en) * | 2009-05-01 | 2012-08-07 | General Electric Company | Turbine air flow conditioner |
| US20110000215A1 (en) * | 2009-07-01 | 2011-01-06 | General Electric Company | Combustor Can Flow Conditioner |
| WO2011018853A1 (ja) * | 2009-08-13 | 2011-02-17 | 三菱重工業株式会社 | 燃焼器 |
| US8402763B2 (en) * | 2009-10-26 | 2013-03-26 | General Electric Company | Combustor headend guide vanes to reduce flow maldistribution into multi-nozzle arrangement |
| US8371123B2 (en) * | 2009-10-28 | 2013-02-12 | General Electric Company | Apparatus for conditioning airflow through a nozzle |
| EP2327933A1 (de) * | 2009-11-30 | 2011-06-01 | Siemens Aktiengesellschaft | Brenneranordnung |
| US20120024985A1 (en) * | 2010-08-02 | 2012-02-02 | General Electric Company | Integrated fuel nozzle and inlet flow conditioner and related method |
| NL2005381C2 (en) | 2010-09-21 | 2012-03-28 | Micro Turbine Technology B V | Combustor with a single limited fuel-air mixing burner and recuperated micro gas turbine. |
| US20120144832A1 (en) * | 2010-12-10 | 2012-06-14 | General Electric Company | Passive air-fuel mixing prechamber |
| US8944141B2 (en) | 2010-12-22 | 2015-02-03 | United Technologies Corporation | Drill to flow mini core |
| JP5766444B2 (ja) * | 2011-01-14 | 2015-08-19 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 燃焼器およびガスタービン |
| JP5653774B2 (ja) * | 2011-01-27 | 2015-01-14 | 三菱重工業株式会社 | ガスタービン燃焼器 |
| US20120305677A1 (en) * | 2011-06-06 | 2012-12-06 | General Electric Company | System for conditioning flow through a nozzle |
| CN102323374A (zh) * | 2011-06-09 | 2012-01-18 | 中国科学技术大学 | 开放空间粉尘连续吹喷预混燃烧实验系统 |
| US9291102B2 (en) | 2011-09-07 | 2016-03-22 | Siemens Energy, Inc. | Interface ring for gas turbine fuel nozzle assemblies |
| US8950188B2 (en) * | 2011-09-09 | 2015-02-10 | General Electric Company | Turning guide for combustion fuel nozzle in gas turbine and method to turn fuel flow entering combustion chamber |
| US20130081397A1 (en) * | 2011-10-04 | 2013-04-04 | Brandon Taylor Overby | Forward casing with a circumferential sloped surface and a combustor assembly including same |
| KR101614636B1 (ko) * | 2011-11-16 | 2016-04-21 | 미츠비시 히타치 파워 시스템즈 가부시키가이샤 | 가스 터빈 연소기 |
| JP5984445B2 (ja) * | 2012-03-23 | 2016-09-06 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 燃焼器 |
| DE102012216080A1 (de) | 2012-08-17 | 2014-02-20 | Dürr Systems GmbH | Brenner |
| US10378456B2 (en) | 2012-10-01 | 2019-08-13 | Ansaldo Energia Switzerland AG | Method of operating a multi-stage flamesheet combustor |
| US10060630B2 (en) | 2012-10-01 | 2018-08-28 | Ansaldo Energia Ip Uk Limited | Flamesheet combustor contoured liner |
| US20140090396A1 (en) * | 2012-10-01 | 2014-04-03 | Peter John Stuttaford | Combustor with radially staged premixed pilot for improved |
| US9897317B2 (en) | 2012-10-01 | 2018-02-20 | Ansaldo Energia Ip Uk Limited | Thermally free liner retention mechanism |
| US9546789B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-01-17 | General Electric Company | System having a multi-tube fuel nozzle |
| US9291352B2 (en) | 2013-03-15 | 2016-03-22 | General Electric Company | System having a multi-tube fuel nozzle with an inlet flow conditioner |
| US9316397B2 (en) | 2013-03-15 | 2016-04-19 | General Electric Company | System and method for sealing a fuel nozzle |
| US9303873B2 (en) | 2013-03-15 | 2016-04-05 | General Electric Company | System having a multi-tube fuel nozzle with a fuel nozzle housing |
| US9784452B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-10-10 | General Electric Company | System having a multi-tube fuel nozzle with an aft plate assembly |
| JP6228434B2 (ja) * | 2013-11-15 | 2017-11-08 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ガスタービン燃焼器 |
| US10288293B2 (en) | 2013-11-27 | 2019-05-14 | General Electric Company | Fuel nozzle with fluid lock and purge apparatus |
| CN105829800B (zh) | 2013-12-23 | 2019-04-26 | 通用电气公司 | 用于空气协助的燃料喷射的燃料喷嘴结构 |
| JP6695801B2 (ja) | 2013-12-23 | 2020-05-20 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 可撓性支持構造体を備えた燃料ノズル |
| JP6824165B2 (ja) * | 2014-11-21 | 2021-02-03 | アンサルド エネルジア アイ・ピー ユー・ケイ リミテッドＡｎｓａｌｄｏ Ｅｎｅｒｇｉａ Ｉｐ Ｕｋ Ｌｉｍｉｔｅｄ | 火炎シート燃焼器の所定の輪郭を備えたライナ |
| JP6768306B2 (ja) * | 2016-02-29 | 2020-10-14 | 三菱パワー株式会社 | 燃焼器、ガスタービン |
| KR101770313B1 (ko) * | 2016-06-21 | 2017-08-22 | 두산중공업 주식회사 | 에어플로우 가이드를 포함하는 가스 터빈용 연소기 |
| US10677466B2 (en) | 2016-10-13 | 2020-06-09 | General Electric Company | Combustor inlet flow conditioner |
| KR101900192B1 (ko) * | 2017-04-27 | 2018-09-18 | 두산중공업 주식회사 | 연료 노즐 조립체, 이를 포함하는 연료 노즐 모듈 및 가스 터빈 |
| CN108869041B (zh) * | 2017-05-12 | 2020-07-14 | 中国联合重型燃气轮机技术有限公司 | 用于燃气轮机的前端转向勺状件 |
| JP6895867B2 (ja) * | 2017-10-27 | 2021-06-30 | 三菱パワー株式会社 | ガスタービン燃焼器、ガスタービン |
| DE102018205874A1 (de) | 2018-04-18 | 2019-10-24 | Siemens Aktiengesellschaft | Brenner mit selektiver Anpassung des Bohrungsmusters für die Gaseindüsung |
| JP7112342B2 (ja) * | 2019-01-25 | 2022-08-03 | 三菱重工業株式会社 | ガスタービン燃焼器及びガスタービン |
| KR102097029B1 (ko) * | 2019-05-13 | 2020-04-03 | 두산중공업 주식회사 | 연소기 및 이를 포함하는 가스 터빈 |
| DE102020203955A1 (de) | 2020-03-26 | 2021-09-30 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Brennkammergehäuse und Herstellungsverfahren |
| KR102340397B1 (ko) * | 2020-05-07 | 2021-12-15 | 두산중공업 주식회사 | 연소기 및 이를 포함하는 가스 터빈 |
| CN113739203B (zh) * | 2021-09-13 | 2023-03-10 | 中国联合重型燃气轮机技术有限公司 | 用于燃烧器的罩帽组件 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3233866A (en) * | 1958-09-02 | 1966-02-08 | Davidovic Vlastimir | Cooled gas turbines |
| US4428191A (en) * | 1964-10-01 | 1984-01-31 | Rolls Royce Limited | Fuel combustion in ducted flow |
| US3589128A (en) * | 1970-02-02 | 1971-06-29 | Avco Corp | Cooling arrangement for a reverse flow gas turbine combustor |
| DE2937631A1 (de) * | 1979-09-18 | 1981-04-02 | Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart | Brennkammer fuer gasturbinen |
| JP2544470B2 (ja) * | 1989-02-03 | 1996-10-16 | 株式会社日立製作所 | ガスタ―ビン燃焼器及びその運転方法 |
| JPH07198143A (ja) * | 1994-01-12 | 1995-08-01 | Hitachi Ltd | ガスタービン燃焼器 |
| JP3183053B2 (ja) * | 1994-07-20 | 2001-07-03 | 株式会社日立製作所 | ガスタービン燃焼器及びガスタービン |
| JPH08135969A (ja) | 1994-11-08 | 1996-05-31 | Hitachi Ltd | ガスタービン燃焼器の空気流量調節器 |
| US5836164A (en) * | 1995-01-30 | 1998-11-17 | Hitachi, Ltd. | Gas turbine combustor |
| JPH09184630A (ja) | 1996-01-04 | 1997-07-15 | Hitachi Ltd | ガスタービン燃焼器 |
| JP3448190B2 (ja) | 1997-08-29 | 2003-09-16 | 三菱重工業株式会社 | ガスタービンの燃焼器 |
| JP3592912B2 (ja) * | 1997-11-13 | 2004-11-24 | 三菱重工業株式会社 | ガスタービン燃焼器 |
| US6082111A (en) * | 1998-06-11 | 2000-07-04 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Annular premix section for dry low-NOx combustors |
-
1999
- 1999-06-09 JP JP16252099A patent/JP3364169B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2000
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101820869B1 (ko) * | 2015-06-30 | 2018-01-22 | 두산중공업 주식회사 | 유체 가이드를 포함한 연소기 |
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