JP3346663B2 - 燃料電池セル - Google Patents
燃料電池セルInfo
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- JP3346663B2 JP3346663B2 JP26652294A JP26652294A JP3346663B2 JP 3346663 B2 JP3346663 B2 JP 3346663B2 JP 26652294 A JP26652294 A JP 26652294A JP 26652294 A JP26652294 A JP 26652294A JP 3346663 B2 JP3346663 B2 JP 3346663B2
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- JP
- Japan
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- sintered body
- air electrode
- fuel cell
- solid electrolyte
- pores
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
Landscapes
- Fuel Cell (AREA)
- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Inert Electrodes (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、円筒型の固体電解質型
燃料電池セルの空気極に用いられる多孔質セラミック焼
結体に関するものである。
燃料電池セルの空気極に用いられる多孔質セラミック焼
結体に関するものである。
【０００２】
【従来技術】従来より、燃料電池セルのうち、固体電解
質型燃料電池セルは、りん酸型燃料電池セルや溶融塩電
解質型燃料電池セルに比較して発電効率が高いことから
積極的にその実用化が進められている。この固体電解質
型燃料電池セルとしては、例えば円筒型燃料電池セル
は、図１に示すように、Ｙ2 Ｏ3 やＣａＯなどにより安
定化されたＺｒＯ2 からなる固体電解質１の片面にＬａ
ＭｎＯ3 系材料からなる空気極２、他方の面にＮｉ−Ｚ
ｒＯ2 などからなる燃料極３を形成し、空気極２側に空
気（酸素）、燃料極３側に水素などの燃料ガスを流する
ことにより発電が行われる。また、この単セルはインタ
ーコネクタ（集電部材）４により接続されることにより
発生電力が集電される。
質型燃料電池セルは、りん酸型燃料電池セルや溶融塩電
解質型燃料電池セルに比較して発電効率が高いことから
積極的にその実用化が進められている。この固体電解質
型燃料電池セルとしては、例えば円筒型燃料電池セル
は、図１に示すように、Ｙ2 Ｏ3 やＣａＯなどにより安
定化されたＺｒＯ2 からなる固体電解質１の片面にＬａ
ＭｎＯ3 系材料からなる空気極２、他方の面にＮｉ−Ｚ
ｒＯ2 などからなる燃料極３を形成し、空気極２側に空
気（酸素）、燃料極３側に水素などの燃料ガスを流する
ことにより発電が行われる。また、この単セルはインタ
ーコネクタ（集電部材）４により接続されることにより
発生電力が集電される。
【０００３】上記燃料電池セルにおける空気極は、ガス
透過性に優れるととに高い電気伝導度を有することが要
求されることから、Ｌａの一部をＣａやＳｒで置換した
多孔質のＬａＭｎＯ3 系ペロブスカイト型複合酸化物に
より構成されている。
透過性に優れるととに高い電気伝導度を有することが要
求されることから、Ｌａの一部をＣａやＳｒで置換した
多孔質のＬａＭｎＯ3 系ペロブスカイト型複合酸化物に
より構成されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする問題点】空気極のガス透過性
を大きくするには、開気孔率が２５％以上の多孔質によ
り構成することが必要となるが、開気孔率が大きくなる
ほど空気極自体の強度は低下する傾向にある。また、図
１に示されるように、空気極の中には、それ自体固体電
解質や燃料極を支持するための支持管として用いるのが
主流になりつつあるため、開気孔率を大きくすると固体
電解質の膜付け時や製造過程での取扱いにおいて破損し
やすいという欠点があった。
を大きくするには、開気孔率が２５％以上の多孔質によ
り構成することが必要となるが、開気孔率が大きくなる
ほど空気極自体の強度は低下する傾向にある。また、図
１に示されるように、空気極の中には、それ自体固体電
解質や燃料極を支持するための支持管として用いるのが
主流になりつつあるため、開気孔率を大きくすると固体
電解質の膜付け時や製造過程での取扱いにおいて破損し
やすいという欠点があった。
【０００５】そのために、燃料電池の製造において歩留
りが低下したり、燃料電池の長期使用においての信頼性
を低下させる大きな原因になっていた。
りが低下したり、燃料電池の長期使用においての信頼性
を低下させる大きな原因になっていた。
【０００６】また、ＬａＭｎＯ3 系材料からなる空気極
は、高い電気伝導度を有することが必要であり、ＬａＭ
ｎＯ3 に対してＣａやＳｒでＬａの一部を置換すること
により電気伝導度を高めることも行われているものの、
従来の燃料電池では、固体電解質と空気極との間の比抵
抗が小さいという欠点があった。
は、高い電気伝導度を有することが必要であり、ＬａＭ
ｎＯ3 に対してＣａやＳｒでＬａの一部を置換すること
により電気伝導度を高めることも行われているものの、
従来の燃料電池では、固体電解質と空気極との間の比抵
抗が小さいという欠点があった。
【０００７】従って、本発明は、円筒型の燃料電池セル
における空気極が適度の開気孔を有しながらも高い機械
的強度を有するとともに、固体電解質との間の比抵抗の
小さい空気極を具備する円筒型の燃料電池セルを提供す
ることを目的とするものである。
における空気極が適度の開気孔を有しながらも高い機械
的強度を有するとともに、固体電解質との間の比抵抗の
小さい空気極を具備する円筒型の燃料電池セルを提供す
ることを目的とするものである。
【０００８】
【問題点を解決するための手段】本発明者らは、上記目
的に対して特に、ＬａＭｎＯ3 系結晶を主結晶とする焼
結体に対して、ガス透過性、強度および固体電解質との
間の比について検討した結果、空気極を構成する焼結体
の細孔の大きさおよび焼結体表面の表面粗さが空気極の
機械的強度とガス透過性、および比抵抗に大きく寄与す
ることを見いだしさらに検討を重ねた結果、焼結体中に
含まれる細孔において、直径４μｍ以下の細孔の全細孔
体積に占める割合が７０％以上、固体電解質と接触する
表面の表面粗さ（Ｒａ）が０．０５〜８．８μｍの多孔
質焼結体により空気極を構成することにより最も優れた
特性を有することを見いだしたものである。
的に対して特に、ＬａＭｎＯ3 系結晶を主結晶とする焼
結体に対して、ガス透過性、強度および固体電解質との
間の比について検討した結果、空気極を構成する焼結体
の細孔の大きさおよび焼結体表面の表面粗さが空気極の
機械的強度とガス透過性、および比抵抗に大きく寄与す
ることを見いだしさらに検討を重ねた結果、焼結体中に
含まれる細孔において、直径４μｍ以下の細孔の全細孔
体積に占める割合が７０％以上、固体電解質と接触する
表面の表面粗さ（Ｒａ）が０．０５〜８．８μｍの多孔
質焼結体により空気極を構成することにより最も優れた
特性を有することを見いだしたものである。
【０００９】以下、本発明を詳述する。本発明における
燃料電池セルにおける空気極は、金属元素として少なく
ともＬａとＭｎを含む酸化物焼結体であって、結晶相と
してはＬａＭｎＯ3 系ペロブスカイト型酸化物結晶を主
として構成される。このＬａＭｎＯ3 系結晶としては、
そのＬａの１０〜５０原子％をＣａにより、あるいはＬ
ａの１０〜５０原子％をＳｒで置換したもの、さらに
は、上記ＣａあるいはＳｒによるＬａの置換に加え、Ｌ
ａの一部を周期律表第３ａ族元素で０．１〜５０原子％
の割合で置換したものが特に望ましい。これは、上記Ｌ
ａの置換によりＬａＭｎＯ3 系材料の電気伝導度が向上
するためである。
燃料電池セルにおける空気極は、金属元素として少なく
ともＬａとＭｎを含む酸化物焼結体であって、結晶相と
してはＬａＭｎＯ3 系ペロブスカイト型酸化物結晶を主
として構成される。このＬａＭｎＯ3 系結晶としては、
そのＬａの１０〜５０原子％をＣａにより、あるいはＬ
ａの１０〜５０原子％をＳｒで置換したもの、さらに
は、上記ＣａあるいはＳｒによるＬａの置換に加え、Ｌ
ａの一部を周期律表第３ａ族元素で０．１〜５０原子％
の割合で置換したものが特に望ましい。これは、上記Ｌ
ａの置換によりＬａＭｎＯ3 系材料の電気伝導度が向上
するためである。
【００１０】また、本発明における空気極は、３次元網
状構造を有する多孔質セラミック焼結体からなるもの
で、前記ＬａＭｎＯ3 系ペロブスカイト型酸化物結晶
は、この多孔質焼結体の骨格を形成する 本発明における空気極によれば、焼結体中に含まれる細
孔において、直径４μｍ以下の細孔の全細孔体積に占め
る割合が７０％以上であることが重要である。
状構造を有する多孔質セラミック焼結体からなるもの
で、前記ＬａＭｎＯ3 系ペロブスカイト型酸化物結晶
は、この多孔質焼結体の骨格を形成する 本発明における空気極によれば、焼結体中に含まれる細
孔において、直径４μｍ以下の細孔の全細孔体積に占め
る割合が７０％以上であることが重要である。
【００１１】この細孔は、焼結体のガス透過性と強度を
決定する要因であり、直径４μｍ以下の細孔の全細孔体
積に占める割合が７０％を下回ると、直径４μｍより大
きい細孔数が増加することから所望の強度が得られな
い。特に直径４μｍ以下の細孔は９０％以上であること
が望ましい。この細孔の分布は、例えば水銀圧入法によ
り容易に測定することができる。
決定する要因であり、直径４μｍ以下の細孔の全細孔体
積に占める割合が７０％を下回ると、直径４μｍより大
きい細孔数が増加することから所望の強度が得られな
い。特に直径４μｍ以下の細孔は９０％以上であること
が望ましい。この細孔の分布は、例えば水銀圧入法によ
り容易に測定することができる。
【００１２】また、本発明における空気極は、固体電解
質と接触する表面の表面粗さ（Ｒａ）が０．０５〜８．
８μｍであることが重要である。この表面粗さは、強度
および固体電解質間の比抵抗を決定する要因であり、こ
の表面粗さが０．０５μｍより小さいと、固体電解質と
の接触面積が小さくなるため、比抵抗が大きくなり、
８．８μｍを越えると強度が低下してしまう。この表面
粗さの測定においては、焼結体自体に気孔が存在するこ
とから本質的な表面粗さの測定は難しい。従って、本発
明における表面粗さは、ＪＩＳＢ０６０１に基づく測定
による実測値より規定したものである。特に、表面粗さ
は０．６〜５．０μｍが望ましい。
質と接触する表面の表面粗さ（Ｒａ）が０．０５〜８．
８μｍであることが重要である。この表面粗さは、強度
および固体電解質間の比抵抗を決定する要因であり、こ
の表面粗さが０．０５μｍより小さいと、固体電解質と
の接触面積が小さくなるため、比抵抗が大きくなり、
８．８μｍを越えると強度が低下してしまう。この表面
粗さの測定においては、焼結体自体に気孔が存在するこ
とから本質的な表面粗さの測定は難しい。従って、本発
明における表面粗さは、ＪＩＳＢ０６０１に基づく測定
による実測値より規定したものである。特に、表面粗さ
は０．６〜５．０μｍが望ましい。
【００１３】さらに、本発明における空気極は、細孔が
上記分布を有することに関連して、開気孔率は２０〜４
０％であることが望ましい。この開気孔率はアルキメデ
ス法により測定されるものである。
上記分布を有することに関連して、開気孔率は２０〜４
０％であることが望ましい。この開気孔率はアルキメデ
ス法により測定されるものである。
【００１４】本発明における空気極を構成する多孔質焼
結体を作製するには、例えば、出発原料としてＬａ2 Ｏ
3 、ＭｎＯ2 などの酸化物粉末に加え、Ｃａ，Ｓｒなど
の酸化物や炭酸塩、硝酸塩などの化合物を用いて、これ
らを前述したような組成に調合した後、これを９００〜
１５００℃の温度にて固相反応させペロブスカイト型固
溶体し、これを粉砕して平均粒径が０．５〜２０μｍの
粉末を作製する。そしてこれを用いて所望の成形手段、
例えば、金型プレス，冷間静水圧プレス，押出し成形、
ドクターブレード成形などにより所定の形状に成形す
る。
結体を作製するには、例えば、出発原料としてＬａ2 Ｏ
3 、ＭｎＯ2 などの酸化物粉末に加え、Ｃａ，Ｓｒなど
の酸化物や炭酸塩、硝酸塩などの化合物を用いて、これ
らを前述したような組成に調合した後、これを９００〜
１５００℃の温度にて固相反応させペロブスカイト型固
溶体し、これを粉砕して平均粒径が０．５〜２０μｍの
粉末を作製する。そしてこれを用いて所望の成形手段、
例えば、金型プレス，冷間静水圧プレス，押出し成形、
ドクターブレード成形などにより所定の形状に成形す
る。
【００１５】その後、この成形体を１４００〜１７００
℃、特に１４５０〜１６５０℃の大気などの酸化性雰囲
気中で焼成する。焼成にあたっては、前述したように適
度の細孔および開気孔率を有するように緻密化するに十
分な時間よりも短い時間で焼成を終了する。
℃、特に１４５０〜１６５０℃の大気などの酸化性雰囲
気中で焼成する。焼成にあたっては、前述したように適
度の細孔および開気孔率を有するように緻密化するに十
分な時間よりも短い時間で焼成を終了する。
【００１６】また、焼結体中の細孔分布を調整する他の
方法として、ＬａＭｎＯ3 系固溶体粉末に対して、適当
な平均粒径を有する細孔形成用の低密度ポリエチレンな
どの樹脂粉末を添加混合した後に上記と同様に成形、焼
成すればよい。
方法として、ＬａＭｎＯ3 系固溶体粉末に対して、適当
な平均粒径を有する細孔形成用の低密度ポリエチレンな
どの樹脂粉末を添加混合した後に上記と同様に成形、焼
成すればよい。
【００１７】また、焼成後の焼結体表面に対して、研磨
加工することによりその表面粗さを０．０５〜８．８μ
ｍの範囲に調整すればよい。
加工することによりその表面粗さを０．０５〜８．８μ
ｍの範囲に調整すればよい。
【００１８】
【作用】本発明の燃料電池セルによれば、空気極を構成
するＬａＭｎＯ3 系ペロブスカイト型酸化物からなる多
孔質セラミック焼結体において、細孔分布および固体電
解質と直接接触する焼結体表面の表面粗さを前述した特
定の範囲に限定することにより、適度のガス透過性を維
持しながらも、高い強度を有するために、固体電解質の
膜付け時や製造過程での取扱い時においても破損しにく
く、セル製造時の歩留りを向上することができ、燃料電
池の長期使用における信頼性を高めることができる。し
かも、固体電解質と空気極との間の比抵抗が低いために
セルとしての発電効率を高めることができる。
するＬａＭｎＯ3 系ペロブスカイト型酸化物からなる多
孔質セラミック焼結体において、細孔分布および固体電
解質と直接接触する焼結体表面の表面粗さを前述した特
定の範囲に限定することにより、適度のガス透過性を維
持しながらも、高い強度を有するために、固体電解質の
膜付け時や製造過程での取扱い時においても破損しにく
く、セル製造時の歩留りを向上することができ、燃料電
池の長期使用における信頼性を高めることができる。し
かも、固体電解質と空気極との間の比抵抗が低いために
セルとしての発電効率を高めることができる。
【００１９】
【実施例】原料粉末として、Ｌａ2 Ｏ3 、Ｙ2 Ｏ3 、Ｃ
ａＣＯ3 、ＭｎＯの各粉末を用いて、Ｌａ0.4 Ｙ0.2 Ｃ
ａ0.4 ＭｎＯ3 の組成となるように秤量混合した後、１
５００℃で３時間熱処理して固溶体化処理した後に粉砕
処理後、メッシュパスにより粉末を得た。なお、固溶体
の生成はＸ線回折測定によりペロブスカイト型結晶であ
ることを確認した。
ａＣＯ3 、ＭｎＯの各粉末を用いて、Ｌａ0.4 Ｙ0.2 Ｃ
ａ0.4 ＭｎＯ3 の組成となるように秤量混合した後、１
５００℃で３時間熱処理して固溶体化処理した後に粉砕
処理後、メッシュパスにより粉末を得た。なお、固溶体
の生成はＸ線回折測定によりペロブスカイト型結晶であ
ることを確認した。
【００２０】この粉末に対して成形用バインダー、純水
を添加するとともに、直径が７〜１２μｍの低密度ポリ
エチレンからなるポア剤を粉末量の２０体積％の割合で
混合した。そして、この混合粉末を押出成形により外径
２２ｍｍ、内径２０ｍｍ、長さ１０００ｍｍのパイプ状
成形体を作製した。その後、このパイプ状成形体を大気
中で１４５０℃の温度で３時間焼成した。得られたパイ
プ状焼結体から約２０ｍｍの長さにカットし、実験用サ
ンプルとした。
を添加するとともに、直径が７〜１２μｍの低密度ポリ
エチレンからなるポア剤を粉末量の２０体積％の割合で
混合した。そして、この混合粉末を押出成形により外径
２２ｍｍ、内径２０ｍｍ、長さ１０００ｍｍのパイプ状
成形体を作製した。その後、このパイプ状成形体を大気
中で１４５０℃の温度で３時間焼成した。得られたパイ
プ状焼結体から約２０ｍｍの長さにカットし、実験用サ
ンプルとした。
【００２１】実験は、初めにアルキメデス法により開気
孔率を測定するとともに、水銀圧入型ポロシメータを用
いて細孔構造の解析を行い焼結体中の細孔の分布を調
べ、全細孔体積に対する直径４μｍ以下の細孔の体積比
率を求めた。さらに、サンプルに対してオートグラフを
用いてパイプの側面より荷重を印加しサンプルが破壊し
た時の荷重を読み取り、その値から圧環強度を求めた。
孔率を測定するとともに、水銀圧入型ポロシメータを用
いて細孔構造の解析を行い焼結体中の細孔の分布を調
べ、全細孔体積に対する直径４μｍ以下の細孔の体積比
率を求めた。さらに、サンプルに対してオートグラフを
用いてパイプの側面より荷重を印加しサンプルが破壊し
た時の荷重を読み取り、その値から圧環強度を求めた。
【００２２】また表面粗さについては、サンプルをそれ
ぞれ＃２００〜＃１５００のサンドペーパーと、＃４０
００のダイヤモンドペーストを用いてサンプルの外表面
を研磨し、その後、表面粗さＪＩＳＢ０６０１に基づ
き、万能表面形状測定器を用いて表面粗さ（Ｒａ）を測
定した。その時の測定条件としては、触針を２μｍＲの
ダイヤモンドとし、カットオフ値０．８ｍｍ、測定長さ
２．５ｍｍとした。
ぞれ＃２００〜＃１５００のサンドペーパーと、＃４０
００のダイヤモンドペーストを用いてサンプルの外表面
を研磨し、その後、表面粗さＪＩＳＢ０６０１に基づ
き、万能表面形状測定器を用いて表面粗さ（Ｒａ）を測
定した。その時の測定条件としては、触針を２μｍＲの
ダイヤモンドとし、カットオフ値０．８ｍｍ、測定長さ
２．５ｍｍとした。
【００２３】さらに、それぞれのサンプルに対してＹ2
Ｏ3 を１０モル％含有するＺｒＯ2をテープ成形を行
い、このテープを７０μｍの厚みで接着した後、空気
中、１０００℃の温度で固体電解質と空気極間の比抵抗
を測定した。
Ｏ3 を１０モル％含有するＺｒＯ2をテープ成形を行
い、このテープを７０μｍの厚みで接着した後、空気
中、１０００℃の温度で固体電解質と空気極間の比抵抗
を測定した。
【００２４】上記の測定結果は、いずれも表１に示し
た。
た。
【００２５】
【表１】
【００２６】表１の結果から明らかなように、直径４μ
ｍ以下の細孔の全細孔体積に占める割合が、７０％未満
の試料Ｎo.１、２は実用に耐えうる強度を有しなかっ
た。また表面粗さが０．０５μｍより小さい試料Ｎo.６
では固体電解質間との比抵抗は大きいものであった。表
面粗さが８．８μｍを越える試料Ｎo.１６、１７では強
度が低いものであった。
ｍ以下の細孔の全細孔体積に占める割合が、７０％未満
の試料Ｎo.１、２は実用に耐えうる強度を有しなかっ
た。また表面粗さが０．０５μｍより小さい試料Ｎo.６
では固体電解質間との比抵抗は大きいものであった。表
面粗さが８．８μｍを越える試料Ｎo.１６、１７では強
度が低いものであった。
【００２７】これらの比較例に対して、本発明の試料は
いずれも圧環強度３ｋｇ／ｍｍ2 以上の高い強度を有す
るとともに、比抵抗０．０１３Ω−ｃｍ以下の低い抵抗
を有するものであった。
いずれも圧環強度３ｋｇ／ｍｍ2 以上の高い強度を有す
るとともに、比抵抗０．０１３Ω−ｃｍ以下の低い抵抗
を有するものであった。
【００２８】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の燃料電池セ
ルによれば、高いガス透過性を有しつつ、高い機械的強
度を有するとともに、固体電解質との間の比抵抗が小さ
いことから、固体電解質の膜付け時や製造過程での取扱
い時においても破損しにくく、セル製造時の歩留りを向
上することができ、燃料電池の長期使用における信頼性
を高めることができ、しかもセルとしての発電効率を高
めることができる。
ルによれば、高いガス透過性を有しつつ、高い機械的強
度を有するとともに、固体電解質との間の比抵抗が小さ
いことから、固体電解質の膜付け時や製造過程での取扱
い時においても破損しにくく、セル製造時の歩留りを向
上することができ、燃料電池の長期使用における信頼性
を高めることができ、しかもセルとしての発電効率を高
めることができる。
【図１】円筒型燃料電池セルの構造を説明するための図
である。
である。
１ 固体電解質 ２ 空気極 ３ 燃料極 ４ インターコネクタ
フロントページの続き (72)発明者 冨迫 正浩 鹿児島県国分市山下町１番４号 京セラ 株式会社総合研究所内 (56)参考文献 特開 平４−301369（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−138082（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01M 4/86 H01M 8/12 C30B 29/22 C04B 38/00 303
Claims (1)
- 【請求項１】固体電解質の片面に空気極を、他方の面に
燃料極を形成してなる円筒型の燃料電池セルにおいて、
前記空気極がＬａＭｎＯ3系ぺロブスカイト型複合酸化
物結晶を骨格とする多孔質セラミック焼結体からなり、
該焼結体中に含まれる気孔のうち、直径が４．０μｍ以
下の細孔の全細孔体積に占める割合を７０％以上とし、
且つ焼結体の固体電解質と接触する表面の表面粗さ（Ｒ
ａ）が０．０５〜８．８μｍであることを特徴とする燃
料電池セル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26652294A JP3346663B2 (ja) | 1994-10-31 | 1994-10-31 | 燃料電池セル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26652294A JP3346663B2 (ja) | 1994-10-31 | 1994-10-31 | 燃料電池セル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08130017A JPH08130017A (ja) | 1996-05-21 |
| JP3346663B2 true JP3346663B2 (ja) | 2002-11-18 |
Family
ID=17432066
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26652294A Expired - Fee Related JP3346663B2 (ja) | 1994-10-31 | 1994-10-31 | 燃料電池セル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3346663B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3997874B2 (ja) | 2002-09-25 | 2007-10-24 | 日産自動車株式会社 | 固体酸化物形燃料電池用単セル及びその製造方法 |
| JP2007012499A (ja) * | 2005-07-01 | 2007-01-18 | Chubu Electric Power Co Inc | 固体酸化物形燃料電池用酸素電極及びその製造方法並びに固体酸化物形燃料電池 |
| US10355282B2 (en) | 2012-05-31 | 2019-07-16 | Kyocera Corporation | Cell, cell stack unit, electrochemical module, and electrochemical apparatus |
-
1994
- 1994-10-31 JP JP26652294A patent/JP3346663B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08130017A (ja) | 1996-05-21 |
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