JP3345849B2 - 光合波回路 - Google Patents
光合波回路Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、光通信システム等にお
いて、波長の異なる複数の光を合波して多重伝送すると
きに用いられる光合波回路に関するものである。
いて、波長の異なる複数の光を合波して多重伝送すると
きに用いられる光合波回路に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】波長の異なる複数（ｎ種類）の光を合波
したり分波したりする光分波／合波回路の一例として、
例えば、平面光導波路等により形成されるマッハツェン
ダ型やアレイ導波路回折格子型の平面光回路が提案され
ている。
したり分波したりする光分波／合波回路の一例として、
例えば、平面光導波路等により形成されるマッハツェン
ダ型やアレイ導波路回折格子型の平面光回路が提案され
ている。
【０００３】図９には、アレイ導波路回折格子型の平面
光導波路が示されており、アレイ導波路11と凹面スラブ
導波路12を組み合わせて形成されている。この回路は、
例えば、１本の入力導波路13から複数の波長の光を多重
伝送し、その入射光を入射側のスラブ導波路12ａで回折
した後、アレイ導波路11を伝播させ、アレイ導波路11で
各アレイ導波路11の伝播光に位相差を設け、出射側のス
ラブ導波路12ｂで波長ごとに角分散して分波し、出射側
のスラブ導波路12ｂに接続される複数の出力導波路14か
ら出力する光分波回路として機能する。
光導波路が示されており、アレイ導波路11と凹面スラブ
導波路12を組み合わせて形成されている。この回路は、
例えば、１本の入力導波路13から複数の波長の光を多重
伝送し、その入射光を入射側のスラブ導波路12ａで回折
した後、アレイ導波路11を伝播させ、アレイ導波路11で
各アレイ導波路11の伝播光に位相差を設け、出射側のス
ラブ導波路12ｂで波長ごとに角分散して分波し、出射側
のスラブ導波路12ｂに接続される複数の出力導波路14か
ら出力する光分波回路として機能する。
【０００４】マッハツェンダ型の光回路は、例えば、図
８に示すように、シリコン基板上に形成された長さの異
なる２本の光導波路１ａ，１ｂにより形成されており、
光導波路１ａ，１ｂは２箇所で互いに近接して光結合部
３ａ，３ｂが形成されている。そして、この光合波器
は、光導波路１ａ，１ｂの一端側を入射側光伝送路（入
射ポート）とし、光導波路１ｂの他端側を出射側光伝送
路（出射ポート）としており、結合部３ａ，３ｂ間の光
導波路１ａ，１ｂの長さの差が微小量ΔＬに設定されて
いる。
８に示すように、シリコン基板上に形成された長さの異
なる２本の光導波路１ａ，１ｂにより形成されており、
光導波路１ａ，１ｂは２箇所で互いに近接して光結合部
３ａ，３ｂが形成されている。そして、この光合波器
は、光導波路１ａ，１ｂの一端側を入射側光伝送路（入
射ポート）とし、光導波路１ｂの他端側を出射側光伝送
路（出射ポート）としており、結合部３ａ，３ｂ間の光
導波路１ａ，１ｂの長さの差が微小量ΔＬに設定されて
いる。
【０００５】このようなマッハツェンダ型の光回路で
は、２個の結合部３ａ，３ｂ間に光位相部４が形成され
ており、この光位相部４の光導波路１ａ，１ｂの光路長
差ΔＬにより、位相差θ＝２π・ｎ・ΔＬ／λ（θ＝β
ΔＬ、ただしβ≒２πｎ／λ，β：伝播定数、ｎ：光導
波路の屈折率、λ：波長）が生じるようになっている。
そして、光路長差ΔＬや２個の結合部３ａ，３ｂの光導
波路間隔、長さ等を適切に設定することにより、所望の
結合率をもった光合波器を作製することができる。
は、２個の結合部３ａ，３ｂ間に光位相部４が形成され
ており、この光位相部４の光導波路１ａ，１ｂの光路長
差ΔＬにより、位相差θ＝２π・ｎ・ΔＬ／λ（θ＝β
ΔＬ、ただしβ≒２πｎ／λ，β：伝播定数、ｎ：光導
波路の屈折率、λ：波長）が生じるようになっている。
そして、光路長差ΔＬや２個の結合部３ａ，３ｂの光導
波路間隔、長さ等を適切に設定することにより、所望の
結合率をもった光合波器を作製することができる。
【０００６】この所望の結合率をもった光合波器とは、
例えば、光導波路１ａ，１ｂの一端側の入射側光伝送路
から入射した光のうち、所定の波長の光を100 ％光導波
路１ｂの他端側の出射側光伝送路に伝送し、それ以外の
波長の光は100 ％未満の所定の透過率だけ透過させて伝
送するように構成し、それにより、所望の波長の光のみ
を選択的に伝送するように形成された光合波器である。
例えば、光導波路１ａ，１ｂの一端側の入射側光伝送路
から入射した光のうち、所定の波長の光を100 ％光導波
路１ｂの他端側の出射側光伝送路に伝送し、それ以外の
波長の光は100 ％未満の所定の透過率だけ透過させて伝
送するように構成し、それにより、所望の波長の光のみ
を選択的に伝送するように形成された光合波器である。
【０００７】なお、マッハツェンダ型の光回路には、図
８のように、２本の入射側光伝送路（入射ポート）から
それぞれ入射される波長の異なる光を合波して、１本の
出射側光伝送路（出射ポート）に伝送する２×１光合波
器と、これとは別に、１本の入射側光伝送路から波長の
異なる多重伝送された光を分波して、２本の出射側光伝
送路にそれぞれ伝送する１×２光分波器とがある。
８のように、２本の入射側光伝送路（入射ポート）から
それぞれ入射される波長の異なる光を合波して、１本の
出射側光伝送路（出射ポート）に伝送する２×１光合波
器と、これとは別に、１本の入射側光伝送路から波長の
異なる多重伝送された光を分波して、２本の出射側光伝
送路にそれぞれ伝送する１×２光分波器とがある。
【０００８】図１には、上記のようなマッハツェンダ型
の２×１光合波器を多段に組み合わせ接続することによ
り形成したｎ×１（ｎ＝８）光合波回路の一例が示され
ている。この光合波回路は、波長が略等間隔で異なる８
種類の８本の入射光を１本の光に合波する８×１光合波
回路であり、例えば、一対のマッハツェンダ型の２×１
光合波器Ｃ11，Ｃ12の出射側に２×１光合波器Ｃ21を接
続するという如く、８種類の８本の入射光を２本ずつ組
み合わせて合波する２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ14，Ｃ21〜
Ｃ22，Ｃ31が３段に組み合わせ接続されている。
の２×１光合波器を多段に組み合わせ接続することによ
り形成したｎ×１（ｎ＝８）光合波回路の一例が示され
ている。この光合波回路は、波長が略等間隔で異なる８
種類の８本の入射光を１本の光に合波する８×１光合波
回路であり、例えば、一対のマッハツェンダ型の２×１
光合波器Ｃ11，Ｃ12の出射側に２×１光合波器Ｃ21を接
続するという如く、８種類の８本の入射光を２本ずつ組
み合わせて合波する２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ14，Ｃ21〜
Ｃ22，Ｃ31が３段に組み合わせ接続されている。
【０００９】なお、光導波路１ａ１，１ｂ１は、１段目
の２×１光合波器Ｃ11の入射側光伝送路として機能する
ようになっており、同様に、光導波路１ａ２と１ｂ２，
１ａ３と１ｂ３，１ａ４と１ｂ４は、それぞれ、２×１
光導波路Ｃ12，Ｃ13，Ｃ14の入射側光伝送路として機能
するようになっている。そして、各２×１光合波器Ｃ11
〜Ｃ14の図示されていない各出射側光伝送路には、それ
ぞれ、光導波路１ａ５，１ｂ５，１ａ６，１ｂ６が接続
されており、この光導波路１ａ５と１ｂ５は２段目の２
×１光合波器Ｃ21の入射側光伝送路として機能し、光導
波路１ａ６と１ｂ６は２×１光合波器Ｃ22の入射側光伝
送路として機能するようになっている。
の２×１光合波器Ｃ11の入射側光伝送路として機能する
ようになっており、同様に、光導波路１ａ２と１ｂ２，
１ａ３と１ｂ３，１ａ４と１ｂ４は、それぞれ、２×１
光導波路Ｃ12，Ｃ13，Ｃ14の入射側光伝送路として機能
するようになっている。そして、各２×１光合波器Ｃ11
〜Ｃ14の図示されていない各出射側光伝送路には、それ
ぞれ、光導波路１ａ５，１ｂ５，１ａ６，１ｂ６が接続
されており、この光導波路１ａ５と１ｂ５は２段目の２
×１光合波器Ｃ21の入射側光伝送路として機能し、光導
波路１ａ６と１ｂ６は２×１光合波器Ｃ22の入射側光伝
送路として機能するようになっている。
【００１０】さらに、各２×１光合波器Ｃ21，Ｃ22の図
示されていない各出射側光伝送路には光導波路１ａ７，
１ｂ７が接続されており、この光導波路１ａ７，１ｂ７
は、３段目の２×１光合波器Ｃ31の入射側光伝送路とし
て機能するようになっている。そして、２×１光合波器
Ｃ31の出射側光伝送路１ｃは、図１の８×１光合波回路
の出射側光伝送路として機能し、前記１ａ１〜１ａ４，
１ｂ１〜１ｂ４は、この８×１光合波回路の入射側光伝
送路として機能するようになっている。
示されていない各出射側光伝送路には光導波路１ａ７，
１ｂ７が接続されており、この光導波路１ａ７，１ｂ７
は、３段目の２×１光合波器Ｃ31の入射側光伝送路とし
て機能するようになっている。そして、２×１光合波器
Ｃ31の出射側光伝送路１ｃは、図１の８×１光合波回路
の出射側光伝送路として機能し、前記１ａ１〜１ａ４，
１ｂ１〜１ｂ４は、この８×１光合波回路の入射側光伝
送路として機能するようになっている。
【００１１】図１の８×１光合波回路は、石英系プレー
ナ光波回路にて、次のようにして作製されている。シリ
コン基板上に火炎堆積法で下部クラッドおよびコア層の
ガラス膜を作製し、フォトリソクラフィおよびドライエ
ッチングによりコア層に導波路リッジパターンを形成す
る。さらに、これに再び火炎堆積法によって上部クラッ
ド膜をつけることにより、埋込み構造の石英導波路を作
製する。なお、コア層には、Ｇｅをドープし、コアとク
ラッド部との比屈折率差を0.7 ％とし、また、導波路コ
アの断面は、６μｍ角とし、波長1.5 μｍでシングルモ
ードで伝播する構造としている。
ナ光波回路にて、次のようにして作製されている。シリ
コン基板上に火炎堆積法で下部クラッドおよびコア層の
ガラス膜を作製し、フォトリソクラフィおよびドライエ
ッチングによりコア層に導波路リッジパターンを形成す
る。さらに、これに再び火炎堆積法によって上部クラッ
ド膜をつけることにより、埋込み構造の石英導波路を作
製する。なお、コア層には、Ｇｅをドープし、コアとク
ラッド部との比屈折率差を0.7 ％とし、また、導波路コ
アの断面は、６μｍ角とし、波長1.5 μｍでシングルモ
ードで伝播する構造としている。
【００１２】この光合波回路に入射する入射光、すなわ
ち、１段目の２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ14の各入射側光伝
送路である各光導波路１ａ１〜１ａ４，１ｂ１〜１ｂ４
に入射する各入射光は、その中心波長が１ｎｍの等間隔
で異なる８種類の８本の光であり、各入射光の波長（中
心波長）λ1 〜λ8 は、次のように設定されている。 λ1 ＝1.548 μｍ，λ2 ＝1.549 μｍ，λ3 ＝1.550 μ
ｍ，λ4 ＝1.551 μｍ，λ5 ＝1.552 μｍ，λ6 ＝1.55
3 μｍ，λ7 ＝1.554 μｍ，λ8 ＝1.555 μｍ。
ち、１段目の２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ14の各入射側光伝
送路である各光導波路１ａ１〜１ａ４，１ｂ１〜１ｂ４
に入射する各入射光は、その中心波長が１ｎｍの等間隔
で異なる８種類の８本の光であり、各入射光の波長（中
心波長）λ1 〜λ8 は、次のように設定されている。 λ1 ＝1.548 μｍ，λ2 ＝1.549 μｍ，λ3 ＝1.550 μ
ｍ，λ4 ＝1.551 μｍ，λ5 ＝1.552 μｍ，λ6 ＝1.55
3 μｍ，λ7 ＝1.554 μｍ，λ8 ＝1.555 μｍ。
【００１３】また、各２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ14，Ｃ21
〜Ｃ22を形成しているマッハツェンダ干渉計の２つの結
合部３ａ，３ｂは、上記８種類の波長λ1 〜λ8 の光の
いずれかを、それぞれ、各光導波路１ａ１〜１ａ４，１
ｂ１〜１ｂ４に入射したときに、その結合率が約50％と
なるように形成されており、各マッハツェンダ型の２×
１光合波器の２本の導波路の長さの差（光路長差) ΔＬ
は下記の表１のように設定されている。
〜Ｃ22を形成しているマッハツェンダ干渉計の２つの結
合部３ａ，３ｂは、上記８種類の波長λ1 〜λ8 の光の
いずれかを、それぞれ、各光導波路１ａ１〜１ａ４，１
ｂ１〜１ｂ４に入射したときに、その結合率が約50％と
なるように形成されており、各マッハツェンダ型の２×
１光合波器の２本の導波路の長さの差（光路長差) ΔＬ
は下記の表１のように設定されている。
【００１４】
【表１】
【００１５】そして、前記光結合部３ａ，３ｂの結合率
や光路長差ΔＬをこのように設定すること等により、各
２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ14，Ｃ21〜Ｃ22，Ｃ31における
各波長の光の透過率の理論計算値が図５，６に示すよう
な波長依存性を示すようになっている。
や光路長差ΔＬをこのように設定すること等により、各
２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ14，Ｃ21〜Ｃ22，Ｃ31における
各波長の光の透過率の理論計算値が図５，６に示すよう
な波長依存性を示すようになっている。
【００１６】このことは、各２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ1
4，Ｃ21〜Ｃ22，Ｃ31を設計するときに、周知の導波路
の結合理論より、所定の波長の光、すなわち、中心波長
λ1 〜λ8 の各入射光が、各２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ1
4，Ｃ21〜Ｃ22，Ｃ31を通るときに、各出射側光伝送路
（各出射ポート）に100 ％結合する（殆ど損失のない状
態で100 ％透過する）ことができるように各２×１光合
波器Ｃ11〜Ｃ14，Ｃ21〜Ｃ22，Ｃ31を設計したことによ
るものであり、各２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ14，Ｃ21〜Ｃ
22，Ｃ31は、前記λ1 〜λ8 までの８種類の波長に対し
て光結合特性が０から100 ％の範囲内で周期的に変化す
る回路となっている。
4，Ｃ21〜Ｃ22，Ｃ31を設計するときに、周知の導波路
の結合理論より、所定の波長の光、すなわち、中心波長
λ1 〜λ8 の各入射光が、各２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ1
4，Ｃ21〜Ｃ22，Ｃ31を通るときに、各出射側光伝送路
（各出射ポート）に100 ％結合する（殆ど損失のない状
態で100 ％透過する）ことができるように各２×１光合
波器Ｃ11〜Ｃ14，Ｃ21〜Ｃ22，Ｃ31を設計したことによ
るものであり、各２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ14，Ｃ21〜Ｃ
22，Ｃ31は、前記λ1 〜λ8 までの８種類の波長に対し
て光結合特性が０から100 ％の範囲内で周期的に変化す
る回路となっている。
【００１７】以上のように構成されている８×１光合波
回路において、図１に示すように、各光導波路１ａ１〜
１ａ４，１ｂ１〜１ｂ４に前記各波長λ1 〜λ8 の光を
入射させると、光導波路１ａ１と１ｂ１に入射した波長
λ1 とλ5 の入射光が２×１光合波器Ｃ11により合波さ
れて光導波路１ａ５側に伝送され、同様に、光導波路１
ａ２と１ｂ２に入射した波長λ3 とλ7 の入射光が２×
１光合波器Ｃ12により合波されて光導波路１ｂ５側に伝
送される。そして、光導波路１ａ５を伝送した波長λ1
とλ5 の光および光導波路１ｂ５を伝送した波長λ3 と
λ7 の光が２×１光合波器Ｃ21で合波されて光導波路１
ａ７側に伝送する。
回路において、図１に示すように、各光導波路１ａ１〜
１ａ４，１ｂ１〜１ｂ４に前記各波長λ1 〜λ8 の光を
入射させると、光導波路１ａ１と１ｂ１に入射した波長
λ1 とλ5 の入射光が２×１光合波器Ｃ11により合波さ
れて光導波路１ａ５側に伝送され、同様に、光導波路１
ａ２と１ｂ２に入射した波長λ3 とλ7 の入射光が２×
１光合波器Ｃ12により合波されて光導波路１ｂ５側に伝
送される。そして、光導波路１ａ５を伝送した波長λ1
とλ5 の光および光導波路１ｂ５を伝送した波長λ3 と
λ7 の光が２×１光合波器Ｃ21で合波されて光導波路１
ａ７側に伝送する。
【００１８】また、一方、光導波路１ａ３と１ｂ３，１
ａ４と１ｂ４に、それぞれ入射した各波長λ2 とλ6 ，
λ4 とλ8 の光も、上記と同様に、２×１光合波器Ｃ1
3，Ｃ14でそれぞれ合波されて光導波路１ａ６，１ｂ６
を伝送し、２×１光合波器Ｃ22で合波されて光導波路１
ｂ７側に伝送する。そして、各２×１光合波器Ｃ21，Ｃ
22で合波された波長λ1 ，λ3 ，λ5 ，λ7 の光および
波長λ2 ，λ4 ，λ6 ，λ8 の光は、それぞれ、光導波
路１ａ７，１ｂ７を伝送して、２×１光合波器Ｃ31によ
り１本に合波され、光導波路１ｃからは波長λ1 〜λ8
の光の合波光が出射される。
ａ４と１ｂ４に、それぞれ入射した各波長λ2 とλ6 ，
λ4 とλ8 の光も、上記と同様に、２×１光合波器Ｃ1
3，Ｃ14でそれぞれ合波されて光導波路１ａ６，１ｂ６
を伝送し、２×１光合波器Ｃ22で合波されて光導波路１
ｂ７側に伝送する。そして、各２×１光合波器Ｃ21，Ｃ
22で合波された波長λ1 ，λ3 ，λ5 ，λ7 の光および
波長λ2 ，λ4 ，λ6 ，λ8 の光は、それぞれ、光導波
路１ａ７，１ｂ７を伝送して、２×１光合波器Ｃ31によ
り１本に合波され、光導波路１ｃからは波長λ1 〜λ8
の光の合波光が出射される。
【００１９】図７には、上記８×１光合波回路におけ
る、光導波路１ａ１（ポート１）および光導波路１ｂ１
（ポート２）から入射した入射光の通過損失の波長依存
性が示されている。この図からわかるように、光の通過
損失は、光の波長に依存して周期的に変化し、各光導波
路１ａ１，１ｂ１（各ポート１，２）から入射される入
射光の中心波長によって大きく異なる。
る、光導波路１ａ１（ポート１）および光導波路１ｂ１
（ポート２）から入射した入射光の通過損失の波長依存
性が示されている。この図からわかるように、光の通過
損失は、光の波長に依存して周期的に変化し、各光導波
路１ａ１，１ｂ１（各ポート１，２）から入射される入
射光の中心波長によって大きく異なる。
【００２０】そして、前記のように、光導波路１ａ１か
ら中心波長λ1 ＝1.548 μｍの入射光を入射させたとき
には、その波長の光の通過損失は理論的にゼロとなり、
上記動作により、光導波路１ａ１から入射して８×１光
合波回路を通った波長λ1 の光は光導波路１ｃからほぼ
100 ％出射されることになる。また、同様に、光導波路
１ｂ１から中心波長λ5 ＝1.552 μｍの入射光を入射さ
せたときに、その波長の光の通過損失も理論的にゼロと
なり、光導波路１ｂ１から入射して８×１光合波回路を
通った波長λ5 の光はほぼ100 ％光導波路１ｃから出射
される。
ら中心波長λ1 ＝1.548 μｍの入射光を入射させたとき
には、その波長の光の通過損失は理論的にゼロとなり、
上記動作により、光導波路１ａ１から入射して８×１光
合波回路を通った波長λ1 の光は光導波路１ｃからほぼ
100 ％出射されることになる。また、同様に、光導波路
１ｂ１から中心波長λ5 ＝1.552 μｍの入射光を入射さ
せたときに、その波長の光の通過損失も理論的にゼロと
なり、光導波路１ｂ１から入射して８×１光合波回路を
通った波長λ5 の光はほぼ100 ％光導波路１ｃから出射
される。
【００２１】そして、各光導波路１ａ２〜１ａ４，１ｂ
２〜１ｂ４から入射した入射光の通過損失の波長依存性
も、各光導波路１ａ２〜１ａ４，１ｂ２〜１ｂ４から入
射される各波長の光の通過損失がゼロとなるように、図
７と同様のパターンで通過損失が波長に依存して変化す
る特性を示し、各光導波路１ａ２〜１ａ４，１ｂ２〜１
ｂ４から入射した各波長の光は光導波路１ｃからほぼ10
0 ％出射される。
２〜１ｂ４から入射した入射光の通過損失の波長依存性
も、各光導波路１ａ２〜１ａ４，１ｂ２〜１ｂ４から入
射される各波長の光の通過損失がゼロとなるように、図
７と同様のパターンで通過損失が波長に依存して変化す
る特性を示し、各光導波路１ａ２〜１ａ４，１ｂ２〜１
ｂ４から入射した各波長の光は光導波路１ｃからほぼ10
0 ％出射される。
【００２２】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ような光合波回路においては、例えば、図７に示したよ
うに、波長に依存して周期的に変化する通過損失の変化
の周期が短いために、各光導波路１ａ１，１ｂ１から入
射する入射光の中心波長が前記λ1 ，λ5 から少しでも
ずれると光の通過損失が増加してしまい、図７において
は、各入射光の波長が前記設定した各中心波長λ1 ，λ
5 からずれたときに増加する通過損失が３ｄＢとなる３
ｄＢ帯域幅は、0.8 ｎｍと狭くなってしまう。
ような光合波回路においては、例えば、図７に示したよ
うに、波長に依存して周期的に変化する通過損失の変化
の周期が短いために、各光導波路１ａ１，１ｂ１から入
射する入射光の中心波長が前記λ1 ，λ5 から少しでも
ずれると光の通過損失が増加してしまい、図７において
は、各入射光の波長が前記設定した各中心波長λ1 ，λ
5 からずれたときに増加する通過損失が３ｄＢとなる３
ｄＢ帯域幅は、0.8 ｎｍと狭くなってしまう。
【００２３】この３ｄＢ帯域幅は、言い換えれば、設定
した中心波長の光を所定の光導波路に入射したときの光
結合特性（光透過性）を100 ％としたときに、光結合特
性が50％〜100 ％の範囲内となるような入射光の波長の
幅を示しており、光合波回路においては、最低限、入射
光の波長がこの３ｄＢ帯域幅を越えて前記中心波長から
ずれないようにしなければならない。
した中心波長の光を所定の光導波路に入射したときの光
結合特性（光透過性）を100 ％としたときに、光結合特
性が50％〜100 ％の範囲内となるような入射光の波長の
幅を示しており、光合波回路においては、最低限、入射
光の波長がこの３ｄＢ帯域幅を越えて前記中心波長から
ずれないようにしなければならない。
【００２４】そのため、上記従来の光合波回路のよう
に、この３ｄＢ帯域幅が狭いと、光合波回路に入射する
入射光の波長の、設定した中心波長からのずれを非常に
狭くしなければならず、そのためには、入射光の光源と
なる発光素子を非常に精密なものとしなければならない
ために、発光素子のコストが高くなってしまうといった
問題があった。
に、この３ｄＢ帯域幅が狭いと、光合波回路に入射する
入射光の波長の、設定した中心波長からのずれを非常に
狭くしなければならず、そのためには、入射光の光源と
なる発光素子を非常に精密なものとしなければならない
ために、発光素子のコストが高くなってしまうといった
問題があった。
【００２５】また、それと同時に、光合波回路の作製に
際しても、各２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ14，Ｃ21〜Ｃ22，
Ｃ31の光結合性が理論計算通りになるように、すなわ
ち、光透過性が100 ％となる光合波回路側の中心波長が
少しのずれもないようにしなければならないために、屈
折率制御等を極めて精密に行わなければならなくなり、
そのため、光合波回路のコストアップにつながり、さら
に、光合波回路の使用時にも導波路基板の温度のコント
ロールを施さなければならなくなり、そのための温度コ
ントロール装置が必要となったり、手間がかかったりし
て問題であった。
際しても、各２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ14，Ｃ21〜Ｃ22，
Ｃ31の光結合性が理論計算通りになるように、すなわ
ち、光透過性が100 ％となる光合波回路側の中心波長が
少しのずれもないようにしなければならないために、屈
折率制御等を極めて精密に行わなければならなくなり、
そのため、光合波回路のコストアップにつながり、さら
に、光合波回路の使用時にも導波路基板の温度のコント
ロールを施さなければならなくなり、そのための温度コ
ントロール装置が必要となったり、手間がかかったりし
て問題であった。
【００２６】本発明は上記従来の課題を解決するために
なされたものであり、その目的は、入射光の波長のずれ
や光合波回路の作製時の誤差等による光の通過損失の増
加を抑制することが可能であり、３ｄＢ帯域幅を広くす
ることができる光合波回路を提供することにある。
なされたものであり、その目的は、入射光の波長のずれ
や光合波回路の作製時の誤差等による光の通過損失の増
加を抑制することが可能であり、３ｄＢ帯域幅を広くす
ることができる光合波回路を提供することにある。
【００２７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は次のように構成されている。すなわち、本
発明は、波長が略等間隔で異なるｎ種類のｎ本の入射光
を１本の光に合波して出射するｎ×１光合波回路におい
て、２本の入射側光伝送路からそれぞれ入射される波長
の異なる光を合波して１本の出射側光伝送路に伝送する
２×１光合波器を複数並設し、該一対の２×１光合波器
の出射側に２×１光合波器を接続するという如く、ｎ種
類のｎ本の入射光を２本ずつ組み合わせて合波する２×
１光合波器が多段に組み合わせ接続されており、これら
の多段の２×１光合波器のうち少くとも１つの段の２×
１光合波器は前記ｎ種類の波長に対して略波長依存性の
ない３ｄＢ分岐結合器により形成されており、残りの段
の２×１光合波器は前記ｎ種類の波長に対して光結合特
性が０から100 ％の範囲内で周期的に変化する回路によ
り形成されていることを特徴として構成されている。
に、本発明は次のように構成されている。すなわち、本
発明は、波長が略等間隔で異なるｎ種類のｎ本の入射光
を１本の光に合波して出射するｎ×１光合波回路におい
て、２本の入射側光伝送路からそれぞれ入射される波長
の異なる光を合波して１本の出射側光伝送路に伝送する
２×１光合波器を複数並設し、該一対の２×１光合波器
の出射側に２×１光合波器を接続するという如く、ｎ種
類のｎ本の入射光を２本ずつ組み合わせて合波する２×
１光合波器が多段に組み合わせ接続されており、これら
の多段の２×１光合波器のうち少くとも１つの段の２×
１光合波器は前記ｎ種類の波長に対して略波長依存性の
ない３ｄＢ分岐結合器により形成されており、残りの段
の２×１光合波器は前記ｎ種類の波長に対して光結合特
性が０から100 ％の範囲内で周期的に変化する回路によ
り形成されていることを特徴として構成されている。
【００２８】また、前記３ｄＢ分岐結合器はＹ分岐型光
導波路としたことも本発明の特徴的な構成とされてい
る。
導波路としたことも本発明の特徴的な構成とされてい
る。
【００２９】
【作用】上記構成の本発明において、多段の２×１光合
波器のうち少くとも１つの段の２×１光合波器は前記ｎ
種類の波長に対して略波長依存性のない３ｄＢ分岐結合
器により形成されており、残りの段の２×１光合波器は
前記ｎ種類の波長に対して光結合特性が０から100 ％の
範囲内で周期的に変化する回路により形成されているた
めに、全ての段の２×１光合波器が、前記ｎ種類の波長
に対して光結合特性が０から100 ％の範囲内で周期的に
変化する回路により形成されている場合に比べて、波長
に依存して周期的に変化する光の通過損失の変化の周期
が長くなる。そのため、入射光の波長が設定した中心波
長からずれたときに、通過損失が増加する割合が小さく
なり、その分だけ３ｄＢ帯域幅も広くなる。
波器のうち少くとも１つの段の２×１光合波器は前記ｎ
種類の波長に対して略波長依存性のない３ｄＢ分岐結合
器により形成されており、残りの段の２×１光合波器は
前記ｎ種類の波長に対して光結合特性が０から100 ％の
範囲内で周期的に変化する回路により形成されているた
めに、全ての段の２×１光合波器が、前記ｎ種類の波長
に対して光結合特性が０から100 ％の範囲内で周期的に
変化する回路により形成されている場合に比べて、波長
に依存して周期的に変化する光の通過損失の変化の周期
が長くなる。そのため、入射光の波長が設定した中心波
長からずれたときに、通過損失が増加する割合が小さく
なり、その分だけ３ｄＢ帯域幅も広くなる。
【００３０】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。なお、本実施例の説明において、従来例と同一名
称部分には同一符号を付し、その詳細説明は省略する。
本実施例の光合波回路は、図１に示したような、２×１
光合波器Ｃ11〜Ｃ14，Ｃ21〜Ｃ22，Ｃ31を多段（３段）
に組み合わせ接続することにより形成した８×１光合波
回路である。本実施例の特徴的なことは、３段目の２×
１光合波器Ｃ31を、図２に示すようなＹ分岐型光導波路
により形成した３ｄＢ分岐結合器により構成したことで
あり、それ以外の段の２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ14，Ｃ21
〜Ｃ22は、前記と同様のマッハツェンダ型の光合波器に
より構成されている。
する。なお、本実施例の説明において、従来例と同一名
称部分には同一符号を付し、その詳細説明は省略する。
本実施例の光合波回路は、図１に示したような、２×１
光合波器Ｃ11〜Ｃ14，Ｃ21〜Ｃ22，Ｃ31を多段（３段）
に組み合わせ接続することにより形成した８×１光合波
回路である。本実施例の特徴的なことは、３段目の２×
１光合波器Ｃ31を、図２に示すようなＹ分岐型光導波路
により形成した３ｄＢ分岐結合器により構成したことで
あり、それ以外の段の２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ14，Ｃ21
〜Ｃ22は、前記と同様のマッハツェンダ型の光合波器に
より構成されている。
【００３１】図２に示すように、２×１光合波器Ｃ31を
形成するＹ分岐型光導波路６は、２本の入射側光伝送路
として機能する光導波路１ａ７，１ｂ７と、１本の出射
側光伝送路として機能する光導波路１ｃにより形成さ
れ、Ｙ分岐部５を有して構成されている。なお、Ｙ分岐
型光導波路６の光導波路長は、マッハツェンダ型の２×
１光合波器の光導波路長よりも短く形成されている。こ
のＹ分岐型光導波路６は、図３に示すような光結合特性
を有しており、光の透過率の理論計算値は、前記８種類
の波長λ1 〜λ8 に対して略波長依存性のない値となっ
ており、どの波長の光に対しても0.5 （50％）の光透過
性を有するようになっている。
形成するＹ分岐型光導波路６は、２本の入射側光伝送路
として機能する光導波路１ａ７，１ｂ７と、１本の出射
側光伝送路として機能する光導波路１ｃにより形成さ
れ、Ｙ分岐部５を有して構成されている。なお、Ｙ分岐
型光導波路６の光導波路長は、マッハツェンダ型の２×
１光合波器の光導波路長よりも短く形成されている。こ
のＹ分岐型光導波路６は、図３に示すような光結合特性
を有しており、光の透過率の理論計算値は、前記８種類
の波長λ1 〜λ8 に対して略波長依存性のない値となっ
ており、どの波長の光に対しても0.5 （50％）の光透過
性を有するようになっている。
【００３２】そして、Ｙ分岐型光導波路６により形成さ
れている２×１光合波器Ｃ31は、光導波路１ａ７から波
長λa の光を入射させ、光導波路１ｂ７に波長λb の光
を入射させたときに、それらの光を、Ｙ分岐部５で合波
して、前記入射した波長λaの光の50％の光と、入射し
た波長λb の光の50％の光とを合わせて光導波路１ｃに
伝送させる３ｄＢ分岐結合器となっている。
れている２×１光合波器Ｃ31は、光導波路１ａ７から波
長λa の光を入射させ、光導波路１ｂ７に波長λb の光
を入射させたときに、それらの光を、Ｙ分岐部５で合波
して、前記入射した波長λaの光の50％の光と、入射し
た波長λb の光の50％の光とを合わせて光導波路１ｃに
伝送させる３ｄＢ分岐結合器となっている。
【００３３】本実施例は以上のように構成されており、
本実施例でも前記と同様に、光導波路１ａ１〜１ａ４，
１ｂ１〜１ｂ４に、前記各波長λ1 〜λ8 の光を入射さ
せると、それらの光は、２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ14によ
り、それぞれ、合波され、光導波路１ａ５，１ｂ５，１
ａ６，１ｂ６を伝送して２×１光合波器Ｃ21，Ｃ22によ
り合波され、さらに、光導波路１ａ７，１ｂ７を伝送し
て２×１光合波器Ｃ31により合波されて光導波路１ｃか
ら出射されるが、本実施例では、２×１光合波器Ｃ31
が、前記８種類の波長λ1 〜λ8 に対して略波長依存性
のないＹ分岐型光導波路６の３ｄＢ分岐結合器により構
成されているために、例えば、光導波路１ａ１，１ｂ１
にそれぞれ入射される光の通過損失は、図４に示すよう
な特性を示すことになる。
本実施例でも前記と同様に、光導波路１ａ１〜１ａ４，
１ｂ１〜１ｂ４に、前記各波長λ1 〜λ8 の光を入射さ
せると、それらの光は、２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ14によ
り、それぞれ、合波され、光導波路１ａ５，１ｂ５，１
ａ６，１ｂ６を伝送して２×１光合波器Ｃ21，Ｃ22によ
り合波され、さらに、光導波路１ａ７，１ｂ７を伝送し
て２×１光合波器Ｃ31により合波されて光導波路１ｃか
ら出射されるが、本実施例では、２×１光合波器Ｃ31
が、前記８種類の波長λ1 〜λ8 に対して略波長依存性
のないＹ分岐型光導波路６の３ｄＢ分岐結合器により構
成されているために、例えば、光導波路１ａ１，１ｂ１
にそれぞれ入射される光の通過損失は、図４に示すよう
な特性を示すことになる。
【００３４】すなわち、この光通過損失の波長依存性
は、各２×１光合波器Ｃ11，Ｃ12，Ｃ13の光結合特性が
合わされることにより形成されるために、前記８種類の
波長λ1 〜λ8 に対して殆ど波長依存性がない２×１光
合波器Ｃ31を用いた本実施例では、波長に依存して周期
的に変化する光通過損失の変化の周期が従来よりも長く
なるのである。そして、入射光の波長が設定した中心波
長からずれたときに、通過損失が増加する割合が従来よ
りも小さくなり、各光導波路１ａ１，１ｂ１から入射し
た各入射光の波長が、前記設定した各中心波長λ1 ，λ
5 からずれたときに増加する通過損失が３ｄＢとなる３
ｄＢ帯域幅は1.9 ｎｍと広くなる。
は、各２×１光合波器Ｃ11，Ｃ12，Ｃ13の光結合特性が
合わされることにより形成されるために、前記８種類の
波長λ1 〜λ8 に対して殆ど波長依存性がない２×１光
合波器Ｃ31を用いた本実施例では、波長に依存して周期
的に変化する光通過損失の変化の周期が従来よりも長く
なるのである。そして、入射光の波長が設定した中心波
長からずれたときに、通過損失が増加する割合が従来よ
りも小さくなり、各光導波路１ａ１，１ｂ１から入射し
た各入射光の波長が、前記設定した各中心波長λ1 ，λ
5 からずれたときに増加する通過損失が３ｄＢとなる３
ｄＢ帯域幅は1.9 ｎｍと広くなる。
【００３５】また、他の光導波路１ａ２〜１ａ４，１ｂ
２〜１ｂ４にそれぞれ入射した光の通過損失も、同様
に、図４に示した通過損失特性と同様の周期を有する波
長依存性を示すようになり、実際に、各中心波長での挿
入損失（通過損失）を測定したところ、平均3.6 ｄＢと
なり、３ｄＢ帯域幅は1.9 ｎｍとなり、通過損失の波長
依存性は設定通りとなったことが確認された。
２〜１ｂ４にそれぞれ入射した光の通過損失も、同様
に、図４に示した通過損失特性と同様の周期を有する波
長依存性を示すようになり、実際に、各中心波長での挿
入損失（通過損失）を測定したところ、平均3.6 ｄＢと
なり、３ｄＢ帯域幅は1.9 ｎｍとなり、通過損失の波長
依存性は設定通りとなったことが確認された。
【００３６】さらに、プレーナ光波回路の基板温度を±
30℃変化させても、通過損失の変動は0.3 ｄＢ以内であ
り、従来の約２ｄＢに比べ大幅に改善された。また、偏
波依存性についても、従来法が中心波長において約0.5
ｄＢあったのに対し、本発明においては0.3 ｄＢ以下に
改善された。
30℃変化させても、通過損失の変動は0.3 ｄＢ以内であ
り、従来の約２ｄＢに比べ大幅に改善された。また、偏
波依存性についても、従来法が中心波長において約0.5
ｄＢあったのに対し、本発明においては0.3 ｄＢ以下に
改善された。
【００３７】本実施例によれば、上記のように、３ｄＢ
帯域幅を1.9 ｎｍとし、従来の倍以上とすることが可能
となり、それにより、入射光の波長が多少ずれたり、光
合波回路の作製時に多少の誤差が生じたり、光合波回路
の使用時に多少の温度変化が生じたりしても、それらに
よる光の通過損失の大幅な増加を抑制することが可能と
なる。そのため、従来のように、入射光の波長のずれを
防ぐための極めて精密な発光素子の作製や、光合波回路
作製時の誤差を防ぐための極めて精密な屈折率制御や、
光合波回路使用時の温度コントロールのための装置や手
間を省くことが可能となり、その分だけコストの安い光
合波回路とすることができる。
帯域幅を1.9 ｎｍとし、従来の倍以上とすることが可能
となり、それにより、入射光の波長が多少ずれたり、光
合波回路の作製時に多少の誤差が生じたり、光合波回路
の使用時に多少の温度変化が生じたりしても、それらに
よる光の通過損失の大幅な増加を抑制することが可能と
なる。そのため、従来のように、入射光の波長のずれを
防ぐための極めて精密な発光素子の作製や、光合波回路
作製時の誤差を防ぐための極めて精密な屈折率制御や、
光合波回路使用時の温度コントロールのための装置や手
間を省くことが可能となり、その分だけコストの安い光
合波回路とすることができる。
【００３８】また、本実施例によれば、２×１光合波器
Ｃ31を形成しているＹ分岐型光導波路は、マッハツェン
ダ型の２×１光合波器に比べて光導波路の長さを短くす
ることが可能であるために、その分だけ光合波回路を小
型化することができ、作製コストを安くすることができ
る。また、光導波路の長さを短くすることにより、0.1
ｄＢ程度、光導波路の伝播損失を改善することができ
る。
Ｃ31を形成しているＹ分岐型光導波路は、マッハツェン
ダ型の２×１光合波器に比べて光導波路の長さを短くす
ることが可能であるために、その分だけ光合波回路を小
型化することができ、作製コストを安くすることができ
る。また、光導波路の長さを短くすることにより、0.1
ｄＢ程度、光導波路の伝播損失を改善することができ
る。
【００３９】なお、本発明は上記実施例に限定されるこ
とはなく、様々な実施の態様を採り得る。例えば、上記
実施例では、２×１光合波器Ｃ31は、Ｙ分岐型光導波路
により形成したが、２×１光合波器Ｃ31は、Ｙ分岐型光
導波路の代わりに方向性結合器を応用したものや、マッ
ハツェンダ型干渉計型波長平坦カップラ等を用いて、８
種類の波長λ1 〜λ8 に対して略波長依存性のない３ｄ
Ｂ分岐結合器を形成し、その３ｄＢ分岐結合器により構
成しても構わない。
とはなく、様々な実施の態様を採り得る。例えば、上記
実施例では、２×１光合波器Ｃ31は、Ｙ分岐型光導波路
により形成したが、２×１光合波器Ｃ31は、Ｙ分岐型光
導波路の代わりに方向性結合器を応用したものや、マッ
ハツェンダ型干渉計型波長平坦カップラ等を用いて、８
種類の波長λ1 〜λ8 に対して略波長依存性のない３ｄ
Ｂ分岐結合器を形成し、その３ｄＢ分岐結合器により構
成しても構わない。
【００４０】また、上記実施例では、３段に組み合わせ
接続されている２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ14，Ｃ21〜Ｃ2
2，Ｃ31のうち、３段目の２×１光合波器Ｃ31を８種類
の波長λ1 〜λ8 に対して略波長依存性のない３ｄＢ分
岐結合器により形成したが、３段目の２×１光合波器Ｃ
31の代わりに、例えば、２段目の２×１光合波器Ｃ21，
Ｃ22や、１段目の２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ14を前記３ｄ
Ｂ分岐結合器により形成してもよく、本発明の光合波回
路は、多段に組み合わせ接続されている２×１光合波器
のうち少くとも１つの段の２×１光合波器を前記３ｄＢ
分岐結合器により形成し、残りの段の２×１光結合器を
前記ｎ種類（上記実施例では８種類）の波長に対して光
結合特性が０〜100 ％の範囲内で周期的に変化する回路
により形成されていれば構わない。
接続されている２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ14，Ｃ21〜Ｃ2
2，Ｃ31のうち、３段目の２×１光合波器Ｃ31を８種類
の波長λ1 〜λ8 に対して略波長依存性のない３ｄＢ分
岐結合器により形成したが、３段目の２×１光合波器Ｃ
31の代わりに、例えば、２段目の２×１光合波器Ｃ21，
Ｃ22や、１段目の２×１光合波器Ｃ11〜Ｃ14を前記３ｄ
Ｂ分岐結合器により形成してもよく、本発明の光合波回
路は、多段に組み合わせ接続されている２×１光合波器
のうち少くとも１つの段の２×１光合波器を前記３ｄＢ
分岐結合器により形成し、残りの段の２×１光結合器を
前記ｎ種類（上記実施例では８種類）の波長に対して光
結合特性が０〜100 ％の範囲内で周期的に変化する回路
により形成されていれば構わない。
【００４１】さらに、上記実施例では、８種類の８本の
入射光を１本の光に合波する８×１光合波回路とした
が、本発明の光合波回路は、波長が略等間隔で異なるｎ
種類のｎ本の入射光を１本の光に合波して出射するｎ×
１光合波回路となるように、２×１光合波器を多段に組
み合わせ接続して形成されるものであり、入射光の本数
や入射光の波長等は適宜設定されるものである。
入射光を１本の光に合波する８×１光合波回路とした
が、本発明の光合波回路は、波長が略等間隔で異なるｎ
種類のｎ本の入射光を１本の光に合波して出射するｎ×
１光合波回路となるように、２×１光合波器を多段に組
み合わせ接続して形成されるものであり、入射光の本数
や入射光の波長等は適宜設定されるものである。
【００４２】
【発明の効果】本発明によれば、多段の２×１光合波器
のうち、少くとも１つの段の２×１光合波器は、前記ｎ
種類の波長に対して略波長依存性のない３ｄＢ分岐結合
器により形成されているために、全ての段の２×１光合
波器が、前記ｎ種類の波長に対して光結合特性が０〜10
0 ％の範囲内で周期的に変化する回路により形成されて
いる場合に比べて、波長に依存して周期的に変化する光
通過損失（挿入損失）の変化の周期を長くすることが可
能となり、それにより、入射光の波長が設定した中心波
長から多少ずれたとしても、それによる通過損失の大幅
な増加を抑制することが可能となり、３ｄＢ帯域幅も広
くすることができる。
のうち、少くとも１つの段の２×１光合波器は、前記ｎ
種類の波長に対して略波長依存性のない３ｄＢ分岐結合
器により形成されているために、全ての段の２×１光合
波器が、前記ｎ種類の波長に対して光結合特性が０〜10
0 ％の範囲内で周期的に変化する回路により形成されて
いる場合に比べて、波長に依存して周期的に変化する光
通過損失（挿入損失）の変化の周期を長くすることが可
能となり、それにより、入射光の波長が設定した中心波
長から多少ずれたとしても、それによる通過損失の大幅
な増加を抑制することが可能となり、３ｄＢ帯域幅も広
くすることができる。
【００４３】そのため、入射光の波長を極めて正確に制
御するための発光素子や光合波回路の作製時の極めて正
確な屈折率制御や光合波回路使用時の正確な温度コント
ロールの装置や手間等を省くことが可能となり、その分
だけ光合波回路のコストを安くすることができる。
御するための発光素子や光合波回路の作製時の極めて正
確な屈折率制御や光合波回路使用時の正確な温度コント
ロールの装置や手間等を省くことが可能となり、その分
だけ光合波回路のコストを安くすることができる。
【００４４】さらに、３ｄＢ分岐結合器はＹ分岐型光導
波路とした本発明によれば、マッハツェンダ干渉計型波
長平坦カップラ等の他の３ｄＢ分岐結合器を用いる場合
よりも、光導波路の長さを短くすることが可能となり、
その分だけ光合波回路を小型化することが可能となり、
光合波回路の作製コストを安くすることができるし、光
導波路の長さを短くすることにより、光導波路の伝播損
失を改善することができる。
波路とした本発明によれば、マッハツェンダ干渉計型波
長平坦カップラ等の他の３ｄＢ分岐結合器を用いる場合
よりも、光導波路の長さを短くすることが可能となり、
その分だけ光合波回路を小型化することが可能となり、
光合波回路の作製コストを安くすることができるし、光
導波路の長さを短くすることにより、光導波路の伝播損
失を改善することができる。
【図１】２×１光合波器を多段（３段）に組み合わせ接
続して形成した８×１光合波回路の一例を示す要部構成
図である。
続して形成した８×１光合波回路の一例を示す要部構成
図である。
【図２】本発明に係る光合波回路の一実施例の３ｄＢ分
岐結合器として図１の２×１光合波器Ｃ31に用いられて
いるＹ分岐型光導波路を示す説明図である。
岐結合器として図１の２×１光合波器Ｃ31に用いられて
いるＹ分岐型光導波路を示す説明図である。
【図３】図２に示したＹ分岐型光導波路の波長に対する
光結合特性を示すグラフである。
光結合特性を示すグラフである。
【図４】図１に示すように構成した本発明の光合波回路
の一実施例の光導波路１ａ１，１ｂ１（ポート１，２）
に入射する光の通過損失の波長依存性を示すグラフであ
る。
の一実施例の光導波路１ａ１，１ｂ１（ポート１，２）
に入射する光の通過損失の波長依存性を示すグラフであ
る。
【図５】図１に示した光合波回路における２×１光合波
器Ｃ11〜Ｃ14の波長に対する光結合特性を示すグラフで
ある。
器Ｃ11〜Ｃ14の波長に対する光結合特性を示すグラフで
ある。
【図６】図１に示した光合波回路における２×１光合波
器Ｃ21，Ｃ22の波長に対する光結合特性と、従来例にお
ける２×１光合波器Ｃ31の波長に対する光結合特性を共
に示すグラフである。
器Ｃ21，Ｃ22の波長に対する光結合特性と、従来例にお
ける２×１光合波器Ｃ31の波長に対する光結合特性を共
に示すグラフである。
【図７】従来例の光合波回路における光導波路１ａ１，
１ｂ１（ポート１，２）への入射光の通過損失の波長依
存性を示すグラフである。
１ｂ１（ポート１，２）への入射光の通過損失の波長依
存性を示すグラフである。
【図８】マッハツェンダ型の２×１光合波器の一例を示
す説明図である。
す説明図である。
【図９】アレイ導波路回折格子型の平面光導波路の一例
を示す説明図である。
を示す説明図である。
１ａ１〜１ａ４，１ｂ１〜１ｂ４ 光導波路 ６ Ｙ分岐導波路 Ｃ11〜Ｃ14，Ｃ21，Ｃ22，Ｃ31 ２×１光合波器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐藤 健一 東京都千代田区内幸町一丁目１番６号 日本電信電話株式会社内 (72)発明者 古賀 正文 東京都千代田区内幸町一丁目１番６号 日本電信電話株式会社内 (56)参考文献 特開 平１−277806（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−277030（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−225304（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−63946（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−85784（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−179429（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−18735（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−126205（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−213829（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−63607（ＪＰ，Ａ) Ｈ．Ｙａｎａｇａｗａ ｅｔ．ａ ｌ．，，Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｏｐｔｏｅｌｅ ｃｔｒｏｎｉｃｓ，Ｖｏｌ．９ Ｎｏ. ２（1994年３月），ｐｐ．151−158 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G02B 6/12 - 6/14 G02B 6/28 - 6/293 G02F 1/00 - 1/035 G02F 1/29 - 3/02
Claims (2)
- 【請求項１】 波長が略等間隔で異なるｎ種類のｎ本の
入射光を１本の光に合波して出射するｎ×１光合波回路
において、２本の入射側光伝送路からそれぞれ入射され
る波長の異なる光を合波して１本の出射側光伝送路に伝
送する２×１光合波器を複数並設し、該一対の２×１光
合波器の出射側に２×１光合波器を接続するという如
く、ｎ種類のｎ本の入射光を２本ずつ組み合わせて合波
する２×１光合波器が多段に組み合わせ接続されてお
り、これらの多段の２×１光合波器のうち少くとも１つ
の段の２×１光合波器は前記ｎ種類の波長に対して略波
長依存性のない分岐結合器により形成されており、残り
の段の２×１光合波器は前記ｎ種類の波長に対して光結
合特性が０から100 ％の範囲内で周期的に変化する回路
により形成されていることを特徴とする光合波回路。 - 【請求項２】 分岐結合器はＹ分岐型光導波路としたこ
とを特徴とする請求項１記載の光合波回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31120394A JP3345849B2 (ja) | 1994-11-21 | 1994-11-21 | 光合波回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31120394A JP3345849B2 (ja) | 1994-11-21 | 1994-11-21 | 光合波回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08146247A JPH08146247A (ja) | 1996-06-07 |
| JP3345849B2 true JP3345849B2 (ja) | 2002-11-18 |
Family
ID=18014349
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31120394A Expired - Fee Related JP3345849B2 (ja) | 1994-11-21 | 1994-11-21 | 光合波回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3345849B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6263126B1 (en) | 1998-08-06 | 2001-07-17 | Avanex Corporation | Fiber optic dense wavelength division multiplexer utilizing a multi-stage parallel cascade method of wavelength separation |
| US8135287B2 (en) * | 2008-02-21 | 2012-03-13 | Nec Laboratories America, Inc. | 100 Gbit/s OFDM optical signal generation |
| JP5189477B2 (ja) * | 2008-12-12 | 2013-04-24 | Ｋｄｄｉ株式会社 | 光多重化装置及び方法 |
-
1994
- 1994-11-21 JP JP31120394A patent/JP3345849B2/ja not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Ｈ．Ｙａｎａｇａｗａ ｅｔ．ａｌ．，，Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｏｐｔｏｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，Ｖｏｌ．９ Ｎｏ．２（１９９４年３月），ｐｐ．１５１−１５８ |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08146247A (ja) | 1996-06-07 |
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