JP3341088B2 - 渦流式空気分級機 - Google Patents
渦流式空気分級機Info
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- JP3341088B2 JP3341088B2 JP07467093A JP7467093A JP3341088B2 JP 3341088 B2 JP3341088 B2 JP 3341088B2 JP 07467093 A JP07467093 A JP 07467093A JP 7467093 A JP7467093 A JP 7467093A JP 3341088 B2 JP3341088 B2 JP 3341088B2
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- Japan
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- air classifier
- rotor
- classification
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- Combined Means For Separation Of Solids (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、セメント、炭酸カル
シウム、セラミックス等の粉粒体原料の分級に用いる渦
流式空気分級機に関するものである。
シウム、セラミックス等の粉粒体原料の分級に用いる渦
流式空気分級機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の渦流式空気分級機は粉粒体原料、
例えば、石灰石粉末などの粉粒体を気流で分散せしめ、
遠心力と抗心力のバランスを利用して粗粉部分と微粉部
分とに分級するとともに該微粉部分を気流に乗せて機外
に取り出し、製品としている。（日本国特公昭５７−２
４１８９号公報参照）
例えば、石灰石粉末などの粉粒体を気流で分散せしめ、
遠心力と抗心力のバランスを利用して粗粉部分と微粉部
分とに分級するとともに該微粉部分を気流に乗せて機外
に取り出し、製品としている。（日本国特公昭５７−２
４１８９号公報参照）
【０００３】周知の様に渦流式空気分級機の理論上の分
離粒径Ｄp （th）［ｍ］は下記一般式により求められ
る。
離粒径Ｄp （th）［ｍ］は下記一般式により求められ
る。
【数４】 この一般式において、Ｖt は渦流調整羽根先端の周速
（ｍ／ｓ）、μは空気の粘性係数（Ｐａ・ｓ）、Ｄはロ
ータ径（ｍ）、Ｖr は渦流調整羽根先端における内向風
速（ｍ／ｓ）、ρp は空気の密度をそれぞれ示す。但
し、粒子レイノルズ数Ｒep＝Ｄp （th）Ｖｒρｆ／μ＜
２ とする。
（ｍ／ｓ）、μは空気の粘性係数（Ｐａ・ｓ）、Ｄはロ
ータ径（ｍ）、Ｖr は渦流調整羽根先端における内向風
速（ｍ／ｓ）、ρp は空気の密度をそれぞれ示す。但
し、粒子レイノルズ数Ｒep＝Ｄp （th）Ｖｒρｆ／μ＜
２ とする。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記一般式
により求めた理論上の分離粒径Ｄp （th）と、実際の分
級で得られた分級粒径Ｄp （o b s ）とを比較すると、
両者間には次の関係があり、必ずしも一致しないことが
わかった。
により求めた理論上の分離粒径Ｄp （th）と、実際の分
級で得られた分級粒径Ｄp （o b s ）とを比較すると、
両者間には次の関係があり、必ずしも一致しないことが
わかった。
【数５】 即ち、目標分離粒径が小さくなるに従って、実際に得ら
れる分離粒径Ｄp （o b s ）が理論上の分離粒径Ｄp （
th）よりも大きくなる。
れる分離粒径Ｄp （o b s ）が理論上の分離粒径Ｄp （
th）よりも大きくなる。
【０００５】本発明者は、粒径Ｄp （th）と粒径Ｄp （
o b s ）とが上記関係となる原因を研究したところ、次
のことがわかった。
o b s ）とが上記関係となる原因を研究したところ、次
のことがわかった。
【０００６】図６に示す様に、分級室Ａ７を介して対向
するガイドベーンＡ８と渦流調整羽根Ａ６を備えた渦流
式空気分級機内の渦流の接線方向流速分布は図６のＷで
表される。分離粒径Ｄp は、接線方向流速Ｖt A 、Ｖt
B に由来する遠心力Ｆc A 、Ｆc B と内向風速に由来す
る空気抵抗力Ｆd A 、Ｆd B とのバランスによって決ま
る。
するガイドベーンＡ８と渦流調整羽根Ａ６を備えた渦流
式空気分級機内の渦流の接線方向流速分布は図６のＷで
表される。分離粒径Ｄp は、接線方向流速Ｖt A 、Ｖt
B に由来する遠心力Ｆc A 、Ｆc B と内向風速に由来す
る空気抵抗力Ｆd A 、Ｆd B とのバランスによって決ま
る。
【０００７】この分離粒径Ｄp はガイドベーン部Ａから
渦流調整羽根先端部Ｂに至る半径上で除々に小さくな
り、渦流調整羽根先端より内側では再び大きくなる。
渦流調整羽根先端部Ｂに至る半径上で除々に小さくな
り、渦流調整羽根先端より内側では再び大きくなる。
【０００８】従って、ガイドベーンＡ８と渦流調整羽Ａ
６との間に投入された分級原料の内Ｂ点における分離粒
径より大きな粒子は粗粉側へ回収され、それより小さな
粒子は微粉側へ回収される。即ち、この分級機の分離粒
径は、Ｂ点における分離粒径Ｄp B である。
６との間に投入された分級原料の内Ｂ点における分離粒
径より大きな粒子は粗粉側へ回収され、それより小さな
粒子は微粉側へ回収される。即ち、この分級機の分離粒
径は、Ｂ点における分離粒径Ｄp B である。
【０００９】前述の通り、分離粒径Ｄp B はこの点にお
ける接線方向流速Ｖt B と内向風速とによって決まるの
であるが、実際の接線方向流速Ｖt B は必ずしもロータ
周速とは一致せず若干の遅れをもっている。即ち渦流の
接線方向流速分布ＷのＢ点における流速は、破線で示す
ロータ周速Ｒより遅いのである。
ける接線方向流速Ｖt B と内向風速とによって決まるの
であるが、実際の接線方向流速Ｖt B は必ずしもロータ
周速とは一致せず若干の遅れをもっている。即ち渦流の
接線方向流速分布ＷのＢ点における流速は、破線で示す
ロータ周速Ｒより遅いのである。
【００１０】一方、理論分離粒径Ｄp （th）の算出にあ
たってＶt B はロータ周速Ｒを用いる。これが理論分離
粒径Ｄp （th）と実際の分離粒径Ｄp （o b s ）との相
違の原因である。特にロータ周速が速い場合には接線方
向流速とガイドベーン部のそれとの差異が大きくこの間
に十分な加速が行われにくくなるのでこの傾向が顕著に
なる。以上から明らかな様に一般式を用いて所望の分級
点での分級を行うことはできない。
たってＶt B はロータ周速Ｒを用いる。これが理論分離
粒径Ｄp （th）と実際の分離粒径Ｄp （o b s ）との相
違の原因である。特にロータ周速が速い場合には接線方
向流速とガイドベーン部のそれとの差異が大きくこの間
に十分な加速が行われにくくなるのでこの傾向が顕著に
なる。以上から明らかな様に一般式を用いて所望の分級
点での分級を行うことはできない。
【００１１】この発明は上記事情に鑑み、簡単に、しか
も正確に粉粒体原料を所望の分級点で分級できるように
することを目的とする。
も正確に粉粒体原料を所望の分級点で分級できるように
することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明者は分級点に影響
すると思われる要素、例えば渦流調整羽根間の間隔、即
ち、取付ピッチＰ（ｍ）や分離粒径Ｄp （th）（ｍ）等
を変化させて実験を行い、図４の結果を得た。図４にお
いて縦軸は渦流調整羽根取付ピッチＰ（ｍ）を示し、横
軸は分離粒径Ｄp （ｍ）を示す。Ｌ1 〜Ｌ4 は分離粒径
Ｄp （th）がそれぞれ２．９μｍ、４．８μｍ、６．８
μｍ、１０．０μｍの場合を示す。
すると思われる要素、例えば渦流調整羽根間の間隔、即
ち、取付ピッチＰ（ｍ）や分離粒径Ｄp （th）（ｍ）等
を変化させて実験を行い、図４の結果を得た。図４にお
いて縦軸は渦流調整羽根取付ピッチＰ（ｍ）を示し、横
軸は分離粒径Ｄp （ｍ）を示す。Ｌ1 〜Ｌ4 は分離粒径
Ｄp （th）がそれぞれ２．９μｍ、４．８μｍ、６．８
μｍ、１０．０μｍの場合を示す。
【００１３】その結果、粒径Ｄp （th）と粒径Ｄp （o
b s ）とが一致する各分級点を結んだところ、直線Ｌと
なった。この直線Ｌにおける粒径Ｄp （th）と取付ピッ
チＤとの関係は下記Ｐ−Ｄp 関係式（１）で表わすこと
ができる。
b s ）とが一致する各分級点を結んだところ、直線Ｌと
なった。この直線Ｌにおける粒径Ｄp （th）と取付ピッ
チＤとの関係は下記Ｐ−Ｄp 関係式（１）で表わすこと
ができる。
【数６】
【００１４】（１）式右辺に前記一般式を代入すると下
記（２）式が得られる。
記（２）式が得られる。
【数７】
【００１５】渦流調整羽根及びロータの直径をＤ
（ｍ）、高さＨ（ｍ）、分級風量Ｑ（ｍ3／ｓ）とすれ
ば、内向速度Ｖr （ｍ／ｓ）は下記（３）式で表すこと
ができる。 Ｖr ＝Ｑ／（πＤＨ）・・・・・・（３）
（ｍ）、高さＨ（ｍ）、分級風量Ｑ（ｍ3／ｓ）とすれ
ば、内向速度Ｖr （ｍ／ｓ）は下記（３）式で表すこと
ができる。 Ｖr ＝Ｑ／（πＤＨ）・・・・・・（３）
【００１６】（２）式及び（３）式より、修正ピッチ式
（４）が得られる。
（４）が得られる。
【数８】
【００１７】そこで、本発明者は、ロータに複数の渦流
調整羽根を設け、該渦流調整羽根の外周に分級室を介し
てガイドベーンを設けた渦流式空気分級機において、前
記渦流調整羽根の取付ピッチＰが、分離粒径Ｄp （th）
との関係でＰ−Ｄp 関係式により求められることを特徴
とする渦流式空気分級機により、上記目的を達成しよう
とするものである。
調整羽根を設け、該渦流調整羽根の外周に分級室を介し
てガイドベーンを設けた渦流式空気分級機において、前
記渦流調整羽根の取付ピッチＰが、分離粒径Ｄp （th）
との関係でＰ−Ｄp 関係式により求められることを特徴
とする渦流式空気分級機により、上記目的を達成しよう
とするものである。
【００１８】
【作用】Ρ−Ｄp 関係式（１）に理論上の分離粒径Ｄp
（th）を代入して渦流調整羽根の取付ピッチＰを求め、
該ピッチＰで渦流調整羽根をロータに取付ける。そうす
ると、実際の接線方向流速とロータ周速とが一致し、正
確な分級を行うことができる。そのため、細かい分級点
においても所望の分離粒径Ｄp （o b s ）を確実に得る
ことができる。
（th）を代入して渦流調整羽根の取付ピッチＰを求め、
該ピッチＰで渦流調整羽根をロータに取付ける。そうす
ると、実際の接線方向流速とロータ周速とが一致し、正
確な分級を行うことができる。そのため、細かい分級点
においても所望の分離粒径Ｄp （o b s ）を確実に得る
ことができる。
【００１９】
【実施例】この発明の実施例を添付図面により説明す
る。円筒状のケーシング１の下部に円錐状のホッパ２を
設け、該ホッパ２の下部を粗粉排出口３に連通せしめ
る。
る。円筒状のケーシング１の下部に円錐状のホッパ２を
設け、該ホッパ２の下部を粗粉排出口３に連通せしめ
る。
【００２０】ケーシング１内の中央には、回転軸４に固
定されたロータ５が配設されている。このロータ５の直
径はＤであり、又その高さはＨである。
定されたロータ５が配設されている。このロータ５の直
径はＤであり、又その高さはＨである。
【００２１】ロータ５の外周部には複数の渦流調整羽根
６が取付けられているが、その取付ピッチＰは、前記修
正ピッチ式（４）、即ち
６が取付けられているが、その取付ピッチＰは、前記修
正ピッチ式（４）、即ち
【数９】 により求められる。
【００２２】次に下記条件において、粒子の密度Ρｐ＝
２７００ｋｇ／ｍ3 の石灰石を分級する場合のピッチＰ
について説明する。ロータの直径Ｄ＝２．１ｍ、ロータ
の高さＨ＝０．３ｍ、温度２０°Ｃ、１気圧の空気中に
おける空気密度Ρf ＝１．２０ｋｇ／ｍ3 、 空気粘性係数μ＝１．８１×１０-5 （Ｐａ．ｓ）。
２７００ｋｇ／ｍ3 の石灰石を分級する場合のピッチＰ
について説明する。ロータの直径Ｄ＝２．１ｍ、ロータ
の高さＨ＝０．３ｍ、温度２０°Ｃ、１気圧の空気中に
おける空気密度Ρf ＝１．２０ｋｇ／ｍ3 、 空気粘性係数μ＝１．８１×１０-5 （Ｐａ．ｓ）。
【００２３】前記条件において理論上の分離粒径Ｄp （
th）（ｍ）を達成するために必要な渦流調整羽根の取付
ピッチＰ（ｍ）は表１の通りである。このピッチＰ
（ｍ）の値は、前記Ｐ−Ｄp 関係式（１）から分級機に
適用する最小分離粒径、例えば３μｍまでの分級に適用
する分級機として定めても良い。
th）（ｍ）を達成するために必要な渦流調整羽根の取付
ピッチＰ（ｍ）は表１の通りである。このピッチＰ
（ｍ）の値は、前記Ｐ−Ｄp 関係式（１）から分級機に
適用する最小分離粒径、例えば３μｍまでの分級に適用
する分級機として定めても良い。
【表１】 なおＱは分級風量（ｍ3 ／ｓ）、Ｖｔは渦流調整羽根先
端での周速（ｍ／ｓ）、をそれぞれ示す。
端での周速（ｍ／ｓ）、をそれぞれ示す。
【００２４】該渦流調整羽根６の外周には分級室７を介
して角度調整可能なガイドベーン８が配設されている。
この分級室７の幅Ｓの決定は極めて重要である。分級室
内の粗大凝集体は外側に飛ばされてガイドベーン８に衝
突し、ここで分級される。又、接線方向流速分布Ｗの速
度勾配が急峻である程この部分にある凝集体に気流の速
度差による剪断力が強く働いて分級が促進される。しか
しながら、該幅Ｓが狭すぎると、渦流が乱れる。そのた
め、粉粒体は分級室内で乱反射を起こすので正常な分級
ができなくなるのである。
して角度調整可能なガイドベーン８が配設されている。
この分級室７の幅Ｓの決定は極めて重要である。分級室
内の粗大凝集体は外側に飛ばされてガイドベーン８に衝
突し、ここで分級される。又、接線方向流速分布Ｗの速
度勾配が急峻である程この部分にある凝集体に気流の速
度差による剪断力が強く働いて分級が促進される。しか
しながら、該幅Ｓが狭すぎると、渦流が乱れる。そのた
め、粉粒体は分級室内で乱反射を起こすので正常な分級
ができなくなるのである。
【００２５】逆に該分級室の幅Ｓが広すきると、前述の
ガイドベーンの衝突及び気流の速度勾配による分級作用
が不十分となり、凝集粒は１次粒子に分散される事なく
分級室７を出ることになるので、分級効果が悪くなるの
みならず精粉中に粗粒が入り込んでしまう。
ガイドベーンの衝突及び気流の速度勾配による分級作用
が不十分となり、凝集粒は１次粒子に分散される事なく
分級室７を出ることになるので、分級効果が悪くなるの
みならず精粉中に粗粒が入り込んでしまう。
【００２６】そこで分級室７の幅Ｓの適切な値を決定す
るため種々の実験を行なったところ次のＳ−Ｐ関係式
（５）を得ることができた。但し係数Ｋ＝５〜２０であ
る。
るため種々の実験を行なったところ次のＳ−Ｐ関係式
（５）を得ることができた。但し係数Ｋ＝５〜２０であ
る。
【数１０】
【００２７】ピッチＰ（ｍ）と渦流調整羽根６の円周方
向の厚さＴとの割合Ｔ／Ｐを０．３５以下にし、ロータ
５の開口面積Ｍを６５％以上に形成する。
向の厚さＴとの割合Ｔ／Ｐを０．３５以下にし、ロータ
５の開口面積Ｍを６５％以上に形成する。
【００２８】実験によると、該渦流調整羽根６の円周方
向の厚さＴがこの範囲を越えて厚くなると、前記分級室
７の幅Ｓ及び渦流調整羽根６の取付ピッチＰが上記範囲
内にあっても該渦流調整羽根６の近傍における渦流が乱
れ、例えば、３μｍ以上の粗粉部分の飛び込みが多くな
り、シャープな微粉分級ができなくなる場合がある。
向の厚さＴがこの範囲を越えて厚くなると、前記分級室
７の幅Ｓ及び渦流調整羽根６の取付ピッチＰが上記範囲
内にあっても該渦流調整羽根６の近傍における渦流が乱
れ、例えば、３μｍ以上の粗粉部分の飛び込みが多くな
り、シャープな微粉分級ができなくなる場合がある。
【００２９】逆に、開口面積が上記範囲未満になると、
厚さＴが異常に薄くなり強度、材質、構造、施工上の問
題があるが、前記問題が発生しない程度にできるだけ薄
いものが望ましい。
厚さＴが異常に薄くなり強度、材質、構造、施工上の問
題があるが、前記問題が発生しない程度にできるだけ薄
いものが望ましい。
【００３０】このＴ／Ｐは、０．３５以下が望ましい
が、現状の技術力からすれば、シャープな微粉分級、例
えば３μｍカット、を行うときには、厚さＴはＴ／Ｐが
０．１であれば充分であることがわかっている。
が、現状の技術力からすれば、シャープな微粉分級、例
えば３μｍカット、を行うときには、厚さＴはＴ／Ｐが
０．１であれば充分であることがわかっている。
【００３１】ロ−タの開口面積Ｍは構造、機械的強度と
微粉分級の両面からできるだけ大きい方が分級機内の圧
力損失も少なくなるので、６５％以上が望ましい。
微粉分級の両面からできるだけ大きい方が分級機内の圧
力損失も少なくなるので、６５％以上が望ましい。
【００３２】次に実施例の作動について説明する。分級
空気を分級空気供給路１１からガイドベ−ン８を介して
分級室７に送り、該分級室７内に自由渦流を形成すると
ともに回転軸４を回して渦流調整羽根６を回転させ強制
渦流を形成する。
空気を分級空気供給路１１からガイドベ−ン８を介して
分級室７に送り、該分級室７内に自由渦流を形成すると
ともに回転軸４を回して渦流調整羽根６を回転させ強制
渦流を形成する。
【００３３】そうすると、これらの渦流は分級室７内を
旋回しながら渦流調整羽根６の間を通って製品排出口１
２から機外に排出される。
旋回しながら渦流調整羽根６の間を通って製品排出口１
２から機外に排出される。
【００３４】この状態において、原料入口１３から被分
級材料Ｙ、例えば炭酸カルシウムを投入すると、該被分
級材料Ｙは分散板１４に衝突して外周方向に飛散しなが
ら分級室７内に落下する。
級材料Ｙ、例えば炭酸カルシウムを投入すると、該被分
級材料Ｙは分散板１４に衝突して外周方向に飛散しなが
ら分級室７内に落下する。
【００３５】そうすると、この原料Ｙは強い遠心力によ
りガイドベ−ン８の表面に叩きつけられ、単粒子を破壊
するほどの強力な衝撃力で強固な凝集粒を１次粒に解き
ほぐし、更に理想的な渦勾配の高速渦流にスリップを起
こすことなく取り込まれる。
りガイドベ−ン８の表面に叩きつけられ、単粒子を破壊
するほどの強力な衝撃力で強固な凝集粒を１次粒に解き
ほぐし、更に理想的な渦勾配の高速渦流にスリップを起
こすことなく取り込まれる。
【００３６】そして、該粒子は遠心力と空気の抗力のつ
り合い作用により分級が行われる。この分級された微粉
Ｙ2 、例えば５μｍ以下の粒径は、上昇気流に乗りロ−
タ５内を通り製品排出口１２に流入するとともに、図示
しない空気濾過機に入り回収される。
り合い作用により分級が行われる。この分級された微粉
Ｙ2 、例えば５μｍ以下の粒径は、上昇気流に乗りロ−
タ５内を通り製品排出口１２に流入するとともに、図示
しない空気濾過機に入り回収される。
【００３７】又、粗粉Ｙ1 はケ−シング１内を旋回しな
がらホッパ２中を落下し、粗粉排出口３から排出され
る。
がらホッパ２中を落下し、粗粉排出口３から排出され
る。
【００３８】この発明の実施例は上記に限定されるもの
ではなく、例えば、渦流式空気分級機の製品排出口を該
分級機の上方に設ける代わりに、その下方に設けたり、
又、原料入口を分級機の上部中央に設け、製品排出口を
下方に設けたり、さらに原料入口を分級装置の側方また
は下方の分級空気と共に導入する等、各種のロータ型分
級機に適用できるものである。
ではなく、例えば、渦流式空気分級機の製品排出口を該
分級機の上方に設ける代わりに、その下方に設けたり、
又、原料入口を分級機の上部中央に設け、製品排出口を
下方に設けたり、さらに原料入口を分級装置の側方また
は下方の分級空気と共に導入する等、各種のロータ型分
級機に適用できるものである。
【００３９】また図５に示す堅型ミルの様に本発明の渦
流式空気分級機１００とミル１１０とを組み合わせても
よい。図５において、１０１はテ−ブル１１１上に被粉
砕原料Ｙを供給するための原料投入口、１１２はロ−ラ
をそれぞれ示す。
流式空気分級機１００とミル１１０とを組み合わせても
よい。図５において、１０１はテ−ブル１１１上に被粉
砕原料Ｙを供給するための原料投入口、１１２はロ−ラ
をそれぞれ示す。
【００４０】この発明は以上の様に構成したので、理論
上の分離粒径と実際に分離して得られた分離粒径とが一
致する。そのため、所望の分級点で確実に分級を行うこ
とができる。
上の分離粒径と実際に分離して得られた分離粒径とが一
致する。そのため、所望の分級点で確実に分級を行うこ
とができる。
【００４１】本発明の渦流式空気分級機内の渦流の接線
方向流速分布を示すと図３の通りとなるが、これを図６
の従来例と比較すると、図３では渦流調整羽根６の近傍
でのロ−タ周速Ｒと渦流の接線方向流速分布Ｗは同一と
なっている。そのため、従来例と異なり、理論上の分離
粒径が実際の分離による分離粒径となるので、所望の分
級点で正確な分級ができる。
方向流速分布を示すと図３の通りとなるが、これを図６
の従来例と比較すると、図３では渦流調整羽根６の近傍
でのロ−タ周速Ｒと渦流の接線方向流速分布Ｗは同一と
なっている。そのため、従来例と異なり、理論上の分離
粒径が実際の分離による分離粒径となるので、所望の分
級点で正確な分級ができる。
【図１】本発明の実施例を示す一部断面正面図である。
【図２】図１のII−II線断面図である。
【図３】本発明の作動を示す図である。
【図４】取付ピッチと分離粒径との関係を示す図であ
る。
る。
【図５】本発明の第２の実施例を示す一部断面正面図で
ある。
ある。
【図６】従来例を示す図である。
５ ロ−タ ６ 渦流調整羽根 ７ 分級室 ８ ガイドベ−ン Ｐ 渦流調整羽根の取付ピッチ Ｄp （th） 理論上の分離粒径 μ 空気の粘性係数 ρp 粒子の密度 Ｈ ロ−タの高さ Ｑ 分級風量 Ｖt 渦流調整羽根先端の周速 Ｓ 分級室の幅
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−303560（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−270982（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−214383（ＪＰ，Ａ) 実開 昭60−186082（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B07B 1/00 - 15/00
Claims (4)
- 【請求項１】 ロータに複数の渦流調整羽根を設け、該
渦流調整羽根の外周に分級室を介してガイドベーンを設
けた渦流式空気分級機において、前記渦流調整羽根の取
付ピッチＰが、分離粒径Ｄp （th）との関係で次式によ
り求められることを特徴とする渦流式空気分級機。 【数１】 - 【請求項２】 ロータに複数の渦流調整羽根を設け、該
渦流調整羽根の外周に分級室を介してガイドベーンを設
けた渦流式空気分級機において、前記渦流調整羽根の取
付ピッチＰが、空気の粘性係数μ、粒子の密度ρp 、ロ
ータの高さＨ、分級風量Ｑ、渦流調整羽根先端の周速Ｖ
t との関係で次式により求められることを特徴とする渦
流式空気分級機。 【数２】 - 【請求項３】 分級室の幅Ｓが、ピッチＰ、及び係数Ｋ
との関係で次式により求められることを特徴とする請求
項１又は２記載の渦流式空気分級機。 【数３】 - 【請求項４】 Ｋが、５〜２０であることを特徴とする
請求項３記載の渦流式空気分級機。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07467093A JP3341088B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | 渦流式空気分級機 |
| EP94910553A EP0645196A4 (en) | 1993-03-31 | 1994-03-29 | SPIRAL WINIFIERS. |
| AU62916/94A AU673059C (en) | 1993-03-31 | 1994-03-29 | Vortex type air classifier |
| CA002134456A CA2134456A1 (en) | 1993-03-31 | 1994-03-29 | Vortex pneumatic classifier |
| PCT/JP1994/000502 WO1994022599A1 (en) | 1993-03-31 | 1994-03-29 | Vortex type air classifier |
| US08/313,263 US5533629A (en) | 1993-03-31 | 1994-03-29 | Vortex pneumatic classifier |
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