JP3305048B2 - 接着剤処理されたポリアミド繊維集合体 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はレゾルシン／ホルマリン
／ラテッツス（ＲＦＬと略）で処理されたポリヘキサメ
チレンアジパミド繊維集合体であって、繊維成分の重量
分率が９５％以上、その処理された繊維の見かけの繊度
当たりの強度が８．５ｇ／ｄ以上であって、かつ該繊維
集合体が特定の要素で規定される粘弾性特徴を有する高
強力、高耐疲労性ゴム補強用のコード材料に関する。

【０００２】

【従来の技術】ポリアミド繊維は高強度で、タスネスも
高く、耐疲労性、耐衝撃性に優れているため、各種産業
用途、例えばタイヤコード、ベルト等のゴム補強用コー
ド、およびコンピューターリボン、シートベルト、縫
糸、魚網、各種カバーシート等に用いられている。最近
では、タイヤ内での強力が更に、高く、かつ疲労特性の
より改善されたポリアミド繊維材料の出現が望まれてい
る。多くの場合、原糸特性を改善する方向で種々の提案
がなされている。特許や学術論文で判断すると、１）ポ
リマーの重合度を上げる、２）高温でゾーン（非接触
型）延伸する、３）紡糸速度を落として後で、多段延伸
する、４）非水系油剤を用いる、５）吐出冷却固化した
糸条に１４０℃位で積極的にスチーミングし、結晶化を
促進されるなどがある。

【０００３】具体例を挙げると、耐疲労性が改善された
ポリアミド繊維に関しては、特開昭５８−１７４６２３
号公報、特開昭６１−３４２１６号公報に、力学的損失
（ｔａｎδ）のピーク温度が９０℃以下であって、その
ピーク値が０．１０以上０．１４以下となる耐疲労性が
改善されたナイロン６６繊維が開示されている。また、
特開平４−１５３３１１号公報には、固体ＮＭＲ法によ
って測定される非晶相の割合が５０％以上、非晶相と中
間相成分比が２以上、及び結晶相の縦緩和時間が５０秒
以上となる高耐疲労性高強力ポリヘキサメチレンアジパ
ミド繊維が開示されているが、いずれも原糸特性を規定
したものである。

【０００４】しかしながら、周知のようにゴム補強用繊
維材料は、必ず、ＲＦＬ処理が施され、かつその処理は
高温、高張力下で行われるため、ＲＦＬと一体となった
繊維集合体の微細構造変化、マクロな集合密度変化が著
しくて、場合に依っては、繊維高分子の重合度変化を伴
うこともあり、原糸特性の改善がかならずしも、最終特
性など、例えば、加硫後強力保持率、耐疲労特性の改善
につながらないのが通例である。

【０００５】従って、最終製品の特性を知る上に重要な
ことは、より最終段階に近い、即ちゴム補強用コード材
料にあっては、接着処理された繊維集合体の特性に視点
を当てる必要がある。従来この観点からの直接的記載は
見当らない。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】タイヤコードなどのゴ
ム補強用に適した、つまり、マトリックスのゴム中で高
強力で、しかも耐疲労性の良い接着処理されたポリアミ
ド繊維集合体を提供するのが本発明の目的である。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の目的
を達成するために、原糸特性と接着処理条件の組み合わ
せによる処理繊維集合体の構造変化や、その処理繊維集
合体として高強力、高耐疲労性を発現する基本構造に検
討を加え、本発明を完成するに至った。

【０００８】本発明のレゾルシン／ホルマリン／ラテッ
ツス（ＲＦＬと略）で処理されたポリヘキサメチレンア
ジパミド繊維集合体は、繊維部分の重量分率が９５％以
上で、繊度当たりの見かけの強度が８．５ｇ／ｄ以上、
かつその処理された繊維の粘弾性的性質が以下を満足す
ることを特徴とする。 Ｔｍａｘ≦１２５℃ ・・・（１） αａｈ≧０．８５０ ・・・（２） Δ（αａ）_１／２≦７８℃・・・（３） Δ（β）_１／２≦７３℃ ・・・（４）βｈ／αａｈ≦０．７ ・・・（５）

【０００９】〔但し、力学的損失正接（ｔａｎδ）−温
度（Ｔ）曲線における主分散（αａ）のピークを与える
温度をＴｍａｘとし、αａ分散のピーク高さ（ｔａｎδ
値）をαａｈとし、及びβ、γの２種の副分散帯での最
大のピーク高さをβｈ、γｈとする。〕

【００１０】かかる構造要件を満たした接着処理された
ポリヘキサメチレンアジパミド繊維集合体は、ゴム中に
配され加硫した後での強度保持率は９５％以上、また通
常タイヤコード用の疲労試験として広く利用されるグッ
ドイヤーチューブ疲労試験で１０００分を越えるチュー
ブ破壊時間を示す。

【００１１】かかる構造要件を満足しない場合は、上述
の強度保持率は急激に低下する。更に、処理された繊維
集合体の見かけ繊度当たりの強度が８．５ｇ／ｄ以上で
あれば、繊維のエンズ数を減少させることが可能であ
り、繊維補強されたゴム資材全体の重量減もはかり得
る。

【００１２】(1) ＲＦＬ処理された繊維集合体の粘弾
性的性質のうち、従来、最も耐疲労性を左右すると考え
られている、Ｔｍａｘは１２５℃を越えると、無定型部
分の熱運動性が低下し、耐疲労性を阻害する。Ｔｍａｘ
は１２５℃以下が望ましく、Ｔｍａｘの好ましい範囲は
１２２℃以下である。

【００１３】(2) また、その温度でのｔａｎδｍａｘ
値、つまりαａｈも０．０８５以下になると、熱運動可
能な分子鎖分率の低下により、急激な耐疲労性悪化につ
ながる。αａｈは０．０８５以上が望ましく、αａｈの
好ましい範囲は０．８８である。

【００１４】(3) また、αａ分散ピークの半値幅Δ
（αａ）_1/2 が７８℃を越えると、熱運動性の低い領域
の分子鎖の相対的量が増えるために、耐疲労性を阻害す
る。半値幅Δ（αａ）_1/2 は７８℃以下が望ましく、半
値幅Δ（αａ）_1/2 の好ましい範囲は７６℃以下であ
る。

【００１５】本発明者らは、更に、通常、ゴム用繊維補
強材料は最終製品の運転、または走行中では常に発熱系
にあるため、摂氏０℃以下でのβ分散を与える無定型分
子鎖側鎖の凝集部は、常温では常に運動している状態で
あるため、ゴム補強用繊維集合体の耐疲労性には影響は
ないと考えられていたが、β分散についても耐疲労性を
左右する事実を発見した。

【００１６】（４） また、β分散の半値幅Δ（β）
_１／２は７３℃を越えると、耐疲労性は低下する。 （５） β分散ピークが大きいと耐疲労性が低下し、β
ｈ／αａｈが０．７を越えると、耐疲労性は低下する。

【００１７】これらの科学的根拠は現在のところ不明で
あるが、β分散はエチレン鎖のコンフォーメーションに
も関与している凝集構造とも考えられるので、この部分
の分子鎖でより凝集構造が大きい部分は、潜在的な結晶
化促進性を示す可能性があるためと考えられる。

【００１８】ここで、本発明に規定する構造因子の測定
法および定義を示す。また、図１には、ｔａｎδ−温度
（Ｔ）曲線のモデル図を示す： ｔａｎδ−温度（Ｔ）曲線の測定法：オリエンテッ
ク社製ＤＤＶ−０１ＦＰレオバイブロンを使用し、糸長
２ｃｍ、初期荷重０．１７０ｇ／ｄの条件下、３５ＨＺ
で接着処理された単糸（見かけ繊度：６ｄ）１本につい
て測定した値で、次に示す構造因子は単糸１０本につい
て測定した値の平均値である。

【００１９】 構造因子の定義：（各分散の位置は図
１にαａ、αｂ、β、γと記載してある。） Ｔｍａｘ：図１のαａ分散で最大のｔａｎδ値を与える
温度（通常、数個のピークを与える場合もある）であ
る。 αａｈ：αａ分散帯で最大のｔａｎδ値である。 Δ（αａ）_1/2 ：αａｈの絶対値の１／２に相当する位
置で、温度軸に平行線を引き、この直線とαａ分散帯を
示すｔａｎδ−Ｔ曲線との２交点間の温度差である。

【００２０】Δ（β）_1/2 ：βｈの絶対値の１／２に相
当する位置で、温度軸に平行線を引き、この直線とβ分
散帯を示すｔａｎδ−Ｔ曲線との２交点間の温度差であ
る。 βｈ：β分散帯で最大のｔａｎδ値である。 γｈ：γ分散帯で最大のｔａｎδ値である。

【００２１】かかる本発明のＲＦＬ処理されたポリヘキ
サメチレンアジパミド繊維集合体に用いる繊維原料は、
アジピン酸とヘキサメチレンジアミンの縮合反応によっ
て得られるが、通常用いられる添加剤例えば、リン酸、
次亜リン酸ソーダ等の無機リン化合物；フェニルホスホ
ン酸、トリフェニルフォスファイト等の有機リン化合
物；リン−窒素系錯塩、リン−窒素系化合物等の重合触
媒；酢酸銅、臭化銅、ヨウ化銅、２−メルカプトベンズ
イミダゾール銅錯塩等の銅化合物；

【００２２】２−メルカプトベンズイミダゾール、テト
ラキス−〔メチレン−３−（３，５ジｔ−ブチル−４−
ヒドロキシルフェニル）−プロピオネート〕−メタン等
の熱安定剤；乳酸マンガン、次亜リン酸マンガン等の光
安定剤；二酸化チタン、カオリン等の艶消剤；環状フェ
ノール類、エチレンビスステアリルアミド、同部分のメ
チロール化物、ステアリン酸カルシウムなどの滑剤、可
塑剤、結晶化阻害剤を含ませることができる。

【００２３】本発明の接着処理された繊維集合体を得る
ために、いわゆる原糸に要求される構造要件の１つは、
先に定義したαａｈが接着処理されたポリアミド繊維集
合体より大きいことである。これは、接着処理に際する
物理的、化学的外力に対し、構造的に追従できる余地の
あることを示している。

【００２４】これは一見当然のことのようで有るが、原
糸が構造的追従性に欠ける場合、接着処理における緊張
操作で、αａｈは不変か、構造破壊を伴って増加する場
合もある。原糸段階でも、過度の延伸操作で強度は高く
できても、急激に構造破壊を生起する点があるので、ポ
リマースペックに応じた強度設計が必要である。延伸倍
率を関数として構造破壊を開始する延伸点は、バイブロ
ン測定やＸ線小角散乱測定から決定でき、構造破壊を起
こす延伸倍率の９０％以内の延伸倍率で紡糸されること
が望ましい。構造破壊を既に起こしている原糸は、次の
接着工程でいかなる方法をとっても、耐疲労性は補償さ
れない。延伸倍率がその９０％以内であれば、通常のＲ
ＦＬ接着処理条件で耐疲労性を高度に維持できる条件設
定が比較的容易に達成される。

【００２５】構造破壊を起こす延伸倍率は、延伸倍率の
異なる、すなわち繊維強度の異なる延伸糸を２０℃、６
５％の一定温調下に２４時間以上放置した後、上記ｔａ
ｎδ−Ｔ測定条件で測定した時のβｈと延伸倍率、もし
くは繊維強度との関係より容易に決定できる。図２にβ
ｈと延伸倍率の関係、及び構造破壊を開始する延伸点を
示す。なお、構造破壊開始点は延伸倍率、繊維強度のい
ずれでも表現できる。

【００２６】一方、原糸の重合度は限定的でなく、数平
均重合度で１００以上あれば十分である。むしろ、好ま
しいのは、原糸の末端基のバランス上、原糸が水に濡れ
た場合に酸性を示す度合いが少ないことである。つま
り、原糸中の塩基濃度を相対的に高くするのが好まし
い。

【００２７】それを達成する方法としては、水酸化ナト
リウム、水酸化カリウム等の塩基性無機化合物；ピリジ
ン、１，８−ジアザビシクロ（５，４，０）ウンデセン
−７等の塩基性有機化合物；および酢酸ナトリウム、ア
ジピン酸ナトリウム等の有機金属塩を重合過程で直接ポ
リマーに添加する方法、または繊維形成後仕上げ剤等に
溶解して添加することにより達成される。

【００２８】また、ポリヘキサメチレンアジパミド等の
ジアミン、ジカルボン酸の縮合物からなるポリアミド繊
維の場合は、ジアミン成分をジカルボン酸成分対比で多
く添加することもでも達成される。この際、一般的にヘ
キサメチレンジアミン等の脂肪族ジアミンの蒸気圧は低
いためアミド化反応で飛散するため、この飛散した脂肪
族ジアミンを一端回収し、リサイクルすることで効率的
な生産が可能となる。また、後述するようにＲＦＬ処理
が基本的にアルカリ処理であるので、この工程で適性物
質を添加し、酸性末端基の多い原糸でも適宜調整でき
る。

【００２９】このような原糸繊維集合体は撚糸した後、
スダレ織り工程、ＲＦＬ／アルカリ系懸濁液への緊張浸
漬工程、予備乾燥、高温緊張キュアリング工程、リラッ
クス工程を通り、基本的には、ある温度で湿潤条件下に
緊張／リラックスされる。図３に接着処理工程の概略を
示す：

【００３０】図３において、ａは撚糸（スダレ織物）、
ｂは浸漬浴、ｃはスクイーズロール、ｄはワイパー、ｅ
は蒸気乾燥ゾーン（ＺｌＡ）、ｆは予備乾燥ゾーン（Ｚ
ｌＢ）、ｇ１〜ｇ４はテンションローラ、ｈはキュアー
リングゾーン（Ｚ２）、ｉはキュアーリングゾーン（Ｚ
３）、ｊは空気冷却ゾーン（Ｚ４）を示す。

【００３１】この間、繊維集合体は、基本的には以下の
ような構造変化を起こす： 単糸間が接着剤で固定されることに基づく繊維集合
体のマクロなフレキシビリティーの低下、 水分またはアルカリの繊維単糸内部への浸透に基づ
く原糸の無定型領域の凝集構造の変化、 繊維単糸表層部へのラテックスの浸透に基づく、表
層、中層部の構造格差、

【００３２】 緊張下での処理に依る無定型部の分子
鎖配向の増大、 高温処理後期におけるリラックス処理による配向緩
和、 ポリアミドのような重縮合反応系では、高温処理時
の重合度増加または低下、 高温処理による熱酸化に基づく劣化など。

【００３３】このうち、、の微細構造などの変化は
ゴム補強材料などのように、常に、発熱下で、圧縮、伸
張変形を繰り返し受ける場合には、疲労性において明ら
かにマイナス要因である。

【００３４】の微細構造などの変化は単なる水分また
はアルカリの浸透による無定型部の分子鎖の再配列化を
促進し、無定型部の分子鎖の凝集構造をより緻密にする
か、逆に、結晶部／無定型界面を乱すことに起因して、
より粗な凝集構造にするかは、処理条件に依って変化す
る。後者の場合は、続くストレッチ工程で、凝集構造の
不均一性を助長するため、疲労性においてマイナス効果
をもたらすと推定される。

【００３５】の微細構造などの変化はの微細構造な
どの変化とも相関するが、一般的には、疲労性において
マイナス面をもつが、結果として、構成繊維集合体のα
ａ分散ピークを与える温度が１２５℃以下なら、かえっ
て好ましいと考えられる。の微細構造などの変化にお
いて、高重合度化の場合は酸性末端基の絶対数の低下の
点では望ましいが、一定発熱条件下では相対的に分子の
流動性は低下し、繰り返し変形下で、相対的に分子配向
を促進し、疲労性の点でマイナスの効果を生じる可能性
が有り得る。

【００３６】の微細構造などの変化はプラス効果を発
現し得る要素である。つまり、接着処理されたポリアミ
ド繊維集合体の基本構造は処理条件で決定されるもので
あり、上記の〜の微細構造などの変化におけるマイ
ナス面を避け、かつプラス面を増大する条件設定で、強
度保持率、耐疲労性向上を図り得る。単に、原糸段階で
最高の構造、物性を示すものを提供するだけでは意味が
ないといっても過言ではない。

【００３７】本発明の構成要件の１つである、接着処理
された繊維構造体中の繊維成分の重量分率が９５ｗｔ％
以上、逆説的に、接着剤分率が５ｗｔ％以下であること
は、上記およびの変化の欠点を除去するための必要
要件である。これは、ＴＦＬ成分の濃度を低下させ、予
め原糸集合体への油剤付与率を高めて、緊張浸漬処理す
るか、或いは浸漬処理後緊張するなどの簡単な方法で実
現可能である。

【００３８】の微細構造などの変化において、分子の
絶対配向性増加は避けられないが、過度の分子配向はス
トレッチ、処理温度を調整すれば、例えば、原糸のもつ
αａｈの９０％以上の保持率で本発明の範囲内に収めら
れる。ストレッチ条件、処理温度条件はの微細構造な
どの変化を規制するが、特に処理温度が高いと重合度は
増大する傾向を示す。他方、処理温度が高いと、繊維と
ゴムの接着強力が一般的に高くなるので、、の微細
構造などの変化に対して不利になる。

【００３９】この観点からは、キュアーリングゾーンＺ
２、Ｚ３の温度は２１０℃〜２４０℃が適当である。Ｒ
ＦＬ処理された繊維集合体に要求される構造パラメータ
ーは接着処理の関数と考えても、互いに独立では有り得
ないが、各構造パラメーターに特に影響を与える処理条
件について述べる。

【００４０】処理コードのαａ分散帯のＴｍａｘをＴｍ
ａｘ≦１２５℃にするためには、テンションローラｇ１
での張力は１．５ｇ／ｄ以下、テンションローラｇ２で
の張力は２．０ｇ／ｄ以下、張力比ｇ３／ｇ２は０．５
〜０．９であり、全体のストレッチは７％以下であるこ
とが望ましい。αａｈ≧０．０８５０を達成するのは、
基本的には、原糸のαａｈをできるだけ保持することを
意味しているので、全ストレッチを低めにする方が良
い。

【００４１】Δ（αａ）_1/2 ≦７８℃を実現するために
は、原糸製造段階でポリマー中の塩基濃度を高く設定さ
れたものに対しては、接着剤浸漬工程での浴温度に対し
て特に制限はないが、ポリマー中の塩基濃度が酸濃度よ
り低い場合、接着剤浸漬工程での浴温度は４０℃以上で
ある。さらに、テンションローラｇ１での張力が１．５
ｇ／ｄ以下で、且つテンションローラｇ２での張力が
１．５ｇ／ｄ以下であることが好ましい。

【００４２】Δ（β）_1/2 ≦７３℃、βｈ／αａｈ≦
０．７の条件の達成は、キュアーリングゾーンＺ２、Ｚ
３でキュアーリングする際に、繊維内部に存在する水分
の影響が大きく、水分が少ない程要求値範囲をクリアー
する傾向にある。その意味で、予備乾燥をしっかりする
こと、接着剤浴通過時の張力を増加させること、原糸撚
糸に多めの油剤をつける等の方法がある。

【００４３】なお、ここでいう張力とは生コード１デニ
ール当たりの荷重である。一方、の酸化劣化は、特
に、接着処理前後での強力保持性には余り影響を受けな
い傾向にあるが、系内にラジカル活性点が存在すると、
次の圧縮伸張運動時、可動性ラジカルが強度低下の出発
点となる可能性がある。これは、本質的にはラジカルス
キャベェンジャーをポリマーに添加するか、接着剤処理
時に該成分を添加し、処理することにより防止可能であ
る。また、ゴム中に配置された繊維凝集体といえども、
極めて僅かでも水分は存在するので、酸性を示す成分
は、原糸構造のところで説明したように、耐疲労性の点
では少ないに越したことはない。

【００４４】

【実施例】以下、実施例によって本発明を詳細に説明す
るが、これに限定されるものではない。 （実施例１−６及び比較例１−７） 酸塩基滴定法により定量されるポリアミド１ｋｇ当たり
の塩基濃度と酸塩基滴定法により定量されるポリアミド
１ｋｇ当たりの酸濃度の差が、下記表１〜２に示す値に
なるように、ヘキサメチレンジアミンとアジピン酸の成
分比をコントロールし、常法の重合方法にて９０％蟻酸
相対粘度（以降ＶＲと称す）８０のポリヘキサメチレン
アジパミドポリマーを得た。

【００４５】ここでいう９０％蟻酸相対粘度とは、９０
％蟻酸にポリマー濃度８．４重量％となるように溶解せ
しめた溶液の２５℃における相対粘度である。次に、本
実施例で使用したポリヘキサメチレンアジパミドポリマ
ーの酸・塩基濃度の測定法を示す。

【００４６】（塩基濃度の定量法）ポリマー６ｇを少数
点下３桁まで正確に秤量し、これを９０％フェノール水
溶液５０ｃｃに溶解する。完全溶解後０．０５Ｎ−塩酸
水溶液でｐＨ３まで滴定する。この時の０．０５Ｎ−塩
酸水溶液滴下量を記録し、以下の計算式にてポリマー１
ｋｇ当たりの塩基濃度を算出する。

【００４７】

【数１】 Ａ：滴定に要した０．０５Ｎ−塩酸水溶液量（ｍｌ） Ｆ：０．０５Ｎ−塩酸水溶液のファクター Ｂ：ポリマー重量（ｇ）

【００４８】（酸濃度の定量法）ポリマー４ｇを少数点
下３桁まで正確に秤量し、これを１７０℃のベンジルア
ルコール５０ｃｃに溶解する。完全溶解後、ベンジルア
ルコール１リットル、フェノールフタレイン５ｇ、酢酸
銅０．５ｇ、二酸化チタン１２ｇから調整された指示薬
を０．３ｍｌ添加する。その後０．１Ｎ−ＮａＯＨエチ
レングリコール溶液を滴下し、液色が紅色を呈した時点
を終点とする。この時の０．１Ｎ−ＮａＯＨエチレング
リコール溶液滴下量を記録し、以下の計算式にてポリマ
ー１ｋｇ当たりの酸濃度を算出する。

【００４９】

【数２】 Ａ：滴定に要した０．１Ｎ−ＮａＯＨエチレングリコー
ル溶液（ｍｌ） Ｆ：０．１Ｎ−ＮａＯＨエチレングリコール溶液のファ
クター Ｂ：ポリマー重量（ｇ）

【００５０】（コード材料の製造） 上記ポリマーを特開昭５９−１９９８１２号公報に開示
されているような従来の方法で紡糸、延伸し、ポリヘキ
サメチレンアジパミド繊維を得た。次に原糸１本ずつに
撚数３９回／１０ｃｍの下撚を施し、次いで下撚２本ず
つに撚数３９回／１０ｃｍの上撚を施し生コードを作っ
た。この生コードを接着処理工程に沿ってレゾルシン−
ホルムアルデヒド−ラテックス液の処理を施した。この
時の処理条件、得られた処理コードの物性、及びｔａｎ
δ−Ｔの解析結果を表１〜２に示す。

【００５１】なお、ここで言う処理コード物性とは、島
津製作所Ｓ−１００Ｃを用い、２５ｃｍの処理コードに
対して降下速度３０ｃｍ／分で測定した値である。この
処理コードを１５５℃×４０分の加硫条件で加硫し、グ
ッドイヤーチューブ疲労試験に沿って耐疲労性試験を行
った。

【００５２】＜グッドイヤーチューブ疲労試験＞ここで
いうグッドイヤーチューブ疲労試験は以下の如くであ
る。 ＪＩＳＬ−１０１７３．２．２．１Ａに準ずる方法 チューブ形状： 内径 １２．５ｍｍ 外径 ２５ｍｍ 長さ ２３１ｍｍ 曲げ角度 ：９０度 内 圧 ：３．５ｋｇｆ／ｃｍ² 回転数 ：８５０ｒｐｍ 表１〜２にグッドイヤー法チューブ疲労試験結果を示
す。

【００５３】

【表１】

【００５４】

【表２】

【００５５】ｔａｎδ−Ｔの解析におけるαａ分散のＴ
ｍａｘ≦１２５℃、Δ（αａ）１／２≦７８℃、αａｈ
≧０．０８５０、Δ（β）１／２≦７３℃、βｈ／αａ
ｈ≦０．７であり、且つ繊維強度がｔａｎδ−Ｔの解析
で求めた構造破壊が開始する強度の９０％以下のものは
耐疲労性が大きく改善されている。

【００５６】

【発明の効果】本発明のレゾルシン／ホルマリン／ラテ
ックス処理されたポリヘキサメチレンアジパミド繊維集
合体は、耐疲労性が大きく改善されているので、タイヤ
コード、ベルト等のゴム補強用コード等の産業用資材に
用いたとき、耐久性の優れた製品となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】処理されたポリアミド繊維集合体のｔａｎδ−
温度（Ｔ）曲線のモデル図を示す。

【図２】処理されたポリアミド繊維集合体において、β
ｈと延伸倍率の関係、及び構造破壊を開始する延伸点を
示す。

【図３】接着処理工程の概略を示すフローチャートであ
る。

【符号の説明】

ａ 撚糸（スダレ織物） ｂ 浸漬浴 ｃ スクイーズロール ｄ ワイパー ｅ 蒸気乾燥ゾーン（ＺｌＡ） ｆ 予備乾燥ゾーン（ＺｌＢ） ｇ１〜ｇ４ 各テンションローラ ｈ キュアーリングゾーン（Ｚ２） ｉ キュアーリングゾーン（Ｚ３） ｊ 空気冷却ゾーン（Ｚ４）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C08J 5/06

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 レゾルシン／ホルマリン／ラテッツスで
   処理されたポリヘキサメチレンアジパミド繊維集合体に
   おいて、繊維の重量分率が９５％以上で、その処理され
   た繊維の見かけの繊度当たりの強度が８．５ｇ／ｄ以上
   であり、かつ、粘弾性的性質が以下を満足することを特
   徴とする、ゴム補強用のコード材料。 αａ分散のＴｍａｘ≦１２５℃ ・・・（１） Δ（αａ）１／２≦７８℃ ・・・（２） αａｈ≧０．８５０ ・・・（３） Δ（β）１／２≦７３℃ ・・・（４）βｈ／αａｈ≦０．７ ・・・（５） 〔たゞし、力学的損失正接（ｔａｎδ）−温度（Ｔ）曲
   線における主分散（αａ）ピークを与える温度をＴｍａ
   ｘとし、αａ分散のピーク高さ（ｔａｎδｍａｘ値）を
   αａｈとし、及びβ、γの２種類の副分散帯での最大の
   ピーク高さをβｈ、γｈとする。また、本文記載の定義
   に従った各ピークの半値幅をそれぞれΔ（α
   ａ）_１／２、Δ（β）_１／２、Δ（γ）_１／２とす
   る。〕
2. 【請求項２】 請求項１記載の処理されたポリヘキサメ
   チレンアジパミド繊維集合体を形成する、ポリヘキサメ
   チレンアジパミド繊維の原糸集合体がその紡糸製造段階
   で、延伸倍率を関数として急激に構造破壊を生起する延
   伸点での倍率の９０％以内で延伸製造されていることを
   特徴とする、請求項１記載の処理された繊維集合体。