JP3302650B2 - 往復型光増幅器 - Google Patents
往復型光増幅器Info
- Publication number
- JP3302650B2 JP3302650B2 JP35028198A JP35028198A JP3302650B2 JP 3302650 B2 JP3302650 B2 JP 3302650B2 JP 35028198 A JP35028198 A JP 35028198A JP 35028198 A JP35028198 A JP 35028198A JP 3302650 B2 JP3302650 B2 JP 3302650B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- light
- optical
- laser
- laser light
- solid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Lasers (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、直線偏光のレー
ザ光を入力光とし、その入力光を固体レーザロッドで増
幅して出力光として出力する往復型光増幅器に関するも
のである。
ザ光を入力光とし、その入力光を固体レーザロッドで増
幅して出力光として出力する往復型光増幅器に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】固体レーザ媒質をロッド型に成形した固
体レーザロッドを使用した往復型光増幅器は、レーザ発
振器からの直線偏光のレーザ光を入力光として固体レー
ザロッドに入射させて光出力を増幅し、増幅後のレーザ
光を、固体レーザロッドに向けて反射させて、固体レー
ザロッドにより光出力を増幅して、増幅されたレーザ光
を光出力として出力するようになされている。
体レーザロッドを使用した往復型光増幅器は、レーザ発
振器からの直線偏光のレーザ光を入力光として固体レー
ザロッドに入射させて光出力を増幅し、増幅後のレーザ
光を、固体レーザロッドに向けて反射させて、固体レー
ザロッドにより光出力を増幅して、増幅されたレーザ光
を光出力として出力するようになされている。
【０００３】一般に固体レーザロッドを励起すると固体
レーザロッドは発熱するため、側面部から冷却媒質によ
り冷却される。側面部を冷却するため、側面部では温度
が低くなるが固体レーザロッドの中央部では温度が高く
なる。固体レーザロッドの断面、すなわち側面部に垂直
な面内で温度差が生じ、それに起因して屈折率の差が生
じる。したがって、Ｎｄ原子が添加されたＹ3 Ａｌ5 Ｏ
12結晶（以下、Ｎｄ：ＹＡＧという）のような等方性媒
質で固体レーザロッドが構成されている場合には、固体
レーザロッドがレーザ光に対して凸レンズとして働くこ
とになる。この現象は熱レンズ効果と呼ばれる。このと
き、固体レーザロッドの断面において熱の発生が均一で
ない場合には、固体レーザロッドは、理想的な凸レンズ
として働かず、３次以上の波面収差を有する凸レンズと
して働く。
レーザロッドは発熱するため、側面部から冷却媒質によ
り冷却される。側面部を冷却するため、側面部では温度
が低くなるが固体レーザロッドの中央部では温度が高く
なる。固体レーザロッドの断面、すなわち側面部に垂直
な面内で温度差が生じ、それに起因して屈折率の差が生
じる。したがって、Ｎｄ原子が添加されたＹ3 Ａｌ5 Ｏ
12結晶（以下、Ｎｄ：ＹＡＧという）のような等方性媒
質で固体レーザロッドが構成されている場合には、固体
レーザロッドがレーザ光に対して凸レンズとして働くこ
とになる。この現象は熱レンズ効果と呼ばれる。このと
き、固体レーザロッドの断面において熱の発生が均一で
ない場合には、固体レーザロッドは、理想的な凸レンズ
として働かず、３次以上の波面収差を有する凸レンズと
して働く。
【０００４】したがって、固体レーザロッドから出射す
る増幅後のレーザ光は収束光線になり、反射されて再度
固体レーザロッドに入射するときに、固体レーザロッド
とレーザ光とのビームオーバラップが減少してしまうた
め、光軸上に凹レンズや凸レンズを配置してレーザ光の
広がり角を補償する。
る増幅後のレーザ光は収束光線になり、反射されて再度
固体レーザロッドに入射するときに、固体レーザロッド
とレーザ光とのビームオーバラップが減少してしまうた
め、光軸上に凹レンズや凸レンズを配置してレーザ光の
広がり角を補償する。
【０００５】また、レーザ光が固体レーザロッドを通過
する際、固体レーザロッドの断面において、径方向と周
方向とで熱レンズ効果に違いが生じる。このため、レー
ザ光の偏光面が径方向である場合と周方向である場合と
でレーザ光の径や波面の広がりが異なり、直線偏光のレ
ーザ光に合成される光が減少するため、増幅された光の
内、出力光として分けられる割合が減少する。また、径
方向と周方向との熱レンズ効果の違いに起因して固体レ
ーザロッドで増幅後のレーザ光に非点収差が生じるた
め、２つの固体レーザロッドを使用して、それらの間に
９０度だけレーザ光の偏光面を回転させる９０度旋光子
を配置する。
する際、固体レーザロッドの断面において、径方向と周
方向とで熱レンズ効果に違いが生じる。このため、レー
ザ光の偏光面が径方向である場合と周方向である場合と
でレーザ光の径や波面の広がりが異なり、直線偏光のレ
ーザ光に合成される光が減少するため、増幅された光の
内、出力光として分けられる割合が減少する。また、径
方向と周方向との熱レンズ効果の違いに起因して固体レ
ーザロッドで増幅後のレーザ光に非点収差が生じるた
め、２つの固体レーザロッドを使用して、それらの間に
９０度だけレーザ光の偏光面を回転させる９０度旋光子
を配置する。
【０００６】すなわち、９０度旋光子により偏光面が９
０度だけ回転されると、一方の固体レーザロッドと、他
方の固体レーザロッドとにおいて、熱レンズ効果を受け
る径方向または周方向が逆転するので、２つの固体レー
ザロッドを通過すると熱レンズ効果の方向依存性が低減
され、非点収差が低減される。
０度だけ回転されると、一方の固体レーザロッドと、他
方の固体レーザロッドとにおいて、熱レンズ効果を受け
る径方向または周方向が逆転するので、２つの固体レー
ザロッドを通過すると熱レンズ効果の方向依存性が低減
され、非点収差が低減される。
【０００７】また、一般に往復型光増幅器においては、
偏光子が入力光を透過させて内部の光学系にレーザ光を
導くと共に、増幅後のレーザ光を反射して、往復の２度
１／４波長板を通過させる事でレーザ光の偏光方向を９
０回転させて、再び増幅させた直線偏光の光を出力光と
して出射させる。
偏光子が入力光を透過させて内部の光学系にレーザ光を
導くと共に、増幅後のレーザ光を反射して、往復の２度
１／４波長板を通過させる事でレーザ光の偏光方向を９
０回転させて、再び増幅させた直線偏光の光を出力光と
して出射させる。
【０００８】このように、従来の往復型光増幅器は、偏
光子、固体レーザロッド、９０度旋光子、１／４波長
板、レーザ光を反射する反射手段などで構成される。
光子、固体レーザロッド、９０度旋光子、１／４波長
板、レーザ光を反射する反射手段などで構成される。
【０００９】図７は、「Ｓｏｌｉｄ−Ｓｔａｔｅ Ｌａ
ｓｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ」（Ｗａｌｔｅｒ Ｋ
ｏｅｃｈｎｅｒ著、Ｓｐｒｉｎｇｅｒ−Ｖｅｒｌａｇ発
行、第４版、１９９６年）の第５９５頁〜第６００頁に
記載の従来の往復型光増幅器の一例を示す構成図であ
る。図において、１０１は、従来の往復型光増幅器であ
り、１０２−１，１０２−２は、レーザ光の光出力を増
加する２つの固体レーザロッドであり、１０３は、入力
光２０１を透過して固体レーザロッド１０２−１に入射
させ、固体レーザロッド１０２−１からのレーザ光を反
射して出力光２０２として出射させる偏光子である。１
０４は、全反射鏡であり、１０５は、レーザ光を円偏光
にする１／４波長板であり、１０６は、レーザ光の偏光
面を９０度回転させて、熱レンズ効果の方向依存性に起
因する非点収差を低減する９０度旋光子であり、１０７
は、熱レンズ効果に起因して変化したレーザ光の広がり
角を補償する凹レンズであり、１０８は、レーザ光の進
行方向を反転する全反射鏡である。なお、１１０は全反
射鏡である。
ｓｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ」（Ｗａｌｔｅｒ Ｋ
ｏｅｃｈｎｅｒ著、Ｓｐｒｉｎｇｅｒ−Ｖｅｒｌａｇ発
行、第４版、１９９６年）の第５９５頁〜第６００頁に
記載の従来の往復型光増幅器の一例を示す構成図であ
る。図において、１０１は、従来の往復型光増幅器であ
り、１０２−１，１０２−２は、レーザ光の光出力を増
加する２つの固体レーザロッドであり、１０３は、入力
光２０１を透過して固体レーザロッド１０２−１に入射
させ、固体レーザロッド１０２−１からのレーザ光を反
射して出力光２０２として出射させる偏光子である。１
０４は、全反射鏡であり、１０５は、レーザ光を円偏光
にする１／４波長板であり、１０６は、レーザ光の偏光
面を９０度回転させて、熱レンズ効果の方向依存性に起
因する非点収差を低減する９０度旋光子であり、１０７
は、熱レンズ効果に起因して変化したレーザ光の広がり
角を補償する凹レンズであり、１０８は、レーザ光の進
行方向を反転する全反射鏡である。なお、１１０は全反
射鏡である。
【００１０】次に動作について説明する。直線偏光の入
力光２０１が図示せぬ発振器から偏光子１０３に入射す
る。入力光２０１は偏光子１０３を透過して固体レーザ
ロッド１０２−１に入射し、増幅される。今の場合、固
体レーザロッド１０２−１，１０２−２がＮｄ：ＹＡＧ
で構成されているので、固体レーザロッド１０２−１か
ら出射する増幅後のレーザ光は熱レンズ効果により収束
光線になるが、凹レンズ１０７によりその広がり角が補
償される。さらに、９０度旋光子１０６により偏光面が
９０度回転された後、レーザ光は固体レーザロッド１０
２−２に入射する。９０度旋光子１０６により偏光面が
９０度回転されることにより、熱レンズ効果の方向依存
性が低減され、非点収差が低減される。
力光２０１が図示せぬ発振器から偏光子１０３に入射す
る。入力光２０１は偏光子１０３を透過して固体レーザ
ロッド１０２−１に入射し、増幅される。今の場合、固
体レーザロッド１０２−１，１０２−２がＮｄ：ＹＡＧ
で構成されているので、固体レーザロッド１０２−１か
ら出射する増幅後のレーザ光は熱レンズ効果により収束
光線になるが、凹レンズ１０７によりその広がり角が補
償される。さらに、９０度旋光子１０６により偏光面が
９０度回転された後、レーザ光は固体レーザロッド１０
２−２に入射する。９０度旋光子１０６により偏光面が
９０度回転されることにより、熱レンズ効果の方向依存
性が低減され、非点収差が低減される。
【００１１】固体レーザロッド１０２−２では、レーザ
光がさらに増幅されて出射し、全反射鏡１０４で反射さ
れ１／４波長板１０５に入射し、円偏光になった後、全
反射鏡１０８で反射され、復路のレーザ光になる。そし
て、１／４波長板１０５により、その復路のレーザ光
は、円偏光から、往路のレーザ光の偏光面から９０度回
転した偏光面を有する直線偏光になる。その後、全反射
鏡１０４、固体レーザロッド１０２−２、９０度旋光子
１０６、凹レンズ１０７、および固体レーザロッド１０
２−１を介して往路と同様に増幅され、偏光子１０３に
入射する。
光がさらに増幅されて出射し、全反射鏡１０４で反射さ
れ１／４波長板１０５に入射し、円偏光になった後、全
反射鏡１０８で反射され、復路のレーザ光になる。そし
て、１／４波長板１０５により、その復路のレーザ光
は、円偏光から、往路のレーザ光の偏光面から９０度回
転した偏光面を有する直線偏光になる。その後、全反射
鏡１０４、固体レーザロッド１０２−２、９０度旋光子
１０６、凹レンズ１０７、および固体レーザロッド１０
２−１を介して往路と同様に増幅され、偏光子１０３に
入射する。
【００１２】復路のレーザ光の偏光面は、往路のレーザ
光の偏光面、すなわち入力光２０１の偏光面から９０度
回転した面になっているため、偏光子１０３で反射さ
れ、全反射鏡１１０を介して出力光２０２として出射す
る。
光の偏光面、すなわち入力光２０１の偏光面から９０度
回転した面になっているため、偏光子１０３で反射さ
れ、全反射鏡１１０を介して出力光２０２として出射す
る。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】従来の往復型光増幅器
は以上のように構成されているので、９０度旋光子１０
６で偏光面を９０度回転させることにより、熱レンズ効
果の方向依存性に起因するレーザ光の非点収差が低減す
るが、完全になくすことは困難であるため、復路でさら
に非点収差が増大し、レーザ光が増幅される割合が減少
し、装置の増幅率が低減してしまうなどの課題があっ
た。
は以上のように構成されているので、９０度旋光子１０
６で偏光面を９０度回転させることにより、熱レンズ効
果の方向依存性に起因するレーザ光の非点収差が低減す
るが、完全になくすことは困難であるため、復路でさら
に非点収差が増大し、レーザ光が増幅される割合が減少
し、装置の増幅率が低減してしまうなどの課題があっ
た。
【００１４】また、図８は従来の往復型光増幅器におけ
るレーザ光の光径の変化の一例を示す図であるが、往路
の固体レーザロッド１０２−１で非点収差が発生し、往
路の固体レーザロッド１０２−２で非点収差が増大し、
さらに復路の固体レーザロッド１０２−１，１０２−２
で非点収差が増大し、非点収差が含まれた出力光２０２
が出射されている。このように、出力光２０２に非点収
差がある場合、出力光２０２の有効利用が制限されてし
まう。例えば、出力光２０２を非線形結晶で波長変換す
る場合、出力光２０２に非点収差があると、波面が一様
でないことに起因して波長変換の効率が低下する。
るレーザ光の光径の変化の一例を示す図であるが、往路
の固体レーザロッド１０２−１で非点収差が発生し、往
路の固体レーザロッド１０２−２で非点収差が増大し、
さらに復路の固体レーザロッド１０２−１，１０２−２
で非点収差が増大し、非点収差が含まれた出力光２０２
が出射されている。このように、出力光２０２に非点収
差がある場合、出力光２０２の有効利用が制限されてし
まう。例えば、出力光２０２を非線形結晶で波長変換す
る場合、出力光２０２に非点収差があると、波面が一様
でないことに起因して波長変換の効率が低下する。
【００１５】さらに、従来の往復型光増幅器は以上のよ
うに構成されているので、固体レーザロッド１０２−
１，１０２−２で発生した光のうち、出力光２０２と同
一の偏光面ではないものについては偏光子１０３を透過
して入力光２０１とほぼ同軸で進行して、入力光２０１
を生成する図示せぬ発振器に入射するため、発振器の動
作が不安定になり、入力光２０１ひいては出力光２０２
が不安定になる可能性があるとともに、発振器自体が故
障する可能性もあるという課題があった。
うに構成されているので、固体レーザロッド１０２−
１，１０２−２で発生した光のうち、出力光２０２と同
一の偏光面ではないものについては偏光子１０３を透過
して入力光２０１とほぼ同軸で進行して、入力光２０１
を生成する図示せぬ発振器に入射するため、発振器の動
作が不安定になり、入力光２０１ひいては出力光２０２
が不安定になる可能性があるとともに、発振器自体が故
障する可能性もあるという課題があった。
【００１６】さらに、固体レーザロッドにおいて波面収
差が発生した場合、球レンズや球面鏡では補償すること
が困難であるため、波面収差に起因してレーザ光の一部
が散逸し、装置としての増幅率が低下してしまうという
課題があった。
差が発生した場合、球レンズや球面鏡では補償すること
が困難であるため、波面収差に起因してレーザ光の一部
が散逸し、装置としての増幅率が低下してしまうという
課題があった。
【００１７】この発明は上記のような課題を解決するた
めになされたもので、入力光であるレーザ光を透過させ
るとともに、入力光とは偏光方向が異なる増幅後のレー
ザ光を出力光として反射する偏光手段と、レーザ光の光
軸上にそれぞれ配置され、レーザ光を増幅する２つの光
増幅手段と、偏光手段と一方の光増幅手段との間でレー
ザ光の光軸上に配置され、レーザ光の偏光面を一定方向
に４５度だけ回転させる４５度旋光手段と、２つの光増
幅手段の間でレーザ光の光軸上に配置され、レーザ光の
偏光面を９０度だけ回転させる９０度旋光手段と、レー
ザ光の光軸上に配置され、光増幅手段における熱レンズ
効果を補償する熱レンズ補償手段と、レーザ光の光軸上
に配置され、他方の光増幅手段からのレーザ光を反射
し、他方の光増幅手段に入射させる反射手段とを備える
ことにより、固体レーザロッドにおける熱レンズ効果の
方向依存性に起因するレーザ光の波面収差や非点収差を
低減し、増幅率を良好にするとともに出力光を安定させ
ることができる往復型光増幅器を得ることを目的とす
る。
めになされたもので、入力光であるレーザ光を透過させ
るとともに、入力光とは偏光方向が異なる増幅後のレー
ザ光を出力光として反射する偏光手段と、レーザ光の光
軸上にそれぞれ配置され、レーザ光を増幅する２つの光
増幅手段と、偏光手段と一方の光増幅手段との間でレー
ザ光の光軸上に配置され、レーザ光の偏光面を一定方向
に４５度だけ回転させる４５度旋光手段と、２つの光増
幅手段の間でレーザ光の光軸上に配置され、レーザ光の
偏光面を９０度だけ回転させる９０度旋光手段と、レー
ザ光の光軸上に配置され、光増幅手段における熱レンズ
効果を補償する熱レンズ補償手段と、レーザ光の光軸上
に配置され、他方の光増幅手段からのレーザ光を反射
し、他方の光増幅手段に入射させる反射手段とを備える
ことにより、固体レーザロッドにおける熱レンズ効果の
方向依存性に起因するレーザ光の波面収差や非点収差を
低減し、増幅率を良好にするとともに出力光を安定させ
ることができる往復型光増幅器を得ることを目的とす
る。
【００１８】
【課題を解決するための手段】この発明に係る往復型光
増幅器は、入力光であるレーザ光を透過させるととも
に、入力光とは偏光方向が異なる増幅後のレーザ光を出
力光として反射する偏光手段と、レーザ光の光軸上にそ
れぞれ配置され、レーザ光を増幅する２つの光増幅手段
と、偏光手段と一方の光増幅手段との間でレーザ光の光
軸上に配置され、レーザ光の偏光面を一定方向に４５度
だけ回転させる４５度旋光手段と、２つの光増幅手段の
間でレーザ光の光軸上に配置され、レーザ光の偏光面を
９０度だけ回転させる９０度旋光手段と、レーザ光の光
軸上に配置され、光増幅手段における熱レンズ効果を補
償する熱レンズ補償手段と、レーザ光の光軸上に配置さ
れ、他方の光増幅手段からのレーザ光を反射し、他方の
光増幅手段に入射させる反射手段とを備えるものであ
る。
増幅器は、入力光であるレーザ光を透過させるととも
に、入力光とは偏光方向が異なる増幅後のレーザ光を出
力光として反射する偏光手段と、レーザ光の光軸上にそ
れぞれ配置され、レーザ光を増幅する２つの光増幅手段
と、偏光手段と一方の光増幅手段との間でレーザ光の光
軸上に配置され、レーザ光の偏光面を一定方向に４５度
だけ回転させる４５度旋光手段と、２つの光増幅手段の
間でレーザ光の光軸上に配置され、レーザ光の偏光面を
９０度だけ回転させる９０度旋光手段と、レーザ光の光
軸上に配置され、光増幅手段における熱レンズ効果を補
償する熱レンズ補償手段と、レーザ光の光軸上に配置さ
れ、他方の光増幅手段からのレーザ光を反射し、他方の
光増幅手段に入射させる反射手段とを備えるものであ
る。
【００１９】この発明に係る往復型光増幅器は、２つの
光増幅手段の間に配置された凹レンズを熱レンズ補償手
段としたものである。
光増幅手段の間に配置された凹レンズを熱レンズ補償手
段としたものである。
【００２０】この発明に係る往復型光増幅器は、２つの
光増幅手段の外側に配置された焦点距離の同一な２つの
凹レンズを熱レンズ補償手段としたものである。
光増幅手段の外側に配置された焦点距離の同一な２つの
凹レンズを熱レンズ補償手段としたものである。
【００２１】この発明に係る往復型光増幅器は、２つの
光増幅手段の対向する端面の一方の像を他方の端面に互
いに転写する２つの凸レンズを熱レンズ補償手段とした
ものである。
光増幅手段の対向する端面の一方の像を他方の端面に互
いに転写する２つの凸レンズを熱レンズ補償手段とした
ものである。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の一形態を
説明する。 実施の形態１．図１は、この発明の実施の形態１による
往復型光増幅器を示す構成図である。図において、１
は、実施の形態１による往復型光増幅器であり、２−
１，２−２は、Ｎｄ：ＹＡＧなどの固体レーザ媒質をロ
ッド型に成形した、レーザ光の光出力を増加する２つの
固体レーザロッド（光増幅手段）であり、３は、入力光
１１を透過して固体レーザロッド２−１に入射させ、固
体レーザロッド２−１からのレーザ光を反射して出力光
１２として出射させる偏光子（偏光手段）である。
説明する。 実施の形態１．図１は、この発明の実施の形態１による
往復型光増幅器を示す構成図である。図において、１
は、実施の形態１による往復型光増幅器であり、２−
１，２−２は、Ｎｄ：ＹＡＧなどの固体レーザ媒質をロ
ッド型に成形した、レーザ光の光出力を増加する２つの
固体レーザロッド（光増幅手段）であり、３は、入力光
１１を透過して固体レーザロッド２−１に入射させ、固
体レーザロッド２−１からのレーザ光を反射して出力光
１２として出射させる偏光子（偏光手段）である。
【００２３】５は、偏光子３と固体レーザロッド２−１
との間でレーザ光の光軸上に配置され、レーザ光の偏光
面を４５度だけ回転させる４５度ファラデー旋光器（４
５度旋光手段）である。なお、ファラデー旋光器とは、
ファラデー効果を利用した旋光器である。ファラデー効
果とは、磁気光学効果の１つであり、磁場中に置かれた
透明媒質中を直線偏光が磁場と平行に伝播するとき、偏
光面が回転する現象である。なお、偏光面の回転方向は
直線偏光の伝播方向に依存しないので、偏光子３からの
レーザ光の偏光面、および固体レーザロッド２−１から
のレーザ光の偏光面は同一の方向に回転される。すなわ
ち、往路と復路の２回、４５度ファラデー旋光器５を通
過することにより、合計で９０度だけレーザ光の偏光面
が回転される。
との間でレーザ光の光軸上に配置され、レーザ光の偏光
面を４５度だけ回転させる４５度ファラデー旋光器（４
５度旋光手段）である。なお、ファラデー旋光器とは、
ファラデー効果を利用した旋光器である。ファラデー効
果とは、磁気光学効果の１つであり、磁場中に置かれた
透明媒質中を直線偏光が磁場と平行に伝播するとき、偏
光面が回転する現象である。なお、偏光面の回転方向は
直線偏光の伝播方向に依存しないので、偏光子３からの
レーザ光の偏光面、および固体レーザロッド２−１から
のレーザ光の偏光面は同一の方向に回転される。すなわ
ち、往路と復路の２回、４５度ファラデー旋光器５を通
過することにより、合計で９０度だけレーザ光の偏光面
が回転される。
【００２４】７は、熱レンズ効果に起因して変化したレ
ーザ光の広がり角を補償する凹レンズ（熱レンズ補償手
段）である。一般に、固体レーザロッド２−１，２−２
は励起光の吸収により発熱するため、側面部から冷却さ
れる。側面部を冷却するため、側面部では温度が低くな
るが固体レーザロッド２−１，２−２の断面の中央部で
は温度が高くなる。そして固体レーザロッド２−１，２
−２の断面における温度差に起因して屈折率の差が生じ
る。したがって、Ｎｄ：ＹＡＧのような等方性媒質で固
体レーザロッド２−１，２−２が構成されている場合に
は、固体レーザロッド２−１，２−２がレーザ光に対し
て凸レンズとして働く。すなわち、熱レンズ効果が生じ
る。したがって、光軸上に熱レンズ補償手段としての凹
レンズや凸レンズ（実施の形態１においては凹レンズ
７）を配置してレーザ光の広がりを補償する。
ーザ光の広がり角を補償する凹レンズ（熱レンズ補償手
段）である。一般に、固体レーザロッド２−１，２−２
は励起光の吸収により発熱するため、側面部から冷却さ
れる。側面部を冷却するため、側面部では温度が低くな
るが固体レーザロッド２−１，２−２の断面の中央部で
は温度が高くなる。そして固体レーザロッド２−１，２
−２の断面における温度差に起因して屈折率の差が生じ
る。したがって、Ｎｄ：ＹＡＧのような等方性媒質で固
体レーザロッド２−１，２−２が構成されている場合に
は、固体レーザロッド２−１，２−２がレーザ光に対し
て凸レンズとして働く。すなわち、熱レンズ効果が生じ
る。したがって、光軸上に熱レンズ補償手段としての凹
レンズや凸レンズ（実施の形態１においては凹レンズ
７）を配置してレーザ光の広がりを補償する。
【００２５】６は、レーザ光の偏光面を９０度回転させ
て、熱レンズ効果の方向依存性に起因する非点収差を低
減する９０度旋光子（９０度旋光手段）である。レーザ
光が固体レーザロッド２−１，２−２を通過する際、固
体レーザロッド２−１，２−２の断面において、径方向
と周方向とで熱レンズ効果に違いが生じるが、９０度旋
光子６により偏光面が９０度だけ回転されると、一方の
固体レーザロッド２−１と、他方の固体レーザロッド２
−２とにおいて、レーザ光が熱レンズ効果を受ける方向
（径方向または周方向）が入れ換わるので、２つの固体
レーザロッド２−１，２−２を通過すると熱レンズ効果
の方向依存性が低減され、非点収差が低減される。８
は、レーザ光の進行方向を反転する全反射鏡（反射手
段）である。
て、熱レンズ効果の方向依存性に起因する非点収差を低
減する９０度旋光子（９０度旋光手段）である。レーザ
光が固体レーザロッド２−１，２−２を通過する際、固
体レーザロッド２−１，２−２の断面において、径方向
と周方向とで熱レンズ効果に違いが生じるが、９０度旋
光子６により偏光面が９０度だけ回転されると、一方の
固体レーザロッド２−１と、他方の固体レーザロッド２
−２とにおいて、レーザ光が熱レンズ効果を受ける方向
（径方向または周方向）が入れ換わるので、２つの固体
レーザロッド２−１，２−２を通過すると熱レンズ効果
の方向依存性が低減され、非点収差が低減される。８
は、レーザ光の進行方向を反転する全反射鏡（反射手
段）である。
【００２６】次に動作について説明する。図２は実施の
形態１による往復型光増幅器におけるレーザ光の光径の
変化の一例を示す図である。なお、図２の横軸は光軸上
の距離を表し、縦軸はレーザ光の光径を表し、縦線は光
軸上における各構成要素の位置を示すものである。
形態１による往復型光増幅器におけるレーザ光の光径の
変化の一例を示す図である。なお、図２の横軸は光軸上
の距離を表し、縦軸はレーザ光の光径を表し、縦線は光
軸上における各構成要素の位置を示すものである。
【００２７】直線偏光のレーザ光である入力光１１が図
示せぬ発振器から偏光子３に入射する。そのレーザ光は
偏光子３を透過して４５度ファラデー旋光器５に入射す
る。４５度ファラデー旋光器５は、そのレーザ光の偏光
面を所定の方向に４５度回転させ、そのレーザ光は固体
レーザロッド２−１に入射する。
示せぬ発振器から偏光子３に入射する。そのレーザ光は
偏光子３を透過して４５度ファラデー旋光器５に入射す
る。４５度ファラデー旋光器５は、そのレーザ光の偏光
面を所定の方向に４５度回転させ、そのレーザ光は固体
レーザロッド２−１に入射する。
【００２８】固体レーザロッド２−１に入射したレーザ
光は増幅される。今の場合、固体レーザロッド２−１，
２−２がＮｄ：ＹＡＧで構成されているので、固体レー
ザロッド２−１から出射する増幅後のレーザ光は熱レン
ズ効果により収束光線になるが、凹レンズ７によりその
広がり角が補償される。さらに、９０度旋光子６により
偏光面が９０度回転された後、レーザ光は固体レーザロ
ッド２−２に入射する。９０度旋光子６により偏光面が
９０度回転されることにより、熱レンズ効果の方向依存
性が低減され、非点収差が低減される。
光は増幅される。今の場合、固体レーザロッド２−１，
２−２がＮｄ：ＹＡＧで構成されているので、固体レー
ザロッド２−１から出射する増幅後のレーザ光は熱レン
ズ効果により収束光線になるが、凹レンズ７によりその
広がり角が補償される。さらに、９０度旋光子６により
偏光面が９０度回転された後、レーザ光は固体レーザロ
ッド２−２に入射する。９０度旋光子６により偏光面が
９０度回転されることにより、熱レンズ効果の方向依存
性が低減され、非点収差が低減される。
【００２９】固体レーザロッド２−２では、レーザ光が
さらに増幅されて出射し、全反射鏡８で反射され、復路
のレーザ光になる。そして、その復路のレーザ光は、固
体レーザロッド２−２、９０度旋光子６、凹レンズ７、
および固体レーザロッド２−１を介して往路と同様に増
幅され、４５度ファラデー旋光器５に入射する。そして
４５度ファラデー旋光器５は、そのレーザ光の偏光面を
往路と同一方向に４５度回転させ、そのレーザ光は入力
光とは９０度だけ異なる偏光面で偏光子３に入射する。
偏光子３はそのレーザ光を反射し、出力光１２として出
射させる。
さらに増幅されて出射し、全反射鏡８で反射され、復路
のレーザ光になる。そして、その復路のレーザ光は、固
体レーザロッド２−２、９０度旋光子６、凹レンズ７、
および固体レーザロッド２−１を介して往路と同様に増
幅され、４５度ファラデー旋光器５に入射する。そして
４５度ファラデー旋光器５は、そのレーザ光の偏光面を
往路と同一方向に４５度回転させ、そのレーザ光は入力
光とは９０度だけ異なる偏光面で偏光子３に入射する。
偏光子３はそのレーザ光を反射し、出力光１２として出
射させる。
【００３０】ここで、往路のレーザ光が平行光線として
全反射鏡８で反射されるため、図２に示すように、復路
のレーザ光は往路のレーザ光と同一の軌跡で逆方向に進
行していくとともに同一の熱レンズ効果を受けるので、
すなわち、熱レンズ効果を含めた復路の光学系と往路の
光学系とがレーザ光に対して対称なものになるので、固
体レーザロッド２−２、９０度旋光子６、凹レンズ７、
および固体レーザロッド２−１を介した後では、レーザ
光の径および波面の広がりが、元の（往路の）レーザ光
と同一のものに戻る。これによりレーザ光の非点収差お
よび波面収差の発生が抑制され、レーザ光が高い割合で
偏光子３により反射され、出力光１２として出射され
る。すなわち、図２に示すように、全反射鏡８を中心に
してレーザ光の収差の変化が対称になり、出力光１２に
おいては非点収差および波面収差がほとんどゼロに抑制
される。
全反射鏡８で反射されるため、図２に示すように、復路
のレーザ光は往路のレーザ光と同一の軌跡で逆方向に進
行していくとともに同一の熱レンズ効果を受けるので、
すなわち、熱レンズ効果を含めた復路の光学系と往路の
光学系とがレーザ光に対して対称なものになるので、固
体レーザロッド２−２、９０度旋光子６、凹レンズ７、
および固体レーザロッド２−１を介した後では、レーザ
光の径および波面の広がりが、元の（往路の）レーザ光
と同一のものに戻る。これによりレーザ光の非点収差お
よび波面収差の発生が抑制され、レーザ光が高い割合で
偏光子３により反射され、出力光１２として出射され
る。すなわち、図２に示すように、全反射鏡８を中心に
してレーザ光の収差の変化が対称になり、出力光１２に
おいては非点収差および波面収差がほとんどゼロに抑制
される。
【００３１】以上のように、この実施の形態１によれ
ば、全反射鏡８で平行光線であるレーザ光を往路から復
路へと折り返すとともに、４５度ファラデー旋光器５に
よりレーザ光の偏光面を合計で９０度回転させるように
したので、熱レンズ効果を含めた復路の光学系と往路の
光学系とがレーザ光に対して対称なものになり、非点収
差および波面収差がほとんどゼロに抑制されるという効
果が得られる。
ば、全反射鏡８で平行光線であるレーザ光を往路から復
路へと折り返すとともに、４５度ファラデー旋光器５に
よりレーザ光の偏光面を合計で９０度回転させるように
したので、熱レンズ効果を含めた復路の光学系と往路の
光学系とがレーザ光に対して対称なものになり、非点収
差および波面収差がほとんどゼロに抑制されるという効
果が得られる。
【００３２】さらに、これらの収差が抑制されることに
より、装置の増幅率が良好になるとともに、出力光１２
を有効に利用することができ、レーザ光が偏光子３を透
過して、入力光１１を発振する発振器に入射することに
起因して動作が不安定になり、入力光１１ひいては出力
光１２が不安定になる可能性を低減することができると
ともに、発振器自体が故障する可能性を低減することが
できる。
より、装置の増幅率が良好になるとともに、出力光１２
を有効に利用することができ、レーザ光が偏光子３を透
過して、入力光１１を発振する発振器に入射することに
起因して動作が不安定になり、入力光１１ひいては出力
光１２が不安定になる可能性を低減することができると
ともに、発振器自体が故障する可能性を低減することが
できる。
【００３３】なお、励起が均一な固体レーザロッド２−
１，２−２を使用して波面収差の発生を抑制することが
できる場合には、熱レンズ効果を球面レンズだけで補償
することができる。したがって、この場合においてはレ
ーザ光の散逸を極めて小さくすることができ、装置の増
幅率をより良好にすることができる。
１，２−２を使用して波面収差の発生を抑制することが
できる場合には、熱レンズ効果を球面レンズだけで補償
することができる。したがって、この場合においてはレ
ーザ光の散逸を極めて小さくすることができ、装置の増
幅率をより良好にすることができる。
【００３４】実施の形態２．図３は、この発明の実施の
形態２による往復型光増幅器を示す構成図である。この
実施の形態２による往復型光増幅器は、実施の形態１に
よる往復型光増幅器の熱レンズ補償手段としての凹レン
ズ７の代わりに、２つの凹レンズ７−１，７−２を設け
たものである。実施の形態２（図３）におけるその他の
構成要素は、実施の形態１（図１）におけるものと同様
であるので、その説明を省略する。
形態２による往復型光増幅器を示す構成図である。この
実施の形態２による往復型光増幅器は、実施の形態１に
よる往復型光増幅器の熱レンズ補償手段としての凹レン
ズ７の代わりに、２つの凹レンズ７−１，７−２を設け
たものである。実施の形態２（図３）におけるその他の
構成要素は、実施の形態１（図１）におけるものと同様
であるので、その説明を省略する。
【００３５】図３において、７−１は、４５度ファラデ
ー旋光器５と固体レーザロッド２−１との間に配置され
た所定の焦点距離の凹レンズ（熱レンズ補償手段）であ
り、７−２は、固体レーザロッド２−２と全反射鏡８と
の間に配置された、凹レンズ７−１と同一の焦点距離の
凹レンズ（熱レンズ補償手段）である。
ー旋光器５と固体レーザロッド２−１との間に配置され
た所定の焦点距離の凹レンズ（熱レンズ補償手段）であ
り、７−２は、固体レーザロッド２−２と全反射鏡８と
の間に配置された、凹レンズ７−１と同一の焦点距離の
凹レンズ（熱レンズ補償手段）である。
【００３６】次に動作について説明する。図４は実施の
形態２による往復型光増幅器におけるレーザ光の光径の
変化の一例を示す図である。なお、図４の横軸は光軸上
の距離を表し、縦軸はレーザ光の光径を表し、縦線は光
軸上における各構成要素の位置を示すものである。
形態２による往復型光増幅器におけるレーザ光の光径の
変化の一例を示す図である。なお、図４の横軸は光軸上
の距離を表し、縦軸はレーザ光の光径を表し、縦線は光
軸上における各構成要素の位置を示すものである。
【００３７】この実施の形態２においては、図４に示す
ように、凹レンズ７−１でレーザ光の広がり角が大きく
なり、固体レーザロッド２−１，２−２で広がり角が小
さくなってレーザ光線が収束光線になるが、凹レンズ７
−２で広がり角が大きくなり、レーザ光線が元の平行光
線になる。そして、復路においても往路と同様に熱レン
ズ効果が凹レンズ７−１，７−２により補償される。
ように、凹レンズ７−１でレーザ光の広がり角が大きく
なり、固体レーザロッド２−１，２−２で広がり角が小
さくなってレーザ光線が収束光線になるが、凹レンズ７
−２で広がり角が大きくなり、レーザ光線が元の平行光
線になる。そして、復路においても往路と同様に熱レン
ズ効果が凹レンズ７−１，７−２により補償される。
【００３８】ただし、このようにしても凹レンズ７−
１，７−２だけでは非点収差や波面収差は完全には抑制
されず、実施の形態１と同様に他の構成要素が必要であ
る。なお、その他の構成要素の機能は実施の形態１のも
のと同様であるので、その説明を省略する。
１，７−２だけでは非点収差や波面収差は完全には抑制
されず、実施の形態１と同様に他の構成要素が必要であ
る。なお、その他の構成要素の機能は実施の形態１のも
のと同様であるので、その説明を省略する。
【００３９】以上のように、この実施の形態２によれ
ば、実施の形態１と同様の効果が得られる他、熱レンズ
補償手段として２つの凹レンズ７−１，７−２を設ける
ようにしたので、球面レンズの製造上の理由により発生
するレンズ外周部分での非球面収差を抑制することがで
きるという効果が得られる。
ば、実施の形態１と同様の効果が得られる他、熱レンズ
補償手段として２つの凹レンズ７−１，７−２を設ける
ようにしたので、球面レンズの製造上の理由により発生
するレンズ外周部分での非球面収差を抑制することがで
きるという効果が得られる。
【００４０】実施の形態３．図５は、この発明の実施の
形態３による往復型光増幅器を示す構成図である。この
実施の形態３による往復型光増幅器は、実施の形態１に
よる往復型光増幅器の熱レンズ補償手段としての凹レン
ズ７の代わりに、２つの凸レンズ７−３，７−４を設け
たものである。実施の形態３（図５）におけるその他の
構成要素は、実施の形態１（図１）におけるものと同様
であるので、その説明を省略する。
形態３による往復型光増幅器を示す構成図である。この
実施の形態３による往復型光増幅器は、実施の形態１に
よる往復型光増幅器の熱レンズ補償手段としての凹レン
ズ７の代わりに、２つの凸レンズ７−３，７−４を設け
たものである。実施の形態３（図５）におけるその他の
構成要素は、実施の形態１（図１）におけるものと同様
であるので、その説明を省略する。
【００４１】図５において、７−３は、固体レーザロッ
ド２−１と９０度旋光子６との間に配置された所定の焦
点距離の凸レンズ（熱レンズ補償手段）であり、７−４
は、９０度旋光子６と固体レーザロッド２−２との間に
配置された、凸レンズ７−３と同一の焦点距離の凸レン
ズ（熱レンズ補償手段）である。なお、２つの凸レンズ
７−３，７−４は、２つの固体レーザロッド２−１，２
−２の対向する端面２１，２２の一方の像を他方の端面
に互いに転写するように配置されており、２つの凸レン
ズ７−３，７−４および２つの固体レーザロッド２−
１，２−２の熱レンズ効果がいわゆる像転写系を構成し
ている。
ド２−１と９０度旋光子６との間に配置された所定の焦
点距離の凸レンズ（熱レンズ補償手段）であり、７−４
は、９０度旋光子６と固体レーザロッド２−２との間に
配置された、凸レンズ７−３と同一の焦点距離の凸レン
ズ（熱レンズ補償手段）である。なお、２つの凸レンズ
７−３，７−４は、２つの固体レーザロッド２−１，２
−２の対向する端面２１，２２の一方の像を他方の端面
に互いに転写するように配置されており、２つの凸レン
ズ７−３，７−４および２つの固体レーザロッド２−
１，２−２の熱レンズ効果がいわゆる像転写系を構成し
ている。
【００４２】次に動作について説明する。図６は実施の
形態３による往復型光増幅器におけるレーザ光の光径の
変化の一例を示す図である。なお、図６の横軸は光軸上
の距離を表し、縦軸はレーザ光の光径を表し、縦線は光
軸上における各構成要素の位置を示すものである。
形態３による往復型光増幅器におけるレーザ光の光径の
変化の一例を示す図である。なお、図６の横軸は光軸上
の距離を表し、縦軸はレーザ光の光径を表し、縦線は光
軸上における各構成要素の位置を示すものである。
【００４３】この実施の形態３においては、図６に示す
ように、固体レーザロッド２−１でレーザ光の広がり角
が所定の角度だけ小さくなってレーザ光線が収束光線に
なるが、凸レンズ７−３，７−４でレーザ光線の広がり
角の正負が反転される。そして、固体レーザロッド２−
２でレーザ光の広がり角が、固体レーザロッド２−１に
より広がり角の変化分だけ小さくなるので、結局レーザ
光は元の平行光線になる。そして、復路においても往路
と同様に熱レンズ効果が凸レンズ７−３，７−４により
補償される。
ように、固体レーザロッド２−１でレーザ光の広がり角
が所定の角度だけ小さくなってレーザ光線が収束光線に
なるが、凸レンズ７−３，７−４でレーザ光線の広がり
角の正負が反転される。そして、固体レーザロッド２−
２でレーザ光の広がり角が、固体レーザロッド２−１に
より広がり角の変化分だけ小さくなるので、結局レーザ
光は元の平行光線になる。そして、復路においても往路
と同様に熱レンズ効果が凸レンズ７−３，７−４により
補償される。
【００４４】ただし、このようにしても凸レンズ７−
３，７−４だけでは非点収差や波面収差は完全には抑制
されず、実施の形態１と同様に他の構成要素が必要であ
る。なお、その他の構成要素の機能は実施の形態１のも
のと同様であるので、その説明を省略する。
３，７−４だけでは非点収差や波面収差は完全には抑制
されず、実施の形態１と同様に他の構成要素が必要であ
る。なお、その他の構成要素の機能は実施の形態１のも
のと同様であるので、その説明を省略する。
【００４５】以上のように、この実施の形態３によれ
ば、実施の形態１と同様の効果が得られる他、熱レンズ
補償手段として２つの凸レンズ７−３，７−４を設ける
ようにしたので、球面レンズの製造上の理由により発生
するレンズ外周部分での非球面収差を抑制することがで
きるという効果が得られる。
ば、実施の形態１と同様の効果が得られる他、熱レンズ
補償手段として２つの凸レンズ７−３，７−４を設ける
ようにしたので、球面レンズの製造上の理由により発生
するレンズ外周部分での非球面収差を抑制することがで
きるという効果が得られる。
【００４６】なお、上記実施の形態１から実施の形態３
においては、入力光１１が偏光子３を透過し、出力光１
２が偏光子３で反射して出射されるようになされている
が、入力光１１が偏光子３で反射し、出力光１２が偏光
子３を透過して出射されるようにしてもよい。
においては、入力光１１が偏光子３を透過し、出力光１
２が偏光子３で反射して出射されるようになされている
が、入力光１１が偏光子３で反射し、出力光１２が偏光
子３を透過して出射されるようにしてもよい。
【００４７】
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、入力
光であるレーザ光を透過させるとともに、入力光とは偏
光方向が異なる増幅後のレーザ光を出力光として反射す
る偏光手段と、レーザ光の光軸上にそれぞれ配置され、
レーザ光を増幅する２つの光増幅手段と、偏光手段と一
方の光増幅手段との間でレーザ光の光軸上に配置され、
レーザ光の偏光面を一定方向に４５度だけ回転させる４
５度旋光手段と、２つの光増幅手段の間でレーザ光の光
軸上に配置され、レーザ光の偏光面を９０度だけ回転さ
せる９０度旋光手段と、レーザ光の光軸上に配置され、
光増幅手段における熱レンズ効果を補償する熱レンズ補
償手段と、レーザ光の光軸上に配置され、他方の光増幅
手段からのレーザ光を反射し、他方の光増幅手段に入射
させる反射手段とを備えるように構成したので、熱レン
ズ効果を含めた復路の光学系と往路の光学系とがレーザ
光に対して対称なものになり、非点収差および波面収差
がほとんどゼロに抑制されるという効果がある。
光であるレーザ光を透過させるとともに、入力光とは偏
光方向が異なる増幅後のレーザ光を出力光として反射す
る偏光手段と、レーザ光の光軸上にそれぞれ配置され、
レーザ光を増幅する２つの光増幅手段と、偏光手段と一
方の光増幅手段との間でレーザ光の光軸上に配置され、
レーザ光の偏光面を一定方向に４５度だけ回転させる４
５度旋光手段と、２つの光増幅手段の間でレーザ光の光
軸上に配置され、レーザ光の偏光面を９０度だけ回転さ
せる９０度旋光手段と、レーザ光の光軸上に配置され、
光増幅手段における熱レンズ効果を補償する熱レンズ補
償手段と、レーザ光の光軸上に配置され、他方の光増幅
手段からのレーザ光を反射し、他方の光増幅手段に入射
させる反射手段とを備えるように構成したので、熱レン
ズ効果を含めた復路の光学系と往路の光学系とがレーザ
光に対して対称なものになり、非点収差および波面収差
がほとんどゼロに抑制されるという効果がある。
【００４８】この発明によれば、２つの光増幅手段の外
側に配置された焦点距離の同一な２つの凹レンズを熱レ
ンズ補償手段とするか、あるいは、２つの光増幅手段の
対向する端面の一方の像を他方の端面に互いに転写する
２つの凸レンズを熱レンズ補償手段とするように構成し
たので、球面レンズの製造上の理由により発生するレン
ズ外周部分での非球面収差を抑制することができるとい
う効果がある。
側に配置された焦点距離の同一な２つの凹レンズを熱レ
ンズ補償手段とするか、あるいは、２つの光増幅手段の
対向する端面の一方の像を他方の端面に互いに転写する
２つの凸レンズを熱レンズ補償手段とするように構成し
たので、球面レンズの製造上の理由により発生するレン
ズ外周部分での非球面収差を抑制することができるとい
う効果がある。
【図１】 この発明の実施の形態１による往復型光増幅
器を示す構成図である。
器を示す構成図である。
【図２】 実施の形態１による往復型光増幅器における
レーザ光の光径の変化の一例を示す図である。
レーザ光の光径の変化の一例を示す図である。
【図３】 この発明の実施の形態２による往復型光増幅
器を示す構成図である。
器を示す構成図である。
【図４】 実施の形態２による往復型光増幅器における
レーザ光の光径の変化の一例を示す図である。
レーザ光の光径の変化の一例を示す図である。
【図５】 この発明の実施の形態３による往復型光増幅
器を示す構成図である。
器を示す構成図である。
【図６】 実施の形態３による往復型光増幅器における
レーザ光の光径の変化の一例を示す図である。
レーザ光の光径の変化の一例を示す図である。
【図７】 従来の往復型光増幅器の一例を示す構成図で
ある。
ある。
【図８】 従来の往復型光増幅器におけるレーザ光の光
径の変化の一例を示す図である。
径の変化の一例を示す図である。
１ 往復型光増幅器、２−１，２−２ 固体レーザロッ
ド（光増幅手段）、３偏光子（偏光手段）、５ ４５度
ファラデー旋光器（４５度旋光手段）、６９０度旋光子
（９０度旋光手段）、７，７−１，７−２ 凹レンズ
（熱レンズ補償手段）、７−３，７−４ 凸レンズ（熱
レンズ補償手段）、８ 全反射鏡（反射手段）、１１
入力光、１２ 出力光。
ド（光増幅手段）、３偏光子（偏光手段）、５ ４５度
ファラデー旋光器（４５度旋光手段）、６９０度旋光子
（９０度旋光手段）、７，７−１，７−２ 凹レンズ
（熱レンズ補償手段）、７−３，７−４ 凸レンズ（熱
レンズ補償手段）、８ 全反射鏡（反射手段）、１１
入力光、１２ 出力光。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−28274（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−85779（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−294511（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−41565（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−98185（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−200184（ＪＰ，Ａ) Ｗａｌｔｅｒ Ｋｏｅｃｈｎｅｒ著, Ｓｏｌｉｄ−Ｓｔａｔｅ Ｌａｓｅｒ Ｅｎｇｉｎｉｅｅｒｉｎｇ，ドイツ，Ｓ ｐｒｉｎｇ−Ｖｅｒｌａｇ発行，第４版 （1996），595−600 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01S 3/00 - 3/30 ＪＩＣＳＴファイル（ＪＯＩＳ)
Claims (4)
- 【請求項１】 直線偏光のレーザ光を入力光とし、その
入力光を増幅して出力光として出力する往復型光増幅器
において、 前記入力光であるレーザ光を透過させるとともに、前記
入力光とは偏光方向が異なる増幅後のレーザ光を前記出
力光として反射する偏光手段と、 前記レーザ光の光軸上にそれぞれ配置され、前記レーザ
光を増幅する２つの光増幅手段と、 前記偏光手段と一方の前記光増幅手段との間で前記レー
ザ光の光軸上に配置され、前記レーザ光の偏光面を一定
方向に４５度だけ回転させる４５度旋光手段と、 前記２つの光増幅手段の間で前記レーザ光の光軸上に配
置され、前記レーザ光の偏光面を９０度だけ回転させる
９０度旋光手段と、 前記レーザ光の光軸上に配置され、前記光増幅手段にお
ける熱レンズ効果を補償する熱レンズ補償手段と、 前記レーザ光の光軸上に配置され、他方の前記光増幅手
段からの前記レーザ光を反射し、前記他方の光増幅手段
に入射させる反射手段とを備えることを特徴とする往復
型光増幅器。 - 【請求項２】 熱レンズ補償手段は、２つの光増幅手段
の間に配置された凹レンズであることを特徴とする請求
項１記載の往復型光増幅器。 - 【請求項３】 熱レンズ補償手段は、２つの光増幅手段
の外側に配置された焦点距離の同一な２つの凹レンズで
あることを特徴とする請求項１記載の往復型光増幅器。 - 【請求項４】 熱レンズ補償手段は、２つの光増幅手段
の対向する端面の一方の像を他方の端面に互いに転写す
る２つの凸レンズであることを特徴とする請求項１記載
の往復型光増幅器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35028198A JP3302650B2 (ja) | 1993-07-28 | 1998-12-09 | 往復型光増幅器 |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05205919A JP3116675B2 (ja) | 1993-07-28 | 1993-07-28 | 半導体レーザー |
| JP35028198A JP3302650B2 (ja) | 1993-07-28 | 1998-12-09 | 往復型光増幅器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000174369A JP2000174369A (ja) | 2000-06-23 |
| JP3302650B2 true JP3302650B2 (ja) | 2002-07-15 |
Family
ID=26515331
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35028198A Expired - Fee Related JP3302650B2 (ja) | 1993-07-28 | 1998-12-09 | 往復型光増幅器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3302650B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003008121A (ja) * | 2001-06-21 | 2003-01-10 | Mitsubishi Electric Corp | 固体レーザ発振器 |
| DE502004002586D1 (de) * | 2004-12-23 | 2007-02-15 | Trumpf Laser Gmbh & Co Kg | Laserverstärker und Laserresonator mit mehreren laseraktiven Medien |
| DE112007002855B4 (de) * | 2006-12-11 | 2015-01-15 | Mitsubishi Electric Corp. | Festkörperlaser und Wellenlängenumwandlungslaser |
| KR101750821B1 (ko) * | 2015-04-24 | 2017-07-11 | 학교법인 한동대학교 | 레이저 증폭장치 |
| CN105552702A (zh) * | 2016-02-21 | 2016-05-04 | 中国科学院光电研究院 | 带实时光束监测功能的激光放大装置 |
| CN109031647A (zh) * | 2018-06-22 | 2018-12-18 | 平行现实（杭州）科技有限公司 | 光学放大方法、光学放大模组及放大系统 |
-
1998
- 1998-12-09 JP JP35028198A patent/JP3302650B2/ja not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Ｗａｌｔｅｒ Ｋｏｅｃｈｎｅｒ著，Ｓｏｌｉｄ−Ｓｔａｔｅ Ｌａｓｅｒ Ｅｎｇｉｎｉｅｅｒｉｎｇ，ドイツ，Ｓｐｒｉｎｇ−Ｖｅｒｌａｇ発行，第４版（１９９６），５９５−６００ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2000174369A (ja) | 2000-06-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5504763A (en) | System for minimizing the depolarization of a laser beam due to thermally induced birefringence | |
| JP3265173B2 (ja) | 固体レーザ装置 | |
| US7532657B2 (en) | Laser oscillator incorporating transverse mode rotation in the laser resonator | |
| US5222088A (en) | Solid-state blue laser device capable of producing a blue laser beam having high power | |
| JP4775443B2 (ja) | 固体レーザ装置および波長変換レーザ装置 | |
| JP2002530899A (ja) | 低ドーピングされたゲイン媒体バックグラウンドを有するレーザー | |
| JP2010114162A (ja) | レーザ利得媒質、レーザ発振器及びレーザ増幅器 | |
| JP2007012981A (ja) | 光学素子の内部全反射面に高反射コーティングを施したレーザ装置 | |
| JP2006179932A (ja) | 複数のレーザ活性媒質を有するレーザ増幅器およびレーザ共振器 | |
| JP3302650B2 (ja) | 往復型光増幅器 | |
| JP2001077449A (ja) | モード同期固体レーザ | |
| JP2008153526A (ja) | レーザ光源装置及びこれを用いた画像生成装置 | |
| JP4101838B2 (ja) | 固体レーザ励起モジュール及びレーザ発振器 | |
| JP2007227853A (ja) | 円筒対称偏光レーザー共振器 | |
| JP3596068B2 (ja) | レーザ増幅器およびレーザ発振器 | |
| JP3197820B2 (ja) | 固体レーザ装置 | |
| US6314120B1 (en) | Semiconductor laser pumped solid state laser | |
| CN210668975U (zh) | 一种单灯双NdYAG晶体四次放大激光器 | |
| JPH05297253A (ja) | 結合レンズ装置 | |
| JP2792437B2 (ja) | リング型固体レーザ装置 | |
| JPH11298081A (ja) | 往復型増幅器 | |
| JP2003115627A (ja) | レーザー増幅装置 | |
| JP2002353546A (ja) | 方形ロッド励起モジュールならびにそれを用いたレーザ発振器およびレーザ増幅器 | |
| CN116724471A (zh) | 激光束放大装置 | |
| JPH065962A (ja) | レーザ光発生装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080426 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090426 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100426 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100426 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110426 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120426 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120426 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130426 Year of fee payment: 11 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |