JP3296554B2 - 耐食性及び被削性を改善したＮｉ―Ｃｒ系ステンレス鋼 - Google Patents
耐食性及び被削性を改善したＮｉ―Ｃｒ系ステンレス鋼Info
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- JP3296554B2 JP3296554B2 JP06040590A JP6040590A JP3296554B2 JP 3296554 B2 JP3296554 B2 JP 3296554B2 JP 06040590 A JP06040590 A JP 06040590A JP 6040590 A JP6040590 A JP 6040590A JP 3296554 B2 JP3296554 B2 JP 3296554B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ この発明は、Ni−Cr系SUS304ステンレス鋼をベースと
してその耐食性と被削性を改善し、特に食品用機器の材
料として好ましく利用することができるNi−Cr系ステン
レス鋼に関するものである。
してその耐食性と被削性を改善し、特に食品用機器の材
料として好ましく利用することができるNi−Cr系ステン
レス鋼に関するものである。
＜従来の技術＞ JISに定められたSUS304の化学成分は表１のとおりで
ある。
ある。
SUS304は耐食性材料として広く用いられているが、被
削加工性が非常に悪い。快削性が要求される場合には、
従来、耐食性を大幅に犠牲にして意図的に硫化物系介在
物（MnS）を生成させる方法が一般に採られている。し
かし、耐食性を特に重視して、強腐食環境（例えば、塩
化物環境や酸性飲料環境等）にも対応させるようにする
には、さらにMnSの主成分である鋼中のＳ及びMnの組成
比Mn/S比を低下させ、MnS中の固溶Cr量を多くすること
が有効とされている（「鉄と鋼」,70（1984）,P.74
1）。
削加工性が非常に悪い。快削性が要求される場合には、
従来、耐食性を大幅に犠牲にして意図的に硫化物系介在
物（MnS）を生成させる方法が一般に採られている。し
かし、耐食性を特に重視して、強腐食環境（例えば、塩
化物環境や酸性飲料環境等）にも対応させるようにする
には、さらにMnSの主成分である鋼中のＳ及びMnの組成
比Mn/S比を低下させ、MnS中の固溶Cr量を多くすること
が有効とされている（「鉄と鋼」,70（1984）,P.74
1）。
＜発明が解決しようとする問題点＞ 上記したMnSの生成及びMn/S比の低下をバランスよく
調整することによって耐食性を損わず被削性を改善する
ことはある程度可能であるが、未だ充分満足できるもの
ではなかった。
調整することによって耐食性を損わず被削性を改善する
ことはある程度可能であるが、未だ充分満足できるもの
ではなかった。
そこでこの発明は、SUS304をベースとして、耐食性と
被削性の両方がさらに優れたNi−Cr系ステンレス鋼を提
供することを目的としてなされたものである。
被削性の両方がさらに優れたNi−Cr系ステンレス鋼を提
供することを目的としてなされたものである。
＜問題点を解決するための手段および作用＞ 本発明による耐食性及び被削性を改善したNi−Cr系ス
テンレス鋼は、SUS304ステンレス鋼を基本成分としてこ
れを一部変更した次のような化学組成を有するものであ
る： Ｃ 0.08重量％以下、Si 2.0〜4.0重量％、Mn
0.7重量％以下、Ｐ 0.04重量％以下、Ｓ 0.005重量％
以下、Ni 8.0〜13.0重量％、Cr 17.0〜20.0重量％、M
o 0.40〜0.80重量％、Cu 1.0〜3.0重量％、Sn 0.03
〜0.30重量％、及び残部Fe。
テンレス鋼は、SUS304ステンレス鋼を基本成分としてこ
れを一部変更した次のような化学組成を有するものであ
る： Ｃ 0.08重量％以下、Si 2.0〜4.0重量％、Mn
0.7重量％以下、Ｐ 0.04重量％以下、Ｓ 0.005重量％
以下、Ni 8.0〜13.0重量％、Cr 17.0〜20.0重量％、M
o 0.40〜0.80重量％、Cu 1.0〜3.0重量％、Sn 0.03
〜0.30重量％、及び残部Fe。
Snは被削性を改善するだけでなく、耐全面腐食性、耐
隙間腐食性、耐孔食性及び耐応力腐食割れ性を改善す
る。その一例として希硫酸水溶液中では、最初にSnが優
先溶解し、次いで溶解したSnが再び鋼表面へ濃縮（析
出）することによってアノード・カソード両反応が抑制
されるため、耐硫酸性（この場合、耐全面腐食性）を改
善する。また、SnとCuを複合添加することにより耐食性
は一層改善される。（「防食技術」,37（1988）,P.73
2）。上述したようなSn添加による耐食性改善効果は、
0.03重量％以下では効果がなく、一方あまり多く添加し
た場合には鍛造性を害し、添加量の割には耐食性改善効
果も少なくなるため、被削性及び耐食性を十分改善でき
る添加量範囲0.03〜0.30重量％とした。
隙間腐食性、耐孔食性及び耐応力腐食割れ性を改善す
る。その一例として希硫酸水溶液中では、最初にSnが優
先溶解し、次いで溶解したSnが再び鋼表面へ濃縮（析
出）することによってアノード・カソード両反応が抑制
されるため、耐硫酸性（この場合、耐全面腐食性）を改
善する。また、SnとCuを複合添加することにより耐食性
は一層改善される。（「防食技術」,37（1988）,P.73
2）。上述したようなSn添加による耐食性改善効果は、
0.03重量％以下では効果がなく、一方あまり多く添加し
た場合には鍛造性を害し、添加量の割には耐食性改善効
果も少なくなるため、被削性及び耐食性を十分改善でき
る添加量範囲0.03〜0.30重量％とした。
Ｓ及びMnについては、前述したようにこれらの量を低
減すると耐食性が改善されるが、反面において被削加工
性を低下させる。この発明においてはＳを0.005重量％
以下、Mnを0.7重量％以下として耐食性を改善する一
方、被削性の低下はSnを添加することによって補うこと
ができる。
減すると耐食性が改善されるが、反面において被削加工
性を低下させる。この発明においてはＳを0.005重量％
以下、Mnを0.7重量％以下として耐食性を改善する一
方、被削性の低下はSnを添加することによって補うこと
ができる。
Niはオーステナイト（γ）系ステンレス鋼の基本元素
で、γ相を安定にする。強度面では靭性の改善に寄与す
る。低Niではγ相が不安定となり加工によりマルテンサ
イトを誘発し、硬化して靭性を低下させる。NiはFe,Cr
に比較して電気化学的に貴であるため、活性態域での腐
食を抑制する。また、中性塩化物溶液や非酸化性酸によ
る腐食に対して、顕著な抵抗性を与え、かつ不働態を強
化する。この発明では、フェライト生成元素であるSnを
添加しているため、SUS304規格よりもNiを多くしてγ相
を安定にしている。
で、γ相を安定にする。強度面では靭性の改善に寄与す
る。低Niではγ相が不安定となり加工によりマルテンサ
イトを誘発し、硬化して靭性を低下させる。NiはFe,Cr
に比較して電気化学的に貴であるため、活性態域での腐
食を抑制する。また、中性塩化物溶液や非酸化性酸によ
る腐食に対して、顕著な抵抗性を与え、かつ不働態を強
化する。この発明では、フェライト生成元素であるSnを
添加しているため、SUS304規格よりもNiを多くしてγ相
を安定にしている。
Crはステンレス鋼の基本成分で、酸化性環境下におい
てステンレス鋼の不働態化に寄与する。すなわち、ステ
ンレス鋼の耐食性はこの不働態皮膜によって維持される
ものであり、Crはステンレス鋼にとって必須の元素であ
る。
てステンレス鋼の不働態化に寄与する。すなわち、ステ
ンレス鋼の耐食性はこの不働態皮膜によって維持される
ものであり、Crはステンレス鋼にとって必須の元素であ
る。
MoおよびCuは耐食性全般において改善効果があるが、
Cuが多すぎると耐有機酸腐食性を低下させることがあ
り、また、３％以上の添加は高温加工性を阻害する。し
かし、Cuを添加させることによる最大の利点は、Ni−Cr
系ステンレス鋼の欠点の一つである応力腐食割れを抑制
することである。例えば低濃度食塩水中（1000ppmCl-及
び21000ppmCl-水溶液,80℃）におけるオーステナイトス
テンレス鋼の耐応力腐食割れ性に及ぼすCuの影響につい
て、２％のCuの添加は単独あるいはCuとSi,Moとの複合
添加のいずれにおいても有効であるとする報告（「鉄と
鋼」,69（1983）,P.837）があり、また、沸騰MgCl2溶液
中におけるオーステナイトステンレス鋼の耐応力腐食割
れ性に及ぼすCuの影響について、1.07％のCuの添加は沸
騰MgCl2濃度が低い場合、すなわち低温側になると割れ
感受性を減少させるとする報告（「日本金属学会誌」,3
7（1973）,P.1320）もある。これらの他、Cuの応力腐食
割れ改善効果を述べている報告は多数ある。
Cuが多すぎると耐有機酸腐食性を低下させることがあ
り、また、３％以上の添加は高温加工性を阻害する。し
かし、Cuを添加させることによる最大の利点は、Ni−Cr
系ステンレス鋼の欠点の一つである応力腐食割れを抑制
することである。例えば低濃度食塩水中（1000ppmCl-及
び21000ppmCl-水溶液,80℃）におけるオーステナイトス
テンレス鋼の耐応力腐食割れ性に及ぼすCuの影響につい
て、２％のCuの添加は単独あるいはCuとSi,Moとの複合
添加のいずれにおいても有効であるとする報告（「鉄と
鋼」,69（1983）,P.837）があり、また、沸騰MgCl2溶液
中におけるオーステナイトステンレス鋼の耐応力腐食割
れ性に及ぼすCuの影響について、1.07％のCuの添加は沸
騰MgCl2濃度が低い場合、すなわち低温側になると割れ
感受性を減少させるとする報告（「日本金属学会誌」,3
7（1973）,P.1320）もある。これらの他、Cuの応力腐食
割れ改善効果を述べている報告は多数ある。
したがって、本発明は、Cuを1.0〜3.0重量％に調整
し、MoやSnそしてその他の元素を調整することにより、
高温加工性を害することなく耐応力腐食割れ性や耐有機
酸腐食性をはじめとした耐食性を向上させている。また
Moは0.40重量％以下では耐食性に無効となる場合があ
り、また0.80重量％以上では耐食性改善への効果が添加
量の割には少くなり、さらにコスト高となるため、この
発明における0.40〜0.80重量％が最適である。
し、MoやSnそしてその他の元素を調整することにより、
高温加工性を害することなく耐応力腐食割れ性や耐有機
酸腐食性をはじめとした耐食性を向上させている。また
Moは0.40重量％以下では耐食性に無効となる場合があ
り、また0.80重量％以上では耐食性改善への効果が添加
量の割には少くなり、さらにコスト高となるため、この
発明における0.40〜0.80重量％が最適である。
Siは一般に耐食性の改善に効果がある。特に耐酸化性
に優れるため、本発明においては2.0〜4.0重量％添加す
る。Siは非晶性のFe2SiO4,SiO2皮膜をCr2O8下に形成
し、スケールの固着性をよくするので耐酸化性を向上さ
せる（ステンレス鋼便覧,1975年発行,P.360）。また、
耐食性を改善するSiの効果は選択酸化されて初期皮膜中
にはいり、皮膜の非晶質下に寄与するためであると考え
る報告（「日本金属学会会報」，第18巻第８号（197
9）,P.547）もある。したがって本発明においては、Si
を2.0〜4.0重量％添加することで、不働態皮膜の強化を
図っている。
に優れるため、本発明においては2.0〜4.0重量％添加す
る。Siは非晶性のFe2SiO4,SiO2皮膜をCr2O8下に形成
し、スケールの固着性をよくするので耐酸化性を向上さ
せる（ステンレス鋼便覧,1975年発行,P.360）。また、
耐食性を改善するSiの効果は選択酸化されて初期皮膜中
にはいり、皮膜の非晶質下に寄与するためであると考え
る報告（「日本金属学会会報」，第18巻第８号（197
9）,P.547）もある。したがって本発明においては、Si
を2.0〜4.0重量％添加することで、不働態皮膜の強化を
図っている。
本発明におけるその他の合金元素、すなわちC,Pにつ
いては、JIS（SUS304）規格どおりの組成範囲で使用す
ることができる。
いては、JIS（SUS304）規格どおりの組成範囲で使用す
ることができる。
＜参考実施例＞ 表２に示した化学組成をもつこの参考実施例の試料1,
2（Mo,Cu,Snの複合添加鋼種）及び比較用の試料３（Mo,
Cu無添加鋼種）を調製した。ここで試料1,2はSnの含有
量が異なるだけで、その他の元素はすべて同量である。
比較用の試料３はSnを約0.2％添加し、Mo,Cuを添加せ
ず、その他の元素は試料1,2と同量である。
2（Mo,Cu,Snの複合添加鋼種）及び比較用の試料３（Mo,
Cu無添加鋼種）を調製した。ここで試料1,2はSnの含有
量が異なるだけで、その他の元素はすべて同量である。
比較用の試料３はSnを約0.2％添加し、Mo,Cuを添加せ
ず、その他の元素は試料1,2と同量である。
（１）耐全面腐食性の改善 腐食速度 第１図は、試料１〜３の希硫酸（５％硫酸，沸騰）及
び乳酸（50％乳酸,50％乳酸＋１％食塩，各々沸騰下）
中での腐食速度を示す。どの溶液中においても、Mo,Cu,
Sn複合添加の発明鋼種は、Sn単独添加鋼種より腐食速度
が小さく、耐食性が向上している。特に50％乳酸におい
ては、試料1,2はほとんど腐食していない。
び乳酸（50％乳酸,50％乳酸＋１％食塩，各々沸騰下）
中での腐食速度を示す。どの溶液中においても、Mo,Cu,
Sn複合添加の発明鋼種は、Sn単独添加鋼種より腐食速度
が小さく、耐食性が向上している。特に50％乳酸におい
ては、試料1,2はほとんど腐食していない。
アノード分極曲線 第２図は、試料１〜３の希硫酸（５％硫酸,30℃）中
でのアノード分極曲線である。図中イ〜ハで示された不
働態化限界電流密度（ｉcrit）は、発明鋼種である試料
1,2（イ，ロ）の方が試料３（ハ）より小さく、試料1,2
は活性態溶解域が減少している。したがって、Mo,Cu,Sn
を複合添加すると希硫酸溶液中での耐食性が改善され
る。
でのアノード分極曲線である。図中イ〜ハで示された不
働態化限界電流密度（ｉcrit）は、発明鋼種である試料
1,2（イ，ロ）の方が試料３（ハ）より小さく、試料1,2
は活性態溶解域が減少している。したがって、Mo,Cu,Sn
を複合添加すると希硫酸溶液中での耐食性が改善され
る。
第３図は、試料１〜３の乳酸（50％乳酸,30℃）中で
のアノード分極曲線である。図中イ〜ハで示されたｉcr
itは、発明鋼種である試料1,2（イ，ロ）の方が試料３
（ハ）より小さく、試料1,2は活性態溶解域が減少して
いる。この傾向は第２図の場合と同様である。したがっ
て、Mo,Cu,Snを複合添加すると乳酸溶液中での耐食性が
改善される。
のアノード分極曲線である。図中イ〜ハで示されたｉcr
itは、発明鋼種である試料1,2（イ，ロ）の方が試料３
（ハ）より小さく、試料1,2は活性態溶解域が減少して
いる。この傾向は第２図の場合と同様である。したがっ
て、Mo,Cu,Snを複合添加すると乳酸溶液中での耐食性が
改善される。
第４図は、試料１〜３の〔乳酸＋食塩〕溶液（50％乳
酸＋１％Nacl,30℃）中でのアノード分極曲線である。
図中イ，ロで示されたｉcritは、発明鋼種である試料1,
2（イ）の方が試料３（ロ）より小さく、試料1,2は活性
態溶解域が減少している。同様に図中〜で示された
不働態保持電流密度（Ip）は、試料1,2（，）の方
が試料３（）より小さく、試料1,2の不働態は試料３
の不働態より安定である。したがって、Mo,Cu,Snを複合
添加すると〔乳酸＋食塩〕溶液中での耐食性が改善され
る。
酸＋１％Nacl,30℃）中でのアノード分極曲線である。
図中イ，ロで示されたｉcritは、発明鋼種である試料1,
2（イ）の方が試料３（ロ）より小さく、試料1,2は活性
態溶解域が減少している。同様に図中〜で示された
不働態保持電流密度（Ip）は、試料1,2（，）の方
が試料３（）より小さく、試料1,2の不働態は試料３
の不働態より安定である。したがって、Mo,Cu,Snを複合
添加すると〔乳酸＋食塩〕溶液中での耐食性が改善され
る。
（２）被削性の改善 第５図は、試料１〜３及び市販のSUS304に対して高速
度鋼SKH−51（φ４）によりドリル穴あけ加工をした場
合の工具寿命を示している。発明鋼種に対する工具寿命
は、Sn単独添加鋼種に対する工具寿命とほぼ同等の値を
示し、SUS304に対する工具寿命の約３〜４倍の値を示し
ている。特に試料２においては、Sn量は試料３と同量で
あるが、Cuの添加が工具寿命を試料３より長くしている
ものと考えられる。したがってMo,Cu,Sn複合添加は被削
性を改善することがわかる。
度鋼SKH−51（φ４）によりドリル穴あけ加工をした場
合の工具寿命を示している。発明鋼種に対する工具寿命
は、Sn単独添加鋼種に対する工具寿命とほぼ同等の値を
示し、SUS304に対する工具寿命の約３〜４倍の値を示し
ている。特に試料２においては、Sn量は試料３と同量で
あるが、Cuの添加が工具寿命を試料３より長くしている
ものと考えられる。したがってMo,Cu,Sn複合添加は被削
性を改善することがわかる。
＜本発明の実施例＞ 表３に示した化学組成を持つ本発明の実施例の試料４
（Si,Mo,Cu,Snの複合添加鋼種）及び比較用の試料5,6
（Si,Sn複合添加鋼種）を調整した。ここで試料４〜６
はSi,Mo,Cu,Snの含有量が異なるが、その他の元素はす
べて同量である。
（Si,Mo,Cu,Snの複合添加鋼種）及び比較用の試料5,6
（Si,Sn複合添加鋼種）を調整した。ここで試料４〜６
はSi,Mo,Cu,Snの含有量が異なるが、その他の元素はす
べて同量である。
（１）耐全面腐食性の改善 腐食速度 第６図は、試料４〜６の希硫酸（５％硫酸，沸騰）及
び乳酸（50％乳酸,50％乳酸＋１％食塩，各々沸騰）中
での腐食速度を示す。どの溶液中においても、Si,Mo,C
u,Sn複合添加の発明鋼種は、Si,Sn複合添加鋼種より腐
食速度が小さく、耐食性が向上している。特に50％乳酸
においては試料４はほとんど腐食していない。
び乳酸（50％乳酸,50％乳酸＋１％食塩，各々沸騰）中
での腐食速度を示す。どの溶液中においても、Si,Mo,C
u,Sn複合添加の発明鋼種は、Si,Sn複合添加鋼種より腐
食速度が小さく、耐食性が向上している。特に50％乳酸
においては試料４はほとんど腐食していない。
アノード分極曲線 第７図は、試料４〜６の希硫酸（５％硫酸,30℃）中
でのアノード分極曲線である。図中イ〜ハで示された不
働態化限界電流密度（ｉcrit）は、発明鋼種である試料
４（イ）の方が試料5,6（ロ，ハ）より小さく、試料４
は活性態溶解域が減少している。したがって、Si,Mo,C
u,Snを複合添加すると希硫酸溶液中での耐食性が改善さ
れる。
でのアノード分極曲線である。図中イ〜ハで示された不
働態化限界電流密度（ｉcrit）は、発明鋼種である試料
４（イ）の方が試料5,6（ロ，ハ）より小さく、試料４
は活性態溶解域が減少している。したがって、Si,Mo,C
u,Snを複合添加すると希硫酸溶液中での耐食性が改善さ
れる。
第８図は、試料４〜６の乳酸（50％乳酸,30℃）中で
のアノード分極曲線である。図中イ，ロで示されたｉcr
itは、発明鋼種である試料４（イ）の方が試料5,6
（ロ）より小さく、試料４は活性態溶解域が減少してい
る。したがって、Si,Mo,Cu,Snを複合添加すると乳酸溶
液中での耐食性が改善される。
のアノード分極曲線である。図中イ，ロで示されたｉcr
itは、発明鋼種である試料４（イ）の方が試料5,6
（ロ）より小さく、試料４は活性態溶解域が減少してい
る。したがって、Si,Mo,Cu,Snを複合添加すると乳酸溶
液中での耐食性が改善される。
第９図は、試料４〜６の〔乳酸＋食塩〕溶液（50％乳
酸＋１％Nacl,30℃）中でのアノード分極曲線である。
図中イ〜ハで示されたｉcritは、発明鋼種である試料４
（イ）の方が試料5,6（ロ，ハ）より小さく、試料４は
活性態溶解域が減少している。したがって、Si,Mo,Cu,S
nを複合添加すると〔乳酸＋食塩〕溶液中での耐食性が
改善される。
酸＋１％Nacl,30℃）中でのアノード分極曲線である。
図中イ〜ハで示されたｉcritは、発明鋼種である試料４
（イ）の方が試料5,6（ロ，ハ）より小さく、試料４は
活性態溶解域が減少している。したがって、Si,Mo,Cu,S
nを複合添加すると〔乳酸＋食塩〕溶液中での耐食性が
改善される。
（２）被削性の改善 第10図は、試料４〜６及び市販のSUS304に対して高速
度鋼SKH−51（φ４）によりドリル穴あけ加工をした場
合の工具寿命を示している。発明鋼種に対する工具寿命
は、Si,Sn複合添加鋼種に対する工具寿命より長く、ま
た、SUS304に対する工具寿命の約４倍の値を示してい
る。したがってSi,Mo,Cu,Sn複合添加は被削性を改善す
ることがわかる。
度鋼SKH−51（φ４）によりドリル穴あけ加工をした場
合の工具寿命を示している。発明鋼種に対する工具寿命
は、Si,Sn複合添加鋼種に対する工具寿命より長く、ま
た、SUS304に対する工具寿命の約４倍の値を示してい
る。したがってSi,Mo,Cu,Sn複合添加は被削性を改善す
ることがわかる。
＜発明の効果＞ 以上の説明からわかるように、この発明のステンレス
鋼は、SUS304ステンレス鋼の耐食性と被削性の両方を大
幅に改善でき、耐食性を重視する食品用機器の材料とし
て特に好ましく使用できるものである。
鋼は、SUS304ステンレス鋼の耐食性と被削性の両方を大
幅に改善でき、耐食性を重視する食品用機器の材料とし
て特に好ましく使用できるものである。
第１図は、希硫酸、乳酸及び〔乳酸＋食塩〕溶液中にお
ける試料１〜３と腐食速度との関係図である。第２図
は、希硫酸溶液中における試料１〜３のアノード分極特
性図である。第３図は、乳酸中における試料１〜３のア
ノード分極特性図である。第４図は、〔乳酸＋食塩〕溶
液中における試料１〜３のアノード分極特性図である。
第５図は、試料１〜３及び市販SUS304に対して高速度鋼
によりドリル穴あけをした場合の工具寿命を示す図であ
る。 第６図は希硫酸、乳酸及び〔乳酸＋食塩〕溶液中におけ
る試料４〜６と腐食速度との関係図である。第７図は、
希硫酸溶液中における試料４〜６のアノード分極特性図
である。第８図は、乳酸中における試料１〜３のアノー
ド分極特性図である。第９図は、〔乳酸＋食塩〕溶液中
における試料４〜６のアノード分極特性図である。第10
図は、試料４〜６及び市販SUS304に対して高速度鋼によ
りドリル穴あけをした場合の工具寿命を示す図である。
ける試料１〜３と腐食速度との関係図である。第２図
は、希硫酸溶液中における試料１〜３のアノード分極特
性図である。第３図は、乳酸中における試料１〜３のア
ノード分極特性図である。第４図は、〔乳酸＋食塩〕溶
液中における試料１〜３のアノード分極特性図である。
第５図は、試料１〜３及び市販SUS304に対して高速度鋼
によりドリル穴あけをした場合の工具寿命を示す図であ
る。 第６図は希硫酸、乳酸及び〔乳酸＋食塩〕溶液中におけ
る試料４〜６と腐食速度との関係図である。第７図は、
希硫酸溶液中における試料４〜６のアノード分極特性図
である。第８図は、乳酸中における試料１〜３のアノー
ド分極特性図である。第９図は、〔乳酸＋食塩〕溶液中
における試料４〜６のアノード分極特性図である。第10
図は、試料４〜６及び市販SUS304に対して高速度鋼によ
りドリル穴あけをした場合の工具寿命を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−274745（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−278252（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−47817（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−228454（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−47551（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−159351（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/44
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ 0.08重量％以下、Si 2.0〜4.0重量
％、Mn 0.7重量％以下、Ｐ 0.04重量％以下、Ｓ 0.0
05重量％以下、Ni 8.0〜13.0重量％、Cr 17.0〜20.0
重量％、Mo 0.40〜0.80重量％、Cu 1.0〜3.0重量％、
Sn 0.03〜0.30重量％、及び残部がFeから成ることを特
徴とする耐食性及び被削性を改善したNi−Cr系ステンレ
ス鋼。
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|---|---|---|---|
| JP06040590A JP3296554B2 (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | 耐食性及び被削性を改善したＮｉ―Ｃｒ系ステンレス鋼 |
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| JP06040590A JP3296554B2 (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | 耐食性及び被削性を改善したＮｉ―Ｃｒ系ステンレス鋼 |
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| Publication Number | Publication Date |
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| JPH03260035A JPH03260035A (ja) | 1991-11-20 |
| JP3296554B2 true JP3296554B2 (ja) | 2002-07-02 |
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ID=13141237
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| US20190074519A1 (en) * | 2015-11-13 | 2019-03-07 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Nonaqueous electrolyte battery and member for nonaqueous electrolyte battery |
-
1990
- 1990-03-12 JP JP06040590A patent/JP3296554B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH03260035A (ja) | 1991-11-20 |
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