JP3293506B2 - オイルポンプロータ - Google Patents
オイルポンプロータInfo
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- JP3293506B2 JP3293506B2 JP00699497A JP699497A JP3293506B2 JP 3293506 B2 JP3293506 B2 JP 3293506B2 JP 00699497 A JP00699497 A JP 00699497A JP 699497 A JP699497 A JP 699497A JP 3293506 B2 JP3293506 B2 JP 3293506B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- teeth
- rotor
- oil pump
- inner rotor
- external teeth
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
- F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C2/082—Details specially related to intermeshing engagement type machines or pumps
- F04C2/084—Toothed wheels
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、インナーロータと
アウターロータとが噛み合って回転するとき、両ロータ
の歯面の間に形成されるセルの容積変化によって流体を
吸入、吐出するオイルポンプロータに関するものであ
る。
アウターロータとが噛み合って回転するとき、両ロータ
の歯面の間に形成されるセルの容積変化によって流体を
吸入、吐出するオイルポンプロータに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来のオイルポンプは、ｎ（ｎは自然
数）枚の外歯が形成されたインナーロータと、この外歯
に噛み合うｎ＋１枚の内歯が形成されたアウターロータ
と、流体が吸入される吸入ポートおよび流体が吐出され
る吐出ポートが形成されたケーシングとを備えており、
インナーロータを回転させることによって外歯が内歯に
噛み合ってアウターロータを回転させ、両ロータ間に形
成される複数のセルの容積変化によって流体を吸入、吐
出するようになっている。
数）枚の外歯が形成されたインナーロータと、この外歯
に噛み合うｎ＋１枚の内歯が形成されたアウターロータ
と、流体が吸入される吸入ポートおよび流体が吐出され
る吐出ポートが形成されたケーシングとを備えており、
インナーロータを回転させることによって外歯が内歯に
噛み合ってアウターロータを回転させ、両ロータ間に形
成される複数のセルの容積変化によって流体を吸入、吐
出するようになっている。
【０００３】セルは、その回転方向前側と後側で、イン
ナーロータの外歯とアウターロータの内歯とがそれぞれ
接触することによって個別に仕切られ、かつ両側面をケ
ーシングによって仕切られており、これによって独立し
た流体搬送室を構成している。そして、各セルは外歯と
内歯との噛み合いの過程の途中において容積が最小とな
った後、吸入ポートに沿って移動するときに容積を拡大
させて流体を吸入し、容積が最大となった後、吐出ポー
トに沿って移動するときに容積を減少させて流体を吐出
する。
ナーロータの外歯とアウターロータの内歯とがそれぞれ
接触することによって個別に仕切られ、かつ両側面をケ
ーシングによって仕切られており、これによって独立し
た流体搬送室を構成している。そして、各セルは外歯と
内歯との噛み合いの過程の途中において容積が最小とな
った後、吸入ポートに沿って移動するときに容積を拡大
させて流体を吸入し、容積が最大となった後、吐出ポー
トに沿って移動するときに容積を減少させて流体を吐出
する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記のよう
なオイルポンプロータを備えるオイルポンプにおいて
は、インナーロータおよびアウターロータの各端面とケ
ーシングとの間、アウターロータの外周とケーシングと
の間が常に摺接しており、さらに各セルの前後において
インナーロータの外歯とアウターロータの内歯とが常に
摺接している。これは、流体を搬送するセルの液密性を
保つために重要な条件であるが、この半面、各摺接部分
に生じる抵抗が大きいとオイルポンプの機械損失を著し
く増加させることになるので、各摺接部分に生じる抵抗
を小さくすることが課題とされていた。
なオイルポンプロータを備えるオイルポンプにおいて
は、インナーロータおよびアウターロータの各端面とケ
ーシングとの間、アウターロータの外周とケーシングと
の間が常に摺接しており、さらに各セルの前後において
インナーロータの外歯とアウターロータの内歯とが常に
摺接している。これは、流体を搬送するセルの液密性を
保つために重要な条件であるが、この半面、各摺接部分
に生じる抵抗が大きいとオイルポンプの機械損失を著し
く増加させることになるので、各摺接部分に生じる抵抗
を小さくすることが課題とされていた。
【０００５】本発明は上記の事情に鑑みてなされたもの
であり、オイルポンプとしての耐久性、信頼性を確保し
つつ、機械効率を向上させることを目的としている。
であり、オイルポンプとしての耐久性、信頼性を確保し
つつ、機械効率を向上させることを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の手段として、本発明のオイルポンプロータにおいて
は、インナーロータの歯先円直径、創成円半径をそれぞ
れＤ（ｍｍ）、Ｒ（ｍｍ）としたときに下記式 ０．１５≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．２５ を満たす範囲において創成されたものであってトロコイ
ド曲線上に中心を位置させた創成円群の描く包絡線に沿
って、インナーロータの外歯を形成する。さらに、アウ
ターロータの内歯の形状をインナーロータの形状に従っ
て決定し、インナーロータの外歯の形状と同様に、トロ
コイド曲線上に中心を位置させた創成円群の描く包絡線
に沿って形成する。これにより、アウターロータの内歯
端面の面積が、内歯が欠損しやすくならない程度に小さ
くなり、アウターロータ全体としての摺動面積が小さく
なる。
の手段として、本発明のオイルポンプロータにおいて
は、インナーロータの歯先円直径、創成円半径をそれぞ
れＤ（ｍｍ）、Ｒ（ｍｍ）としたときに下記式 ０．１５≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．２５ を満たす範囲において創成されたものであってトロコイ
ド曲線上に中心を位置させた創成円群の描く包絡線に沿
って、インナーロータの外歯を形成する。さらに、アウ
ターロータの内歯の形状をインナーロータの形状に従っ
て決定し、インナーロータの外歯の形状と同様に、トロ
コイド曲線上に中心を位置させた創成円群の描く包絡線
に沿って形成する。これにより、アウターロータの内歯
端面の面積が、内歯が欠損しやすくならない程度に小さ
くなり、アウターロータ全体としての摺動面積が小さく
なる。
【０００７】ここで、インナーロータの外歯を、下記式 ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）＞０．２５ を満たす範囲において創成されたトロコイド曲線上に中
心を位置させた創成円群の描く包絡線に沿って形成する
と、アウターロータの内歯の端面面積がインナーロータ
の外歯の端面面積に対して大きくなり、アウターロータ
のケーシングに対する摺動面積が大きくなる。
心を位置させた創成円群の描く包絡線に沿って形成する
と、アウターロータの内歯の端面面積がインナーロータ
の外歯の端面面積に対して大きくなり、アウターロータ
のケーシングに対する摺動面積が大きくなる。
【０００８】インナーロータの外歯を、下記式 ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）＜０．１５ を満たす範囲において創成されたトロコイド曲線上に中
心を位置させた創成円群の描く包絡線に沿って形成する
と、アウターロータの内歯の端面面積がインナーロータ
の外歯の端面面積に対して小さくなり、アウターロータ
のケーシングに対する摺動面積が小さくなるが、その半
面、ロータの回転方向に沿う内歯の幅が狭くなる。
心を位置させた創成円群の描く包絡線に沿って形成する
と、アウターロータの内歯の端面面積がインナーロータ
の外歯の端面面積に対して小さくなり、アウターロータ
のケーシングに対する摺動面積が小さくなるが、その半
面、ロータの回転方向に沿う内歯の幅が狭くなる。
【０００９】また、このオイルポンプロータには、イン
ナーロータの外歯の回転方向前側に、アウターロータの
内歯と接触をもたない逃げ部を設けることにより、セル
が吸入ポートに沿って移動してその容積が増大する過程
においてインナーロータとアウターロータとが接触しな
いようになる。
ナーロータの外歯の回転方向前側に、アウターロータの
内歯と接触をもたない逃げ部を設けることにより、セル
が吸入ポートに沿って移動してその容積が増大する過程
においてインナーロータとアウターロータとが接触しな
いようになる。
【００１０】さらに、インナーロータの外歯の回転方向
後側にも、アウターロータの内歯と接触をもたない逃げ
部を設けることにより、セルが吸入ポートに沿って移動
しその容積が増大する過程およびセルが吐出ポートに沿
って移動し容積が減少する過程においてもインナーロー
タとアウターロータとが接触しないようになり、インナ
ーロータの外歯がアウターロータの内歯と噛み合う過
程、および容積最大となったセルが吸入ポート側から吐
出ポート側へ移動する過程においてのみ、インナーロー
タとアウターロータとが接触する。
後側にも、アウターロータの内歯と接触をもたない逃げ
部を設けることにより、セルが吸入ポートに沿って移動
しその容積が増大する過程およびセルが吐出ポートに沿
って移動し容積が減少する過程においてもインナーロー
タとアウターロータとが接触しないようになり、インナ
ーロータの外歯がアウターロータの内歯と噛み合う過
程、および容積最大となったセルが吸入ポート側から吐
出ポート側へ移動する過程においてのみ、インナーロー
タとアウターロータとが接触する。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明に係るオイルポンプロータ
の第１の実施形態を図に示して説明する。図１に示すオ
イルポンプロータは、ｎ（ｎは自然数、本実施形態にお
いてはｎ＝１０）枚の外歯が形成されたインナーロータ
１０と、各外歯と噛み合うｎ＋１枚の内歯が形成された
アウターロータ２０とを備えており、これらインナーロ
ータ１０とアウターロータ２０とがケーシング３０の内
部に収納されている。
の第１の実施形態を図に示して説明する。図１に示すオ
イルポンプロータは、ｎ（ｎは自然数、本実施形態にお
いてはｎ＝１０）枚の外歯が形成されたインナーロータ
１０と、各外歯と噛み合うｎ＋１枚の内歯が形成された
アウターロータ２０とを備えており、これらインナーロ
ータ１０とアウターロータ２０とがケーシング３０の内
部に収納されている。
【００１２】インナーロータ１０は、回転軸に取り付け
られて軸心Ｏ1を中心として回転可能に支持されてい
る。インナーロータ１０の外歯１１は、図２に示すよう
に、各外歯１１の歯先を結ぶ歯先円Ｐの直径をＤ（ｍ
ｍ）、創成円Ｑの半径をＲ（ｍｍ）とするときに、下記
式０．１５≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．２５を満たす範
囲において創成されたものであってトロコイド曲線ｔ上
に中心を位置させた創成円群の描く包絡線ｈに沿って形
成されている。（図１は、ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）＝０．２
のとき）
られて軸心Ｏ1を中心として回転可能に支持されてい
る。インナーロータ１０の外歯１１は、図２に示すよう
に、各外歯１１の歯先を結ぶ歯先円Ｐの直径をＤ（ｍ
ｍ）、創成円Ｑの半径をＲ（ｍｍ）とするときに、下記
式０．１５≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．２５を満たす範
囲において創成されたものであってトロコイド曲線ｔ上
に中心を位置させた創成円群の描く包絡線ｈに沿って形
成されている。（図１は、ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）＝０．２
のとき）
【００１３】アウターロータ２０は、軸心Ｏ2をインナ
ーロータ１０の軸心Ｏ1に対して偏心（偏心量：ｅ）さ
せて配置され、軸心Ｏ2を中心として回転可能に支持さ
れている。アウターロータ２０の内歯２１も、インナー
ロータ１０の外歯１１と同様にトロコイド曲線上に中心
を位置させた創成円群の描く包絡線に沿って形成されて
いる。
ーロータ１０の軸心Ｏ1に対して偏心（偏心量：ｅ）さ
せて配置され、軸心Ｏ2を中心として回転可能に支持さ
れている。アウターロータ２０の内歯２１も、インナー
ロータ１０の外歯１１と同様にトロコイド曲線上に中心
を位置させた創成円群の描く包絡線に沿って形成されて
いる。
【００１４】インナーロータ１０、アウターロータ２０
の歯面間には、両ロータ１０、２０の回転方向に沿って
セルＣが複数形成されている。各セルＣは、両ロータ１
０、２０の回転方向前側と後側で、インナーロータ１０
の外歯１１とアウターロータ２０の内歯２１とがそれぞ
れ接触することによって個別に仕切られ、かつ両側面を
ケーシング３０によって仕切られており、これによって
独立した流体搬送室を構成している。そして、セルＣは
両ロータ１０、２０の回転に伴って回転移動し、１回転
を１周期として容積の増大、減少を繰り返すようになっ
ている。
の歯面間には、両ロータ１０、２０の回転方向に沿って
セルＣが複数形成されている。各セルＣは、両ロータ１
０、２０の回転方向前側と後側で、インナーロータ１０
の外歯１１とアウターロータ２０の内歯２１とがそれぞ
れ接触することによって個別に仕切られ、かつ両側面を
ケーシング３０によって仕切られており、これによって
独立した流体搬送室を構成している。そして、セルＣは
両ロータ１０、２０の回転に伴って回転移動し、１回転
を１周期として容積の増大、減少を繰り返すようになっ
ている。
【００１５】ケーシング３０には、両ロータ１０、２０
の歯面間に形成されるセルＣのうち、容積が増大過程に
あるセルＣに沿って円弧状の吸入ポート３１が形成され
ているとともに、容積が減少過程にあるセルＣに沿って
円弧状の吐出ポート３２が形成されている。
の歯面間に形成されるセルＣのうち、容積が増大過程に
あるセルＣに沿って円弧状の吸入ポート３１が形成され
ているとともに、容積が減少過程にあるセルＣに沿って
円弧状の吐出ポート３２が形成されている。
【００１６】セルＣは、外歯１１と内歯２１との噛み合
いの過程の途中において容積が最小となった後、吸入ポ
ート３１に沿って移動するときに容積を拡大させて流体
を吸入し、容積が最大となった後、吐出ポート３２に沿
って移動するときに容積を減少させて流体を吐出するよ
うになっている。
いの過程の途中において容積が最小となった後、吸入ポ
ート３１に沿って移動するときに容積を拡大させて流体
を吸入し、容積が最大となった後、吐出ポート３２に沿
って移動するときに容積を減少させて流体を吐出するよ
うになっている。
【００１７】ところで、上記のように構成されたオイル
ポンプロータについて、両ロータ１０、２０の端面とケ
ーシング３０との間に生じる摺動抵抗に抗して両ロータ
１０、２０を回転させたときの摩擦トルクＴは、摺動面
積をＳ、回転中心から摺動部分までの距離をｌ、両ロー
タ１０、２０とケーシング３０との間に働く単位面積あ
たりの摩擦力をＭとすると、下記式 Ｔ＝Ｍ・Ｓ・ｌ で算出される。この式から、摩擦トルクＴを小さくする
ための手段として、回転中心から遠くに位置する摺動部
分、すなわちアウターロータ２０端面のケーシング３０
との摺動面積を小さくすることが挙げられる。
ポンプロータについて、両ロータ１０、２０の端面とケ
ーシング３０との間に生じる摺動抵抗に抗して両ロータ
１０、２０を回転させたときの摩擦トルクＴは、摺動面
積をＳ、回転中心から摺動部分までの距離をｌ、両ロー
タ１０、２０とケーシング３０との間に働く単位面積あ
たりの摩擦力をＭとすると、下記式 Ｔ＝Ｍ・Ｓ・ｌ で算出される。この式から、摩擦トルクＴを小さくする
ための手段として、回転中心から遠くに位置する摺動部
分、すなわちアウターロータ２０端面のケーシング３０
との摺動面積を小さくすることが挙げられる。
【００１８】このことをふまえたうえで、下記式ｎ・Ｒ
／（π・Ｄ）＞０．２５の範囲において創成されたもの
であってトロコイド曲線上に中心を位置させた創成円群
の描く包絡線に沿って外歯１１が形成されたインナーロ
ータ１０を備えるオイルポンプロータを図３に示す。こ
のオイルポンプロータにおいては、外歯１１の端面Ｓi
の面積に対して内歯２１の端面Ｓoの面積が大きくなる
ためにアウターロータ２０の摺動面積も大きくなり、結
果的に摩擦トルクＴが増大してしまう。（図３は、ｎ・
Ｒ／（π・Ｄ）＝０．３６のとき）
／（π・Ｄ）＞０．２５の範囲において創成されたもの
であってトロコイド曲線上に中心を位置させた創成円群
の描く包絡線に沿って外歯１１が形成されたインナーロ
ータ１０を備えるオイルポンプロータを図３に示す。こ
のオイルポンプロータにおいては、外歯１１の端面Ｓi
の面積に対して内歯２１の端面Ｓoの面積が大きくなる
ためにアウターロータ２０の摺動面積も大きくなり、結
果的に摩擦トルクＴが増大してしまう。（図３は、ｎ・
Ｒ／（π・Ｄ）＝０．３６のとき）
【００１９】また、下記式ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）＜０．１
５の範囲において創成されたものであってトロコイド曲
線上に中心を位置させた創成円群の描く包絡線に沿って
外歯１１が形成されたインナーロータ１０を備えるオイ
ルポンプロータを図４に示す。このオイルポンプロータ
においては、外歯１１の端面Ｓiの面積に対して内歯２
１の端面Ｓoの面積が小さくなるためにアウターロータ
２０の摺動面積も小さくなり、結果的に摩擦トルクＴは
減少する。しかしながら、アウターロータ２０の回転方
向に沿う内歯２１の幅Ｗが狭くなるために、外歯１１と
の噛み合いによって内歯２１が欠けやすくなる等、内歯
２１の耐久性が低下してしまう。（図４は、ｎ・Ｒ／
（π・Ｄ）＝０．１４５のとき）
５の範囲において創成されたものであってトロコイド曲
線上に中心を位置させた創成円群の描く包絡線に沿って
外歯１１が形成されたインナーロータ１０を備えるオイ
ルポンプロータを図４に示す。このオイルポンプロータ
においては、外歯１１の端面Ｓiの面積に対して内歯２
１の端面Ｓoの面積が小さくなるためにアウターロータ
２０の摺動面積も小さくなり、結果的に摩擦トルクＴは
減少する。しかしながら、アウターロータ２０の回転方
向に沿う内歯２１の幅Ｗが狭くなるために、外歯１１と
の噛み合いによって内歯２１が欠けやすくなる等、内歯
２１の耐久性が低下してしまう。（図４は、ｎ・Ｒ／
（π・Ｄ）＝０．１４５のとき）
【００２０】ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）の値を任意に選択した
場合、その値を採用して外歯１１が形成されたインナー
ロータ１０を備えるオイルポンプの機械効率を図５に示
す。まず、 ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）＞０．２５ の範囲では、ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）の値を大きくとるほど
オイルポンプの機械効率が低下することがわかる。 ０．１５≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．２５ の範囲では、ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）の値を小さくとるほど
オイルポンプの機械効率が向上することがわかる。 ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）＜０．１５ の範囲では、オイルポンプの機械効率は大きく向上せ
ず、ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）の値を小さくとるほど、図４に
示したようにアウターロータ２０の回転方向に沿う内歯
２１の幅Ｗが狭くなり内歯２１が欠損しやすくなる。
場合、その値を採用して外歯１１が形成されたインナー
ロータ１０を備えるオイルポンプの機械効率を図５に示
す。まず、 ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）＞０．２５ の範囲では、ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）の値を大きくとるほど
オイルポンプの機械効率が低下することがわかる。 ０．１５≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．２５ の範囲では、ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）の値を小さくとるほど
オイルポンプの機械効率が向上することがわかる。 ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）＜０．１５ の範囲では、オイルポンプの機械効率は大きく向上せ
ず、ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）の値を小さくとるほど、図４に
示したようにアウターロータ２０の回転方向に沿う内歯
２１の幅Ｗが狭くなり内歯２１が欠損しやすくなる。
【００２１】図５のグラフ上の各点に対応するオイルポ
ンプに用いられるオイルポンプロータを図６に示す。グ
ラフ上のＩ、ＩＩ、ＩＩＩの各点に対応するオイルポン
プに用いられるオイルポンプロータはそれぞれ、図６
（Ｉ）、図６（ＩＩ）、図６（ＩＩＩ）に示すものであ
る。なお、グラフ上のＩＶ、Ｖ、ＶＩの各点に対応する
オイルポンプに用いられるオイルポンプロータはそれぞ
れ、図１、図３、図４に示したものである。
ンプに用いられるオイルポンプロータを図６に示す。グ
ラフ上のＩ、ＩＩ、ＩＩＩの各点に対応するオイルポン
プに用いられるオイルポンプロータはそれぞれ、図６
（Ｉ）、図６（ＩＩ）、図６（ＩＩＩ）に示すものであ
る。なお、グラフ上のＩＶ、Ｖ、ＶＩの各点に対応する
オイルポンプに用いられるオイルポンプロータはそれぞ
れ、図１、図３、図４に示したものである。
【００２２】さらに、グラフ上の境界にあたる点ＶＩＩ
に対応するオイルポンプに用いられるオイルポンプロー
タを図７に示す。図７に示したオイルポンプロータは、
ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）＝０．２５を満して創成されたもの
であってトロコイド曲線上に中心を位置させた創成円群
の描く包絡線に沿って形成されたインナーロータ１０を
備えるものである。このオイルポンプロータにおいて
は、外歯１１の端面Ｓiの面積と比較して内歯２１の端
面Ｓoの面積がやや大きめに構成されており、アウター
ロータ２０の耐久性に重点がおかれたものといえる。こ
れよりも内歯２１の端面Ｓoの面積が大きくなると、摺
動抵抗による機械損失が増大して機械効率の十分な向上
がみられなくなる。
に対応するオイルポンプに用いられるオイルポンプロー
タを図７に示す。図７に示したオイルポンプロータは、
ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）＝０．２５を満して創成されたもの
であってトロコイド曲線上に中心を位置させた創成円群
の描く包絡線に沿って形成されたインナーロータ１０を
備えるものである。このオイルポンプロータにおいて
は、外歯１１の端面Ｓiの面積と比較して内歯２１の端
面Ｓoの面積がやや大きめに構成されており、アウター
ロータ２０の耐久性に重点がおかれたものといえる。こ
れよりも内歯２１の端面Ｓoの面積が大きくなると、摺
動抵抗による機械損失が増大して機械効率の十分な向上
がみられなくなる。
【００２３】これらのことから、図１に示したオイルポ
ンプロータは、インナーロータ１０の外歯１１が下記式
０．１５≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．２５を満たす範囲
において創成されたものであってトロコイド曲線上に中
心を位置させた創成円群の描く包絡線に沿って形成さ
れ、このインナーロータ１０の形状によってアウターロ
ータ２０の形状が決定され、アウターロータ２０の内歯
２１が欠損しやすくならない程度にその端面Ｓoの面積
が小さくなっており、結果としてアウターロータ２０全
体の摺動面積が小さくなって駆動トルクＴが減少するの
で、内歯２１の耐久性が確保されながらもアウターロー
タ２０とケーシング３０との間に生じる摺動抵抗による
機械損失の低減が図られる。したがって、オイルポンプ
としての耐久性、信頼性を確保しつつ、機械効率を向上
させることができる。
ンプロータは、インナーロータ１０の外歯１１が下記式
０．１５≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．２５を満たす範囲
において創成されたものであってトロコイド曲線上に中
心を位置させた創成円群の描く包絡線に沿って形成さ
れ、このインナーロータ１０の形状によってアウターロ
ータ２０の形状が決定され、アウターロータ２０の内歯
２１が欠損しやすくならない程度にその端面Ｓoの面積
が小さくなっており、結果としてアウターロータ２０全
体の摺動面積が小さくなって駆動トルクＴが減少するの
で、内歯２１の耐久性が確保されながらもアウターロー
タ２０とケーシング３０との間に生じる摺動抵抗による
機械損失の低減が図られる。したがって、オイルポンプ
としての耐久性、信頼性を確保しつつ、機械効率を向上
させることができる。
【００２４】本発明に係るオイルポンプロータの第２の
実施形態を図に示して説明する。なお、既に説明した構
成要素には同一の符号を付してその説明を省略する。こ
のオイルポンプロータは、インナーロータ１０の外歯１
１が前記第１の実施形態に示した式０．１５≦ｎ・Ｒ／
（π・Ｄ）≦０．２５を満たす範囲において創成された
ものであってトロコイド曲線上に中心を位置させた創成
円群の描く包絡線に沿って形成され、さらに各外歯１１
の回転方向前側と後側とに、アウターロータ２０の内歯
２１と接触をもたない逃げ部４０が形成されたものであ
る。
実施形態を図に示して説明する。なお、既に説明した構
成要素には同一の符号を付してその説明を省略する。こ
のオイルポンプロータは、インナーロータ１０の外歯１
１が前記第１の実施形態に示した式０．１５≦ｎ・Ｒ／
（π・Ｄ）≦０．２５を満たす範囲において創成された
ものであってトロコイド曲線上に中心を位置させた創成
円群の描く包絡線に沿って形成され、さらに各外歯１１
の回転方向前側と後側とに、アウターロータ２０の内歯
２１と接触をもたない逃げ部４０が形成されたものであ
る。
【００２５】インナーロータ１０の外歯１１とアウター
ロータ２０の内歯２１との噛み合いの状態を図８に示
す。インナーロータ１０の外歯１１の歯先が内歯２１の
歯溝に噛み合ってアウターロータ２０を回転させると
き、外歯１１が内歯２１を押す力の向きを示す線を作用
線といい、図中にｌで示す。外歯１１と内歯２１との噛
み合いは、この作用線ｌに沿って行なわれる。噛み合い
を開始する交点Ｋs、および噛み合いを終える交点Ｋeを
形成する外歯１１の歯面上の点は常に一定であり、これ
らの点を外歯１１の噛み合い始点ｋs、終点ｋeとみな
す。ひとつの外歯１１について見れば、噛み合い始点ｋ
sは回転方向後側に形成され、噛み合い終点ｋeは回転方
向前側に形成される。
ロータ２０の内歯２１との噛み合いの状態を図８に示
す。インナーロータ１０の外歯１１の歯先が内歯２１の
歯溝に噛み合ってアウターロータ２０を回転させると
き、外歯１１が内歯２１を押す力の向きを示す線を作用
線といい、図中にｌで示す。外歯１１と内歯２１との噛
み合いは、この作用線ｌに沿って行なわれる。噛み合い
を開始する交点Ｋs、および噛み合いを終える交点Ｋeを
形成する外歯１１の歯面上の点は常に一定であり、これ
らの点を外歯１１の噛み合い始点ｋs、終点ｋeとみな
す。ひとつの外歯１１について見れば、噛み合い始点ｋ
sは回転方向後側に形成され、噛み合い終点ｋeは回転方
向前側に形成される。
【００２６】次に、セルＣの容積が最大となるときのイ
ンナーロータ１０の外歯１１とアウターロータ２０の内
歯２１との接触の状態を図９に示す。セルＣの容積が最
大となるのは、外歯１１間の歯溝と内歯２１間の歯溝と
が正対したときである。このとき、セルＣmaxの前方に
位置する外歯１１の歯先と内歯２１の歯先とが接点Ｐ1
にて接するとともに、セルＣmaxの後方に位置する外歯
１１の歯先とが接点Ｐ2にて接する。セルＣの容積が最
大となる接点Ｐ1、Ｐ2を形成する外歯１１の歯面上の点
は常に一定であり、これら点を外歯１１の前接触点
ｐ1、後接触点ｐ2とみなす。ひとつの外歯１１について
見れば、前接触点ｐ1は回転方向後側に形成され、後接
触点ｐ2は回転方向前側に形成される。
ンナーロータ１０の外歯１１とアウターロータ２０の内
歯２１との接触の状態を図９に示す。セルＣの容積が最
大となるのは、外歯１１間の歯溝と内歯２１間の歯溝と
が正対したときである。このとき、セルＣmaxの前方に
位置する外歯１１の歯先と内歯２１の歯先とが接点Ｐ1
にて接するとともに、セルＣmaxの後方に位置する外歯
１１の歯先とが接点Ｐ2にて接する。セルＣの容積が最
大となる接点Ｐ1、Ｐ2を形成する外歯１１の歯面上の点
は常に一定であり、これら点を外歯１１の前接触点
ｐ1、後接触点ｐ2とみなす。ひとつの外歯１１について
見れば、前接触点ｐ1は回転方向後側に形成され、後接
触点ｐ2は回転方向前側に形成される。
【００２７】逃げ部４０は、ひとつの外歯１１について
回転方向前側に位置する噛み合い終点ｋeと後接触点ｐ2
との間の歯面、および回転方向後側に位置する噛み合い
始点ｋsと前接触点ｐ1との間の歯面を切除した状態に形
成されており、この間の外歯１１の歯面は内歯２１との
接触を一切もたないようになっている。
回転方向前側に位置する噛み合い終点ｋeと後接触点ｐ2
との間の歯面、および回転方向後側に位置する噛み合い
始点ｋsと前接触点ｐ1との間の歯面を切除した状態に形
成されており、この間の外歯１１の歯面は内歯２１との
接触を一切もたないようになっている。
【００２８】上記のように構成されたオイルポンプロー
タについて、セルＣの１サイクルにおける容積の増減と
インナーロータ１０の外歯１１とアウターロータ２０の
内歯２１との接触の状態とを以下に示す。
タについて、セルＣの１サイクルにおける容積の増減と
インナーロータ１０の外歯１１とアウターロータ２０の
内歯２１との接触の状態とを以下に示す。
【００２９】まず、外歯１１と内歯２１との噛み合いの
過程では、従来と同様に外歯１１が内歯２１に噛み合っ
てアウターロータ２０を回転させている。
過程では、従来と同様に外歯１１が内歯２１に噛み合っ
てアウターロータ２０を回転させている。
【００３０】外歯１１と内歯２１との噛み合いを終え、
吸入ポート３１に沿ってセルＣの容積が増大する過程に
移ると、従来アウターロータの内歯と接触していたイン
ナーロータ１０の外歯１１の回転方向前側に逃げ部４０
が設けられているために、セルＣの前後において外歯１
１と内歯２１とが接触しなくなる。
吸入ポート３１に沿ってセルＣの容積が増大する過程に
移ると、従来アウターロータの内歯と接触していたイン
ナーロータ１０の外歯１１の回転方向前側に逃げ部４０
が設けられているために、セルＣの前後において外歯１
１と内歯２１とが接触しなくなる。
【００３１】セルＣの前方が吸入ポート３１を通過する
と、まずセルＣの前方に位置する外歯１１の歯先と内歯
２１の歯先とが接する。続いてセルＣの後方が吸入ポー
ト３１を通過すると、セルＣの後方に位置する外歯１１
の歯先と内歯２１の歯先とが接し、吸入ポート３１と吐
出ポート３２との間で容積最大のセルＣmaxが形成され
る。セルＣの後方に位置する外歯１１の歯先と内歯２１
の歯先との接触は、この接触点が吐出ポート３１に差し
掛かるまで保たれる。
と、まずセルＣの前方に位置する外歯１１の歯先と内歯
２１の歯先とが接する。続いてセルＣの後方が吸入ポー
ト３１を通過すると、セルＣの後方に位置する外歯１１
の歯先と内歯２１の歯先とが接し、吸入ポート３１と吐
出ポート３２との間で容積最大のセルＣmaxが形成され
る。セルＣの後方に位置する外歯１１の歯先と内歯２１
の歯先との接触は、この接触点が吐出ポート３１に差し
掛かるまで保たれる。
【００３２】吐出ポート３１に沿ってセルＣの容積が減
少する過程に移ると、アウターロータ２０の内歯２１と
接触していたインナーロータ１０の外歯１１の回転方向
後側に逃げ部４０が設けられているために外歯１１と内
歯２１とが接触しなくなる。
少する過程に移ると、アウターロータ２０の内歯２１と
接触していたインナーロータ１０の外歯１１の回転方向
後側に逃げ部４０が設けられているために外歯１１と内
歯２１とが接触しなくなる。
【００３３】ところで、セルＣの容積が吸入ポート３１
に沿って増大する過程、およびセルＣの容積が吐出ポー
ト３２に沿って減少する過程においては、隣り合うセル
Ｃどうしが、逃げ部４０が設けられることによって連通
状態となるが、両過程において各セルＣは吸入ポート３
１、もしくは吐出ポート３２に沿って位置するためもと
もと連通状態であるので、このことがオイルポンプの搬
送効率を低下させる原因となるものではない。
に沿って増大する過程、およびセルＣの容積が吐出ポー
ト３２に沿って減少する過程においては、隣り合うセル
Ｃどうしが、逃げ部４０が設けられることによって連通
状態となるが、両過程において各セルＣは吸入ポート３
１、もしくは吐出ポート３２に沿って位置するためもと
もと連通状態であるので、このことがオイルポンプの搬
送効率を低下させる原因となるものではない。
【００３４】この結果、外歯１１と内歯２１との噛み合
いの過程と、セルＣの容積が最大となって吸入ポート３
１側から吐出ポート３２側に移動する過程においてのみ
外歯１１と内歯２１とが接触し、セルＣの容積が吸入ポ
ート３１に沿って増大する過程と、セルＣの容積が吐出
ポート３２に沿って減少する過程においては外歯１１と
内歯２１とが接触せず、インナーロータ１０とアウター
ロータ２０との摺接箇所が減るので、歯面間に生じる摺
動抵抗が小さくなる。
いの過程と、セルＣの容積が最大となって吸入ポート３
１側から吐出ポート３２側に移動する過程においてのみ
外歯１１と内歯２１とが接触し、セルＣの容積が吸入ポ
ート３１に沿って増大する過程と、セルＣの容積が吐出
ポート３２に沿って減少する過程においては外歯１１と
内歯２１とが接触せず、インナーロータ１０とアウター
ロータ２０との摺接箇所が減るので、歯面間に生じる摺
動抵抗が小さくなる。
【００３５】これらのことから、このオイルポンプロー
タは、インナーロータ１０の外歯１１が下記式０．１５
≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．２５を満たす範囲において
創成されたものであってトロコイド曲線上に中心を位置
させた創成円群の描く包絡線に沿って形成され、さらに
各外歯１１の回転方向前側と後側とにアウターロータ２
０の内歯２１と接触をもたない逃げ部４０が形成されて
おり、前記第１の実施形態において述べた効果に加え
て、外歯１１と内歯２１との噛み合いの過程と、セルＣ
の容積が最大となって吸入ポート３１側から吐出ポート
３２側に移動する過程においてのみ外歯１１と内歯２１
とが接触し、セルＣの容積が吸入ポート３１に沿って増
大する過程と、セルＣの容積が吐出ポート３２に沿って
減少する過程においては外歯１１と内歯２１とが接触せ
ず、インナーロータ１０とアウターロータ２０との摺接
箇所が減り、歯面間に生じる摺動抵抗が小さくなるの
で、オイルポンプを駆動するために必要な駆動トルクを
低減させてオイルポンプとしての機械効率を向上させる
ことができる。さらに、外歯１１の回転方向後側に逃げ
部４０を設けることにより、実際のオイルポンプ使用下
においてオイルポンプが振動することによって発生する
インナーロータ１０の外歯１１とアウターロータ２０の
内歯２１との干渉を防止して機械損失を低減することが
できる。
タは、インナーロータ１０の外歯１１が下記式０．１５
≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．２５を満たす範囲において
創成されたものであってトロコイド曲線上に中心を位置
させた創成円群の描く包絡線に沿って形成され、さらに
各外歯１１の回転方向前側と後側とにアウターロータ２
０の内歯２１と接触をもたない逃げ部４０が形成されて
おり、前記第１の実施形態において述べた効果に加え
て、外歯１１と内歯２１との噛み合いの過程と、セルＣ
の容積が最大となって吸入ポート３１側から吐出ポート
３２側に移動する過程においてのみ外歯１１と内歯２１
とが接触し、セルＣの容積が吸入ポート３１に沿って増
大する過程と、セルＣの容積が吐出ポート３２に沿って
減少する過程においては外歯１１と内歯２１とが接触せ
ず、インナーロータ１０とアウターロータ２０との摺接
箇所が減り、歯面間に生じる摺動抵抗が小さくなるの
で、オイルポンプを駆動するために必要な駆動トルクを
低減させてオイルポンプとしての機械効率を向上させる
ことができる。さらに、外歯１１の回転方向後側に逃げ
部４０を設けることにより、実際のオイルポンプ使用下
においてオイルポンプが振動することによって発生する
インナーロータ１０の外歯１１とアウターロータ２０の
内歯２１との干渉を防止して機械損失を低減することが
できる。
【００３６】なお、本実施形態においては外歯１１の回
転方向前側と後側とにそれぞれ逃げ部４０を設けてイン
ナーロータ１０を構成したが、外歯１１の回転方向前側
にのみ逃げ部４０を設けたものであっても構わない。
転方向前側と後側とにそれぞれ逃げ部４０を設けてイン
ナーロータ１０を構成したが、外歯１１の回転方向前側
にのみ逃げ部４０を設けたものであっても構わない。
【００３７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のオイルポ
ンプロータは、インナーロータの外歯が、インナーロー
タの歯先円直径、および創成円半径をそれぞれＤ（ｍ
ｍ）、Ｒ（ｍｍ）としたときに下記式０．１５≦ｎ・Ｒ
／（π・Ｄ）≦０．２５を満たす範囲において創成され
たものであってトロコイド曲線上に中心を位置させた創
成円群の描く包絡線に沿って形成され、このインナーロ
ータの形状によってアウターロータの形状が決定され、
アウターロータの内歯が欠損しやすくならない程度にそ
の端面の面積が小さくなっており、結果としてアウター
ロータ全体の摺動面積が小さくなって駆動トルクが減少
するので、内歯の耐久性が確保されながらもアウターロ
ータとケーシングとの間に生じる摺動抵抗による機械損
失の低減が図られる。したがって、オイルポンプとして
の耐久性、信頼性を確保しつつ、機械効率を向上させる
ことができる。
ンプロータは、インナーロータの外歯が、インナーロー
タの歯先円直径、および創成円半径をそれぞれＤ（ｍ
ｍ）、Ｒ（ｍｍ）としたときに下記式０．１５≦ｎ・Ｒ
／（π・Ｄ）≦０．２５を満たす範囲において創成され
たものであってトロコイド曲線上に中心を位置させた創
成円群の描く包絡線に沿って形成され、このインナーロ
ータの形状によってアウターロータの形状が決定され、
アウターロータの内歯が欠損しやすくならない程度にそ
の端面の面積が小さくなっており、結果としてアウター
ロータ全体の摺動面積が小さくなって駆動トルクが減少
するので、内歯の耐久性が確保されながらもアウターロ
ータとケーシングとの間に生じる摺動抵抗による機械損
失の低減が図られる。したがって、オイルポンプとして
の耐久性、信頼性を確保しつつ、機械効率を向上させる
ことができる。
【００３８】さらに本発明のオイルポンプロータは、イ
ンナーロータの外歯の回転方向前側、もしくはそれに加
えて回転方向後側に逃げ部が設けられていることから、
外歯と内歯との噛み合いの過程と、セルの容積が最大と
なって吸入ポート側から吐出ポート側に移動する過程に
おいてのみ外歯と内歯とが接触し、セルの容積が吸入ポ
ートに沿って増大する過程と、セルの容積が吐出ポート
に沿って減少する過程においては外歯と内歯とが接触せ
ず、インナーロータとアウターロータとの摺接箇所が減
り、歯面間に生じる摺動抵抗が小さくなるので、オイル
ポンプを駆動するために必要な駆動トルクを低減させて
オイルポンプとしての機械効率を向上させることができ
る。加えて、外歯の回転方向後側に逃げ部を設けること
により、実際のオイルポンプ使用下においてオイルポン
プが振動することによって発生する外歯と内歯との干渉
を防止して機械損失を低減することができる。
ンナーロータの外歯の回転方向前側、もしくはそれに加
えて回転方向後側に逃げ部が設けられていることから、
外歯と内歯との噛み合いの過程と、セルの容積が最大と
なって吸入ポート側から吐出ポート側に移動する過程に
おいてのみ外歯と内歯とが接触し、セルの容積が吸入ポ
ートに沿って増大する過程と、セルの容積が吐出ポート
に沿って減少する過程においては外歯と内歯とが接触せ
ず、インナーロータとアウターロータとの摺接箇所が減
り、歯面間に生じる摺動抵抗が小さくなるので、オイル
ポンプを駆動するために必要な駆動トルクを低減させて
オイルポンプとしての機械効率を向上させることができ
る。加えて、外歯の回転方向後側に逃げ部を設けること
により、実際のオイルポンプ使用下においてオイルポン
プが振動することによって発生する外歯と内歯との干渉
を防止して機械損失を低減することができる。
【図１】 本発明に係るオイルポンプロータの第１の実
施形態を示す図であって、インナーロータの外歯が、下
記式 ０．１５≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．２５ を満たす範囲において創成されたものであってトロコイ
ド曲線上に中心を位置させた創成円群の描く包絡線に沿
って形成されているオイルポンプロータを示す平面図で
ある。
施形態を示す図であって、インナーロータの外歯が、下
記式 ０．１５≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．２５ を満たす範囲において創成されたものであってトロコイ
ド曲線上に中心を位置させた創成円群の描く包絡線に沿
って形成されているオイルポンプロータを示す平面図で
ある。
【図２】 図１に示されたインナーロータを創成する要
領を示す平面図である。
領を示す平面図である。
【図３】 図１に示されたオイルポンプロータと対比さ
れる図であって、インナーロータの外歯が、下記式 ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）＞０．２５ を満たす範囲において創成されたものであってトロコイ
ド曲線上に中心を位置させた創成円群の描く包絡線に沿
って形成されているオイルポンプロータを示す平面図で
ある。
れる図であって、インナーロータの外歯が、下記式 ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）＞０．２５ を満たす範囲において創成されたものであってトロコイ
ド曲線上に中心を位置させた創成円群の描く包絡線に沿
って形成されているオイルポンプロータを示す平面図で
ある。
【図４】 図１に示されたオイルポンプロータと対比さ
れる図であって、インナーロータの外歯が、下記式 ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）＜０．１５ を満たす範囲において創成されたものであってトロコイ
ド曲線上に中心を位置させた創成円群の描く包絡線に沿
って形成されているオイルポンプロータを示す平面図で
ある。
れる図であって、インナーロータの外歯が、下記式 ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）＜０．１５ を満たす範囲において創成されたものであってトロコイ
ド曲線上に中心を位置させた創成円群の描く包絡線に沿
って形成されているオイルポンプロータを示す平面図で
ある。
【図５】 ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）の値を任意に選択した場
合、その値を採用して外歯が形成されたインナーロータ
を備えるオイルポンプの機械効率を示すグラフである。
合、その値を採用して外歯が形成されたインナーロータ
を備えるオイルポンプの機械効率を示すグラフである。
【図６】 図５に示されたグラフ上のＩ、ＩＩ、ＩＩＩ
の各点に対応するオイルポンプに用いられるオイルポン
プロータを示す平面図である。
の各点に対応するオイルポンプに用いられるオイルポン
プロータを示す平面図である。
【図７】 図５に示されたグラフ上の点ＶＩＩに対応す
るオイルポンプに用いられるオイルポンプロータを示す
平面図である。
るオイルポンプに用いられるオイルポンプロータを示す
平面図である。
【図８】 本発明に係るオイルポンプロータの第２の実
施形態を示す図であって、インナーロータの外歯とアウ
ターロータの内歯との噛み合いの状態を示す要部平面図
である。
施形態を示す図であって、インナーロータの外歯とアウ
ターロータの内歯との噛み合いの状態を示す要部平面図
である。
【図９】 同じく、セルの容積が最大となるときのイン
ナーロータの外歯とアウターロータの内歯との接触の状
態を示す要部平面図である。
ナーロータの外歯とアウターロータの内歯との接触の状
態を示す要部平面図である。
１０ インナーロータ １１ 外歯 ２０ アウターロータ ２１ 内歯 ３０ ケーシング ３１ 吸入ポート ３２ 吐出ポート Ｐ 歯先円 Ｑ 創成円 ｅ 偏心量 Ｄ 歯先円直径 Ｒ 創成円半径 ｔ トロコイド曲線 ｈ 包絡線
Claims (3)
- 【請求項１】 ｎ（ｎは自然数）枚の外歯が形成された
インナーロータと、該外歯と噛み合うｎ＋１枚の内歯が
形成されたアウターロータと、流体が吸入される吸入ポ
ートおよび流体が吐出される吐出ポートが形成されたケ
ーシングとを備え、両ロータが噛み合って回転すると
き、両ロータの歯面間に形成されるセルの容積変化によ
り流体を吸入、吐出することによって流体を搬送するオ
イルポンプに用いられるオイルポンプロータにおいて、 インナーロータの外歯が、インナーロータの歯先円直
径、創成円半径をそれぞれＤ（ｍｍ）、Ｒ（ｍｍ）とし
たときに下記式 ０．１５≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．２５ を満たす範囲において創成されたものであってトロコイ
ド曲線上に中心を位置させた創成円群の描く包絡線に沿
って形成されていることを特徴とするオイルポンプロー
タ。 - 【請求項２】 請求項１に記載されたオイルポンプロー
タにおいて、 前記インナーロータの外歯の回転方向前側に、前記アウ
ターロータの内歯と接触をもたない逃げ部が設けられて
いることを特徴とするオイルポンプロータ。 - 【請求項３】 請求項２に記載されたオイルポンプロー
タにおいて、 前記インナーロータの外歯の回転方向後側に、前記逃げ
部が設けられていることを特徴とするオイルポンプロー
タ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00699497A JP3293506B2 (ja) | 1996-01-17 | 1997-01-17 | オイルポンプロータ |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8-6174 | 1996-01-17 | ||
| JP617496 | 1996-01-17 | ||
| JP00699497A JP3293506B2 (ja) | 1996-01-17 | 1997-01-17 | オイルポンプロータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09256964A JPH09256964A (ja) | 1997-09-30 |
| JP3293506B2 true JP3293506B2 (ja) | 2002-06-17 |
Family
ID=26340255
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00699497A Expired - Lifetime JP3293506B2 (ja) | 1996-01-17 | 1997-01-17 | オイルポンプロータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3293506B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MY168173A (en) * | 2002-10-29 | 2018-10-11 | Diamet Corp | Internal gear type oil pump rotor |
-
1997
- 1997-01-17 JP JP00699497A patent/JP3293506B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09256964A (ja) | 1997-09-30 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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