JP3293507B2 - オイルポンプロータ - Google Patents
オイルポンプロータInfo
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- JP3293507B2 JP3293507B2 JP00699597A JP699597A JP3293507B2 JP 3293507 B2 JP3293507 B2 JP 3293507B2 JP 00699597 A JP00699597 A JP 00699597A JP 699597 A JP699597 A JP 699597A JP 3293507 B2 JP3293507 B2 JP 3293507B2
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- rotor
- teeth
- oil pump
- circle
- external teeth
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、インナーロータと
アウターロータとが噛み合って回転するとき、両ロータ
の歯面間に形成されるセルの容積変化によって流体を吸
入、吐出するオイルポンプロータに関するものである。
アウターロータとが噛み合って回転するとき、両ロータ
の歯面間に形成されるセルの容積変化によって流体を吸
入、吐出するオイルポンプロータに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来のオイルポンプは、ｎ（ｎは自然
数）枚の外歯が形成されたインナーロータと、この外歯
に噛み合うｎ＋１枚の内歯が形成されたアウターロータ
と、流体が吸入される吸入ポートおよび流体が吐出され
る吐出ポートが形成されたケーシングとを備えており、
インナーロータを回転させることによって外歯が内歯に
噛み合ってアウターロータを回転させ、両ロータ間に形
成される複数のセルの容積変化によって流体を吸入、吐
出するようになっている。
数）枚の外歯が形成されたインナーロータと、この外歯
に噛み合うｎ＋１枚の内歯が形成されたアウターロータ
と、流体が吸入される吸入ポートおよび流体が吐出され
る吐出ポートが形成されたケーシングとを備えており、
インナーロータを回転させることによって外歯が内歯に
噛み合ってアウターロータを回転させ、両ロータ間に形
成される複数のセルの容積変化によって流体を吸入、吐
出するようになっている。
【０００３】セルは、その回転方向前側と後側で、イン
ナーロータの外歯とアウターロータの内歯とがそれぞれ
接触することによって個別に仕切られ、かつ両側面をケ
ーシングによって仕切られており、これによって独立し
た流体搬送室を構成している。そして、各セルは外歯と
内歯との噛み合いの過程の途中において容積が最小とな
った後、吸入ポートに沿って移動するときに容積を拡大
させて流体を吸入し、容積が最大となった後、吐出ポー
トに沿って移動するときに容積を減少させて流体を吐出
する。
ナーロータの外歯とアウターロータの内歯とがそれぞれ
接触することによって個別に仕切られ、かつ両側面をケ
ーシングによって仕切られており、これによって独立し
た流体搬送室を構成している。そして、各セルは外歯と
内歯との噛み合いの過程の途中において容積が最小とな
った後、吸入ポートに沿って移動するときに容積を拡大
させて流体を吸入し、容積が最大となった後、吐出ポー
トに沿って移動するときに容積を減少させて流体を吐出
する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記のよう
なオイルポンプロータを備えるオイルポンプにおいて
は、インナーロータおよびアウターロータの各端面とケ
ーシングとの間、アウターロータの外周とケーシングと
の間が常に摺接しており、さらに各セルの前後において
インナーロータの外歯とアウターロータの内歯とが常に
摺接している。これは、流体を搬送するセルの液密性を
保つために重要な条件であるが、この半面、各摺接部分
に生じる抵抗が大きいとオイルポンプの機械損失を著し
く増加させることになるので、各摺接部分に生じる抵抗
を小さくすることが課題とされていた。
なオイルポンプロータを備えるオイルポンプにおいて
は、インナーロータおよびアウターロータの各端面とケ
ーシングとの間、アウターロータの外周とケーシングと
の間が常に摺接しており、さらに各セルの前後において
インナーロータの外歯とアウターロータの内歯とが常に
摺接している。これは、流体を搬送するセルの液密性を
保つために重要な条件であるが、この半面、各摺接部分
に生じる抵抗が大きいとオイルポンプの機械損失を著し
く増加させることになるので、各摺接部分に生じる抵抗
を小さくすることが課題とされていた。
【０００５】本発明は上記の事情に鑑みてなされたもの
であり、オイルポンプとしての耐久性、信頼性を確保し
つつ、機械効率を向上させることを目的としている。
であり、オイルポンプとしての耐久性、信頼性を確保し
つつ、機械効率を向上させることを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の手段として、本発明のオイルポンプロータにおいて
は、インナーロータの外歯を、基礎円に外接してすべり
なく転がる外転円によって創成される外転サイクロイド
曲線と、基礎円に内接してすべりなく転がる内転円によ
って創成される内転サイクロイド曲線とを交互に組み合
わせた複合サイクロイド曲線に沿って形成する。そして
この複合サイクロイド曲線を、外転円の直径をＥ（ｍ
ｍ）、内転円の直径をＨ（ｍｍ）としたときに下記式 ０．５≦Ｈ／Ｅ≦０．８ を満たす範囲において創成する。これにより、アウター
ロータの内歯端面の面積が、内歯が欠損しやすくならな
い程度に小さくなり、アウターロータ全体としての摺動
面積が小さくなる。
の手段として、本発明のオイルポンプロータにおいて
は、インナーロータの外歯を、基礎円に外接してすべり
なく転がる外転円によって創成される外転サイクロイド
曲線と、基礎円に内接してすべりなく転がる内転円によ
って創成される内転サイクロイド曲線とを交互に組み合
わせた複合サイクロイド曲線に沿って形成する。そして
この複合サイクロイド曲線を、外転円の直径をＥ（ｍ
ｍ）、内転円の直径をＨ（ｍｍ）としたときに下記式 ０．５≦Ｈ／Ｅ≦０．８ を満たす範囲において創成する。これにより、アウター
ロータの内歯端面の面積が、内歯が欠損しやすくならな
い程度に小さくなり、アウターロータ全体としての摺動
面積が小さくなる。
【０００７】ここで、インナーロータの外歯を、下記式 Ｈ／Ｅ＞０．８ を満たす範囲において創成された複合サイクロイド曲線
に沿って形成すると、アウターロータの内歯の端面面積
がインナーロータの外歯の端面面積に対して大きくな
り、アウターロータのケーシングに対する摺動面積が大
きくなる。
に沿って形成すると、アウターロータの内歯の端面面積
がインナーロータの外歯の端面面積に対して大きくな
り、アウターロータのケーシングに対する摺動面積が大
きくなる。
【０００８】また、インナーロータの外歯を、下記式 Ｈ／Ｅ＜０．５ を満たす範囲において創成された複合サイクロイド曲線
に沿って形成すると、アウターロータの内歯の端面面積
がインナーロータの外歯の端面面積に対して小さくな
り、アウターロータのケーシングに対する摺動面積が小
さくなるが、その半面、ロータの回転方向に沿う内歯の
幅が狭くなる。
に沿って形成すると、アウターロータの内歯の端面面積
がインナーロータの外歯の端面面積に対して小さくな
り、アウターロータのケーシングに対する摺動面積が小
さくなるが、その半面、ロータの回転方向に沿う内歯の
幅が狭くなる。
【０００９】また、このオイルポンプロータにおいて
は、インナーロータの外歯の回転方向前側に、アウター
ロータの内歯と接触をもたない逃げ部を設けることによ
り、セルが吸入ポートに沿って移動してその容積が増大
する過程においてインナーロータとアウターロータとが
接触しないようになる。
は、インナーロータの外歯の回転方向前側に、アウター
ロータの内歯と接触をもたない逃げ部を設けることによ
り、セルが吸入ポートに沿って移動してその容積が増大
する過程においてインナーロータとアウターロータとが
接触しないようになる。
【００１０】さらに、インナーロータの外歯の回転方向
後側にも、アウターロータの内歯と接触をもたない逃げ
部を設けることにより、セルが吸入ポートに沿って移動
しその容積が増大する過程およびセルが吐出ポートに沿
って移動し容積が減少する過程においてもインナーロー
タとアウターロータとが接触しないようになり、インナ
ーロータの外歯がアウターロータの内歯と噛み合う過
程、および容積最大となったセルが吸入ポート側から吐
出ポート側へ移動する過程においてのみ、インナーロー
タとアウターロータとが接触する。
後側にも、アウターロータの内歯と接触をもたない逃げ
部を設けることにより、セルが吸入ポートに沿って移動
しその容積が増大する過程およびセルが吐出ポートに沿
って移動し容積が減少する過程においてもインナーロー
タとアウターロータとが接触しないようになり、インナ
ーロータの外歯がアウターロータの内歯と噛み合う過
程、および容積最大となったセルが吸入ポート側から吐
出ポート側へ移動する過程においてのみ、インナーロー
タとアウターロータとが接触する。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明に係るオイルポンプロータ
の第１の実施形態を図に示して説明する。図１に示すオ
イルポンプロータは、ｎ（ｎは自然数、本実施形態にお
いてはｎ＝１０）枚の外歯が形成されたインナーロータ
１０と、各外歯と噛み合うｎ＋１枚の内歯が形成された
アウターロータ２０とを備えており、これらインナーロ
ータ１０とアウターロータ２０とがケーシング３０の内
部に収納されている。
の第１の実施形態を図に示して説明する。図１に示すオ
イルポンプロータは、ｎ（ｎは自然数、本実施形態にお
いてはｎ＝１０）枚の外歯が形成されたインナーロータ
１０と、各外歯と噛み合うｎ＋１枚の内歯が形成された
アウターロータ２０とを備えており、これらインナーロ
ータ１０とアウターロータ２０とがケーシング３０の内
部に収納されている。
【００１２】インナーロータ１０は、回転軸に取り付け
られて軸心Ｏ1を中心として回転可能に支持されてい
る。インナーロータ１０の外歯１１は、図２に示すよう
に、インナーロータ１０の基礎円Ｂiに外接してすべり
なく転がる外転円Ｐiによって創成される外転サイクロ
イド曲線と、基礎円Ｂiに内接してすべりなく転がる内
転円Ｑiによって創成される内転サイクロイド曲線とを
交互に組み合わせた複合サイクロイド曲線Ｒiに沿って
形成されている。そしてこの複合サイクロイド曲線Ｒi
は、外転円の直径をＥi（ｍｍ）、内転円の直径をＨ
i（ｍｍ）としたときに 下記式 ０．５≦Ｈi／Ｅi≦０．８ を満たす範囲において創成されている。（図１および図
２はＨi／Ｅi＝０．７２のとき）
られて軸心Ｏ1を中心として回転可能に支持されてい
る。インナーロータ１０の外歯１１は、図２に示すよう
に、インナーロータ１０の基礎円Ｂiに外接してすべり
なく転がる外転円Ｐiによって創成される外転サイクロ
イド曲線と、基礎円Ｂiに内接してすべりなく転がる内
転円Ｑiによって創成される内転サイクロイド曲線とを
交互に組み合わせた複合サイクロイド曲線Ｒiに沿って
形成されている。そしてこの複合サイクロイド曲線Ｒi
は、外転円の直径をＥi（ｍｍ）、内転円の直径をＨ
i（ｍｍ）としたときに 下記式 ０．５≦Ｈi／Ｅi≦０．８ を満たす範囲において創成されている。（図１および図
２はＨi／Ｅi＝０．７２のとき）
【００１３】アウターロータ２０は、軸心Ｏ2をインナ
ーロータ１０の軸心Ｏ1に対して偏心（偏心量：ｅ）さ
せて配置され、軸心Ｏ2を中心として回転可能に支持さ
れている。アウターロータ２０の内歯２１は、アウター
ロータ２０の基礎円Ｂoに外接してすべりなく転がる外
転円Ｐoによって創成される外転サイクロイド曲線と、
基礎円Ｂoに内接してすべりなく転がる内転円Ｑoによっ
て創成される内転サイクロイド曲線とを交互に組み合わ
せた複合サイクロイド曲線Ｒoに沿って形成されてい
る。
ーロータ１０の軸心Ｏ1に対して偏心（偏心量：ｅ）さ
せて配置され、軸心Ｏ2を中心として回転可能に支持さ
れている。アウターロータ２０の内歯２１は、アウター
ロータ２０の基礎円Ｂoに外接してすべりなく転がる外
転円Ｐoによって創成される外転サイクロイド曲線と、
基礎円Ｂoに内接してすべりなく転がる内転円Ｑoによっ
て創成される内転サイクロイド曲線とを交互に組み合わ
せた複合サイクロイド曲線Ｒoに沿って形成されてい
る。
【００１４】インナーロータ１０、アウターロータ２０
の歯面間には、両ロータ１０、２０の回転方向に沿って
セルＣが複数形成されている。各セルＣは、両ロータ１
０、２０の回転方向前側と後側で、インナーロータ１０
の外歯１１とアウターロータ２０の内歯２１とがそれぞ
れ接触することによって個別に仕切られ、かつ両側面を
ケーシング３０によって仕切られており、これによって
独立した流体搬送室を構成している。そして、セルＣは
両ロータ１０、２０の回転に伴って回転移動し、１回転
を１周期として容積の増大、減少を繰り返すようになっ
ている。
の歯面間には、両ロータ１０、２０の回転方向に沿って
セルＣが複数形成されている。各セルＣは、両ロータ１
０、２０の回転方向前側と後側で、インナーロータ１０
の外歯１１とアウターロータ２０の内歯２１とがそれぞ
れ接触することによって個別に仕切られ、かつ両側面を
ケーシング３０によって仕切られており、これによって
独立した流体搬送室を構成している。そして、セルＣは
両ロータ１０、２０の回転に伴って回転移動し、１回転
を１周期として容積の増大、減少を繰り返すようになっ
ている。
【００１５】ケーシング３０には、両ロータ１０、２０
の歯面間に形成されるセルＣのうち、容積が増大過程に
あるセルＣに沿って円弧状の吸入ポート３１が形成され
ているとともに、容積が減少過程にあるセルＣに沿って
円弧状の吐出ポート３２が形成されている。
の歯面間に形成されるセルＣのうち、容積が増大過程に
あるセルＣに沿って円弧状の吸入ポート３１が形成され
ているとともに、容積が減少過程にあるセルＣに沿って
円弧状の吐出ポート３２が形成されている。
【００１６】セルＣは、外歯１１と内歯２１との噛み合
いの過程の途中において容積が最小となった後、吸入ポ
ート３１に沿って移動するときに容積を拡大させて流体
を吸入し、容積が最大となった後、吐出ポート３２に沿
って移動するときに容積を減少させて流体を吐出するよ
うになっている。
いの過程の途中において容積が最小となった後、吸入ポ
ート３１に沿って移動するときに容積を拡大させて流体
を吸入し、容積が最大となった後、吐出ポート３２に沿
って移動するときに容積を減少させて流体を吐出するよ
うになっている。
【００１７】ところで、上記のように構成されたオイル
ポンプロータについて、両ロータ１０、２０の端面とケ
ーシング３０との間に生じる摺動抵抗に抗して両ロータ
１０、２０を回転させたときの摩擦トルクＴは、摺動面
積をＳ、回転中心から摺動部分までの距離をｌ、両ロー
タ１０、２０とケーシング３０との間に働く単位面積あ
たりの摩擦力をＭとすると、下記式 Ｔ＝Ｍ・Ｓ・ｌ で算出される。この式から、摩擦トルクＴを小さくする
ための手段として、回転中心から遠くに位置する摺動部
分、すなわちアウターロータ２０端面のケーシング３０
との摺動面積を小さくすることが挙げられる。
ポンプロータについて、両ロータ１０、２０の端面とケ
ーシング３０との間に生じる摺動抵抗に抗して両ロータ
１０、２０を回転させたときの摩擦トルクＴは、摺動面
積をＳ、回転中心から摺動部分までの距離をｌ、両ロー
タ１０、２０とケーシング３０との間に働く単位面積あ
たりの摩擦力をＭとすると、下記式 Ｔ＝Ｍ・Ｓ・ｌ で算出される。この式から、摩擦トルクＴを小さくする
ための手段として、回転中心から遠くに位置する摺動部
分、すなわちアウターロータ２０端面のケーシング３０
との摺動面積を小さくすることが挙げられる。
【００１８】このことをふまえたうえで、下記式 Ｈi／Ｅi＞０．８ の範囲において創成された複合サイクロイド曲線に沿っ
て外歯１１が形成されたインナーロータ１０を備えるオ
イルポンプロータを図３および図４に示す。このオイル
ポンプロータにおいては、Ｈi／Ｅiの値を大きくとるほ
ど外歯１１の端面Ｓiの面積に対して内歯２１の端面Ｓo
の面積が大きくなるためにアウターロータ２０の摺動面
積が大きくなり、結果的に摩擦トルクＴは増大してしま
う。（図３はＨi／Ｅi＝１．０のとき、図４はＨi／Ｅi
＝１．４８のとき）
て外歯１１が形成されたインナーロータ１０を備えるオ
イルポンプロータを図３および図４に示す。このオイル
ポンプロータにおいては、Ｈi／Ｅiの値を大きくとるほ
ど外歯１１の端面Ｓiの面積に対して内歯２１の端面Ｓo
の面積が大きくなるためにアウターロータ２０の摺動面
積が大きくなり、結果的に摩擦トルクＴは増大してしま
う。（図３はＨi／Ｅi＝１．０のとき、図４はＨi／Ｅi
＝１．４８のとき）
【００１９】また、下記式 Ｈi／Ｅi＜０．５ を満たす範囲において創成された複合サイクロイド曲線
に沿って外歯１１が形成されたインナーロータ１０を備
えるオイルポンプロータを図５に示す。このオイルポン
プロータにおいては、外歯１１の端面Ｓiの面積に対し
て内歯２１の端面Ｓoの面積が小さくなるためにアウタ
ーロータ２０の摺動面積も小さくなり、結果的に摩擦ト
ルクＴは減少する。しかしながら、アウターロータ２０
の回転方向に沿う内歯２１の幅Ｗが狭くなるために、外
歯１１との噛み合いによって内歯２１が欠けやすくなる
等、内歯２１の耐久性が低下してしまう。（図５はＨi
／Ｅi＝０．４のとき）
に沿って外歯１１が形成されたインナーロータ１０を備
えるオイルポンプロータを図５に示す。このオイルポン
プロータにおいては、外歯１１の端面Ｓiの面積に対し
て内歯２１の端面Ｓoの面積が小さくなるためにアウタ
ーロータ２０の摺動面積も小さくなり、結果的に摩擦ト
ルクＴは減少する。しかしながら、アウターロータ２０
の回転方向に沿う内歯２１の幅Ｗが狭くなるために、外
歯１１との噛み合いによって内歯２１が欠けやすくなる
等、内歯２１の耐久性が低下してしまう。（図５はＨi
／Ｅi＝０．４のとき）
【００２０】Ｈi／Ｅiの値を任意に選択した場合、その
値を採用して外歯１１が形成されたインナーロータ１０
を備えるオイルポンプの機械効率を図６に示す。まず、
Ｈi／Ｅi＞０．８の範囲では、Ｈi／Ｅiの値を大きくと
るほどオイルポンプの機械効率が低下することがわか
る。０．５≦Ｈi／Ｅi≦０．８の範囲では、Ｈi／Ｅiの
値を小さくとるほどオイルポンプの機械効率が向上する
ことがわかる。Ｈi／Ｅi＜０．５の範囲では、オイルポ
ンプの機械効率は大きく向上せず、Ｈi／Ｅiの値を小さ
くとるほどアウターロータ２０の回転方向に沿う内歯２
１の幅Ｗが狭くなり内歯２１が欠損しやすくなる。な
お、図６のグラフ上の各点Ｉ、ＩＩ、ＩＩＩ、ＩＶに対
応するオイルポンプに用いられるオイルポンプロータは
それぞれ、図１、図３、図４、図５に既に示したもので
ある。
値を採用して外歯１１が形成されたインナーロータ１０
を備えるオイルポンプの機械効率を図６に示す。まず、
Ｈi／Ｅi＞０．８の範囲では、Ｈi／Ｅiの値を大きくと
るほどオイルポンプの機械効率が低下することがわか
る。０．５≦Ｈi／Ｅi≦０．８の範囲では、Ｈi／Ｅiの
値を小さくとるほどオイルポンプの機械効率が向上する
ことがわかる。Ｈi／Ｅi＜０．５の範囲では、オイルポ
ンプの機械効率は大きく向上せず、Ｈi／Ｅiの値を小さ
くとるほどアウターロータ２０の回転方向に沿う内歯２
１の幅Ｗが狭くなり内歯２１が欠損しやすくなる。な
お、図６のグラフ上の各点Ｉ、ＩＩ、ＩＩＩ、ＩＶに対
応するオイルポンプに用いられるオイルポンプロータは
それぞれ、図１、図３、図４、図５に既に示したもので
ある。
【００２１】さらに、グラフ上の０．５≦Ｈi／Ｅi≦
０．８の範囲の境界にあたる各点Ｖ、ＶＩに対応するオ
イルポンプに用いられるオイルポンプロータを図７、図
８にそれぞれ示す。図７に示されたオイルポンプロータ
は、Ｈi／Ｅi＝０．８を満たして創成された複合サイク
ロイド曲線に沿って外歯１１が形成されたインナーロー
タ１０を備えるものである。このオイルポンプロータに
おいては、外歯１１の端面Ｓiの面積と比較して内歯２
１の端面Ｓoの面積がやや大きめに構成されており、ア
ウターロータ２０の耐久性の向上に重点がおかれたもの
といえる。これよりも内歯２１の端面Ｓoの面積が大き
くなると、摺動抵抗による機械損失が増大して機械効率
の十分な向上がみられなくなる。図８に示されたオイル
ポンプロータは、Ｈi／Ｅi＝０．５を満たして創成され
た複合サイクロイド曲線に沿って外歯１１が形成された
インナーロータ１０を備えるものである。このオイルポ
ンプロータにおいては、外歯１１の端面Ｓiの面積と比
較して内歯２１の端面Ｓoの面積がやや小さめに構成さ
れており、摺動抵抗による機械損失の低減に重点がおか
れたものといえる。これよりも内歯２１の端面Ｓoの面
積が小さくなると、内歯２１の幅Ｗが狭くなるために、
内歯２１の耐久性が十分とはいえなくなる。
０．８の範囲の境界にあたる各点Ｖ、ＶＩに対応するオ
イルポンプに用いられるオイルポンプロータを図７、図
８にそれぞれ示す。図７に示されたオイルポンプロータ
は、Ｈi／Ｅi＝０．８を満たして創成された複合サイク
ロイド曲線に沿って外歯１１が形成されたインナーロー
タ１０を備えるものである。このオイルポンプロータに
おいては、外歯１１の端面Ｓiの面積と比較して内歯２
１の端面Ｓoの面積がやや大きめに構成されており、ア
ウターロータ２０の耐久性の向上に重点がおかれたもの
といえる。これよりも内歯２１の端面Ｓoの面積が大き
くなると、摺動抵抗による機械損失が増大して機械効率
の十分な向上がみられなくなる。図８に示されたオイル
ポンプロータは、Ｈi／Ｅi＝０．５を満たして創成され
た複合サイクロイド曲線に沿って外歯１１が形成された
インナーロータ１０を備えるものである。このオイルポ
ンプロータにおいては、外歯１１の端面Ｓiの面積と比
較して内歯２１の端面Ｓoの面積がやや小さめに構成さ
れており、摺動抵抗による機械損失の低減に重点がおか
れたものといえる。これよりも内歯２１の端面Ｓoの面
積が小さくなると、内歯２１の幅Ｗが狭くなるために、
内歯２１の耐久性が十分とはいえなくなる。
【００２２】これらのことから、下記式 ０．５≦Ｈi／Ｅi≦０．８ を満たす範囲において創成された複合サイクロイド曲線
に沿ってインナーロータ１０の外歯１１が形成され、さ
らにこのインナーロータ１０の形状によってアウターロ
ータ２０の形状が決定されたオイルポンプロータによれ
ば、アウターロータ２０の内歯２１が欠損しやすくなら
ない程度にその端面Ｓoの面積が小さくなっており、結
果としてアウターロータ２０全体の摺動面積が小さくな
って駆動トルクＴが減少するので、内歯２１の耐久性が
確保されながらもアウターロータ２０とケーシング３０
との間に生じる摺動抵抗による機械損失の低減が図られ
る。したがって、オイルポンプとしての耐久性、信頼性
を確保しつつ、機械効率を向上させることができる。
に沿ってインナーロータ１０の外歯１１が形成され、さ
らにこのインナーロータ１０の形状によってアウターロ
ータ２０の形状が決定されたオイルポンプロータによれ
ば、アウターロータ２０の内歯２１が欠損しやすくなら
ない程度にその端面Ｓoの面積が小さくなっており、結
果としてアウターロータ２０全体の摺動面積が小さくな
って駆動トルクＴが減少するので、内歯２１の耐久性が
確保されながらもアウターロータ２０とケーシング３０
との間に生じる摺動抵抗による機械損失の低減が図られ
る。したがって、オイルポンプとしての耐久性、信頼性
を確保しつつ、機械効率を向上させることができる。
【００２３】本発明に係るオイルポンプロータの第２の
実施形態を図に示して説明する。なお、既に説明した構
成要素には同一の符号を付してその説明を省略する。こ
のオイルポンプロータは、インナーロータ１０の外歯１
１が前記第１の実施形態に示した式 ０．５≦Ｈi／Ｅi≦０．８ を満たす範囲において創成された複合サイクロイド曲線
に沿って形成され、さらに各外歯１１の回転方向前側と
後側とに、アウターロータ２０の内歯２１と接触をもた
ない逃げ部４０が形成されたものである。
実施形態を図に示して説明する。なお、既に説明した構
成要素には同一の符号を付してその説明を省略する。こ
のオイルポンプロータは、インナーロータ１０の外歯１
１が前記第１の実施形態に示した式 ０．５≦Ｈi／Ｅi≦０．８ を満たす範囲において創成された複合サイクロイド曲線
に沿って形成され、さらに各外歯１１の回転方向前側と
後側とに、アウターロータ２０の内歯２１と接触をもた
ない逃げ部４０が形成されたものである。
【００２４】インナーロータ１０の外歯１１とアウター
ロータ２０の内歯２１との噛み合いの状態を図９に示
す。インナーロータ１０の外歯１１の歯先が内歯２１の
歯溝に噛み合ってアウターロータ２０を回転させると
き、外歯１１が内歯２１を押す力の向きを示す線を作用
線といい、図中にｌで示す。外歯１１と内歯２１との噛
み合いは、この作用線ｌに沿って行なわれる。噛み合い
を開始する交点Ｋs、および噛み合いを終える交点Ｋeを
形成する外歯１１の歯面上の点は常に一定であり、これ
らの点を外歯１１の噛み合い始点ｋs、終点ｋeとみな
す。ひとつの外歯１１について見れば、噛み合い始点ｋ
sは回転方向後側に形成され、噛み合い終点ｋeは回転方
向前側に形成される。
ロータ２０の内歯２１との噛み合いの状態を図９に示
す。インナーロータ１０の外歯１１の歯先が内歯２１の
歯溝に噛み合ってアウターロータ２０を回転させると
き、外歯１１が内歯２１を押す力の向きを示す線を作用
線といい、図中にｌで示す。外歯１１と内歯２１との噛
み合いは、この作用線ｌに沿って行なわれる。噛み合い
を開始する交点Ｋs、および噛み合いを終える交点Ｋeを
形成する外歯１１の歯面上の点は常に一定であり、これ
らの点を外歯１１の噛み合い始点ｋs、終点ｋeとみな
す。ひとつの外歯１１について見れば、噛み合い始点ｋ
sは回転方向後側に形成され、噛み合い終点ｋeは回転方
向前側に形成される。
【００２５】次に、セルＣの容積が最大となるときのイ
ンナーロータ１０の外歯１１とアウターロータ２０の内
歯２１との接触の状態を図１０に示す。セルＣの容積が
最大となるのは、外歯１１間の歯溝と内歯２１間の歯溝
とが正対したときである。このとき、セルＣmaxの前方
に位置する外歯１１の歯先と内歯２１の歯先とが接点Ｐ
1にて接するとともに、セルＣmaxの後方に位置する外歯
１１の歯先とが接点Ｐ2にて接する。セルＣの容積が最
大となる接点Ｐ1、Ｐ2を形成する外歯１１の歯面上の点
は常に一定であり、これら点を外歯１１の前接触点
ｐ1、後接触点ｐ2とみなす。ひとつの外歯１１について
見れば、前接触点ｐ1は回転方向後側に形成され、後接
触点ｐ2は回転方向前側に形成される。
ンナーロータ１０の外歯１１とアウターロータ２０の内
歯２１との接触の状態を図１０に示す。セルＣの容積が
最大となるのは、外歯１１間の歯溝と内歯２１間の歯溝
とが正対したときである。このとき、セルＣmaxの前方
に位置する外歯１１の歯先と内歯２１の歯先とが接点Ｐ
1にて接するとともに、セルＣmaxの後方に位置する外歯
１１の歯先とが接点Ｐ2にて接する。セルＣの容積が最
大となる接点Ｐ1、Ｐ2を形成する外歯１１の歯面上の点
は常に一定であり、これら点を外歯１１の前接触点
ｐ1、後接触点ｐ2とみなす。ひとつの外歯１１について
見れば、前接触点ｐ1は回転方向後側に形成され、後接
触点ｐ2は回転方向前側に形成される。
【００２６】逃げ部４０は、ひとつの外歯１１について
回転方向前側に位置する噛み合い終点ｋeと後接触点ｐ2
との間の歯面、および回転方向後側に位置する噛み合い
始点ｋsと前接触点ｐ1との間の歯面を切除した状態に形
成されており、この間の外歯１１の歯面は内歯２１との
接触を一切もたないようになっている。
回転方向前側に位置する噛み合い終点ｋeと後接触点ｐ2
との間の歯面、および回転方向後側に位置する噛み合い
始点ｋsと前接触点ｐ1との間の歯面を切除した状態に形
成されており、この間の外歯１１の歯面は内歯２１との
接触を一切もたないようになっている。
【００２７】上記のように構成されたオイルポンプロー
タについて、セルＣの１サイクルにおける容積の増減と
インナーロータ１０の外歯１１とアウターロータ２０の
内歯２１との接触の状態とを以下に示す。
タについて、セルＣの１サイクルにおける容積の増減と
インナーロータ１０の外歯１１とアウターロータ２０の
内歯２１との接触の状態とを以下に示す。
【００２８】まず、外歯１１と内歯２１との噛み合いの
過程では、従来と同様に外歯１１が内歯２１に噛み合っ
てアウターロータ２０を回転させている。
過程では、従来と同様に外歯１１が内歯２１に噛み合っ
てアウターロータ２０を回転させている。
【００２９】外歯１１と内歯２１との噛み合いを終え、
吸入ポート３１に沿ってセルＣの容積が増大する過程に
移ると、従来アウターロータの内歯と接触していたイン
ナーロータ１０の外歯１１の回転方向前側に逃げ部４０
が設けられているために、セルＣの前後において外歯１
１と内歯２１とが接触しなくなる。
吸入ポート３１に沿ってセルＣの容積が増大する過程に
移ると、従来アウターロータの内歯と接触していたイン
ナーロータ１０の外歯１１の回転方向前側に逃げ部４０
が設けられているために、セルＣの前後において外歯１
１と内歯２１とが接触しなくなる。
【００３０】セルＣの前方が吸入ポート３１を通過する
と、まずセルＣの前方に位置する外歯１１の歯先と内歯
２１の歯先とが接する。続いてセルＣの後方が吸入ポー
ト３１を通過すると、セルＣの後方に位置する外歯１１
の歯先と内歯２１の歯先とが接し、吸入ポート３１と吐
出ポート３２との間で容積最大のセルＣmaxが形成され
る。セルＣの後方に位置する外歯１１の歯先と内歯２１
の歯先との接触は、この接触点が吐出ポート３１に差し
掛かるまで保たれる。
と、まずセルＣの前方に位置する外歯１１の歯先と内歯
２１の歯先とが接する。続いてセルＣの後方が吸入ポー
ト３１を通過すると、セルＣの後方に位置する外歯１１
の歯先と内歯２１の歯先とが接し、吸入ポート３１と吐
出ポート３２との間で容積最大のセルＣmaxが形成され
る。セルＣの後方に位置する外歯１１の歯先と内歯２１
の歯先との接触は、この接触点が吐出ポート３１に差し
掛かるまで保たれる。
【００３１】吐出ポート３１に沿ってセルＣの容積が減
少する過程に移ると、アウターロータ２０の内歯２１と
接触していたインナーロータ１０の外歯１１の回転方向
後側に逃げ部４０が設けられているために外歯１１と内
歯２１とが接触しなくなる。
少する過程に移ると、アウターロータ２０の内歯２１と
接触していたインナーロータ１０の外歯１１の回転方向
後側に逃げ部４０が設けられているために外歯１１と内
歯２１とが接触しなくなる。
【００３２】ところで、セルＣの容積が吸入ポート３１
に沿って増大する過程、およびセルＣの容積が吐出ポー
ト３２に沿って減少する過程においては、隣り合うセル
Ｃどうしが、逃げ部４０が設けられることによって連通
状態となるが、両過程において各セルＣは吸入ポート３
１、もしくは吐出ポート３２に沿って位置するためもと
もと連通状態であるので、このことがオイルポンプの搬
送効率を低下させる原因となるものではない。
に沿って増大する過程、およびセルＣの容積が吐出ポー
ト３２に沿って減少する過程においては、隣り合うセル
Ｃどうしが、逃げ部４０が設けられることによって連通
状態となるが、両過程において各セルＣは吸入ポート３
１、もしくは吐出ポート３２に沿って位置するためもと
もと連通状態であるので、このことがオイルポンプの搬
送効率を低下させる原因となるものではない。
【００３３】この結果、外歯１１と内歯２１との噛み合
いの過程と、セルＣの容積が最大となって吸入ポート３
１側から吐出ポート３２側に移動する過程においてのみ
外歯１１と内歯２１とが接触し、セルＣの容積が吸入ポ
ート３１に沿って増大する過程と、セルＣの容積が吐出
ポート３２に沿って減少する過程においては外歯１１と
内歯２１とが接触せず、インナーロータ１０とアウター
ロータ２０との摺接箇所が減るので、歯面間に生じる摺
動抵抗が小さくなる。
いの過程と、セルＣの容積が最大となって吸入ポート３
１側から吐出ポート３２側に移動する過程においてのみ
外歯１１と内歯２１とが接触し、セルＣの容積が吸入ポ
ート３１に沿って増大する過程と、セルＣの容積が吐出
ポート３２に沿って減少する過程においては外歯１１と
内歯２１とが接触せず、インナーロータ１０とアウター
ロータ２０との摺接箇所が減るので、歯面間に生じる摺
動抵抗が小さくなる。
【００３４】これらのことから、このオイルポンプロー
タは下記式 ０．５≦Ｈi／Ｅi≦０．８ を満たす範囲において創成された複合サイクロイド曲線
に沿ってインナーロータ１０の外歯１１が形成され、さ
らに各外歯１１の回転方向前側と後側とにアウターロー
タ２０の内歯２１と接触をもたない逃げ部４０が形成さ
れており、前記第１の実施形態において述べた効果に加
えて、外歯１１と内歯２１との噛み合いの過程と、セル
Ｃの容積が最大となって吸入ポート３１側から吐出ポー
ト３２側に移動する過程においてのみ外歯１１と内歯２
１とが接触し、セルＣの容積が吸入ポート３１に沿って
増大する過程と、セルＣの容積が吐出ポート３２に沿っ
て減少する過程においては外歯１１と内歯２１とが接触
せず、インナーロータ１０とアウターロータ２０との摺
接箇所が減り、歯面間に生じる摺動抵抗が小さくなるの
で、オイルポンプを駆動するために必要な駆動トルクを
低減させてオイルポンプとしての機械効率を向上させる
ことができる。さらに、外歯１１の回転方向後側に逃げ
部４０を設けることにより、実際のオイルポンプ使用下
においてオイルポンプが振動することによって発生する
インナーロータ１０の外歯１１とアウターロータ２０の
内歯２１との干渉を防止して機械損失を低減することが
できる。
タは下記式 ０．５≦Ｈi／Ｅi≦０．８ を満たす範囲において創成された複合サイクロイド曲線
に沿ってインナーロータ１０の外歯１１が形成され、さ
らに各外歯１１の回転方向前側と後側とにアウターロー
タ２０の内歯２１と接触をもたない逃げ部４０が形成さ
れており、前記第１の実施形態において述べた効果に加
えて、外歯１１と内歯２１との噛み合いの過程と、セル
Ｃの容積が最大となって吸入ポート３１側から吐出ポー
ト３２側に移動する過程においてのみ外歯１１と内歯２
１とが接触し、セルＣの容積が吸入ポート３１に沿って
増大する過程と、セルＣの容積が吐出ポート３２に沿っ
て減少する過程においては外歯１１と内歯２１とが接触
せず、インナーロータ１０とアウターロータ２０との摺
接箇所が減り、歯面間に生じる摺動抵抗が小さくなるの
で、オイルポンプを駆動するために必要な駆動トルクを
低減させてオイルポンプとしての機械効率を向上させる
ことができる。さらに、外歯１１の回転方向後側に逃げ
部４０を設けることにより、実際のオイルポンプ使用下
においてオイルポンプが振動することによって発生する
インナーロータ１０の外歯１１とアウターロータ２０の
内歯２１との干渉を防止して機械損失を低減することが
できる。
【００３５】なお、本実施形態においては外歯１１の回
転方向前側と後側とにそれぞれ逃げ部４０を設けてイン
ナーロータ１０を構成したが、外歯１１の回転方向前側
にのみ逃げ部４０を設けたものであっても構わない。
転方向前側と後側とにそれぞれ逃げ部４０を設けてイン
ナーロータ１０を構成したが、外歯１１の回転方向前側
にのみ逃げ部４０を設けたものであっても構わない。
【００３６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のオイルポ
ンプロータは、インナーロータの外歯が、基礎円に外接
してすべりなく転がる外転円によって創成される外転サ
イクロイド曲線と、基礎円に内接してすべりなく転がる
内転円によって創成される内転サイクロイド曲線とを交
互に組み合わせた複合サイクロイド曲線に沿って形成さ
れており、そしてこの複合サイクロイド曲線が、外転円
の直径をＥ（ｍｍ）、内転円の直径をＨ（ｍｍ）とした
ときに下記式 ０．５≦Ｈ／Ｅ≦０．８ を満たす範囲において創成され、このインナーロータの
形状によってアウターロータの形状が決定されているこ
とから、アウターロータの内歯端面の面積が、内歯が欠
損しやすくならない程度に小さくなっており、結果とし
てアウターロータ全体の摺動面積が小さくなって駆動ト
ルクが減少するので、内歯の耐久性が確保されながらも
アウターロータとケーシングとの間に生じる摺動抵抗に
よる機械損失の低減が図られている。したがって、オイ
ルポンプとしての耐久性、信頼性を確保しつつ、機械効
率を向上させることができる。
ンプロータは、インナーロータの外歯が、基礎円に外接
してすべりなく転がる外転円によって創成される外転サ
イクロイド曲線と、基礎円に内接してすべりなく転がる
内転円によって創成される内転サイクロイド曲線とを交
互に組み合わせた複合サイクロイド曲線に沿って形成さ
れており、そしてこの複合サイクロイド曲線が、外転円
の直径をＥ（ｍｍ）、内転円の直径をＨ（ｍｍ）とした
ときに下記式 ０．５≦Ｈ／Ｅ≦０．８ を満たす範囲において創成され、このインナーロータの
形状によってアウターロータの形状が決定されているこ
とから、アウターロータの内歯端面の面積が、内歯が欠
損しやすくならない程度に小さくなっており、結果とし
てアウターロータ全体の摺動面積が小さくなって駆動ト
ルクが減少するので、内歯の耐久性が確保されながらも
アウターロータとケーシングとの間に生じる摺動抵抗に
よる機械損失の低減が図られている。したがって、オイ
ルポンプとしての耐久性、信頼性を確保しつつ、機械効
率を向上させることができる。
【００３７】さらに本発明のオイルポンプロータは、イ
ンナーロータの外歯の回転方向前側、もしくはそれに加
えて回転方向後側にも逃げ部が設けられていることか
ら、外歯と内歯との噛み合いの過程と、セルの容積が最
大となって吸入ポート側から吐出ポート側に移動する過
程においてのみ外歯と内歯とが接触し、セルの容積が吸
入ポートに沿って増大する過程と、セルの容積が吐出ポ
ートに沿って減少する過程においては外歯と内歯とが接
触せず、インナーロータとアウターロータとの摺接箇所
が減り、歯面間に生じる摺動抵抗が小さくなるので、オ
イルポンプを駆動するために必要な駆動トルクを低減さ
せてオイルポンプとしての機械効率を向上させることが
できる。加えて、外歯の回転方向後側に逃げ部を設ける
ことにより、実際のオイルポンプ使用下においてオイル
ポンプが振動することによって発生する外歯と内歯との
干渉を防止して機械損失を低減することができる。
ンナーロータの外歯の回転方向前側、もしくはそれに加
えて回転方向後側にも逃げ部が設けられていることか
ら、外歯と内歯との噛み合いの過程と、セルの容積が最
大となって吸入ポート側から吐出ポート側に移動する過
程においてのみ外歯と内歯とが接触し、セルの容積が吸
入ポートに沿って増大する過程と、セルの容積が吐出ポ
ートに沿って減少する過程においては外歯と内歯とが接
触せず、インナーロータとアウターロータとの摺接箇所
が減り、歯面間に生じる摺動抵抗が小さくなるので、オ
イルポンプを駆動するために必要な駆動トルクを低減さ
せてオイルポンプとしての機械効率を向上させることが
できる。加えて、外歯の回転方向後側に逃げ部を設ける
ことにより、実際のオイルポンプ使用下においてオイル
ポンプが振動することによって発生する外歯と内歯との
干渉を防止して機械損失を低減することができる。
【図１】 本発明に係るオイルポンプロータの第１の実
施形態を示す図であって、インナーロータの外歯が、下
記式 ０．５≦Ｈi／Ｅi≦０．８ を満たす範囲において創成された複合サイクロイド曲線
に沿って形成されているオイルポンプロータを示す平面
図である。
施形態を示す図であって、インナーロータの外歯が、下
記式 ０．５≦Ｈi／Ｅi≦０．８ を満たす範囲において創成された複合サイクロイド曲線
に沿って形成されているオイルポンプロータを示す平面
図である。
【図２】 図１に示されたインナーロータを創成する要
領を示す平面図である。
領を示す平面図である。
【図３】 図１に示されたオイルポンプロータと対比さ
れる図であって、インナーロータの外歯が、下記式 Ｈi／Ｅi＞０．８ を満たす範囲において創成された複合サイクロイド曲線
に沿って形成されているオイルポンプロータを示す平面
図である。（Ｈi／Ｅi＝１．０）
れる図であって、インナーロータの外歯が、下記式 Ｈi／Ｅi＞０．８ を満たす範囲において創成された複合サイクロイド曲線
に沿って形成されているオイルポンプロータを示す平面
図である。（Ｈi／Ｅi＝１．０）
【図４】 同じく、図１に示されたオイルポンプロータ
と対比される図であって、インナーロータの外歯が、下
記式 Ｈi／Ｅi＞０．８ を満たす範囲において創成された複合サイクロイド曲線
に沿って形成されているオイルポンプロータを示す平面
図である。（Ｈi／Ｅi＝１．４８）
と対比される図であって、インナーロータの外歯が、下
記式 Ｈi／Ｅi＞０．８ を満たす範囲において創成された複合サイクロイド曲線
に沿って形成されているオイルポンプロータを示す平面
図である。（Ｈi／Ｅi＝１．４８）
【図５】 図１に示されたオイルポンプロータと対比さ
れる図であって、インナーロータの外歯が、下記式 Ｈi／Ｅi＜０．５ を満たす範囲において創成された複合サイクロイド曲線
に沿って形成されているオイルポンプロータを示す平面
図である。（Ｈi／Ｅi＝０．４）
れる図であって、インナーロータの外歯が、下記式 Ｈi／Ｅi＜０．５ を満たす範囲において創成された複合サイクロイド曲線
に沿って形成されているオイルポンプロータを示す平面
図である。（Ｈi／Ｅi＝０．４）
【図６】 Ｈi／Ｅiの値を任意に選択した場合、その値
を採用して外歯が形成されたインナーロータを備えるオ
イルポンプの機械効率を示すグラフである。
を採用して外歯が形成されたインナーロータを備えるオ
イルポンプの機械効率を示すグラフである。
【図７】 インナーロータの外歯が、下記式 Ｈi／Ｅi＝０．８ を満たして創成された複合サイクロイド曲線に沿って形
成されているオイルポンプロータを示す平面図である。
成されているオイルポンプロータを示す平面図である。
【図８】 インナーロータの外歯が、下記式 Ｈi／Ｅi＝０．５ を満たして創成された複合サイクロイド曲線に沿って形
成されているオイルポンプロータを示す平面図である。
成されているオイルポンプロータを示す平面図である。
【図９】 本発明に係るオイルポンプロータの第２の実
施形態を示す図であって、インナーロータの外歯とアウ
ターロータの内歯との噛み合いの状態を示す要部平面図
である。
施形態を示す図であって、インナーロータの外歯とアウ
ターロータの内歯との噛み合いの状態を示す要部平面図
である。
【図１０】 同じく、セルの容積が最大となるときのイ
ンナーロータの外歯とアウターロータの内歯との接触の
状態を示す要部平面図である。
ンナーロータの外歯とアウターロータの内歯との接触の
状態を示す要部平面図である。
１０ インナーロータ １１ 外歯 ２０ アウターロータ ２１ 内歯 ３０ ケーシング ３１ 吸入ポート ３２ 吐出ポート ｅ 偏心量 Ｐi 外転円 Ｑi 内転円 Ｂi 基礎円 Ｒi 複合サイクロイド曲線
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F04C 2/10 321
Claims (3)
- 【請求項１】 ｎ（ｎは自然数）枚の外歯が形成された
インナーロータと、該外歯と噛み合うｎ＋１枚の内歯が
形成されたアウターロータと、流体が吸入される吸入ポ
ートおよび流体が吐出される吐出ポートが形成されたケ
ーシングとを備え、両ロータが噛み合って回転するとき
に両ロータの歯面間に形成されるセルの容積変化により
流体を吸入、吐出することによって流体を搬送するオイ
ルポンプに用いられるオイルポンプロータにおいて、 インナーロータの外歯は、基礎円に外接してすべりなく
転がる外転円によって創成される外転サイクロイド曲線
と、基礎円に内接してすべりなく転がる内転円によって
創成される内転サイクロイド曲線とを交互に組み合わせ
た複合サイクロイド曲線に沿って形成され、 該複合サイクロイド曲線は、外転円の直径をＥ（ｍ
ｍ）、内転円の直径をＨ（ｍｍ）としたときに下記式 ０．５≦Ｈ／Ｅ≦０．８ を満たす範囲において創成されていることを特徴とする
オイルポンプロータ。 - 【請求項２】 請求項１に記載されたオイルポンプロー
タにおいて、 前記インナーロータの外歯の回転方向前側に、前記アウ
ターロータの内歯と接触をもたない逃げ部が設けられて
いることを特徴とするオイルポンプロータ。 - 【請求項３】 請求項２に記載されたオイルポンプロー
タにおいて、 前記インナーロータの外歯の回転方向後側に、前記逃げ
部が設けられていることを特徴とするオイルポンプロー
タ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00699597A JP3293507B2 (ja) | 1996-01-17 | 1997-01-17 | オイルポンプロータ |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP617396 | 1996-01-17 | ||
| JP8-6173 | 1996-01-17 | ||
| JP00699597A JP3293507B2 (ja) | 1996-01-17 | 1997-01-17 | オイルポンプロータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09256965A JPH09256965A (ja) | 1997-09-30 |
| JP3293507B2 true JP3293507B2 (ja) | 2002-06-17 |
Family
ID=26340252
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00699597A Expired - Lifetime JP3293507B2 (ja) | 1996-01-17 | 1997-01-17 | オイルポンプロータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3293507B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011058908A1 (ja) | 2009-11-16 | 2011-05-19 | 住友電工焼結合金株式会社 | ポンプ用ロータとそれを用いた内接歯車ポンプ |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6077059A (en) * | 1997-04-11 | 2000-06-20 | Mitsubishi Materials Corporation | Oil pump rotor |
| JP3917026B2 (ja) * | 2002-07-10 | 2007-05-23 | アイシン精機株式会社 | オイルポンプロータ |
| JP4112461B2 (ja) * | 2003-08-29 | 2008-07-02 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | 内接噛合遊星歯車機構 |
| JP2006009616A (ja) * | 2004-06-23 | 2006-01-12 | Sumitomo Denko Shoketsu Gokin Kk | 内接歯車式ポンプ |
| JP2006009618A (ja) * | 2004-06-23 | 2006-01-12 | Sumitomo Denko Shoketsu Gokin Kk | 内接歯車式ポンプ |
-
1997
- 1997-01-17 JP JP00699597A patent/JP3293507B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011058908A1 (ja) | 2009-11-16 | 2011-05-19 | 住友電工焼結合金株式会社 | ポンプ用ロータとそれを用いた内接歯車ポンプ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09256965A (ja) | 1997-09-30 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20020305 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
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