JP3275870B2 - マルチ形空気調和機 - Google Patents
マルチ形空気調和機Info
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- F25B2600/02—Compressor control
- F25B2600/021—Inverters therefor
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- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
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- Y02B30/70—Efficient control or regulation technologies, e.g. for control of refrigerant flow, motor or heating
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- Air Conditioning Control Device (AREA)
- Control Of Ac Motors In General (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、複数の室内機に
より多室の暖房運転を行うマルチ形空気調和機に関す
る。
より多室の暖房運転を行うマルチ形空気調和機に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、マルチ形空気調和機としては、運
転開始時、圧縮機の駆動するインバータの初期周波数
を、各部屋の設定温度と室内温度との温度差および運転
部屋の室内機の能力に基づいて決定するものがある。こ
のマルチ形空気調和機は、図５に示すように、複数の室
内機のうちの運転中または運転を開始する室内機３６A,
３６Bは、リモートコントローラ(以下、リモコンとい
う)３９A,３９Bからの設定信号により設定された設定温
度と室内温度との温度差△Ｄを表わす信号と、室内機能
力を表わす信号とを室外機４０に出力する。そして、上
記室外機４０は、各室内機３６A,３６Bからの温度差△
Ｄを表わす信号と室内機能力を表わす信号とを受けて、
温度差△Ｄの最大値と室内機能力の合計とに基づいてイ
ンバータの初期周波数を決定する。
転開始時、圧縮機の駆動するインバータの初期周波数
を、各部屋の設定温度と室内温度との温度差および運転
部屋の室内機の能力に基づいて決定するものがある。こ
のマルチ形空気調和機は、図５に示すように、複数の室
内機のうちの運転中または運転を開始する室内機３６A,
３６Bは、リモートコントローラ(以下、リモコンとい
う)３９A,３９Bからの設定信号により設定された設定温
度と室内温度との温度差△Ｄを表わす信号と、室内機能
力を表わす信号とを室外機４０に出力する。そして、上
記室外機４０は、各室内機３６A,３６Bからの温度差△
Ｄを表わす信号と室内機能力を表わす信号とを受けて、
温度差△Ｄの最大値と室内機能力の合計とに基づいてイ
ンバータの初期周波数を決定する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記マルチ
形空気調和機では、暖房運転において、停止部屋の室内
機の室内熱交換器に冷媒が溜まらないように、その室内
機に対応する電動膨張弁の開度を少し開いているので、
運転部屋の室内熱交換器だけでなく、停止部屋の室内熱
交換器にも冷媒が流れる。このため、上記マルチ形空気
調和機では、停止部屋の室内機の放熱ロスにより、接続
部屋数が多くなるほど暖房運転の立ち上がり性能が悪く
なるという欠点がある。
形空気調和機では、暖房運転において、停止部屋の室内
機の室内熱交換器に冷媒が溜まらないように、その室内
機に対応する電動膨張弁の開度を少し開いているので、
運転部屋の室内熱交換器だけでなく、停止部屋の室内熱
交換器にも冷媒が流れる。このため、上記マルチ形空気
調和機では、停止部屋の室内機の放熱ロスにより、接続
部屋数が多くなるほど暖房運転の立ち上がり性能が悪く
なるという欠点がある。
【０００４】そこで、この発明の目的は、接続部屋数に
よらず、暖房運転の立ち上がり性能を向上できるマルチ
形空気調和機を提供することにある。
よらず、暖房運転の立ち上がり性能を向上できるマルチ
形空気調和機を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１のマルチ形空気調和機は、複数の室内機と
上記各室内機が接続された室外機とを備えたマルチ形空
気調和機において、圧縮機を駆動するインバータと、上
記各室内機に夫々設けられた室内温度を検出する室内温
度センサと、上記各室内機の設定温度と上記室内温度セ
ンサにより検出された室内温度との温度差を算出する温
度差算出部と、上記温度差算出部により算出された上記
各室内機の温度差の最大値を算出する最大値算出部と、
上記各室内機のうちの運転部屋の室内機の放熱能力の合
計を算出する第1能力算出部と、上記各室内機のうちの
停止部屋の室内機の放熱能力の合計を算出する第２能力
算出部と、暖房運転時、上記温度差の最大値,上記運転
部屋の室内機の放熱能力の合計および上記停止部屋の室
内機の放熱能力の合計に基づいて、上記圧縮機の初期周
波数を算出する初期周波数算出部と、上記初期周波数算
出部により算出された上記初期周波数で上記圧縮機を運
転するように、上記インバータの出力周波数を制御する
インバータ制御部とを備えたことを特徴としている。
め、請求項１のマルチ形空気調和機は、複数の室内機と
上記各室内機が接続された室外機とを備えたマルチ形空
気調和機において、圧縮機を駆動するインバータと、上
記各室内機に夫々設けられた室内温度を検出する室内温
度センサと、上記各室内機の設定温度と上記室内温度セ
ンサにより検出された室内温度との温度差を算出する温
度差算出部と、上記温度差算出部により算出された上記
各室内機の温度差の最大値を算出する最大値算出部と、
上記各室内機のうちの運転部屋の室内機の放熱能力の合
計を算出する第1能力算出部と、上記各室内機のうちの
停止部屋の室内機の放熱能力の合計を算出する第２能力
算出部と、暖房運転時、上記温度差の最大値,上記運転
部屋の室内機の放熱能力の合計および上記停止部屋の室
内機の放熱能力の合計に基づいて、上記圧縮機の初期周
波数を算出する初期周波数算出部と、上記初期周波数算
出部により算出された上記初期周波数で上記圧縮機を運
転するように、上記インバータの出力周波数を制御する
インバータ制御部とを備えたことを特徴としている。
【０００６】上記請求項１のマルチ形空気調和機によれ
ば、上記各室内機の設定温度と上記室内温度センサによ
り検出された室内温度との温度差を上記温度差算出部に
より算出し、その算出された各室内機の温度差の最大値
を上記最大値算出部により算出する。そして、暖房運転
時、上記温度差の最大値と、上記第１能力算出部により
算出された運転部屋の室内機の放熱能力の合計と、上記
第２能力算出部により算出された停止部屋の室内機の放
熱能力の合計とに基づいて、上記初期周波数算出部によ
り初期周波数を算出する。そうして、上記インバータ制
御部は、初期周波数算出部により算出された初期周波数
になるように、圧縮機を駆動するインバータの出力周波
数を制御する。したがって、暖房運転時に停止部屋があ
っても、その停止部屋の室内機の室内熱交換器による放
熱ロスを考慮して、停止部屋の室内機の放熱能力の合計
も初期周波数の算出条件に入れて、停止部屋の室内機の
放熱ロスによる吹き出し温度の低下を防ぐことが可能に
なる。したがって、接続部屋数によらず、暖房運転の立
ち上がり性能を向上できる。
ば、上記各室内機の設定温度と上記室内温度センサによ
り検出された室内温度との温度差を上記温度差算出部に
より算出し、その算出された各室内機の温度差の最大値
を上記最大値算出部により算出する。そして、暖房運転
時、上記温度差の最大値と、上記第１能力算出部により
算出された運転部屋の室内機の放熱能力の合計と、上記
第２能力算出部により算出された停止部屋の室内機の放
熱能力の合計とに基づいて、上記初期周波数算出部によ
り初期周波数を算出する。そうして、上記インバータ制
御部は、初期周波数算出部により算出された初期周波数
になるように、圧縮機を駆動するインバータの出力周波
数を制御する。したがって、暖房運転時に停止部屋があ
っても、その停止部屋の室内機の室内熱交換器による放
熱ロスを考慮して、停止部屋の室内機の放熱能力の合計
も初期周波数の算出条件に入れて、停止部屋の室内機の
放熱ロスによる吹き出し温度の低下を防ぐことが可能に
なる。したがって、接続部屋数によらず、暖房運転の立
ち上がり性能を向上できる。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、この発明のマルチ形空気調
和機を図示の実施の形態により詳細に説明する。
和機を図示の実施の形態により詳細に説明する。
【０００８】図１はこの発明の実施の一形態のマルチ形
空気調和機の回路図であり、１は圧縮機、２は上記圧縮
機１の吐出側に一端が接続された四路弁、３は上記四路
弁２の他端に一端が接続された室外熱交換器、４は上記
室外熱交換器３の他端に一端が接続されたヘッダ、５A
〜５Dは上記ヘッダ４の他端に一端が夫々接続された電
動膨張弁、６A〜６Dは上記電動膨張弁５A〜５Dの他端に
一端が夫々接続された室内熱交換器、７は上記室内熱交
換器６A〜６Dの一端に一端が夫々接続されたヘッダ、８
は上記ヘッダ７の他端に四路弁２を介して一端が接続さ
れ、他端が圧縮機１の吸入側に接続されたアキュムレー
タである。上記室外熱交換器３とヘッダ４との間に閉鎖
弁１４を配設すると共に、ヘッダ７と四路弁２との間に
閉鎖弁１５を配設している。また、上記マルチ型空気調
和機は、圧縮機１の吐出管温度を検出する吐出管温度セ
ンサ１１と、上記室外熱交換器３の温度を検出する室外
熱交換器温度センサ１２とを備えている。また、上記室
外熱交換器６A〜６Dを有する室内機１６A〜１６Dは、各
室の室内温度を夫々検出する室内温度センサ１３A〜１
３Dと、リモコン(図示せず)により設定された設定温度
と上記室内温度センサ１３A〜１３Dにより検出された各
室の室内温度との温度差△Ｄを夫々算出する温度差算出
部１７A〜１７Dとを備えている。
空気調和機の回路図であり、１は圧縮機、２は上記圧縮
機１の吐出側に一端が接続された四路弁、３は上記四路
弁２の他端に一端が接続された室外熱交換器、４は上記
室外熱交換器３の他端に一端が接続されたヘッダ、５A
〜５Dは上記ヘッダ４の他端に一端が夫々接続された電
動膨張弁、６A〜６Dは上記電動膨張弁５A〜５Dの他端に
一端が夫々接続された室内熱交換器、７は上記室内熱交
換器６A〜６Dの一端に一端が夫々接続されたヘッダ、８
は上記ヘッダ７の他端に四路弁２を介して一端が接続さ
れ、他端が圧縮機１の吸入側に接続されたアキュムレー
タである。上記室外熱交換器３とヘッダ４との間に閉鎖
弁１４を配設すると共に、ヘッダ７と四路弁２との間に
閉鎖弁１５を配設している。また、上記マルチ型空気調
和機は、圧縮機１の吐出管温度を検出する吐出管温度セ
ンサ１１と、上記室外熱交換器３の温度を検出する室外
熱交換器温度センサ１２とを備えている。また、上記室
外熱交換器６A〜６Dを有する室内機１６A〜１６Dは、各
室の室内温度を夫々検出する室内温度センサ１３A〜１
３Dと、リモコン(図示せず)により設定された設定温度
と上記室内温度センサ１３A〜１３Dにより検出された各
室の室内温度との温度差△Ｄを夫々算出する温度差算出
部１７A〜１７Dとを備えている。
【０００９】また、上記マルチ型空気調和機は、上記圧
縮機１を駆動するインバータ２１と、上記インバータ２
１,電動膨張弁５A〜５D等を制御する制御装置２２とを
備えている。上記制御装置２２は、入出力回路とマイク
ロコンピュータ等からなり、室内機１６A〜１６Dで算出
された温度差△Ｄの最大値を算出する最大値算出部２２
aと、上記室内機６A〜６Dのうちの運転部屋の室内機の
放熱能力の合計を算出する第1能力算出部２２bと、上記
室内機６A〜６Dのうちの停止部屋の室内機の放熱能力の
合計を算出する第２能力算出部２２cと、上記温度差△
Ｄの最大値,上記運転部屋の室内機の放熱能力の合計お
よび上記停止部屋の室内機の放熱能力の合計に基づい
て、初期周波数を算出する初期周波数算出部２２dと、
上記初期周波数でインバータ２１の出力電圧と出力周波
数とを制御するインバータ制御部２２eとを有してい
る。
縮機１を駆動するインバータ２１と、上記インバータ２
１,電動膨張弁５A〜５D等を制御する制御装置２２とを
備えている。上記制御装置２２は、入出力回路とマイク
ロコンピュータ等からなり、室内機１６A〜１６Dで算出
された温度差△Ｄの最大値を算出する最大値算出部２２
aと、上記室内機６A〜６Dのうちの運転部屋の室内機の
放熱能力の合計を算出する第1能力算出部２２bと、上記
室内機６A〜６Dのうちの停止部屋の室内機の放熱能力の
合計を算出する第２能力算出部２２cと、上記温度差△
Ｄの最大値,上記運転部屋の室内機の放熱能力の合計お
よび上記停止部屋の室内機の放熱能力の合計に基づい
て、初期周波数を算出する初期周波数算出部２２dと、
上記初期周波数でインバータ２１の出力電圧と出力周波
数とを制御するインバータ制御部２２eとを有してい
る。
【００１０】図３は上記マルチ形空気調和機の概略ブロ
ック図を示し、室内機１６A,１６Bは運転中または運転
を開始しており、室内機１６C,１６Dは停止している。
図３に示すように、運転中または運転を開始する室内機
１６A,１６Bは、リモコン９A,９Bからの設定信号により
設定された設定温度と室内温度との温度差△Ｄを表わす
信号と、室内機の放熱能力を表わす信号とを室外機４０
に出力する一方、停止中の室内機６C,６Dは室内機の放
熱能力を表わす信号を出力する。そして、上記室外機１
０において、室内機６A,６Bからの温度差△Ｄを表わす
信号と室内機の放熱能力を表わす信号および室内機６C,
６Dからの室内機の放熱能力を表わす信号を受けて、最
大値算出部２２aにより温度差△Ｄの最大値を算出し、
第1能力算出部２２bにより運転部屋の室内機の放熱能力
の合計を算出し、第２能力算出部２２cにより停止部屋
の室内機の放熱能力を算出して、温度差△Ｄの最大値,
運転部屋の室内機の放熱能力の合計および停止部屋の室
内機の放熱能力の合計に基づいて、初期周波数算出部２
２dにより初期周波数を決定する。
ック図を示し、室内機１６A,１６Bは運転中または運転
を開始しており、室内機１６C,１６Dは停止している。
図３に示すように、運転中または運転を開始する室内機
１６A,１６Bは、リモコン９A,９Bからの設定信号により
設定された設定温度と室内温度との温度差△Ｄを表わす
信号と、室内機の放熱能力を表わす信号とを室外機４０
に出力する一方、停止中の室内機６C,６Dは室内機の放
熱能力を表わす信号を出力する。そして、上記室外機１
０において、室内機６A,６Bからの温度差△Ｄを表わす
信号と室内機の放熱能力を表わす信号および室内機６C,
６Dからの室内機の放熱能力を表わす信号を受けて、最
大値算出部２２aにより温度差△Ｄの最大値を算出し、
第1能力算出部２２bにより運転部屋の室内機の放熱能力
の合計を算出し、第２能力算出部２２cにより停止部屋
の室内機の放熱能力を算出して、温度差△Ｄの最大値,
運転部屋の室内機の放熱能力の合計および停止部屋の室
内機の放熱能力の合計に基づいて、初期周波数算出部２
２dにより初期周波数を決定する。
【００１１】図４は上記マルチ形空気調和機の制御装置
２２の動作を説明するフローチャートを示しており、図
４に従って上記制御装置２２の初期周波数を決定する処
理を説明する。
２２の動作を説明するフローチャートを示しており、図
４に従って上記制御装置２２の初期周波数を決定する処
理を説明する。
【００１２】まず、処理がスタートすると、ステップＳ
１で起動時時か否かを判別して、起動時でないと判別す
ると、ステップＳ２に進む一方、起動時であると判別す
ると、ステップＳ３に進む。
１で起動時時か否かを判別して、起動時でないと判別す
ると、ステップＳ２に進む一方、起動時であると判別す
ると、ステップＳ３に進む。
【００１３】次に、ステップＳ２で運転部屋の室内機の
変化の有無を判別して、運転部屋の室内機の変化が有る
と判別すると、すなわち、運転部屋数に変化がないと判
別すると、ステップＳ１に戻る一方、運転部屋数に変化
があると判別すると、ステップＳ３に進む。すなわち、
運転部屋数に変化があるときおよび起動時に初期周波数
を決定するのである。
変化の有無を判別して、運転部屋の室内機の変化が有る
と判別すると、すなわち、運転部屋数に変化がないと判
別すると、ステップＳ１に戻る一方、運転部屋数に変化
があると判別すると、ステップＳ３に進む。すなわち、
運転部屋数に変化があるときおよび起動時に初期周波数
を決定するのである。
【００１４】次に、ステップＳ３で最大値算出部２２a
により各室内機からの温度差(＝設定温度−室内温度)を
表わす△Ｄ信号の最大値を求める。次に、ステップＳ４
に進み、第１能力算出部２２bにより各運転部屋の室内
機の放熱能力の合計(運転部屋合計能力(ΣＳ))を求め
る。そして、ステップＳ５に進み、△Ｄ信号の最大値と
運転部屋合計能力(ΣＳ)から初期周波数１(ＦＩＮＩ１)
を決定する。
により各室内機からの温度差(＝設定温度−室内温度)を
表わす△Ｄ信号の最大値を求める。次に、ステップＳ４
に進み、第１能力算出部２２bにより各運転部屋の室内
機の放熱能力の合計(運転部屋合計能力(ΣＳ))を求め
る。そして、ステップＳ５に進み、△Ｄ信号の最大値と
運転部屋合計能力(ΣＳ)から初期周波数１(ＦＩＮＩ１)
を決定する。
【００１５】次に、ステップＳ６に進み、運転モードが
冷房か暖房かを判別して、運転モードが暖房であると判
別すると、ステップＳ７に進み、第２能力算出部２２c
により停止部屋の室内機の合計の能力(ΣＳＴ)を求め、
ステップＳ８に進み、初期周波数算出部２２dにより初
期周波数(＝ＦＩＮＩ１＋Ｋ×ΣＳＴ)を算出して、この
処理を終了する。
冷房か暖房かを判別して、運転モードが暖房であると判
別すると、ステップＳ７に進み、第２能力算出部２２c
により停止部屋の室内機の合計の能力(ΣＳＴ)を求め、
ステップＳ８に進み、初期周波数算出部２２dにより初
期周波数(＝ＦＩＮＩ１＋Ｋ×ΣＳＴ)を算出して、この
処理を終了する。
【００１６】一方、ステップＳ６で運転モードが冷房で
あると判別すると、ステップＳ９に進み、初期周波数
(＝ＦＩＮＩ１)を算出して、この処理を終了する。
あると判別すると、ステップＳ９に進み、初期周波数
(＝ＦＩＮＩ１)を算出して、この処理を終了する。
【００１７】そうして、求められた初期周波数になるよ
うに、インバータ制御部２２eによりインバータ２１の
出力周波数を制御する。
うに、インバータ制御部２２eによりインバータ２１の
出力周波数を制御する。
【００１８】このように、暖房運転時、停止部屋の室内
機の合計の能力(ΣＳＴ)を初期周波数の算出条件に加え
ることによって、図２に示すように、停止部屋なしの場
合は、初期周波数４０Ｈzで室内機の吹き出し温度が４
０℃となるのに対して、吹き出し温度が全体に低くなる
停止部屋有りの場合は、初期周波数が４０Ｈzよりも高
くなり、吹き出し温度が４０℃となる(矢印で示す)。し
たがって、このマルチ形空気調和機では、停止部屋の室
内機の放熱ロスによる吹き出し温度の低下を防ぐことが
でき、接続部屋数によらず、暖房運転の立ち上がり性能
を向上することができる。
機の合計の能力(ΣＳＴ)を初期周波数の算出条件に加え
ることによって、図２に示すように、停止部屋なしの場
合は、初期周波数４０Ｈzで室内機の吹き出し温度が４
０℃となるのに対して、吹き出し温度が全体に低くなる
停止部屋有りの場合は、初期周波数が４０Ｈzよりも高
くなり、吹き出し温度が４０℃となる(矢印で示す)。し
たがって、このマルチ形空気調和機では、停止部屋の室
内機の放熱ロスによる吹き出し温度の低下を防ぐことが
でき、接続部屋数によらず、暖房運転の立ち上がり性能
を向上することができる。
【００１９】上記実施の形態では、４つの室内機１６A
〜１６Dを有するマルチ形空気調和機について説明した
が、室内機の数はこれに限らず、２,３または５以上の
室内機を有するマルチ形空気調和機にこの発明を適用し
てもよく、特に停止部屋の室内機の放熱ロスの合計が大
きくなる室内機が４以上の場合にこの発明の効果が大き
い。
〜１６Dを有するマルチ形空気調和機について説明した
が、室内機の数はこれに限らず、２,３または５以上の
室内機を有するマルチ形空気調和機にこの発明を適用し
てもよく、特に停止部屋の室内機の放熱ロスの合計が大
きくなる室内機が４以上の場合にこの発明の効果が大き
い。
【００２０】また、上記実施の形態では、冷暖房運転を
行うマルチ形空気調和機について説明したが、暖房運転
のみを行うマルチ形空気調和機に適用してもよい。
行うマルチ形空気調和機について説明したが、暖房運転
のみを行うマルチ形空気調和機に適用してもよい。
【００２１】
【発明の効果】以上より明らかなように、請求項１の発
明のマルチ形空気調和機は、複数の室内機と上記各室内
機が接続された室外機とを備えたマルチ形空気調和機に
おいて、各室内機の設定温度と室内温度センサにより検
出された室内温度との温度差を温度差算出部により算出
し、その算出された各室内機の温度差の最大値を最大値
算出部により算出すると共に、暖房運転時、温度差の最
大値と、第１能力算出部により算出された運転部屋の室
内機の放熱能力の合計と、第２能力算出部により算出さ
れた停止部屋の室内機の放熱能力の合計とに基づいて、
初期周波数算出部により初期周波数を算出して、初期周
波数算出部により算出された初期周波数になるように、
インバータ制御部は、圧縮機を駆動するインバータの出
力周波数を制御するものである。
明のマルチ形空気調和機は、複数の室内機と上記各室内
機が接続された室外機とを備えたマルチ形空気調和機に
おいて、各室内機の設定温度と室内温度センサにより検
出された室内温度との温度差を温度差算出部により算出
し、その算出された各室内機の温度差の最大値を最大値
算出部により算出すると共に、暖房運転時、温度差の最
大値と、第１能力算出部により算出された運転部屋の室
内機の放熱能力の合計と、第２能力算出部により算出さ
れた停止部屋の室内機の放熱能力の合計とに基づいて、
初期周波数算出部により初期周波数を算出して、初期周
波数算出部により算出された初期周波数になるように、
インバータ制御部は、圧縮機を駆動するインバータの出
力周波数を制御するものである。
【００２２】したがって、請求項１の発明のマルチ形空
気調和機によれば、暖房運転時に停止部屋があっても、
その停止部屋の室内機の室内熱交換器による放熱ロスの
合計すなわち停止部屋の室内機の放熱能力を初期周波数
の算出条件に入れることによって、停止部屋の室内機の
放熱ロスによる吹き出し温度の低下を防ぐことができ、
接続部屋数によらず、暖房運転の立ち上がり性能を向上
することができる。
気調和機によれば、暖房運転時に停止部屋があっても、
その停止部屋の室内機の室内熱交換器による放熱ロスの
合計すなわち停止部屋の室内機の放熱能力を初期周波数
の算出条件に入れることによって、停止部屋の室内機の
放熱ロスによる吹き出し温度の低下を防ぐことができ、
接続部屋数によらず、暖房運転の立ち上がり性能を向上
することができる。
【図１】 図１はこの発明の実施の一形態のマルチ形空
気調和機の回路図である。
気調和機の回路図である。
【図２】 図２は従来のマルチ形空気調和機の運転周波
数に対する吹出温度の特性を示す図である。
数に対する吹出温度の特性を示す図である。
【図３】 図３は上記マルチ形空気調和機の概略ブロッ
ク図である。
ク図である。
【図４】 図４は上記マルチ形空気調和機の制御装置の
動作を示すフローチャートである。
動作を示すフローチャートである。
【図５】 図５は従来のマルチ形空気調和機の概略ブロ
ック図である。
ック図である。
１…圧縮機、２…四路弁、３…室外熱交換器、４,7…ヘ
ッダ、５A〜５D…電動膨張弁、６A〜６D…室内熱交換
器、８…アキュムレータ、１１…吐出管温度センサ、１
２…室外熱交換器温度センサ、１３A〜１３D…室内温度
センサ、１４,１５…閉鎖弁、２１…インバータ、２２
…制御装置、２２a…最大値算出部、２２b…第1能力算
出部、２２c…第２能力算出部、２２d…初期周波数算出
部、２２e…インバータ制御部。
ッダ、５A〜５D…電動膨張弁、６A〜６D…室内熱交換
器、８…アキュムレータ、１１…吐出管温度センサ、１
２…室外熱交換器温度センサ、１３A〜１３D…室内温度
センサ、１４,１５…閉鎖弁、２１…インバータ、２２
…制御装置、２２a…最大値算出部、２２b…第1能力算
出部、２２c…第２能力算出部、２２d…初期周波数算出
部、２２e…インバータ制御部。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平８−82433（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F24F 11/02 102
Claims (1)
- 【請求項１】 複数の室内機(６A〜６D)と上記各室内機
(６A〜６D)が接続された室外機(１０)とを備えたマルチ
形空気調和機において、 圧縮機(１)を駆動するインバータ(２１)と、 上記各室内機(６A〜６D)に夫々設けられた室内温度を検
出する室内温度センサ(１３A〜１３D)と、 上記各室内機(６A〜６D)の設定温度と上記室内温度セン
サ(１３A〜１３D)により検出された室内温度との温度差
を算出する温度差算出部(１７A〜１７D)と、 上記温度差算出部(１７A〜１７D)により算出された上記
各室内機(６A〜６D)の温度差の最大値を算出する最大値
算出部(２２a)と、 上記各室内機(６A〜６D)のうちの運転部屋の室内機の放
熱能力の合計を算出する第1能力算出部(２２b)と、 上記各室内機(６A〜６D)のうちの停止部屋の室内機の放
熱能力の合計を算出する第２能力算出部(２２c)と、 暖房運転時、上記温度差の最大値,上記運転部屋の室内
機の放熱能力の合計および上記停止部屋の室内機の放熱
能力の合計に基づいて、上記圧縮機の初期周波数を算出
する初期周波数算出部(２２d)と、 上記初期周波数算出部(２２d)により算出された上記初
期周波数で上記圧縮機を運転するように、上記インバー
タ(２１)の出力周波数を制御するインバータ制御部(２
２e)とを備えたことを特徴とするマルチ形空気調和機。
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|---|---|---|---|
| JP04139599A JP3275870B2 (ja) | 1999-02-19 | 1999-02-19 | マルチ形空気調和機 |
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Family Applications (1)
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-
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