JP3269855B2 - 糸条の加圧スチーム処理装置及びその方法 - Google Patents
糸条の加圧スチーム処理装置及びその方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は加圧スチームにより糸条
を延伸処理する装置及び方法に関し、より詳しくは加圧
スチームにより糸条を延伸処理する際に、スチームの漏
出を抑えて、繊維の損傷や毛羽の発生を防止し、且つ糸
通し操作を簡便に行うことができ、例えばアクリル系重
合体糸条の製造装置に適用される加圧スチーム処理装置
及び方法に関するものである。
を延伸処理する装置及び方法に関し、より詳しくは加圧
スチームにより糸条を延伸処理する際に、スチームの漏
出を抑えて、繊維の損傷や毛羽の発生を防止し、且つ糸
通し操作を簡便に行うことができ、例えばアクリル系重
合体糸条の製造装置に適用される加圧スチーム処理装置
及び方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】アクリル系重合体糸条の重要な用途の一
つとして炭素繊維用原糸があり、この原糸は高強度、高
配向度の繊維性能が要求される。
つとして炭素繊維用原糸があり、この原糸は高強度、高
配向度の繊維性能が要求される。
【０００３】この要求を満たすアクリル系重合体糸条の
製造方法として、アクリル系重合体の溶媒溶液を紡糸
し、浴中延伸して乾燥緻密化した後、糸条を加圧スチー
ムにより二次延伸する方法が広く知られている。
製造方法として、アクリル系重合体の溶媒溶液を紡糸
し、浴中延伸して乾燥緻密化した後、糸条を加圧スチー
ムにより二次延伸する方法が広く知られている。
【０００４】糸条の加圧スチーム延伸装置としては、市
場の入口及び出口の開口部が円形のもの（特公昭２５−
３９３９号公報、特公昭３３−１６６２号公報等）や、
糸条の入口及び出口がスリット状であって上下の蒸気発
生部から糸条通過部にスチームを供給するもの（実公昭
４１−１５５３２号公報、特公昭４１−９１３２号公報
等）が知られている。
場の入口及び出口の開口部が円形のもの（特公昭２５−
３９３９号公報、特公昭３３−１６６２号公報等）や、
糸条の入口及び出口がスリット状であって上下の蒸気発
生部から糸条通過部にスチームを供給するもの（実公昭
４１−１５５３２号公報、特公昭４１−９１３２号公報
等）が知られている。
【０００５】しかしながら、これらの従来装置では糸条
の糸通し性に劣り、糸切れ時の操作性が充分でなく、且
つスチームのシール構造についても検討されていない。
走行中の糸条に加圧スチームを供するには、出来る限り
スチームのリークが少ない雰囲気系を形成し、その中を
糸条が走行するようにしなければならない。
の糸通し性に劣り、糸切れ時の操作性が充分でなく、且
つスチームのシール構造についても検討されていない。
走行中の糸条に加圧スチームを供するには、出来る限り
スチームのリークが少ない雰囲気系を形成し、その中を
糸条が走行するようにしなければならない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前述の従来装置に基づ
き、例えば図１１に示す如き加圧スチーム処理装置を考
えることができる。この装置において、糸条ａは加圧ス
チーム処理装置の入口より進入し、入口側のラビリンス
ノズル部５４を経て、加圧スチーム処理室１内で延伸処
理された後、出口側のラビリンスノズル部６の出口より
出て次工程へと向かう。
き、例えば図１１に示す如き加圧スチーム処理装置を考
えることができる。この装置において、糸条ａは加圧ス
チーム処理装置の入口より進入し、入口側のラビリンス
ノズル部５４を経て、加圧スチーム処理室１内で延伸処
理された後、出口側のラビリンスノズル部６の出口より
出て次工程へと向かう。
【０００７】加圧スチームｂはスチーム入口より加圧室
３に流入し、多孔板４を通過して加圧スチーム処理室１
に至る。ここで糸条ａに延伸処理を施し、前後のラビリ
ンスノズル部５，６を通って外部へ漏出する。
３に流入し、多孔板４を通過して加圧スチーム処理室１
に至る。ここで糸条ａに延伸処理を施し、前後のラビリ
ンスノズル部５，６を通って外部へ漏出する。
【０００８】このとき、外部に漏出するスチームにより
糸条ａは振動を起こし、ラビリンスノズル７の内壁に接
触して糸条ａの損傷や毛羽が発生する。糸条ａの振動を
抑えるためラビリンスノズル７の内径を小さくすると、
スチームのリークは低減できるが、糸条ａとラビリンス
ノズルの内壁との間に接触する機会が多くなる。一方、
その内径を大きくすると、スチーム漏出時の乱気流によ
り糸条ａの振動が極めて大となり、漏出するスチームに
より作業上の安全性も確保しにくくなる。
糸条ａは振動を起こし、ラビリンスノズル７の内壁に接
触して糸条ａの損傷や毛羽が発生する。糸条ａの振動を
抑えるためラビリンスノズル７の内径を小さくすると、
スチームのリークは低減できるが、糸条ａとラビリンス
ノズルの内壁との間に接触する機会が多くなる。一方、
その内径を大きくすると、スチーム漏出時の乱気流によ
り糸条ａの振動が極めて大となり、漏出するスチームに
より作業上の安全性も確保しにくくなる。
【０００９】糸通し操作は、エアサッカー８を用いて手
動操作によって行うが、吸引効率が悪く、糸条が多錘の
場合には操作性の面で極めて煩雑となる。
動操作によって行うが、吸引効率が悪く、糸条が多錘の
場合には操作性の面で極めて煩雑となる。
【００１０】上述のように、加圧スチーム処理室内に供
給されたスチームは、前後のラビリンスノズル部より漏
出し、これが糸条の走行を乱すことが多い。この糸条の
乱れはスチームの漏出が多いほど大であり、糸条の一部
がノズルの内壁に接触して繊維表面を損傷させたり、糸
切れや毛羽の発生原因となる。このためノズル内の糸条
の充填率を下げて、すなわちノズル径を大きくしてこれ
を回避しようとするが、スチームの漏出量が増大し、乱
気流による糸条の乱れがかえって激しくなる。逆に糸条
の充填率を上げて、すなわちノズル径を小さくして漏出
量を抑えようとすると、内壁と接触するおそれが大とな
り、糸切れや毛羽の発生も多くなる。また、高温のスチ
ームの漏出量が多いことは、作業の安全性の面でも問題
がある。
給されたスチームは、前後のラビリンスノズル部より漏
出し、これが糸条の走行を乱すことが多い。この糸条の
乱れはスチームの漏出が多いほど大であり、糸条の一部
がノズルの内壁に接触して繊維表面を損傷させたり、糸
切れや毛羽の発生原因となる。このためノズル内の糸条
の充填率を下げて、すなわちノズル径を大きくしてこれ
を回避しようとするが、スチームの漏出量が増大し、乱
気流による糸条の乱れがかえって激しくなる。逆に糸条
の充填率を上げて、すなわちノズル径を小さくして漏出
量を抑えようとすると、内壁と接触するおそれが大とな
り、糸切れや毛羽の発生も多くなる。また、高温のスチ
ームの漏出量が多いことは、作業の安全性の面でも問題
がある。
【００１１】一方、糸通し操作については、通常の繊維
操作に用いられるエアサッカーを糸条出口に当てて吸引
操作をするが、吸引効率が悪く、糸条の充填率を下げざ
るを得ない。また、糸条を多錘にする場合においては、
操作性が極めて煩雑であるなどの問題点が多い。
操作に用いられるエアサッカーを糸条出口に当てて吸引
操作をするが、吸引効率が悪く、糸条の充填率を下げざ
るを得ない。また、糸条を多錘にする場合においては、
操作性が極めて煩雑であるなどの問題点が多い。
【００１２】本発明は以上のような問題点を解決するた
めに検討した結果得られたものであり、その目的はスチ
ームのリークを最小限に抑え、スチームの漏出による、
糸条の乱れを防止して毛羽や繊維の損傷をなくし、糸通
し操作を簡便に行うことができる加圧スチーム処理装置
を提供することにある。
めに検討した結果得られたものであり、その目的はスチ
ームのリークを最小限に抑え、スチームの漏出による、
糸条の乱れを防止して毛羽や繊維の損傷をなくし、糸通
し操作を簡便に行うことができる加圧スチーム処理装置
を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】これらの目的を達成する
ために、本発明の構成を、 (1) 加圧スチーム処理室の前後に、ラビリンスノズル
部を装着してなる糸条の加圧スチーム処理装置におい
て、前記ラビリンスノズル部の内部に、前後の表面を平
坦面としたラビリンスノズルが、糸条の流れ方向に直角
に且つ糸条の流れ方向に多段に形成されており、該ラビ
リンスノズルの高さｈとそのピッチｐの比（ｈ／ｐ) の
値が０．３乃至１．２、ラビリンスノズルの段数が前後
のラビリンスノズル部共にそれぞれ１０段乃至７０段で
あり、後部のラビリンスノズル部の糸条出口に、糸条吸
引口と糸条排出口とを糸条の流れ方向に順次配した空気
エゼクターが装着されてなることを特徴とする糸条の加
圧スチーム処理装置。
ために、本発明の構成を、 (1) 加圧スチーム処理室の前後に、ラビリンスノズル
部を装着してなる糸条の加圧スチーム処理装置におい
て、前記ラビリンスノズル部の内部に、前後の表面を平
坦面としたラビリンスノズルが、糸条の流れ方向に直角
に且つ糸条の流れ方向に多段に形成されており、該ラビ
リンスノズルの高さｈとそのピッチｐの比（ｈ／ｐ) の
値が０．３乃至１．２、ラビリンスノズルの段数が前後
のラビリンスノズル部共にそれぞれ１０段乃至７０段で
あり、後部のラビリンスノズル部の糸条出口に、糸条吸
引口と糸条排出口とを糸条の流れ方向に順次配した空気
エゼクターが装着されてなることを特徴とする糸条の加
圧スチーム処理装置。
【００１４】(2) 加圧スチーム処理室の前後にラビリ
ンスノズル部を装着してなる糸条の加圧スチーム処理装
置において、前記ラビリンスノズル部の内部に、鋸刃形
断面のラビリンスノズルが糸条の流れ方向に多段に形成
されており、該ラビリンスノズルの糸条流れ方向からみ
た上流側斜辺とその頂点を通る水平線とのなす角度θ1
が１５°乃至５０°、ラビリンスノズルの段数が前後の
ラビリンスノズル部共にそれぞれ１０段乃至７０段であ
り、後部のラビリンスノズル部の糸条出口に、糸条吸引
口と糸条排出口とを糸条の流れ方向に順次配した空気エ
ゼクターが装着されてなることを特徴とする糸条の加圧
スチーム処理装置。
ンスノズル部を装着してなる糸条の加圧スチーム処理装
置において、前記ラビリンスノズル部の内部に、鋸刃形
断面のラビリンスノズルが糸条の流れ方向に多段に形成
されており、該ラビリンスノズルの糸条流れ方向からみ
た上流側斜辺とその頂点を通る水平線とのなす角度θ1
が１５°乃至５０°、ラビリンスノズルの段数が前後の
ラビリンスノズル部共にそれぞれ１０段乃至７０段であ
り、後部のラビリンスノズル部の糸条出口に、糸条吸引
口と糸条排出口とを糸条の流れ方向に順次配した空気エ
ゼクターが装着されてなることを特徴とする糸条の加圧
スチーム処理装置。
【００１５】(3) 加圧スチーム処理室の前後に、ラビ
リンスノズル部を装着してなる糸条の加圧スチーム処理
装置において、前記ラビリンスノズル部の内部に、山形
断面のラビリンスノズルが糸条の流れ方向に多段に形成
されており、該ラビリンスノズルの糸条流れ方向からみ
た上流側斜辺とその頂点を通る水平線とのなす角度θ2
が１５°乃至５０°、ラビリンスノズルの段数が前後の
ラビリンスノズル部共にそれぞれ１０段乃至７０段であ
り、後部のラビリンスノズル部の糸条出口に、糸条吸引
口と糸条排出口とを糸条の流れ方向に順次配した空気エ
ゼクターが装着されてなることを特徴とする糸条の加圧
スチーム処理装置。
リンスノズル部を装着してなる糸条の加圧スチーム処理
装置において、前記ラビリンスノズル部の内部に、山形
断面のラビリンスノズルが糸条の流れ方向に多段に形成
されており、該ラビリンスノズルの糸条流れ方向からみ
た上流側斜辺とその頂点を通る水平線とのなす角度θ2
が１５°乃至５０°、ラビリンスノズルの段数が前後の
ラビリンスノズル部共にそれぞれ１０段乃至７０段であ
り、後部のラビリンスノズル部の糸条出口に、糸条吸引
口と糸条排出口とを糸条の流れ方向に順次配した空気エ
ゼクターが装着されてなることを特徴とする糸条の加圧
スチーム処理装置。
【００１６】(4) ラビリンスノズルの糸条通路がスリ
ット形状をしてなり、該糸条通路の巾Ｗに対するスリッ
ト高さＳの比の値S/W が１／３０乃至１／２であること
を特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の糸条の
加圧スチーム処理装置。
ット形状をしてなり、該糸条通路の巾Ｗに対するスリッ
ト高さＳの比の値S/W が１／３０乃至１／２であること
を特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の糸条の
加圧スチーム処理装置。
【００１７】(5) 加圧スチーム処理される糸条の走行
方向が地表に対する角度７０°乃至１１０°の範囲にあ
るよう、加圧スチーム処理装置の軸心が地表に対する角
度70°乃至１１０°の範囲に配置されてなることを特徴
とする請求項１乃至３のいずれか記載の加圧スチーム処
理装置。
方向が地表に対する角度７０°乃至１１０°の範囲にあ
るよう、加圧スチーム処理装置の軸心が地表に対する角
度70°乃至１１０°の範囲に配置されてなることを特徴
とする請求項１乃至３のいずれか記載の加圧スチーム処
理装置。
【００１８】(6) 加圧スチーム処理される糸条の走行
方向が地表に対する角度７０°乃至１１０°の範囲にあ
るよう、加圧スチーム処理装置の軸心が地表に対する角
度70°乃至１１０°の範囲に配置されてなることを特徴
とする請求項４記載の加圧スチーム処理装置。
方向が地表に対する角度７０°乃至１１０°の範囲にあ
るよう、加圧スチーム処理装置の軸心が地表に対する角
度70°乃至１１０°の範囲に配置されてなることを特徴
とする請求項４記載の加圧スチーム処理装置。
【００１９】(7) 加圧スチーム処理装置の軸心の地表
に対する角度が実質的に垂直であることを特徴とする請
求項５又は６記載の加圧スチーム処理装置。
に対する角度が実質的に垂直であることを特徴とする請
求項５又は６記載の加圧スチーム処理装置。
【００２０】(8) 前後のラビリンスシール部の糸条入
口付近及び出口付近に糸条の姿勢維持部材を設けてなる
ことを特徴とする請求項５記載の加圧スチーム処理装
置。
口付近及び出口付近に糸条の姿勢維持部材を設けてなる
ことを特徴とする請求項５記載の加圧スチーム処理装
置。
【００２１】(9) 前後のラビリンスノズル部の糸条入
口付近及び出口付近に糸条の姿勢維持部材を設けてなる
ことを特徴とする請求項６記載の加圧スチーム処理装
置。
口付近及び出口付近に糸条の姿勢維持部材を設けてなる
ことを特徴とする請求項６記載の加圧スチーム処理装
置。
【００２２】(10) 入口側の姿勢維持部材が可能構造で
あり、出口側の姿勢維持部材が可動構造もしくは固定構
造である請求項８記載の加圧スチーム処理装置。
あり、出口側の姿勢維持部材が可動構造もしくは固定構
造である請求項８記載の加圧スチーム処理装置。
【００２３】 (11) 請求項１乃至３のいずれかに記載された装置を用
い、糸条のラビリンスノズル内充填率Ｆを１０％乃至６
０％としたことを特徴とする加圧スチーム処理方法。 ここで、充填率Ｆ＝（ｋ／（９×１０5 ×ρ））／Ｄ2 但し、Ｋ：糸条繊度（デニール） ρ：糸条密度（ｇ／ｃｍ3 ） Ｄ：ノズル内径（ｃｍ） (12) 請求項４に記載された装置を用い、糸条のラビリ
ンスノズル内充填率Ｆを１０％乃至６０％としたことを
特徴とする糸条の加圧スチーム処理方法。 ここで、充填率Ｆ＝（Ｋ／（９×１０5 ×ρ））／Ａ 但し、Ｋ：糸条繊度（デニール） ρ：糸条密度（ｇ／ｃｍ3 ） Ａ：ノズル通路面積（ｃｍ2 ） (13) 請求項５に記載された装置を用い、糸条のラビリ
ンスノズル内充填率Ｆを１０％乃至６０％としたことを
特徴とする糸条の加圧スチーム処理方法。 ここで、充填率Ｆ＝（Ｋ／（９×１０5 ×ρ））／Ｄ2 但し、Ｋ：糸条繊度（デニール） ρ：糸条密度（ｇ／ｃｍ3 ） Ｄ；ノズル内径（ｃｍ） (14) 請求項６に記載された装置を用い、糸条のラビリ
ンスノズル内充填率Ｆを１０％乃至６０％としたことを
特徴とする糸条の加圧スチーム処理方法。 ここで、充填率：Ｆ＝（Ｋ／（９×１０5 ×ρ））／Ａ 但し、Ｋ：糸条繊度（デニール） ρ：糸条密度（ｇ／ｃｍ3 ） Ａ：ノズル通路面積（ｃｍ2 ） (15) 請求項８に記載された装置を用い、糸条のラビリ
ンスノズル内充填率Ｆを１０％乃至６０％としたことを
特徴とする糸条の加圧スチーム処理方法。 ここで、充填率Ｆ＝（ｋ／（９×１０5 ×ρ））／Ｄ2 但し、Ｋ：糸条繊度（デニール） ρ：糸条密度（ｇ／ｃｍ3 ） Ｄ：ノズル内径（ｃｍ） (16) 請求項９に記載された装置を用い、糸条のラビリ
ンスノズル内充填率Ｆを１０％乃至６０％としたことを
特徴とする糸条の加圧スチーム処理方法。 ここで、充填率Ｆ＝（Ｋ／（９×１０5 ×ρ））／Ａ 但し、Ｋ：糸条繊度（デニール） ρ：糸条密度（ｇ／ｃｍ3 ） Ａ：ノズル通路面積 としている。なお、上記式で定義される充填率Ｆは以下
のようにして導かれるものである。即ち、糸条繊度がＫ
（デニール）＝Ｋ／9000 (g/m)＝Ｋ／(9×105) (g/cm)
で、糸条密度がρ(g/cm3) の糸条の断面積Ｓo(cm2)は、
Ｓo ＝Ｋ／(9×105 ×ρ)であるので、この断面積Ｓo
を糸条通路の断面積Ｓ1 で除したものが糸条の断面占有
率となる。そして、本発明においては、糸条通路の形状
がスリット形状である場合は、糸条の断面積Ｓo をノズ
ル通路面積Ａで除したものを充填率Ｆと定義している。
また、糸条通路の形状が直径Ｄの円形の場合は、円の面
積（π／４）×Ｄ2 の近似値であるＤ2 で糸条の断面積
Ｓo を除したものを充填率Ｆと定義している。
い、糸条のラビリンスノズル内充填率Ｆを１０％乃至６
０％としたことを特徴とする加圧スチーム処理方法。 ここで、充填率Ｆ＝（ｋ／（９×１０5 ×ρ））／Ｄ2 但し、Ｋ：糸条繊度（デニール） ρ：糸条密度（ｇ／ｃｍ3 ） Ｄ：ノズル内径（ｃｍ） (12) 請求項４に記載された装置を用い、糸条のラビリ
ンスノズル内充填率Ｆを１０％乃至６０％としたことを
特徴とする糸条の加圧スチーム処理方法。 ここで、充填率Ｆ＝（Ｋ／（９×１０5 ×ρ））／Ａ 但し、Ｋ：糸条繊度（デニール） ρ：糸条密度（ｇ／ｃｍ3 ） Ａ：ノズル通路面積（ｃｍ2 ） (13) 請求項５に記載された装置を用い、糸条のラビリ
ンスノズル内充填率Ｆを１０％乃至６０％としたことを
特徴とする糸条の加圧スチーム処理方法。 ここで、充填率Ｆ＝（Ｋ／（９×１０5 ×ρ））／Ｄ2 但し、Ｋ：糸条繊度（デニール） ρ：糸条密度（ｇ／ｃｍ3 ） Ｄ；ノズル内径（ｃｍ） (14) 請求項６に記載された装置を用い、糸条のラビリ
ンスノズル内充填率Ｆを１０％乃至６０％としたことを
特徴とする糸条の加圧スチーム処理方法。 ここで、充填率：Ｆ＝（Ｋ／（９×１０5 ×ρ））／Ａ 但し、Ｋ：糸条繊度（デニール） ρ：糸条密度（ｇ／ｃｍ3 ） Ａ：ノズル通路面積（ｃｍ2 ） (15) 請求項８に記載された装置を用い、糸条のラビリ
ンスノズル内充填率Ｆを１０％乃至６０％としたことを
特徴とする糸条の加圧スチーム処理方法。 ここで、充填率Ｆ＝（ｋ／（９×１０5 ×ρ））／Ｄ2 但し、Ｋ：糸条繊度（デニール） ρ：糸条密度（ｇ／ｃｍ3 ） Ｄ：ノズル内径（ｃｍ） (16) 請求項９に記載された装置を用い、糸条のラビリ
ンスノズル内充填率Ｆを１０％乃至６０％としたことを
特徴とする糸条の加圧スチーム処理方法。 ここで、充填率Ｆ＝（Ｋ／（９×１０5 ×ρ））／Ａ 但し、Ｋ：糸条繊度（デニール） ρ：糸条密度（ｇ／ｃｍ3 ） Ａ：ノズル通路面積 としている。なお、上記式で定義される充填率Ｆは以下
のようにして導かれるものである。即ち、糸条繊度がＫ
（デニール）＝Ｋ／9000 (g/m)＝Ｋ／(9×105) (g/cm)
で、糸条密度がρ(g/cm3) の糸条の断面積Ｓo(cm2)は、
Ｓo ＝Ｋ／(9×105 ×ρ)であるので、この断面積Ｓo
を糸条通路の断面積Ｓ1 で除したものが糸条の断面占有
率となる。そして、本発明においては、糸条通路の形状
がスリット形状である場合は、糸条の断面積Ｓo をノズ
ル通路面積Ａで除したものを充填率Ｆと定義している。
また、糸条通路の形状が直径Ｄの円形の場合は、円の面
積（π／４）×Ｄ2 の近似値であるＤ2 で糸条の断面積
Ｓo を除したものを充填率Ｆと定義している。
【００２４】
【作用】糸条は加圧スチーム処理室の前部のラビリンス
ノズル部より入り、後部のラビリンスノズル部を通過し
て、次工程へ移る。
ノズル部より入り、後部のラビリンスノズル部を通過し
て、次工程へ移る。
【００２５】加圧スチームは加圧スチーム処理室に供給
され、前後のラビリンスノズル部内を流れて、大気中に
漏出するが、本発明のラビリンスノズル部内を通過する
際、その膨張室において、スチームの膨張が急激になさ
れたのち徐々に圧縮され、渦流の生成と消滅が有効に且
つ頻繁に繰り返され、エネルギーを極度に消耗して減圧
が進行し、漏出量を低減させる。その結果、スチームの
漏出量を抑制することを可能にし、糸条の損傷や毛羽の
発生を防止する。またラビリンスノズルの形成段数を１
０段乃至７０段とするとき、ノズル内壁との接触の機会
及びスチーム漏出量を効果的に低減させる。
され、前後のラビリンスノズル部内を流れて、大気中に
漏出するが、本発明のラビリンスノズル部内を通過する
際、その膨張室において、スチームの膨張が急激になさ
れたのち徐々に圧縮され、渦流の生成と消滅が有効に且
つ頻繁に繰り返され、エネルギーを極度に消耗して減圧
が進行し、漏出量を低減させる。その結果、スチームの
漏出量を抑制することを可能にし、糸条の損傷や毛羽の
発生を防止する。またラビリンスノズルの形成段数を１
０段乃至７０段とするとき、ノズル内壁との接触の機会
及びスチーム漏出量を効果的に低減させる。
【００２６】更に、糸条の充填率が１０％未満或いは段
数が１０段未満であるとスチーム漏出量が増え、また充
填率が６０％を越え或いは段数が７０段を越えると糸通
し性能を悪化させる。
数が１０段未満であるとスチーム漏出量が増え、また充
填率が６０％を越え或いは段数が７０段を越えると糸通
し性能を悪化させる。
【００２７】更にラビリンスノズルの糸条通路をスリッ
ト断面形状とすると、ラビリンスノズル内を糸条が扁平
の状態で通過するため糸条が均一に加熱され、その結
果、糸条の損傷や毛羽の発生を防止する。
ト断面形状とすると、ラビリンスノズル内を糸条が扁平
の状態で通過するため糸条が均一に加熱され、その結
果、糸条の損傷や毛羽の発生を防止する。
【００２８】
【実施例】以下、本発明を好適な実施例に基づいて詳細
に説明する。図１は本発明に係る加圧スチーム処理装置
の概略構成を示す。
に説明する。図１は本発明に係る加圧スチーム処理装置
の概略構成を示す。
【００２９】糸条ａは、加圧スチーム処理室１を挟んで
糸条上流側のラビリンスノズル部９の糸条入口より進入
し、糸条下流側のラビリンスノズル部１０の糸条出口を
経て空気エゼクター部１１から次工程へと移る。
糸条上流側のラビリンスノズル部９の糸条入口より進入
し、糸条下流側のラビリンスノズル部１０の糸条出口を
経て空気エゼクター部１１から次工程へと移る。
【００３０】加圧スチームｂはスチーム入口２より加圧
室３に流入し、多孔板４を通過して加圧スチーム処理室
１に至る。ここで、糸条ａに対して延伸処理を施しなが
ら、両ラビリンスノズル部９，１０内で減圧しながら、
外部へ漏出する。
室３に流入し、多孔板４を通過して加圧スチーム処理室
１に至る。ここで、糸条ａに対して延伸処理を施しなが
ら、両ラビリンスノズル部９，１０内で減圧しながら、
外部へ漏出する。
【００３１】ラビリンスノズルとしては平板状（図
２）、鋸刃状（図４）、或いは山形状（図６）のものを
使用することができる。まず、図２の板状のラビリンス
ノズルを用いて、糸条の損傷や毛羽の発生を防止するた
めにスチームの漏出量を抑制して種々の実験と検討を繰
り返した結果、その高さｈとピッチｐの比ｈ／ｐの値を
０．３乃至１．２、より好ましくは０．４乃至１．０に
規制することが有効であることが分かった。これは、こ
の範囲では膨張室の大きさが適度であり、膨張室内にお
いて回転の小さな渦が生成と消滅を有効に繰り返すこと
によって、エネルギーを極度に消費し、減圧が進行して
いくものと考えられる。
２）、鋸刃状（図４）、或いは山形状（図６）のものを
使用することができる。まず、図２の板状のラビリンス
ノズルを用いて、糸条の損傷や毛羽の発生を防止するた
めにスチームの漏出量を抑制して種々の実験と検討を繰
り返した結果、その高さｈとピッチｐの比ｈ／ｐの値を
０．３乃至１．２、より好ましくは０．４乃至１．０に
規制することが有効であることが分かった。これは、こ
の範囲では膨張室の大きさが適度であり、膨張室内にお
いて回転の小さな渦が生成と消滅を有効に繰り返すこと
によって、エネルギーを極度に消費し、減圧が進行して
いくものと考えられる。
【００３２】上記の範囲を外れると、即ちｈ／ｐの値が
０．３未満であると、膨張室の大きさが小さすぎて、膨
張室内に渦が発生せず、スチームの吹き抜け流が大とな
るため漏出量が増大する。
０．３未満であると、膨張室の大きさが小さすぎて、膨
張室内に渦が発生せず、スチームの吹き抜け流が大とな
るため漏出量が増大する。
【００３３】このように、膨張室の断面形状を適正にす
ることにより、スチーム漏出量を抑制することが可能と
なり、糸条の損傷や毛羽を効果的に防止することができ
るようになる。
ることにより、スチーム漏出量を抑制することが可能と
なり、糸条の損傷や毛羽を効果的に防止することができ
るようになる。
【００３４】次に、図４の鋸刃状のラビリンスノズルを
用いて、種々の実験と検討を繰り返した結果、略鋸刃断
面のラビリンスノズル１２において、その膨張室断面の
糸条流れ方向にみて下流側の斜辺と頂点を通る水平線と
の間に形成される角度θ1 の値を１５°乃至５０°、よ
り好ましくは２０°乃至４５°に規制することが有効で
あることが分かった。これは、この範囲では膨張室の大
きさが適度でありスチームが膨張室に入ると急激に膨張
したのち徐々に圧縮され、膨張室内において回転の小さ
な渦流が生成と消滅を有効に繰り返すことによってエネ
ルギーを極度に消費し、減圧が進行していくものと考え
られる。
用いて、種々の実験と検討を繰り返した結果、略鋸刃断
面のラビリンスノズル１２において、その膨張室断面の
糸条流れ方向にみて下流側の斜辺と頂点を通る水平線と
の間に形成される角度θ1 の値を１５°乃至５０°、よ
り好ましくは２０°乃至４５°に規制することが有効で
あることが分かった。これは、この範囲では膨張室の大
きさが適度でありスチームが膨張室に入ると急激に膨張
したのち徐々に圧縮され、膨張室内において回転の小さ
な渦流が生成と消滅を有効に繰り返すことによってエネ
ルギーを極度に消費し、減圧が進行していくものと考え
られる。
【００３５】上記の範囲を外れると、すなわちθ1 が１
５°未満であると、膨張室の大きさが小さ過ぎて、膨張
室内に渦が発生せず、スチームの吹き抜け流が大となる
ため、漏出量が増大する。また、θ1 が５０°を越える
と、膨張室が大き過ぎて、大きな渦が停滞し吹き抜け流
が大となるため、かえって漏出量が増大する。
５°未満であると、膨張室の大きさが小さ過ぎて、膨張
室内に渦が発生せず、スチームの吹き抜け流が大となる
ため、漏出量が増大する。また、θ1 が５０°を越える
と、膨張室が大き過ぎて、大きな渦が停滞し吹き抜け流
が大となるため、かえって漏出量が増大する。
【００３６】このように、膨張室の断面形状を適正にす
ることにより、スチーム漏出量を抑制することが可能と
なり、糸条の損傷や毛羽を効果的に防止することができ
るようになる。
ることにより、スチーム漏出量を抑制することが可能と
なり、糸条の損傷や毛羽を効果的に防止することができ
るようになる。
【００３７】更に、図６に示す山形上のラビリンスノズ
ルを用いて、種々の実験と検討を繰り返した結果、山形
断面のラビリンスノズル１２においてその膨張室断面の
斜辺と頂点を通る水平線との間の角度θ2 の値を１５°
乃至５０°、より好ましくは２０°乃至４５°に規制す
ることが有効であることが分かった。これは、この範囲
では膨張室の大きさが適度であり、膨張室内において回
転の小さな渦が生成と消滅を有効に繰り返すことによっ
て、エネルギーを極度に消費し、減圧が進行していくも
のと考えられる。
ルを用いて、種々の実験と検討を繰り返した結果、山形
断面のラビリンスノズル１２においてその膨張室断面の
斜辺と頂点を通る水平線との間の角度θ2 の値を１５°
乃至５０°、より好ましくは２０°乃至４５°に規制す
ることが有効であることが分かった。これは、この範囲
では膨張室の大きさが適度であり、膨張室内において回
転の小さな渦が生成と消滅を有効に繰り返すことによっ
て、エネルギーを極度に消費し、減圧が進行していくも
のと考えられる。
【００３８】上記の範囲を外れると、即ちθ2 の値が１
５°未満であると、膨張室の大きさが小さすぎて、膨張
室内に渦が発生せず、スチームの吹き抜け流が大となる
ため、漏出量が増大する。また、θ2 の値が５０°を越
えると、膨張室が大きすぎて、大きな渦が停滞し吹き抜
け流が大となるため、かえって漏出量が増大する。
５°未満であると、膨張室の大きさが小さすぎて、膨張
室内に渦が発生せず、スチームの吹き抜け流が大となる
ため、漏出量が増大する。また、θ2 の値が５０°を越
えると、膨張室が大きすぎて、大きな渦が停滞し吹き抜
け流が大となるため、かえって漏出量が増大する。
【００３９】このように、膨張室の断面形状を適性にす
ることにより、スチーム漏出量を抑制することが可能と
なり、市場の損傷や毛羽を効果的に防止することができ
るようになる。
ることにより、スチーム漏出量を抑制することが可能と
なり、市場の損傷や毛羽を効果的に防止することができ
るようになる。
【００４０】本発明は、糸条の繊度の大小によらず適用
が可能で、充填率が１０％乃至６０％の範囲において有
効であるが、特に、１５％乃至４０％の低充填率におい
てスチームの漏出を抑制するのに好適である。
が可能で、充填率が１０％乃至６０％の範囲において有
効であるが、特に、１５％乃至４０％の低充填率におい
てスチームの漏出を抑制するのに好適である。
【００４１】またラビリンスノズル１２の形成段数は１
０段乃至７０段を有効な範囲とするが、糸条ａの内壁と
の接触の機会及びスチームの漏出量を低減するために最
も効果的な段数が１５段乃至４０段である。
０段乃至７０段を有効な範囲とするが、糸条ａの内壁と
の接触の機会及びスチームの漏出量を低減するために最
も効果的な段数が１５段乃至４０段である。
【００４２】糸条の充填率が１０％未満あるいは装着段
数が１０段未満であるとスチームの漏出量が増え、また
充填率が６０％を越えあるいは装着段数が７０段を越え
ると糸通し性能が悪化する。糸通し性能を向上させるた
めには、図３に示す如くラビリンスノズル１２の糸条通
路部分に案内１３を設けたり、膨張室断面の上記斜辺を
直線とせず、図５、図７及び図８に示す如く湾曲して膨
張室内に突出させた膨張室形状も有効である。このと
き、上記θ1 、θ2 は膨張室斜面の上下頂点を結ぶ直線
と上部頂点を通る水平線との間に形成される角度であ
る。
数が１０段未満であるとスチームの漏出量が増え、また
充填率が６０％を越えあるいは装着段数が７０段を越え
ると糸通し性能が悪化する。糸通し性能を向上させるた
めには、図３に示す如くラビリンスノズル１２の糸条通
路部分に案内１３を設けたり、膨張室断面の上記斜辺を
直線とせず、図５、図７及び図８に示す如く湾曲して膨
張室内に突出させた膨張室形状も有効である。このと
き、上記θ1 、θ2 は膨張室斜面の上下頂点を結ぶ直線
と上部頂点を通る水平線との間に形成される角度であ
る。
【００４３】本発明はまた、糸条を均一に加熱し、且つ
スチーム漏出量を抑制して糸条の損傷や毛羽の発生を防
止するために、種々の実験と検討を繰り返した結果、図
９（ａ）〜（ｃ）に示す如く、糸条通路の断面をスリッ
ト形状としたラビリンスノズル１２を用いて、糸条を偏
平な状態に保ちつつ、加圧スチーム処理室１内を通過さ
せることが有効であることが判った。
スチーム漏出量を抑制して糸条の損傷や毛羽の発生を防
止するために、種々の実験と検討を繰り返した結果、図
９（ａ）〜（ｃ）に示す如く、糸条通路の断面をスリッ
ト形状としたラビリンスノズル１２を用いて、糸条を偏
平な状態に保ちつつ、加圧スチーム処理室１内を通過さ
せることが有効であることが判った。
【００４４】糸条を偏平に保つことにより、スチームの
糸束内部への侵入、到達を促進し、短時間での均一な加
熱を可能とする。本発明の装置はフィラメントの本数が
数千本以上の糸条において特に有効であり、高倍率の延
伸性を得ることが出来る。
糸束内部への侵入、到達を促進し、短時間での均一な加
熱を可能とする。本発明の装置はフィラメントの本数が
数千本以上の糸条において特に有効であり、高倍率の延
伸性を得ることが出来る。
【００４５】スリット形状の糸条通路の巾（Ｗ）に対す
るスリット高さ（Ｓ）の比Ｓ／Ｗは、１／３０乃至１／
２が好適であるが、糸条の均一加熱及び糸通し性の両面
をより良好にするためには１／２０乃至１／４が好まし
い。前記の比が１／３０未満では、糸通し操作性が不良
となり、１／２より大きくなると糸条が円形ノズルの状
態に近くなり、偏平の効果が損なわれる。
るスリット高さ（Ｓ）の比Ｓ／Ｗは、１／３０乃至１／
２が好適であるが、糸条の均一加熱及び糸通し性の両面
をより良好にするためには１／２０乃至１／４が好まし
い。前記の比が１／３０未満では、糸通し操作性が不良
となり、１／２より大きくなると糸条が円形ノズルの状
態に近くなり、偏平の効果が損なわれる。
【００４６】本発明の加圧スチーム延伸装置は糸条を地
表に対し水平に走行させる構造のみならず、糸条を地表
に対して垂直もしくは垂直に近い角度をもって走行させ
る構造とすることができる。
表に対し水平に走行させる構造のみならず、糸条を地表
に対して垂直もしくは垂直に近い角度をもって走行させ
る構造とすることができる。
【００４７】糸条ａを水平にして処理する場合（以下、
水平処理という。）でも従来発生していた毛羽発生の大
半が防止できるようになるが、糸条ａの重力によるドレ
ンの噴出に対する影響を無視することができない。つま
り、重力による糸条ａの弛みに起因する蒸気、ドレンの
噴出斑によって糸条ａが不規則に振動し、このためラビ
リンスノズル１２等に接触して損傷を受け、毛羽の発生
につながる。かかる不都合は、図１０に示すように糸条
ａの入口付近及び出口付近に糸条の姿勢維持部材１４及
び１５を設けてなるスチーム延伸装置を用い、更にスチ
ーム延伸処理される糸条を地表に対して実質的に垂直、
あるいは垂直に近い角度で走行させながら延伸処理（以
下、垂直処理という。）をする方法により解決される。
ここで、垂直に近い角度とは、地表に対する傾斜角度が
７０°乃至１１０°の範囲をいう。
水平処理という。）でも従来発生していた毛羽発生の大
半が防止できるようになるが、糸条ａの重力によるドレ
ンの噴出に対する影響を無視することができない。つま
り、重力による糸条ａの弛みに起因する蒸気、ドレンの
噴出斑によって糸条ａが不規則に振動し、このためラビ
リンスノズル１２等に接触して損傷を受け、毛羽の発生
につながる。かかる不都合は、図１０に示すように糸条
ａの入口付近及び出口付近に糸条の姿勢維持部材１４及
び１５を設けてなるスチーム延伸装置を用い、更にスチ
ーム延伸処理される糸条を地表に対して実質的に垂直、
あるいは垂直に近い角度で走行させながら延伸処理（以
下、垂直処理という。）をする方法により解決される。
ここで、垂直に近い角度とは、地表に対する傾斜角度が
７０°乃至１１０°の範囲をいう。
【００４８】即ち、ラビリンスノズルと糸条の位置関係
を維持するためには図１０に示すように加圧スチーム延
伸処理室の前後に配置されるラビリンスノズル９，１０
の糸条入口と糸条出口の近傍に、糸条ａの中心とラビリ
ンスノズル９，１０の中心とを実質的に一致させるよう
にする姿勢維持用部材１４，１５を設けることが望まし
い。特にスチーム延伸前の糸条は柔らかく接触による損
傷を受けやすいので糸条入口側の姿勢維持用部材１４の
選択には注意を要する。即ち、入口側の姿勢維持用部材
１４としては、例えば自由に回転するフリーローラのよ
うな可動部材が好ましい。一方、延伸後の糸条は配向が
増して表面が強くなり少々の接触では損傷を受けて毛羽
が発生することはなくなるが、延伸時において糸条全体
に対し張力が均等にかからないと、張力の集中した部分
で単糸切れを起こし毛羽の発生につながってしまう。こ
のため、出口側の姿勢維持用部材１５としては、例えば
固定ガイドのような固定部材を用いて糸条を拡開し、糸
条に均等な張力をかけることが好ましい。
を維持するためには図１０に示すように加圧スチーム延
伸処理室の前後に配置されるラビリンスノズル９，１０
の糸条入口と糸条出口の近傍に、糸条ａの中心とラビリ
ンスノズル９，１０の中心とを実質的に一致させるよう
にする姿勢維持用部材１４，１５を設けることが望まし
い。特にスチーム延伸前の糸条は柔らかく接触による損
傷を受けやすいので糸条入口側の姿勢維持用部材１４の
選択には注意を要する。即ち、入口側の姿勢維持用部材
１４としては、例えば自由に回転するフリーローラのよ
うな可動部材が好ましい。一方、延伸後の糸条は配向が
増して表面が強くなり少々の接触では損傷を受けて毛羽
が発生することはなくなるが、延伸時において糸条全体
に対し張力が均等にかからないと、張力の集中した部分
で単糸切れを起こし毛羽の発生につながってしまう。こ
のため、出口側の姿勢維持用部材１５としては、例えば
固定ガイドのような固定部材を用いて糸条を拡開し、糸
条に均等な張力をかけることが好ましい。
【００４９】前記垂直処理によれば糸条ａを地表に対し
て垂直あるいはそれに近い角度で走行させることにより
糸条ａの重力による影響を無視することができるように
なり、走行糸条ａを常にラビリンスノズル１２のほぼ中
心付近を通過させることができる。また同時にラビリン
スノズル１２から噴出するドレンもラビリンスノズル内
を安定して通過排出されるため、走行糸条ａの不規則な
振動が発生せず、糸条ａとラビリンスノズル１２が接触
して糸条ａを損傷させることもなくなり、高倍率に延伸
しても毛羽の発生していない糸条ａを得ることができる
ようになる。この効果は特に糸条ａを地表に対し、上方
から下方に実質的に垂直状態で走行させた場合に大き
く、過乾燥による毛羽発生の原因である加圧蒸気の湿り
状態についても、凝縮したドレンが下方に流れ出すため
延伸部から出口ラビリンスノズル部１０にかけて常に適
当な湿り状態が保持されるようになり、これによって過
乾燥による毛羽の発生をも防止できる。
て垂直あるいはそれに近い角度で走行させることにより
糸条ａの重力による影響を無視することができるように
なり、走行糸条ａを常にラビリンスノズル１２のほぼ中
心付近を通過させることができる。また同時にラビリン
スノズル１２から噴出するドレンもラビリンスノズル内
を安定して通過排出されるため、走行糸条ａの不規則な
振動が発生せず、糸条ａとラビリンスノズル１２が接触
して糸条ａを損傷させることもなくなり、高倍率に延伸
しても毛羽の発生していない糸条ａを得ることができる
ようになる。この効果は特に糸条ａを地表に対し、上方
から下方に実質的に垂直状態で走行させた場合に大き
く、過乾燥による毛羽発生の原因である加圧蒸気の湿り
状態についても、凝縮したドレンが下方に流れ出すため
延伸部から出口ラビリンスノズル部１０にかけて常に適
当な湿り状態が保持されるようになり、これによって過
乾燥による毛羽の発生をも防止できる。
【００５０】本発明はまた、空気エゼクター１１を装着
することにより、吸引効率を高め、一時的に圧縮空気ｃ
を空気エゼクター１１に供給するだけで糸条のワンタッ
チ吸引が可能であり、糸条が多錘の場合に特に有効であ
る。
することにより、吸引効率を高め、一時的に圧縮空気ｃ
を空気エゼクター１１に供給するだけで糸条のワンタッ
チ吸引が可能であり、糸条が多錘の場合に特に有効であ
る。
【００５１】（実施例１〜１４並びに比較例１及び２）
アクリロニトリル（ＡＮ）、メチルアクリレート（Ｍ
Ａ）、メタクリル酸（ＭＡＡ）の共重合モル比がＡＮ／
ＭＡ／ＭＡＡ＝９６／２／２であるアクリル系重合体の
ジメチルアセトアミド（ＤＭＡｃ）溶液（ポリマー濃度
２０重量％、粘度５００ポイズ、温度６０℃）を、直径
０．０７５ｍｍφ、ホール数３０００及び１５０００の
紡糸口金を通して濃度が７０重量％、浴温が３５℃のＤ
ＭＡｃ水溶液中に吐出して水洗後、熱水浴中で約３倍に
延伸し、１３５℃で乾燥、緻密化した糸条を得た。
アクリロニトリル（ＡＮ）、メチルアクリレート（Ｍ
Ａ）、メタクリル酸（ＭＡＡ）の共重合モル比がＡＮ／
ＭＡ／ＭＡＡ＝９６／２／２であるアクリル系重合体の
ジメチルアセトアミド（ＤＭＡｃ）溶液（ポリマー濃度
２０重量％、粘度５００ポイズ、温度６０℃）を、直径
０．０７５ｍｍφ、ホール数３０００及び１５０００の
紡糸口金を通して濃度が７０重量％、浴温が３５℃のＤ
ＭＡｃ水溶液中に吐出して水洗後、熱水浴中で約３倍に
延伸し、１３５℃で乾燥、緻密化した糸条を得た。
【００５２】この糸条を加圧スチーム延伸機を用いて走
行糸条を水平処理方法及び垂直処理方法で、それぞれが
加圧スチーム延伸機へ入る糸条の走行速度を２３m/min
、スチーム圧力を３ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとした同一条件下
で、糸条の充填率を５〜７０％に変化させて延伸した時
の毛羽の状態、スチームの洩れ等について観察し、その
結果を表１、表２に示す。
行糸条を水平処理方法及び垂直処理方法で、それぞれが
加圧スチーム延伸機へ入る糸条の走行速度を２３m/min
、スチーム圧力を３ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとした同一条件下
で、糸条の充填率を５〜７０％に変化させて延伸した時
の毛羽の状態、スチームの洩れ等について観察し、その
結果を表１、表２に示す。
【００５３】
【表１】
【００５４】
【表２】
【表３】
【００５５】延伸は、糸条通路の形状が円形で、糸条の
流れ方向の断面形状が図３、図５、及び図７に示すラビ
リンスノズル、及び糸条通路の形状がスリット形状で図
9(a)に示すラビリンスノズルを用い、段数は前後のラビ
リンスノズル部共に５０段として行った。
流れ方向の断面形状が図３、図５、及び図７に示すラビ
リンスノズル、及び糸条通路の形状がスリット形状で図
9(a)に示すラビリンスノズルを用い、段数は前後のラビ
リンスノズル部共に５０段として行った。
【００５６】
【発明の効果】以上詳述した如く本発明の装置によれ
ば、多錘の場合においても簡便にして糸通し操作が行
え、スチーム漏出量を最小限に抑え、且つ糸条の損傷や
毛羽を防止して安定な加圧スチーム延伸処理ができる。
ば、多錘の場合においても簡便にして糸通し操作が行
え、スチーム漏出量を最小限に抑え、且つ糸条の損傷や
毛羽を防止して安定な加圧スチーム延伸処理ができる。
【図１】本発明の加圧スチーム処理装置の概略構成を示
す断面図である。
す断面図である。
【図２】本発明のラビリンスノズルの断面形状の一例を
示す断面図である。
示す断面図である。
【図３】本発明のラビリンスノズルの断面形状の一例を
示す断面図である。
示す断面図である。
【図４】本発明のラビリンスノズルの断面形状の一例を
示す断面図である。
示す断面図である。
【図５】本発明のラビリンスノズルの断面形状の一例を
示す断面図である。
示す断面図である。
【図６】本発明のラビリンスノズルの断面形状の一例を
示す断面図である。
示す断面図である。
【図７】本発明のラビリンスノズルの断面形状の一例を
示す断面図である。
示す断面図である。
【図８】本発明のラビリンスノズルの断面形状の一例を
示す断面図である。
示す断面図である。
【図９】本発明のラビリンスノズルの糸条通路の形状を
示す正面図である。
示す正面図である。
【図１０】本発明の他の実施態様を示す概略図である。
【図１１】従来装置に基づいて考えられる加圧スチーム
処理装置の概略構成を示す断面図である。
処理装置の概略構成を示す断面図である。
１ 加圧スチーム処理室 ２ スチーム入口 ３ 加圧室 ４ 多孔板 5,6 ラビリンスノズル部 ７ ラビリンスノズル ８ サクションガン 9,10 ラビリンスノズル部 １１ 空気エゼクター １２ ラビリンスノズル １３ 案内部材 14,15 姿勢維持部材 θ1,θ2 角度 ａ 糸条 ｂ 加圧スチーム ｃ 圧縮空気
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (31)優先権主張番号 特願平3−199173 (32)優先日 平成３年８月８日(1991．8．8) (33)優先権主張国 日本（ＪＰ） (31)優先権主張番号 特願平4−149129 (32)優先日 平成４年６月９日(1992．6．9) (33)優先権主張国 日本（ＪＰ） (72)発明者 浜田 栄一 広島県大竹市御幸町20番１号 三菱レイ ヨン株式会社中央研究所内 (72)発明者 中嶋 敦 愛知県豊橋市牛川通四丁目１番地の２ 三菱レイヨン株式会社 豊橋事業所内 (72)発明者 初鹿野 彰 広島県大竹市御幸町20番１号 三菱レイ ヨン株式会社中央研究所内 (72)発明者 米山 弘明 広島県大竹市御幸町20番１号 三菱レイ ヨン株式会社中央研究所内 (72)発明者 槙島 俊裕 広島県大竹市御幸町20番１号 三菱レイ ヨン株式会社大竹事業所内 (56)参考文献 特開 昭48−1447（ＪＰ，Ａ) 実開 昭47−19527（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭46−19729（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭46−20848（ＪＰ，Ｂ１) 実公 昭45−33621（ＪＰ，Ｙ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) D02J 1/00 - 13/00 D01D 10/00 - 10/06 D01F 6/18 D01F 9/22
Claims (16)
- 【請求項１】 加圧スチーム処理室の前後に、ラビリン
スノズル部を装着してなる糸条の加圧スチーム処理装置
において、 前記ラビリンスノズル部の内部に、前後の表面を平坦面
としたラビリンスノズルが、糸条の流れ方向に直角に且
つ糸条の流れ方向に多段に形成されており、該ラビリン
スノズルの高さｈとそのピッチｐの比（ｈ／ｐ) の値が
０．３乃至１．２、ラビリンスノズルの段数が前後のラ
ビリンスノズル部共にそれぞれ１０段乃至７０段であ
り、後部のラビリンスノズル部の糸条出口に、糸条吸引
口と糸条排出口とを糸条の流れ方向に順次配した空気エ
ゼクターが装着されてなることを特徴とする糸条の加圧
スチーム処理装置。 - 【請求項２】 加圧スチーム処理室の前後にラビリンス
ノズル部を装着してなる糸条の加圧スチーム処理装置に
おいて、 前記ラビリンスノズル部の内部に、鋸刃形断面のラビリ
ンスノズルが糸条の流れ方向に多段に形成されており、
該ラビリンスノズルの糸条流れ方向からみた上流側斜辺
とその頂点を通る水平線とのなす角度θ1 が１５°乃至
５０°、ラビリンスノズルの段数が前後のラビリンスノ
ズル部共にそれぞれ１０段乃至７０段であり、後部のラ
ビリンスノズル部の糸条出口に、糸条吸引口と糸条排出
口とを糸条の流れ方向に順次配した空気エゼクターが装
着されてなることを特徴とする糸条の加圧スチーム処理
装置。 - 【請求項３】 加圧スチーム処理室の前後に、ラビリン
スノズル部を装着してなる糸条の加圧スチーム処理装置
において、 前記ラビリンスノズル部の内部に、山形断面のラビリン
スノズルが糸条の流れ方向に多段に形成されており、該
ラビリンスノズルの膨張室断面の斜辺とその頂点を通る
水平線とのなす角度θ2 が１５°乃至５０°、ラビリン
スノズルの段数が前後のラビリンスノズル部共にそれぞ
れ１０段乃至７０段であり、後部のラビリンスノズル部
の糸条出口に、糸条吸引口と糸条排出口とを糸条の流れ
方向に順次配した空気エゼクターが装着されてなること
を特徴とする糸条の加圧スチーム処理装置。 - 【請求項４】 ラビリンスノズルの糸条通路がスリット
形状をしてなり、該糸条通路のスリット巾Ｗに対するス
リット高さＳの比の値S/W が１／３０乃至１／２である
ことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか記載の糸条
の加圧スチーム処理装置。 - 【請求項５】 加圧スチーム処理される糸条の走行方向
が地表に対する角度７０°乃至１１０°の範囲にあるよ
う、加圧スチーム処理装置の軸心が地表に対する角度７
０°乃至１１０°の範囲に配置されてなることを特徴と
する請求項１乃至３のいずれか記載の加圧スチーム処理
装置。 - 【請求項６】 加圧スチーム処理される糸条の走行方向
が地表に対する角度７０°乃至１１０°の範囲にあるよ
う、加圧スチーム処理装置の軸心が地表に対する角度７
０°乃至１１０°の範囲に配置されてなることを特徴と
する請求項４記載の加圧スチーム処理装置。 - 【請求項７】 加圧スチーム処理装置の軸心の地表に対
する角度が実質的に垂直であることを特徴とする請求項
５又は６記載の加圧スチーム処理装置。 - 【請求項８】 前後のラビリンスシール部の糸条入口付
近及び出口付近に糸条の姿勢維持部材を設けてなること
を特徴とする請求項５記載の加圧スチーム処理装置。 - 【請求項９】 前後のラビリンスノズル部の糸条入口付
近及び出口付近に糸条の姿勢維持部材を設けてなること
を特徴とする請求項６記載の加圧スチーム処理装置。 - 【請求項１０】 入口側の姿勢維持部材が可能構造であ
り、出口側の姿勢維持部材が可動構造もしくは固定構造
である請求項８記載の加圧スチーム処理装置。 - 【請求項１１】 請求項１乃至３のいずれかに記載され
た装置を用い、糸条のラビリンスノズル内充填率Ｆを１
０％乃至６０％としたことを特徴とする加圧スチーム処
理方法。 ここで、充填率Ｆ＝（ｋ／（９×１０5 ×ρ））／Ｄ2 但し、Ｋ：糸条繊度（デニール） ρ：糸条密度（ｇ／ｃｍ3 ） Ｄ：ノズル内径（ｃｍ） - 【請求項１２】 請求項４に記載された装置を用い、糸
条のラビリンスノズル内充填率Ｆを１０％乃至６０％と
したことを特徴とする糸条の加圧スチーム処理方法。 ここで、充填率Ｆ＝（Ｋ／（９×１０5 ×ρ））／Ａ 但し、Ｋ：糸条繊度（デニール） ρ：糸条密度（ｇ／ｃｍ3 ） Ａ：ノズル通路面積（ｃｍ2 ） - 【請求項１３】 請求項５に記載された装置を用い、糸
条のラビリンスノズル内充填率Ｆを１０％乃至６０％と
したことを特徴とする糸条の加圧スチーム処理方法。 ここで、充填率Ｆ＝（Ｋ／（９×１０5 ×ρ））／Ｄ2 但し、Ｋ：糸条繊度（デニール） ρ：糸条密度（ｇ／ｃｍ3 ） Ｄ；ノズル内径（ｃｍ） - 【請求項１４】 請求項６に記載された装置を用い、糸
条のラビリンスノズル内充填率Ｆを１０％乃至６０％と
したことを特徴とする糸条の加圧スチーム処理方法。 ここで、充填率：Ｆ＝（Ｋ／（９×１０5 ×ρ））／Ａ 但し、Ｋ：糸条繊度（デニール） ρ：糸条密度（ｇ／ｃｍ3 ） Ａ：ノズル通路面積（ｃｍ2 ） - 【請求項１５】 請求項８に記載された装置を用い、糸
条のラビリンスノズル内充填率Ｆを１０％乃至６０％と
したことを特徴とする糸条の加圧スチーム処理方法。 ここで、充填率Ｆ＝（ｋ／（９×１０5 ×ρ））／Ｄ2 但し、Ｋ：糸条繊度（デニール） ρ：糸条密度（ｇ／ｃｍ3 ） Ｄ：ノズル内径（ｃｍ） - 【請求項１６】 請求項９に記載された装置を用い、糸
条のラビリンスノズル内充填率Ｆを１０％乃至６０％と
したことを特徴とする糸条の加圧スチーム処理方法。 ここで、充填率Ｆ＝（Ｋ／（９×１０5 ×ρ））／Ａ 但し、Ｋ：糸条繊度（デニール） ρ：糸条密度（ｇ／ｃｍ3 ） Ａ：ノズル通路面積
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| JP20149192A JP3269855B2 (ja) | 1991-08-01 | 1992-07-28 | 糸条の加圧スチーム処理装置及びその方法 |
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| JP4587859B2 (ja) * | 2005-03-29 | 2010-11-24 | 東邦テナックス株式会社 | シール室 |
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-
1992
- 1992-07-28 JP JP20149192A patent/JP3269855B2/ja not_active Expired - Lifetime
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