JP3269010B2 - 放電灯点灯用インバータ電源ユニット - Google Patents
放電灯点灯用インバータ電源ユニットInfo
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は例えば集魚灯のよ
うに多数の放電灯を点灯させる場合等に用いて好適な放
電灯点灯用インバータ電源ユニットに関する。
うに多数の放電灯を点灯させる場合等に用いて好適な放
電灯点灯用インバータ電源ユニットに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、漁場では白熱ランプ式の集魚灯に
対して、高輝度で発光効率が高いメタルハライドランプ
（放電灯）が多く用いられている。この放電灯を点灯さ
せる電源ユニットＵＮは図１０に示すように交流電力受
電端子ＴINACと、昇圧トランスＴと、フィルタＦと、起
動回路ＳＴと、負荷となる放電灯Ｌを接続する送電端子
ＴOUT とによって構成され、昇圧トランスＴに交流電力
受電端子ＴINACを通じて例えば発電機Ｇから商用周波数
の一つである６０Hzの交流電力を供給し、昇圧された交
流電力を、送電端子ＴOUT に接続したメタルハライドラ
ンプから成る放電灯Ｌに印加して点灯させている。
対して、高輝度で発光効率が高いメタルハライドランプ
（放電灯）が多く用いられている。この放電灯を点灯さ
せる電源ユニットＵＮは図１０に示すように交流電力受
電端子ＴINACと、昇圧トランスＴと、フィルタＦと、起
動回路ＳＴと、負荷となる放電灯Ｌを接続する送電端子
ＴOUT とによって構成され、昇圧トランスＴに交流電力
受電端子ＴINACを通じて例えば発電機Ｇから商用周波数
の一つである６０Hzの交流電力を供給し、昇圧された交
流電力を、送電端子ＴOUT に接続したメタルハライドラ
ンプから成る放電灯Ｌに印加して点灯させている。
【０００３】この電源ユニットＵＮは昇圧トランスＴ及
びフィルタＦが６０Hz用として作られるため、磁気コア
が大形で重量が非常に重くなる欠点がある。例えばイカ
釣り船では１００灯近いランプを設置しており、このよ
うな小型漁船では集魚灯に使用する電源ユニットＵＮの
小型化と軽量化が強く望まれている。この問題を解決す
るための一つの方法として図１１に示すようにインバー
タＩＮＶを用いた電源ユニットＵＮＶが考えられてい
る。この電源ユニットＵＮＶは交流電力受電端子ＴINAC
と、この交流電力受電端子ＴINACから受電した商用周波
数を持つ交流電力を整流する整流回路ＲＥＣと、この整
流回路ＲＥＣで整流した整流電力を平滑する平滑回路Ｗ
と、この平滑回路Ｗの平滑出力電力を商用周波数より高
い周波数の交流電力に変換するインバータＩＮＶと、こ
のインバータＩＮＶが出力する交流電力の電圧を昇圧す
る昇圧トランスＴと、この昇圧された電力の波形を正弦
波形に近づけるフィルタＦと、負荷となる放電灯Ｌを起
動させるための起動回路ＳＴと、負荷となる放電灯Ｌに
インバータＩＮＶで発生した交流電力を供給するための
送電端子ＴOUT と、インバータＩＮＶに駆動信号を与え
る駆動信号発生手段ＯＳとによって構成される。
びフィルタＦが６０Hz用として作られるため、磁気コア
が大形で重量が非常に重くなる欠点がある。例えばイカ
釣り船では１００灯近いランプを設置しており、このよ
うな小型漁船では集魚灯に使用する電源ユニットＵＮの
小型化と軽量化が強く望まれている。この問題を解決す
るための一つの方法として図１１に示すようにインバー
タＩＮＶを用いた電源ユニットＵＮＶが考えられてい
る。この電源ユニットＵＮＶは交流電力受電端子ＴINAC
と、この交流電力受電端子ＴINACから受電した商用周波
数を持つ交流電力を整流する整流回路ＲＥＣと、この整
流回路ＲＥＣで整流した整流電力を平滑する平滑回路Ｗ
と、この平滑回路Ｗの平滑出力電力を商用周波数より高
い周波数の交流電力に変換するインバータＩＮＶと、こ
のインバータＩＮＶが出力する交流電力の電圧を昇圧す
る昇圧トランスＴと、この昇圧された電力の波形を正弦
波形に近づけるフィルタＦと、負荷となる放電灯Ｌを起
動させるための起動回路ＳＴと、負荷となる放電灯Ｌに
インバータＩＮＶで発生した交流電力を供給するための
送電端子ＴOUT と、インバータＩＮＶに駆動信号を与え
る駆動信号発生手段ＯＳとによって構成される。
【０００４】インバータＩＮＶは周知のように、例えば
絶縁ゲート型バイポーラトランジスタ（以下ＩＧＢＴと
称す）Ｑ１，Ｑ２，Ｑ３，Ｑ４を２本ずつ直列接続した
直列回路を並列接続し、その直列接続したＩＧＢＴ Ｑ
１とＱ２及びＱ３とＱ４の各接続点間に昇圧トランスＴ
の一次コイルを接続し、ＩＧＢＴ Ｑ１とＱ４を導通さ
せる状態と、Ｑ２とＱ３を導通させる状態を交互に繰り
返して昇圧トランスＴに交流電力を印加するように動作
する。ＩＧＢＴは、例えば正極性のパルスをゲート電極
に印加している間だけオンの状態となる。従って、イン
バータＩＮＶを構成する各ＩＧＢＴ Ｑ１〜Ｑ４の各ゲ
ート電極Ｇ１〜Ｇ４に図１２に示す駆動信号ＳG1〜ＳG4
を供給する。つまり、駆動信号ＳG1とＳG4を同位相でＩ
ＧＢＴ Ｑ１とＱ４のゲート電極Ｇ１とＧ４に与え、駆
動信号ＳG2とＳG3をＩＧＢＴ Ｑ２とＱ３のゲート電極
Ｇ２とＧ３に与える。駆動信号ＳG1，ＳG4とＳG2，ＳG3
の発生時間Ｔ１とＴ２によって負荷となる放電灯Ｌに印
加される交流電力の周波数ｆ0 が決定される。この例で
は交流電力源（この例では発電機Ｇ）が発生する交流電
力の周波数を６０Hzとし、その６倍の周波数３６０Hzを
負荷に供給される交流電力の周波数ｆ0 とした場合を説
明する。各駆動信号ＳG1〜ＳG4は時間Ｔ１とＴ２の間に
パルス幅変調された複数のパルスを発生して構成され
る。パルス幅変調は出力電流が正弦波に近づくように時
間Ｔ１とＴ２の各中央部分で最大パルス幅となるように
正弦波形に従ってパルス幅変調する。
絶縁ゲート型バイポーラトランジスタ（以下ＩＧＢＴと
称す）Ｑ１，Ｑ２，Ｑ３，Ｑ４を２本ずつ直列接続した
直列回路を並列接続し、その直列接続したＩＧＢＴ Ｑ
１とＱ２及びＱ３とＱ４の各接続点間に昇圧トランスＴ
の一次コイルを接続し、ＩＧＢＴ Ｑ１とＱ４を導通さ
せる状態と、Ｑ２とＱ３を導通させる状態を交互に繰り
返して昇圧トランスＴに交流電力を印加するように動作
する。ＩＧＢＴは、例えば正極性のパルスをゲート電極
に印加している間だけオンの状態となる。従って、イン
バータＩＮＶを構成する各ＩＧＢＴ Ｑ１〜Ｑ４の各ゲ
ート電極Ｇ１〜Ｇ４に図１２に示す駆動信号ＳG1〜ＳG4
を供給する。つまり、駆動信号ＳG1とＳG4を同位相でＩ
ＧＢＴ Ｑ１とＱ４のゲート電極Ｇ１とＧ４に与え、駆
動信号ＳG2とＳG3をＩＧＢＴ Ｑ２とＱ３のゲート電極
Ｇ２とＧ３に与える。駆動信号ＳG1，ＳG4とＳG2，ＳG3
の発生時間Ｔ１とＴ２によって負荷となる放電灯Ｌに印
加される交流電力の周波数ｆ0 が決定される。この例で
は交流電力源（この例では発電機Ｇ）が発生する交流電
力の周波数を６０Hzとし、その６倍の周波数３６０Hzを
負荷に供給される交流電力の周波数ｆ0 とした場合を説
明する。各駆動信号ＳG1〜ＳG4は時間Ｔ１とＴ２の間に
パルス幅変調された複数のパルスを発生して構成され
る。パルス幅変調は出力電流が正弦波に近づくように時
間Ｔ１とＴ２の各中央部分で最大パルス幅となるように
正弦波形に従ってパルス幅変調する。
【０００５】図１４に駆動信号発生手段ＯＳの一例を示
す。駆動信号発生手段ＯＳは交流電力源となる発電機Ｇ
が発生する交流電力の周波数のＮ倍の周波数（この例で
は６０×６＝３６０Hz）を持つクロックパルスを発生さ
せるために設けた例えば発振器ＯＳＣと、この発振器Ｏ
ＳＣが発生するクロックパルスの数を計数して波形記憶
器ＷＦＭをアクセスするアドレスカウンタＡＤＲＣとに
よって構成される。波形記憶器ＷＦＭは、例えばリード
オンリーメモリ（ＲＯＭ）によって構成することがで
き、この波形記憶器ＷＦＭに図１２Ａに示した駆動信号
ＳG1〜ＳG4が１周期分（Ｔ１＋Ｔ２）だけアドレス順に
記憶される。アドレスカウンタＡＤＲＣは、例えばリン
グカウンタによって構成することができ、発振器ＯＳＣ
から供給されるパルスの数に対応して波形記憶器ＷＦＭ
の先頭アドレスから最終アドレスまでのアドレスを繰り
返し発生する。
す。駆動信号発生手段ＯＳは交流電力源となる発電機Ｇ
が発生する交流電力の周波数のＮ倍の周波数（この例で
は６０×６＝３６０Hz）を持つクロックパルスを発生さ
せるために設けた例えば発振器ＯＳＣと、この発振器Ｏ
ＳＣが発生するクロックパルスの数を計数して波形記憶
器ＷＦＭをアクセスするアドレスカウンタＡＤＲＣとに
よって構成される。波形記憶器ＷＦＭは、例えばリード
オンリーメモリ（ＲＯＭ）によって構成することがで
き、この波形記憶器ＷＦＭに図１２Ａに示した駆動信号
ＳG1〜ＳG4が１周期分（Ｔ１＋Ｔ２）だけアドレス順に
記憶される。アドレスカウンタＡＤＲＣは、例えばリン
グカウンタによって構成することができ、発振器ＯＳＣ
から供給されるパルスの数に対応して波形記憶器ＷＦＭ
の先頭アドレスから最終アドレスまでのアドレスを繰り
返し発生する。
【０００６】ここで、波形記憶器ＷＦＭから読み出す駆
動信号ＳG1〜ＳG4の読出分解能をＴ１＋Ｔ２の時間内
を、例えば１０等分の分解能で読み出すものとすると、
電圧制御発振器ＶＣＯの発振周波数は３６０×１０＝3.
６ＫHz，分周器ＤＶの分周数１／Ｊは3.６ＫHz／Ｊ＝６
０HzによりＪ＝６０となる。インバータＩＮＶに図１２
Ａに示した駆動信号ＳG1〜ＳG4が供給され、ＩＧＢＴＱ
１，Ｑ４とＱ２，Ｑ３が交互にオン、オフ動作すること
により、昇圧トランスＴの一次コイルに図１２Ｂに示す
パルス電圧ＶＰが印加される。このパルス電圧ＶＰがフ
ィルタＦと放電灯Ｌから成る直列回路に印加されること
により、放電灯Ｌには図１２Ｃに示す正弦波状の出力電
流ＩO が流れる。この電流ＩO の周波数ｆ0 は駆動信号
ＳG1〜ＳG4の周期Ｔ１＋Ｔ２で決まるｆ0 ＝３６０Hzと
なる。
動信号ＳG1〜ＳG4の読出分解能をＴ１＋Ｔ２の時間内
を、例えば１０等分の分解能で読み出すものとすると、
電圧制御発振器ＶＣＯの発振周波数は３６０×１０＝3.
６ＫHz，分周器ＤＶの分周数１／Ｊは3.６ＫHz／Ｊ＝６
０HzによりＪ＝６０となる。インバータＩＮＶに図１２
Ａに示した駆動信号ＳG1〜ＳG4が供給され、ＩＧＢＴＱ
１，Ｑ４とＱ２，Ｑ３が交互にオン、オフ動作すること
により、昇圧トランスＴの一次コイルに図１２Ｂに示す
パルス電圧ＶＰが印加される。このパルス電圧ＶＰがフ
ィルタＦと放電灯Ｌから成る直列回路に印加されること
により、放電灯Ｌには図１２Ｃに示す正弦波状の出力電
流ＩO が流れる。この電流ＩO の周波数ｆ0 は駆動信号
ＳG1〜ＳG4の周期Ｔ１＋Ｔ２で決まるｆ0 ＝３６０Hzと
なる。
【０００７】インバータＩＮＶの出力電流としてＩO が
流れることにより、インバータＩＮＶの入力側には図１
２Ｄに示すように出力電流ＩO を両波整流した脈流電流
ＩDCが流れ、整流回路ＲＥＣの入力側、つまり発電機Ｇ
には発電機Ｇが発電する交流電力ＡＣ（図１３Ａ）の正
の半サイクルと負の半サイクルの双方で２ｆ0 の周波数
を持つ電流ＩAC（図１３Ｂ）が流れる。
流れることにより、インバータＩＮＶの入力側には図１
２Ｄに示すように出力電流ＩO を両波整流した脈流電流
ＩDCが流れ、整流回路ＲＥＣの入力側、つまり発電機Ｇ
には発電機Ｇが発電する交流電力ＡＣ（図１３Ａ）の正
の半サイクルと負の半サイクルの双方で２ｆ0 の周波数
を持つ電流ＩAC（図１３Ｂ）が流れる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】発電機Ｇに図１３Ｂに
示すような高い周波数の電流ＩACが流れることにより、
発電機Ｇでは力率が低下し、実効出力容量が下がる不都
合が生じる。更にロータコイル等に局部的な発熱を招く
ため大幅に負荷率を低減させる必要がある。つまり、み
かけの負荷容量より電力容量の大きい発電機を用いなく
てはならなくなる欠点がある。また、電力源として電池
を用いる場合でも、電池から高い周波数の電流を取り出
すと発熱を伴い、電池の寿命を短くしてしまう不都合が
生じる。
示すような高い周波数の電流ＩACが流れることにより、
発電機Ｇでは力率が低下し、実効出力容量が下がる不都
合が生じる。更にロータコイル等に局部的な発熱を招く
ため大幅に負荷率を低減させる必要がある。つまり、み
かけの負荷容量より電力容量の大きい発電機を用いなく
てはならなくなる欠点がある。また、電力源として電池
を用いる場合でも、電池から高い周波数の電流を取り出
すと発熱を伴い、電池の寿命を短くしてしまう不都合が
生じる。
【０００９】この欠点を解消するには、図１５に示すよ
うに能動素子を備えたアクティブフィルタＡＦを用いる
ことも考えられる。このアクティブフィルタＡＦによれ
ば、入力電流を正弦波とするような帰還回路を備え、高
調波を抑制する機能を発揮する。しかしながら、このア
クティブフィルタＡＦを装備するにはコストが掛り、ま
た装置の大型化、重量の増大が避けられない。この発明
の目的はコストを掛けることなく、簡単な方法により電
力源側に流れる高い周波数の電流を抑制することができ
る放電灯点灯用インバータ電源ユニットを提供しようと
するものである。
うに能動素子を備えたアクティブフィルタＡＦを用いる
ことも考えられる。このアクティブフィルタＡＦによれ
ば、入力電流を正弦波とするような帰還回路を備え、高
調波を抑制する機能を発揮する。しかしながら、このア
クティブフィルタＡＦを装備するにはコストが掛り、ま
た装置の大型化、重量の増大が避けられない。この発明
の目的はコストを掛けることなく、簡単な方法により電
力源側に流れる高い周波数の電流を抑制することができ
る放電灯点灯用インバータ電源ユニットを提供しようと
するものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】この発明では、ユニット
内にＭ基のインバータを設け、このＭ基のインバータを
互いに３６０°／Ｍ又は１８０°／Ｍの位相差を持たせ
て駆動する構成とした点を特徴とするものである。この
発明によるインバータ電源ユニットによれば、各インバ
ータ電源ユニットごとにＭ基のインバータが互いに３６
０°／Ｍ又は１８０°／Ｍの位相差を持たせて動作する
ように組み込まれているから、各インバータ電源ユニッ
トを電力源に接続し、負荷を接続するだけの作業で、最
適な並列運転の状況を構築することができる。よって取
扱いが簡単なインバータ電源ユニットとして実用するこ
とができる利点が得られる。
内にＭ基のインバータを設け、このＭ基のインバータを
互いに３６０°／Ｍ又は１８０°／Ｍの位相差を持たせ
て駆動する構成とした点を特徴とするものである。この
発明によるインバータ電源ユニットによれば、各インバ
ータ電源ユニットごとにＭ基のインバータが互いに３６
０°／Ｍ又は１８０°／Ｍの位相差を持たせて動作する
ように組み込まれているから、各インバータ電源ユニッ
トを電力源に接続し、負荷を接続するだけの作業で、最
適な並列運転の状況を構築することができる。よって取
扱いが簡単なインバータ電源ユニットとして実用するこ
とができる利点が得られる。
【００１１】
【発明の実施の形態】負荷となる放電灯Ｌには図２Ａに
示すように、互いに９０°位相が異なる電流Ｉ01とＩ02
が流れる。この電流Ｉ01とＩ02は図１２Ｂで説明したの
と同じように、駆動信号発生手段ＯＳで発生する駆動信
号ＳG1〜ＳG4の周期Ｔ１＋Ｔ２で決まる例えば３６０Hz
とすることができる。負荷に９０°位相が異なる交流電
流Ｉ01とＩ02が流れたことにより、整流回路ＲＥＣの出
力側、つまり平滑回路Ｗには図２Ｂに示す整流電流ＩB1
とＩB2が流れる。この整流電流ＩB1とＩB2は一方が最大
値のとき、他方は最小値となる逆位相の関係にある。従
って共通の発電機Ｇに流れる合成電流は相互に谷の部分
が埋められて平滑化され、リップル分が小さい電流とな
る。図３に発電機Ｇから取り出される交流電流ＩACの波
形を示す。リップルＲＰは図２Ｂに示した整流電流ＩB1
とＩB2を合成したリップル分となり、 つまり３台のイン
バータを１２０°ずつ位相をずらして動作させた場合
は、各放電灯Ｌには図５Ａに示す電流Ｉ01，Ｉ02，Ｉ03
が流れる。この電流Ｉ01〜Ｉ03はそれぞれ１２０°の位
相差を持つ３相交流電流となる。各電流Ｉ01，Ｉ02，Ｉ
03は各平滑回路Ｗの入力側では図５Ｂに示す整流電流Ｉ
DC1 ，ＩDC2 ，ＩDC3 として流れる。この整流電流Ｉ
DC1 とＩDC2 及びＩDC3 が交流発電機Ｇに合成されて流
れるから、交流発電機Ｇからは図６に示す電流ＩACが取
り出される。この電流ＩACは３相の整流電流ＩDC1 〜Ｉ
DC3 を合成した電流であるから、図３に示した交流電流
ＩACよりリップルＲＰは小さくなる。よって基本波以外
に含まれる高調波成分は図３の場合より更に少なくする
ことができ、発電機Ｇへの悪影響を軽減できる利点が得
られる。
示すように、互いに９０°位相が異なる電流Ｉ01とＩ02
が流れる。この電流Ｉ01とＩ02は図１２Ｂで説明したの
と同じように、駆動信号発生手段ＯＳで発生する駆動信
号ＳG1〜ＳG4の周期Ｔ１＋Ｔ２で決まる例えば３６０Hz
とすることができる。負荷に９０°位相が異なる交流電
流Ｉ01とＩ02が流れたことにより、整流回路ＲＥＣの出
力側、つまり平滑回路Ｗには図２Ｂに示す整流電流ＩB1
とＩB2が流れる。この整流電流ＩB1とＩB2は一方が最大
値のとき、他方は最小値となる逆位相の関係にある。従
って共通の発電機Ｇに流れる合成電流は相互に谷の部分
が埋められて平滑化され、リップル分が小さい電流とな
る。図３に発電機Ｇから取り出される交流電流ＩACの波
形を示す。リップルＲＰは図２Ｂに示した整流電流ＩB1
とＩB2を合成したリップル分となり、 つまり３台のイン
バータを１２０°ずつ位相をずらして動作させた場合
は、各放電灯Ｌには図５Ａに示す電流Ｉ01，Ｉ02，Ｉ03
が流れる。この電流Ｉ01〜Ｉ03はそれぞれ１２０°の位
相差を持つ３相交流電流となる。各電流Ｉ01，Ｉ02，Ｉ
03は各平滑回路Ｗの入力側では図５Ｂに示す整流電流Ｉ
DC1 ，ＩDC2 ，ＩDC3 として流れる。この整流電流Ｉ
DC1 とＩDC2 及びＩDC3 が交流発電機Ｇに合成されて流
れるから、交流発電機Ｇからは図６に示す電流ＩACが取
り出される。この電流ＩACは３相の整流電流ＩDC1 〜Ｉ
DC3 を合成した電流であるから、図３に示した交流電流
ＩACよりリップルＲＰは小さくなる。よって基本波以外
に含まれる高調波成分は図３の場合より更に少なくする
ことができ、発電機Ｇへの悪影響を軽減できる利点が得
られる。
【００１２】図１はこの出願の請求項１で提案する放電
灯点灯用インバータ電源ユニットにおいてインバータの
並列運転数ＭをＭ＝２とした場合の実施例を示す。この
請求項１で提案するインバータ電源ユニット１０は交流
電力受電端子ＴINACと、全波整流回路ＲＥＣとを具備す
る他にＭ＝２としたから共通の筐体内（ユニット内）に
２基のインバータＩＮＶを装備し、この２基のインバー
タＩＮＶを互いに９０°の位相差を持たせて動作させる
ように構成した場合を示す。このためには２基のインバ
ータＩＮＶを駆動する駆動信号発生手段ＯＳの一方には
波形整形回路ＷＦＯから基準位相となる同期信号を与
え、他方の駆動信号発生手段ＯＳには、波形整形回路Ｗ
ＦＯから出力される同期信号を９０°相当量の遅延時間
を持つ遅延回路ＤＹ１を通じて同期信号を与える構成と
される。
灯点灯用インバータ電源ユニットにおいてインバータの
並列運転数ＭをＭ＝２とした場合の実施例を示す。この
請求項１で提案するインバータ電源ユニット１０は交流
電力受電端子ＴINACと、全波整流回路ＲＥＣとを具備す
る他にＭ＝２としたから共通の筐体内（ユニット内）に
２基のインバータＩＮＶを装備し、この２基のインバー
タＩＮＶを互いに９０°の位相差を持たせて動作させる
ように構成した場合を示す。このためには２基のインバ
ータＩＮＶを駆動する駆動信号発生手段ＯＳの一方には
波形整形回路ＷＦＯから基準位相となる同期信号を与
え、他方の駆動信号発生手段ＯＳには、波形整形回路Ｗ
ＦＯから出力される同期信号を９０°相当量の遅延時間
を持つ遅延回路ＤＹ１を通じて同期信号を与える構成と
される。
【００１３】このように、各インバータ電源ユニット１
０の内部で２基のインバータＩＮＶを９０°の位相差を
持って動作させることにより、負荷となる放電灯Ｌには
図２Ａに示すように、互いに９０°位相が異なる電流Ｉ
01 とＩ 02 が流れる。この電流Ｉ 01 とＩ 02 は図１２Ｂで説
明したのと同じように、駆動信号発生手段ＯＳで発生す
る駆動信号Ｓ G1 〜Ｓ G4 の周期Ｔ１＋Ｔ２で決まる例えば
３６０Hzとすることができる。負荷に９０°位相が異な
る交流電流Ｉ 01 とＩ 02 が流れたことにより、整流回路Ｒ
ＥＣの出力側、つまり平滑回路Ｗには図２Ｂに示す整流
電流Ｉ B1 とＩ B2 が流れる。この整流電流Ｉ B1 とＩ B2 は一
方が最大値のとき、他方は最小値となる逆位相の関係に
ある。従って共通の発電機Ｇに流れる合成電流は相互に
谷の部分が埋められて平滑化され、リップル分が小さい
電流となる。図３に発電機Ｇから取り出される交流電流
Ｉ AC の波形を示す。リップルＲＰは図２Ｂに示した整流
電流Ｉ B1 とＩ B2 を合成したリップル分となり、発電機Ｇ
に流れる電流は平均化され、高調波の含有量が少ない電
流とされる。従って、この請求項１で提案するインバー
タ電源ユニット１０によれば発電機Ｇに接続するインバ
ータ電源ユニットの数に関係なく、単にインバータ電源
ユニット１０を発電機Ｇに接続するだけで最適な並列運
転状態を構築することができる。
０の内部で２基のインバータＩＮＶを９０°の位相差を
持って動作させることにより、負荷となる放電灯Ｌには
図２Ａに示すように、互いに９０°位相が異なる電流Ｉ
01 とＩ 02 が流れる。この電流Ｉ 01 とＩ 02 は図１２Ｂで説
明したのと同じように、駆動信号発生手段ＯＳで発生す
る駆動信号Ｓ G1 〜Ｓ G4 の周期Ｔ１＋Ｔ２で決まる例えば
３６０Hzとすることができる。負荷に９０°位相が異な
る交流電流Ｉ 01 とＩ 02 が流れたことにより、整流回路Ｒ
ＥＣの出力側、つまり平滑回路Ｗには図２Ｂに示す整流
電流Ｉ B1 とＩ B2 が流れる。この整流電流Ｉ B1 とＩ B2 は一
方が最大値のとき、他方は最小値となる逆位相の関係に
ある。従って共通の発電機Ｇに流れる合成電流は相互に
谷の部分が埋められて平滑化され、リップル分が小さい
電流となる。図３に発電機Ｇから取り出される交流電流
Ｉ AC の波形を示す。リップルＲＰは図２Ｂに示した整流
電流Ｉ B1 とＩ B2 を合成したリップル分となり、発電機Ｇ
に流れる電流は平均化され、高調波の含有量が少ない電
流とされる。従って、この請求項１で提案するインバー
タ電源ユニット１０によれば発電機Ｇに接続するインバ
ータ電源ユニットの数に関係なく、単にインバータ電源
ユニット１０を発電機Ｇに接続するだけで最適な並列運
転状態を構築することができる。
【００１４】図４はこの出願の請求項１で提案するイン
バータ電源ユニットにおいてＭ＝３とした場合の実施例
を示す。この実施例ではインバータ電源ユニット１０は
図１に示した実施例と同様に交流電力受電端子Ｔ
INACと、全波整流回路ＲＥＣとを具備する他にＭ＝３と
したから共通の筐体内に３基のインバータＩＮＶを装備
し、この３基のインバータＩＮＶをそれぞれを１２０°
ずつ位相をずらして動作させるように構成した場合を示
す。このために１基目のインバータＩＮＶに駆動信号を
与える波形記憶器ＷＦＭ（以下図１４参照）のアドレス
カウンタＡＤＲＣには発振器ＯＳＣから基準位相を持つ
同期信号を与え、２基目のインバータＩＮＶには発振器
ＯＳＣから出力される同期信号を１２０°相当量の遅延
時間を持つ遅延回路ＤＹ２を通じて供給し、３基目のイ
ンバータＩＮＶには２４０°相当量の遅延時間を持つ遅
延回路ＤＹ３を通じて同期信号を与えるように構成す
る。
バータ電源ユニットにおいてＭ＝３とした場合の実施例
を示す。この実施例ではインバータ電源ユニット１０は
図１に示した実施例と同様に交流電力受電端子Ｔ
INACと、全波整流回路ＲＥＣとを具備する他にＭ＝３と
したから共通の筐体内に３基のインバータＩＮＶを装備
し、この３基のインバータＩＮＶをそれぞれを１２０°
ずつ位相をずらして動作させるように構成した場合を示
す。このために１基目のインバータＩＮＶに駆動信号を
与える波形記憶器ＷＦＭ（以下図１４参照）のアドレス
カウンタＡＤＲＣには発振器ＯＳＣから基準位相を持つ
同期信号を与え、２基目のインバータＩＮＶには発振器
ＯＳＣから出力される同期信号を１２０°相当量の遅延
時間を持つ遅延回路ＤＹ２を通じて供給し、３基目のイ
ンバータＩＮＶには２４０°相当量の遅延時間を持つ遅
延回路ＤＹ３を通じて同期信号を与えるように構成す
る。
【００１５】このように構成することにより、発電機Ｇ
からこのインバータ電源ユニット１０に流れる電流波形
は図５及び図６に示すように、瞬時値が平均化され高調
波の少ない波形となり、単に発電機Ｇの容量の範囲内で
接続可能な台数のインバータ電源ユニット１０を発電機
Ｇに接続するだけで最適並列運転状況を構築することが
できる。つまり３台のインバータを１２０°ずつ位相を
ずらして動作させた場合は、各放電灯Ｌには図５Ａに示
す電流Ｉ 01 ，Ｉ 02 ，Ｉ 03 が流れる。この電流Ｉ 01 〜Ｉ 03
はそれぞれ１２０°の位相差を持つ３相交流電流とな
る。各電流Ｉ 01 ，Ｉ 02 ，Ｉ 03 は各平滑回路Ｗの入力側で
は図５Ｂに示す整流電流Ｉ DC1 ，Ｉ DC2 ，Ｉ DC3 として
流れる。この整流電流Ｉ DC1 とＩ DC2 及びＩ DC3 が交流
発電機Ｇに合成されて流れるから、交流発電機Ｇからは
図６に示す電流Ｉ AC が取り出される。この電流Ｉ AC は３
相の整流電流Ｉ DC1 〜Ｉ DC3 を合成した電流であるか
ら、図３に示した交流電流Ｉ AC よりリップルＲＰは小さ
くなる。よって基本波以外に含まれる高調波成分は図３
の場合より更に少なくすることができ、発電機Ｇへの悪
影響を軽減できる利点が得られる。
からこのインバータ電源ユニット１０に流れる電流波形
は図５及び図６に示すように、瞬時値が平均化され高調
波の少ない波形となり、単に発電機Ｇの容量の範囲内で
接続可能な台数のインバータ電源ユニット１０を発電機
Ｇに接続するだけで最適並列運転状況を構築することが
できる。つまり３台のインバータを１２０°ずつ位相を
ずらして動作させた場合は、各放電灯Ｌには図５Ａに示
す電流Ｉ 01 ，Ｉ 02 ，Ｉ 03 が流れる。この電流Ｉ 01 〜Ｉ 03
はそれぞれ１２０°の位相差を持つ３相交流電流とな
る。各電流Ｉ 01 ，Ｉ 02 ，Ｉ 03 は各平滑回路Ｗの入力側で
は図５Ｂに示す整流電流Ｉ DC1 ，Ｉ DC2 ，Ｉ DC3 として
流れる。この整流電流Ｉ DC1 とＩ DC2 及びＩ DC3 が交流
発電機Ｇに合成されて流れるから、交流発電機Ｇからは
図６に示す電流Ｉ AC が取り出される。この電流Ｉ AC は３
相の整流電流Ｉ DC1 〜Ｉ DC3 を合成した電流であるか
ら、図３に示した交流電流Ｉ AC よりリップルＲＰは小さ
くなる。よって基本波以外に含まれる高調波成分は図３
の場合より更に少なくすることができ、発電機Ｇへの悪
影響を軽減できる利点が得られる。
【００１６】図７以下は直流受電型のインバータ電源ユ
ニットの実施例を示す。図７に示す実施例はこの出願の
請求項２で提案する直流受電型のインバータ電源ユニッ
トの実施例を示す。直流受電型のインバータ電源ユニッ
トでは直流受電端子ＴINDCを具備し、この直流受電端子
ＴINDCに直接平滑回路Ｗが接続され整流回路ＲＥＣは省
略される。 図７はこの出願の請求項２で提案するインバ
ータ電源ユニットにおいてＭ＝２とした場合の実施例を
示す。この請求項２で提案するインバータ電源ユニット
１０は直流電力受電端子ＴINDCを持つ直流受電型のイン
バータ電源ユニットである。この例ではＭ＝２としたか
ら同一筐体内に２基のインバータＩＮＶを搭載し、この
２基のインバータＩＮＶを互いに９０°位相差を持たせ
て動作させるように構成した場合を示す。
ニットの実施例を示す。図７に示す実施例はこの出願の
請求項２で提案する直流受電型のインバータ電源ユニッ
トの実施例を示す。直流受電型のインバータ電源ユニッ
トでは直流受電端子ＴINDCを具備し、この直流受電端子
ＴINDCに直接平滑回路Ｗが接続され整流回路ＲＥＣは省
略される。 図７はこの出願の請求項２で提案するインバ
ータ電源ユニットにおいてＭ＝２とした場合の実施例を
示す。この請求項２で提案するインバータ電源ユニット
１０は直流電力受電端子ＴINDCを持つ直流受電型のイン
バータ電源ユニットである。この例ではＭ＝２としたか
ら同一筐体内に２基のインバータＩＮＶを搭載し、この
２基のインバータＩＮＶを互いに９０°位相差を持たせ
て動作させるように構成した場合を示す。
【００１７】つまり、同一筐体内において、一方のイン
バータＩＮＶに駆動信号を与える駆動信号発生手段ＯＳ
に同期信号源ＰＧから基準位相を持つ同期信号を与え、
また他方のインバータＩＮＶ用駆動信号発生手段ＯＳに
は９０°遅延量を持つ遅延回路ＤＹ１を通じて同期信号
を与える。従って、この請求項２で提案するインバータ
電源ユニットによれば、このユニットを直流電力源Ｅに
接続するだけで搭載した２基のインバータは互いに９０
°位相差を持って動作するから、直流電力源Ｅにはリッ
プル分の少ない電流（高調波の含有量が少ない）が流れ
る。よって直流電力源Ｅとなる電池等を劣化させること
がなく、最適な並列運転状況を構築することができる。
バータＩＮＶに駆動信号を与える駆動信号発生手段ＯＳ
に同期信号源ＰＧから基準位相を持つ同期信号を与え、
また他方のインバータＩＮＶ用駆動信号発生手段ＯＳに
は９０°遅延量を持つ遅延回路ＤＹ１を通じて同期信号
を与える。従って、この請求項２で提案するインバータ
電源ユニットによれば、このユニットを直流電力源Ｅに
接続するだけで搭載した２基のインバータは互いに９０
°位相差を持って動作するから、直流電力源Ｅにはリッ
プル分の少ない電流（高調波の含有量が少ない）が流れ
る。よって直流電力源Ｅとなる電池等を劣化させること
がなく、最適な並列運転状況を構築することができる。
【００１８】図８はこの出願の請求項２で提案するイン
バータ電源ユニットにおいてＭ＝３とした場合の実施例
を示す。この実施例に示すインバータ電源ユニットはＭ
＝３としたから共通の筐体内に３基のインバータを搭載
し、この各インバータを１２０°ずつ位相をずらして動
作させるインバータ電源ユニットを構成した場合を示
す。従って、例えば１番目のインバータＩＮＶの駆動信
号発生手段ＯＳには同期信号発生器ＰＧから出力される
同期信号をそのまま与え、他の一つの駆動信号発生手段
ＯＳには１２０°遅相量を持つ遅延回路ＤＹ２を通じて
同期信号を与、他の一つの駆動信号発生手段ＯＳには２
４０°の遅相量を持つ遅延回路ＤＹ３を通じて同期信号
を与える。
バータ電源ユニットにおいてＭ＝３とした場合の実施例
を示す。この実施例に示すインバータ電源ユニットはＭ
＝３としたから共通の筐体内に３基のインバータを搭載
し、この各インバータを１２０°ずつ位相をずらして動
作させるインバータ電源ユニットを構成した場合を示
す。従って、例えば１番目のインバータＩＮＶの駆動信
号発生手段ＯＳには同期信号発生器ＰＧから出力される
同期信号をそのまま与え、他の一つの駆動信号発生手段
ＯＳには１２０°遅相量を持つ遅延回路ＤＹ２を通じて
同期信号を与、他の一つの駆動信号発生手段ＯＳには２
４０°の遅相量を持つ遅延回路ＤＹ３を通じて同期信号
を与える。
【００１９】従って、この実施例でも３基のインバータ
ＩＮＶは同一筐体内で１２０°ずつ異なる位相で動作す
る。よって、この３基のインバータＩＮＶに流れる電流
を加算した直流電流は３相電流を平均したものとなるか
ら、図７に示した実施例の場 合よりリップル分の少ない
電流となり、直流電力源Ｅとなる例えば電池に高調波あ
るいは高い周波数の信号が流れることを軽減できるか
ら、直流電力源を劣化させるような不都合を回避するこ
とができる利点が得られる。尚、図４に示した交流受電
型のインバータ電源ユニット及び図８に示した直流受電
型のインバータ電源ユニットは内部にインバータＩＮＶ
を３基搭載した例を説明したが、この発明では共通の筐
体内に３基に限らず更に多くのインバータを搭載し、こ
れらのインバータをそれぞれ位相をずらして動作させる
構成も請求範囲に含むものとする。
ＩＮＶは同一筐体内で１２０°ずつ異なる位相で動作す
る。よって、この３基のインバータＩＮＶに流れる電流
を加算した直流電流は３相電流を平均したものとなるか
ら、図７に示した実施例の場 合よりリップル分の少ない
電流となり、直流電力源Ｅとなる例えば電池に高調波あ
るいは高い周波数の信号が流れることを軽減できるか
ら、直流電力源を劣化させるような不都合を回避するこ
とができる利点が得られる。尚、図４に示した交流受電
型のインバータ電源ユニット及び図８に示した直流受電
型のインバータ電源ユニットは内部にインバータＩＮＶ
を３基搭載した例を説明したが、この発明では共通の筐
体内に３基に限らず更に多くのインバータを搭載し、こ
れらのインバータをそれぞれ位相をずらして動作させる
構成も請求範囲に含むものとする。
【００２０】図９に駆動信号発生手段ＯＳと位相設定手
段１１の変形実施例を示す。この実施例では波形記憶手
段ＷＦＭに基準位相を持つ波形の記憶領域Ａと、９０°
の遅相位相を持つ波形の記憶領域Ｂと、１２０°の遅相
位相を持つ波形の記憶領域Ｃと、２４０°の遅相位相を
持つ波形の記憶領域Ｄを設け、これら各記憶領域Ａ〜Ｄ
を位相設定手段１１となるバンク切替スイッチＳＷ１〜
ＳＷ４によって切替え、どの記憶領域を読み出すかを設
定してインバータに供給する駆動信号の位相を設定する
ように構成した場合を示す。この構成を採る場合、各駆
動信号発生手段ＯＳを構成するフェイズロックループＰ
ＬＬには交流受電型インバータの場合は交流発電機の交
流電圧波形から波形整形した同一位相の同期信号を与え
ればよく、また直流受電型の場合は共通の同期信号発生
器から同一位相の同期信号を与えればよい。
段１１の変形実施例を示す。この実施例では波形記憶手
段ＷＦＭに基準位相を持つ波形の記憶領域Ａと、９０°
の遅相位相を持つ波形の記憶領域Ｂと、１２０°の遅相
位相を持つ波形の記憶領域Ｃと、２４０°の遅相位相を
持つ波形の記憶領域Ｄを設け、これら各記憶領域Ａ〜Ｄ
を位相設定手段１１となるバンク切替スイッチＳＷ１〜
ＳＷ４によって切替え、どの記憶領域を読み出すかを設
定してインバータに供給する駆動信号の位相を設定する
ように構成した場合を示す。この構成を採る場合、各駆
動信号発生手段ＯＳを構成するフェイズロックループＰ
ＬＬには交流受電型インバータの場合は交流発電機の交
流電圧波形から波形整形した同一位相の同期信号を与え
ればよく、また直流受電型の場合は共通の同期信号発生
器から同一位相の同期信号を与えればよい。
【００２１】また、駆動信号発生手段の他の構成として
はマイクロコンピュータを用いて各位相を持つ駆動信号
を発生させる構成も考えられる。
はマイクロコンピュータを用いて各位相を持つ駆動信号
を発生させる構成も考えられる。
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれば
多数の放電灯点灯用インバータ電源ユニットを同時に動
作させる場合において、電力源にインバータで発生する
高い周波数の電流が流れることを簡単な構成（位相が異
なるインバータを組み合わせるだけ）により阻止するこ
とができるから、コストを掛けることなく放電灯点灯用
インバータ電源ユニットの欠点を解消することができ
る。また電力源が交流発電機の場合、発電機に流れる電
流の力率を従来のインバータ電源ユニットの場合と比較
して改善することができるから、発電機の実効容量を低
減させ、小容量の発電機でも充分に負荷を駆動できるよ
うになり、発電機を軽量化することができる。よって、
特に小型船舶用或いはその他の移動体に搭載する電源装
置に用いてその効果は大である。
多数の放電灯点灯用インバータ電源ユニットを同時に動
作させる場合において、電力源にインバータで発生する
高い周波数の電流が流れることを簡単な構成（位相が異
なるインバータを組み合わせるだけ）により阻止するこ
とができるから、コストを掛けることなく放電灯点灯用
インバータ電源ユニットの欠点を解消することができ
る。また電力源が交流発電機の場合、発電機に流れる電
流の力率を従来のインバータ電源ユニットの場合と比較
して改善することができるから、発電機の実効容量を低
減させ、小容量の発電機でも充分に負荷を駆動できるよ
うになり、発電機を軽量化することができる。よって、
特に小型船舶用或いはその他の移動体に搭載する電源装
置に用いてその効果は大である。
【図１】この発明の請求項１で提案するインバータ電源
ユニットの一実施例を説明するためのブロック図。
ユニットの一実施例を説明するためのブロック図。
【図２】図１に示したインバータ電源ユニットの動作を
説明するための波形図。
説明するための波形図。
【図３】図１に示したこの発明によるインバータ電源ユ
ニットに供給される電流の波形を説明するための波形
図。
ニットに供給される電流の波形を説明するための波形
図。
【図４】この発明の請求項１で提案するインバータ電源
ユニットを並列運転数Ｍ＝３とした場合の実施例を説明
するためのブロック図。
ユニットを並列運転数Ｍ＝３とした場合の実施例を説明
するためのブロック図。
【図５】図４に示したインバータ電源ユニットの動作を
説明するための波形図。
説明するための波形図。
【図６】図５と同様の波形図。
【図７】この出願の請求項２で提案したインバータ電源
ユニットを並列運転数Ｍ＝２で動作させる場合の実施例
を説明するためのブロック図。
ユニットを並列運転数Ｍ＝２で動作させる場合の実施例
を説明するためのブロック図。
【図８】この出願の請求項２で提案したインバータ電源
ユニットを並列運転数Ｍ＝３で動作させる場合の実施例
を説明するためのブロック図。
ユニットを並列運転数Ｍ＝３で動作させる場合の実施例
を説明するためのブロック図。
【図９】この発明によるインバータ電源ユニットに用い
る駆動信号発生手段の変形実施例を説明するためのブロ
ック図。
る駆動信号発生手段の変形実施例を説明するためのブロ
ック図。
【図１０】従来の技術を説明するための接続図。
【図１１】従来のインバータ電源ユニットの構成を説明
するためのブロック図。
するためのブロック図。
【図１２】図１１に示したインバータ電源ユニットの動
作を説明するための波形図。
作を説明するための波形図。
【図１３】図１１に示した従来のインバータ電源ユニッ
トの動作を説明するための各部の波形図。
トの動作を説明するための各部の波形図。
【図１４】図１１に示した従来のインバータ電源ユニッ
トに用いる駆動信号発生手段の一例を説明するためのブ
ロック図。
トに用いる駆動信号発生手段の一例を説明するためのブ
ロック図。
【図１５】従来のインバータ電源ユニットの不都合を解
消する一つの方法を説明するためのブロック図。
消する一つの方法を説明するためのブロック図。
１０ インバータ電源ユニット Ｇ 交流発電機 Ｅ 直流電力源 ＴINAC 交流受電端子 ＴOUT 送電端子 ＲＥＣ 整流回路 Ｗ 平滑回路 ＩＮＶ インバータ Ｔ 昇圧トランス Ｆ フィルタ ＳＴ 起動回路 ＯＳ 駆動信号発生手段 ＤＹ１ ９０°遅相量を持つ遅延回路 ＤＹ２ １２０°遅相量を持つ遅延回路 ＤＹ３ ２４０°遅相量を持つ遅延回路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H02M 7/48 H02J 3/38 H02M 7/06 H05B 41/24
Claims (2)
- 【請求項１】 Ａ．商用周波数を持つ交流電力を受電す
る交流電力受電端子と、 Ｂ．この交流電力受電端子に受電した交流電力を整流す
る全波整流回路と、 Ｃ．この全波整流回路で整流した整流電力を平滑する平
滑回路と、 Ｄ．この平滑回路で平滑した直流電力を上記交流電力受
電端子に受電した交流電力より高い周波数の交流電力に
変換するＭ基（Ｍは２，３，４，…）のインバータと、 Ｅ．このＭ基のインバータの各変換出力を負荷に供給す
るためのＭ組の送電端子と、 Ｆ．上記Ｍ基のインバータのそれぞれに、３６０°／Ｍ
又は１８０°／Ｍの位相差を持つ駆動信号を供給するＭ
組の駆動信号発生手段と、 Ｇ．上記各インバータと上記各送電端子との間にそれぞ
れ挿入され、上記各インバータが出力する交流電圧を上
記各送電端子に負荷として接続される放電灯を点灯させ
る交流電圧に昇圧させる昇圧トランス及びこの昇圧トラ
ンスが出力する電流を正弦波形にろ波するフィルタ及び
上記放電灯を起動させる起動回路と、 によって構成したことを特徴とする放電灯点灯用インバ
ータ電源ユニット。 - 【請求項２】 Ａ．直流電力を受電する直流電力受電端
子と、 Ｂ．この直流電力受電端子に受電される直流電力を商用
周波数より高い周波数の交流電力に変換するＭ基（Ｍは
２，３，４，…）のインバータと、 Ｃ．このＭ基のインバータで変換した交流電力を負荷に
供給するためのＭ組の送電端子と、 Ｄ．上記Ｍ基のインバータと上記直流電力受電端子との
間に挿入され、上記負荷のそれぞれに供給される負荷電
流を平滑する平滑回路と、 Ｅ．上記Ｍ基のインバータのそれぞれに３６０°／Ｍ又
は１８０°／Ｍの位相差を持つ駆動信号を供給するＭ組
の駆動信号発生手段と、 Ｆ．上記各インバータと上記各送電端子との間にそれぞ
れ挿入され、上記各インバータが出力する交流電圧を上
記各送電端子に負荷として接続される放電灯を点灯させ
る交流電圧に昇圧させる昇圧トランス及びこの昇圧トラ
ンスが出力する電流を正弦波形にろ波するフィルタ及び
上記放電灯を起動させる起動回路と、 によって構成したことを特徴とする放電灯点灯用インバ
ータ電源ユニット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17986997A JP3269010B2 (ja) | 1997-02-14 | 1997-07-04 | 放電灯点灯用インバータ電源ユニット |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3084097 | 1997-02-14 | ||
| JP9-30840 | 1997-02-14 | ||
| JP17986997A JP3269010B2 (ja) | 1997-02-14 | 1997-07-04 | 放電灯点灯用インバータ電源ユニット |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10290574A JPH10290574A (ja) | 1998-10-27 |
| JP3269010B2 true JP3269010B2 (ja) | 2002-03-25 |
Family
ID=26369259
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17986997A Expired - Fee Related JP3269010B2 (ja) | 1997-02-14 | 1997-07-04 | 放電灯点灯用インバータ電源ユニット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3269010B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6501234B2 (en) | 2001-01-09 | 2002-12-31 | 02 Micro International Limited | Sequential burst mode activation circuit |
| DE10206395A1 (de) | 2002-02-15 | 2003-09-04 | Siemens Ag | Reduzierung von Störströmen in einem Verbund synchronisierter, drehzahlveränderbarer elektrischer Antriebe |
| CN100466034C (zh) * | 2006-02-16 | 2009-03-04 | 奇景光电股份有限公司 | 换流器驱动装置与方法 |
| DE102007038434A1 (de) * | 2007-08-16 | 2009-02-26 | Converteam Gmbh | Verfahren zum Betreiben einer elektrischen Schaltung sowie elektrische Schaltung zur Verminderung von Überspannungen an von Wechselrichtern gespeisten Lasten |
| JP5166101B2 (ja) * | 2008-04-18 | 2013-03-21 | コーセル株式会社 | 三相力率改善回路 |
| JP6204109B2 (ja) * | 2013-08-07 | 2017-09-27 | 株式会社ダイヘン | 電力変換回路を制御する制御回路、当該制御回路を備えた電力変換装置、当該電力変換装置を備えた電力システム、および、制御方法 |
| US10247764B2 (en) | 2013-07-25 | 2019-04-02 | Daihen Corporation | Method for controlling devices provided with communication function, and device used in implementing the method |
-
1997
- 1997-07-04 JP JP17986997A patent/JP3269010B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10290574A (ja) | 1998-10-27 |
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