JP3268503B2 - 窒素酸化物除去触媒 - Google Patents
窒素酸化物除去触媒Info
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/10—Capture or disposal of greenhouse gases of nitrous oxide (N2O)
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- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ボイラー，内燃機関又
は硝酸製造工場などから排出される排ガス中に含まれる
窒素酸化物を効率よく除去するための触媒に関する。
は硝酸製造工場などから排出される排ガス中に含まれる
窒素酸化物を効率よく除去するための触媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】環境保全が世界的規模の課題になるにつ
れて、酸性雨の原因とも言われるＮＯ X （窒素酸化物）
やＳＯX （硫黄酸化物）の除去問題は多くの関心を集め
ている。ＮＯX の主な発生源は、ボイラー，自動車等の
内燃機関或いは硝酸製造工場からの排気ガスである。
れて、酸性雨の原因とも言われるＮＯ X （窒素酸化物）
やＳＯX （硫黄酸化物）の除去問題は多くの関心を集め
ている。ＮＯX の主な発生源は、ボイラー，自動車等の
内燃機関或いは硝酸製造工場からの排気ガスである。
【０００３】従来より例えばガソリンを使用する自動車
においては、白金とロジウムとセシウムとを含む三元触
媒が用いられている。ガソリンエンジンでは、ほぼ理論
空燃比（Ａ／Ｆ＝１４．６）の条件下で燃料が燃焼され
るので、排ガス中のＣＯ，ＮＯ及び炭化水素は上記三元
触媒により同時に除去され得る。この触媒では、白金は
主にＣＯ及び炭化水素を酸化させる役割を、またロジウ
ムは主にＮＯX を還元させる役割を、そしてセシウムは
主に排ガスの組成によって酸素を放出したり貯蔵したり
する役割をそれぞれ果している。
においては、白金とロジウムとセシウムとを含む三元触
媒が用いられている。ガソリンエンジンでは、ほぼ理論
空燃比（Ａ／Ｆ＝１４．６）の条件下で燃料が燃焼され
るので、排ガス中のＣＯ，ＮＯ及び炭化水素は上記三元
触媒により同時に除去され得る。この触媒では、白金は
主にＣＯ及び炭化水素を酸化させる役割を、またロジウ
ムは主にＮＯX を還元させる役割を、そしてセシウムは
主に排ガスの組成によって酸素を放出したり貯蔵したり
する役割をそれぞれ果している。
【０００４】ところが、空燃比が高くて酸素リッチにな
ったり、ディーゼルエンジンやボイラにおけるように排
ガス中に過剰の酸素が含まれている場合には、脱硝活性
の高いロジウムでも殆どその活性を失ってしまうため、
上記三元触媒が機能しなくなって使用不能になる。この
ためこのような場合、窒素酸化物を除去する方法として
例えばＶ2 Ｏ5 −ＴｉＯ2 触媒を用い、アンモニア還元
剤により一酸化窒素を選択的に還元する方法が採用され
ていた。しかしかかるアンモニア還元剤による還元方法
では危険でその取扱いに困難を伴うアンモニアを使用す
るため、アンモニア還元剤に代えて炭化水素を還元剤を
して用い得る触媒が待望されていた。そしてそのような
触媒として例えば銅イオンでゼオライトのＨ+ またはＮ
ａ+ とイオン交換することによって得られる触媒が提案
されている（特開昭６３−１００９１９号）。
ったり、ディーゼルエンジンやボイラにおけるように排
ガス中に過剰の酸素が含まれている場合には、脱硝活性
の高いロジウムでも殆どその活性を失ってしまうため、
上記三元触媒が機能しなくなって使用不能になる。この
ためこのような場合、窒素酸化物を除去する方法として
例えばＶ2 Ｏ5 −ＴｉＯ2 触媒を用い、アンモニア還元
剤により一酸化窒素を選択的に還元する方法が採用され
ていた。しかしかかるアンモニア還元剤による還元方法
では危険でその取扱いに困難を伴うアンモニアを使用す
るため、アンモニア還元剤に代えて炭化水素を還元剤を
して用い得る触媒が待望されていた。そしてそのような
触媒として例えば銅イオンでゼオライトのＨ+ またはＮ
ａ+ とイオン交換することによって得られる触媒が提案
されている（特開昭６３−１００９１９号）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、かかる
従来の銅−ゼオライト触媒は、ゼオライトが高価である
ばかりか、銅イオンの交換に時間が掛かるという欠点が
あり、窒素酸化物の除去能力も必ずしも充分ではなかっ
た。さらに、銅触媒はＳＯX により被毒され易いという
問題を有しており、しかもその実用温度が５００°Ｃ以
上であるのに対して２００〜３００°Ｃ程度の低温度域
では活性が低くなるため実用性が充分ではなかった。
従来の銅−ゼオライト触媒は、ゼオライトが高価である
ばかりか、銅イオンの交換に時間が掛かるという欠点が
あり、窒素酸化物の除去能力も必ずしも充分ではなかっ
た。さらに、銅触媒はＳＯX により被毒され易いという
問題を有しており、しかもその実用温度が５００°Ｃ以
上であるのに対して２００〜３００°Ｃ程度の低温度域
では活性が低くなるため実用性が充分ではなかった。
【０００６】本発明はかかる実情に鑑み、炭化水素を還
元剤として使用し、しかもＳＯX による被毒の危険がな
く窒素酸化物を特に低温において除去することができ、
且つその調整が容易であるこの種排ガス中の窒素酸化物
除去触媒を提供することを目的とする。
元剤として使用し、しかもＳＯX による被毒の危険がな
く窒素酸化物を特に低温において除去することができ、
且つその調整が容易であるこの種排ガス中の窒素酸化物
除去触媒を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明による窒素酸化物
除去触媒は、白金と助触媒としての硼素とを含有してい
て、酸化雰囲気中、未燃および／又は外部より添加した
炭化水素と窒素酸化物が共存する排ガスを接触せしめて
該窒素酸化物を除去するようにしたものである。また、
本発明によれば、アルミナ、シリカ、チタニア、ジルコ
ニア、燐酸アルミニウム、シリカーアルミナの一若しく
は二以上を複合化することにより得られる担体に、白金
と硼素とを含有してなるものである。 本発明によれば、
酸化雰囲気中、未燃および／又は外部より添加した炭化
水素と窒素酸化物が共存する排ガスを、２００℃以上３
００℃以下の温度で接触せしめて該窒素酸化物を除去す
ることを特徴とする。
除去触媒は、白金と助触媒としての硼素とを含有してい
て、酸化雰囲気中、未燃および／又は外部より添加した
炭化水素と窒素酸化物が共存する排ガスを接触せしめて
該窒素酸化物を除去するようにしたものである。また、
本発明によれば、アルミナ、シリカ、チタニア、ジルコ
ニア、燐酸アルミニウム、シリカーアルミナの一若しく
は二以上を複合化することにより得られる担体に、白金
と硼素とを含有してなるものである。 本発明によれば、
酸化雰囲気中、未燃および／又は外部より添加した炭化
水素と窒素酸化物が共存する排ガスを、２００℃以上３
００℃以下の温度で接触せしめて該窒素酸化物を除去す
ることを特徴とする。
【０００８】上記窒素酸化物除去触媒を排ガスと接触さ
せる際の反応温度は、３００°Ｃ以下、好ましくは２８
０°Ｃ以下に保持される。
せる際の反応温度は、３００°Ｃ以下、好ましくは２８
０°Ｃ以下に保持される。
【０００９】
【作用】本発明によれば、窒素酸化物を含む排ガスを、
酸化雰囲気中での炭化水素の存在下において、白金及び
硼素を含有する触媒と接触させることにより、炭化水素
は酸素よりも窒素酸化物と優先的に反応する。この結
果、排ガス中の窒素酸化物を効率よく除去することがで
きる。なお、上記酸化雰囲気とは、排ガス中の一酸化炭
素，水素及び炭化水素すべてを炭酸ガスと水とに変換す
るために必要な量よりも多くの酸素が存在する状態をい
うものとする。
酸化雰囲気中での炭化水素の存在下において、白金及び
硼素を含有する触媒と接触させることにより、炭化水素
は酸素よりも窒素酸化物と優先的に反応する。この結
果、排ガス中の窒素酸化物を効率よく除去することがで
きる。なお、上記酸化雰囲気とは、排ガス中の一酸化炭
素，水素及び炭化水素すべてを炭酸ガスと水とに変換す
るために必要な量よりも多くの酸素が存在する状態をい
うものとする。
【００１０】本発明の上記触媒は、担体上に担持させて
その表面積を大きく保つことにより活性化を図ることが
できる。Ｐｔ担持燐酸アルミニウム及びＰｔ担持シリカ
−アルミナは、反応温度２００°Ｃでは高いＮＯ転換率
を有しているが、２００°Ｃ以上の反応温度では活性が
著しく減少してしまう。これに対して本発明では上記の
ように触媒に硼素を含有させているので、２００°Ｃ以
上の高い温度領域おいて活性は改善され、また更にＮ2
Ｏの生成についても硼素を含んでいない触媒に比べてか
なり抑制することができる。触媒の調整方法としては、
白金を担体上に分散することが可能であれば特に限定さ
れるものではない。また、硼素の添加方法としては、硼
素を含む塩又はその有機物を、白金と同時またはその担
持前もしくは担持後のいずれかにおいて触媒又は担体に
添加する。なお、添加した硼素が失われないようにする
ために、その前処理において温度上昇が緩慢になるよう
に行うことが好ましい。
その表面積を大きく保つことにより活性化を図ることが
できる。Ｐｔ担持燐酸アルミニウム及びＰｔ担持シリカ
−アルミナは、反応温度２００°Ｃでは高いＮＯ転換率
を有しているが、２００°Ｃ以上の反応温度では活性が
著しく減少してしまう。これに対して本発明では上記の
ように触媒に硼素を含有させているので、２００°Ｃ以
上の高い温度領域おいて活性は改善され、また更にＮ2
Ｏの生成についても硼素を含んでいない触媒に比べてか
なり抑制することができる。触媒の調整方法としては、
白金を担体上に分散することが可能であれば特に限定さ
れるものではない。また、硼素の添加方法としては、硼
素を含む塩又はその有機物を、白金と同時またはその担
持前もしくは担持後のいずれかにおいて触媒又は担体に
添加する。なお、添加した硼素が失われないようにする
ために、その前処理において温度上昇が緩慢になるよう
に行うことが好ましい。
【００１１】炭化水素としては、それが窒素酸化物を還
元し得るものならば、排ガス中に存在するものでもよ
く、またそれで不足する場合は外部から導入するように
してもよい。そして導入される炭化水素としては、プロ
パン，ブタン，シクロヘキサン等のパラフィン系炭化水
素或いはエチレン，プロピレン等のオレフィン系炭化水
素又はトルエン，キシレン等の芳香族炭化水素を挙げる
ことができる。また、上記各種の炭化水素の導入量とし
ては、排ガス中の既存の炭化水素を合わせた上で、排ガ
ス中の窒素酸化物と化学量論的に反応してＮ2 ，Ｈ2 Ｏ
又はＣＯ2 を生成させるために必要且つ充分な量が設定
される。
元し得るものならば、排ガス中に存在するものでもよ
く、またそれで不足する場合は外部から導入するように
してもよい。そして導入される炭化水素としては、プロ
パン，ブタン，シクロヘキサン等のパラフィン系炭化水
素或いはエチレン，プロピレン等のオレフィン系炭化水
素又はトルエン，キシレン等の芳香族炭化水素を挙げる
ことができる。また、上記各種の炭化水素の導入量とし
ては、排ガス中の既存の炭化水素を合わせた上で、排ガ
ス中の窒素酸化物と化学量論的に反応してＮ2 ，Ｈ2 Ｏ
又はＣＯ2 を生成させるために必要且つ充分な量が設定
される。
【００１２】本発明によればまた、窒素酸化物除去触媒
と排ガスとを接触させる際の反応温度を３００°Ｃ以下
に保持することにより、高い触媒活性を得ることができ
る。
と排ガスとを接触させる際の反応温度を３００°Ｃ以下
に保持することにより、高い触媒活性を得ることができ
る。
【００１３】
【実施例】以下、本発明による窒素酸化物除去触媒の第
一実施例を説明する。先ず本発明にかかる触媒の調整方
法を説明するが、７５ｇのAL(NO3)3・9H2Oと２３ｇのＨ
3 ＰＯ4 とを１リットルの水に溶かし、これにアンモニ
ア水を１ｍｌ／ｍｉｎの速度で滴下して最終ｐＨを７〜
８にする。そして約２時間攪拌した後に２４時間放置
し、次いで吸引濾過したものを純水によって洗浄した
後、１１０°Ｃの温度で２４時間乾燥する。さらにこの
後、５００°Ｃの温度で３時間空気中で焼成することに
より、燐酸アルミニウムが得られる。
一実施例を説明する。先ず本発明にかかる触媒の調整方
法を説明するが、７５ｇのAL(NO3)3・9H2Oと２３ｇのＨ
3 ＰＯ4 とを１リットルの水に溶かし、これにアンモニ
ア水を１ｍｌ／ｍｉｎの速度で滴下して最終ｐＨを７〜
８にする。そして約２時間攪拌した後に２４時間放置
し、次いで吸引濾過したものを純水によって洗浄した
後、１１０°Ｃの温度で２４時間乾燥する。さらにこの
後、５００°Ｃの温度で３時間空気中で焼成することに
より、燐酸アルミニウムが得られる。
【００１４】平均粒径３５〜６０メッシュになるように
選定した上記燐酸アルミニウム１５ｇに対して、０．４
ｇの塩化白金酸及び０．１ｇのオルトホウ酸（Ａｓｓａ
ｙ８５％）を溶かした溶液を添加し、更にこれを攪拌し
ながら蒸発せしめて乾燥・固化する。そして１１０°Ｃ
の温度で２０時間乾燥した後、５００°Ｃの温度で３時
間空気中で焼成する。
選定した上記燐酸アルミニウム１５ｇに対して、０．４
ｇの塩化白金酸及び０．１ｇのオルトホウ酸（Ａｓｓａ
ｙ８５％）を溶かした溶液を添加し、更にこれを攪拌し
ながら蒸発せしめて乾燥・固化する。そして１１０°Ｃ
の温度で２０時間乾燥した後、５００°Ｃの温度で３時
間空気中で焼成する。
【００１５】次に、かくして得られた窒素酸化物除去触
媒を用いて行った触媒活性実験について説明する。な
お、活性実験に際して触媒使用前に５００°Ｃの温度で
２時間、２０％の水素中で還元するが、かかる触媒０．
５ｇを内径１０ｍｍのステンレス製の反応管に充填し、
該反応管に反応ガスを流通せしめる。なお、このときの
反応ガスの組成は、ＮＯ：１０００ｐｐｍ，Ｃ3 Ｈ6：
１０００ｐｐｍ，Ｏ2 ：５容量％，Ｈｅ：残量で成り、
かかる反応ガスを３０ｍｌ／ｍｉｎの流速で、触媒層の
温度を２００°Ｃ，２５０°Ｃ及び３００°Ｃに保持し
た反応管中を通過させる。そして３種類の反応管の出口
において、ＮＯ及びＮＯ2 の濃度は化学発光式のＮＯX
計により、またＮ2 Ｏはガスクロマトグラフによりそれ
ぞれ測定される。
媒を用いて行った触媒活性実験について説明する。な
お、活性実験に際して触媒使用前に５００°Ｃの温度で
２時間、２０％の水素中で還元するが、かかる触媒０．
５ｇを内径１０ｍｍのステンレス製の反応管に充填し、
該反応管に反応ガスを流通せしめる。なお、このときの
反応ガスの組成は、ＮＯ：１０００ｐｐｍ，Ｃ3 Ｈ6：
１０００ｐｐｍ，Ｏ2 ：５容量％，Ｈｅ：残量で成り、
かかる反応ガスを３０ｍｌ／ｍｉｎの流速で、触媒層の
温度を２００°Ｃ，２５０°Ｃ及び３００°Ｃに保持し
た反応管中を通過させる。そして３種類の反応管の出口
において、ＮＯ及びＮＯ2 の濃度は化学発光式のＮＯX
計により、またＮ2 Ｏはガスクロマトグラフによりそれ
ぞれ測定される。
【００１６】上記条件下で行われた活性実験データに基
づき触媒の性能評価を行うが、その性能評価基準として
次式で表わされるＮＯ転換率とＮ2 Ｏ選択率が採用され
る。
づき触媒の性能評価を行うが、その性能評価基準として
次式で表わされるＮＯ転換率とＮ2 Ｏ選択率が採用され
る。
【００１７】ここで、上記実施例に対して行った比較例
１を説明する。この比較例１おいて、上述した調整方法
により得られた平均粒径３５〜６０メッシュの上記燐酸
アルミニウム１５ｇに対して、０．４ｇの塩化白金酸を
溶かした溶液を添加し、上記第一実施例の場合と同様
に、更にこれを攪拌しながら蒸発して乾燥・固化する。
そして１１０°Ｃの温度で２０時間乾燥した後、５００
°Ｃの温度で３時間空気中で焼成する。つまり、比較例
１では燐酸アルミニウム１５ｇに０．４ｇの塩化白金酸
を溶かした溶液を添加する以外は上記第一実施例と全く
同様にして触媒の調整が行われる。そして比較例１にか
かる窒素酸化物除去触媒を用いて上記第一実施例と同様
に触媒活性実験を行い、該触媒の性能評価基準としての
上記ＮＯ転換率とＮ2 Ｏ選択率を求めた。
１を説明する。この比較例１おいて、上述した調整方法
により得られた平均粒径３５〜６０メッシュの上記燐酸
アルミニウム１５ｇに対して、０．４ｇの塩化白金酸を
溶かした溶液を添加し、上記第一実施例の場合と同様
に、更にこれを攪拌しながら蒸発して乾燥・固化する。
そして１１０°Ｃの温度で２０時間乾燥した後、５００
°Ｃの温度で３時間空気中で焼成する。つまり、比較例
１では燐酸アルミニウム１５ｇに０．４ｇの塩化白金酸
を溶かした溶液を添加する以外は上記第一実施例と全く
同様にして触媒の調整が行われる。そして比較例１にか
かる窒素酸化物除去触媒を用いて上記第一実施例と同様
に触媒活性実験を行い、該触媒の性能評価基準としての
上記ＮＯ転換率とＮ2 Ｏ選択率を求めた。
【００１８】上記第一実施例及び比較例１にかかるそれ
ぞれ窒素酸化物除去触媒のＮＯ転換率とＮ2 Ｏ選択率の
算出結果を次の表に示す。
ぞれ窒素酸化物除去触媒のＮＯ転換率とＮ2 Ｏ選択率の
算出結果を次の表に示す。
【００１９】次に本発明による窒素酸化物除去触媒の第
二実施例を説明する。第二実施例にかかる触媒の調整方
法において、容量１００リットルの掻き混ぜ機付きステ
ンレス製反応槽に水４９．１リットルを入れて、これに
酸化アルミニウム(AL2O3) として７７４ｇを含む硫酸ア
ルミニウム水溶液９５４０ｇを加え、更に加温・保持し
て攪拌しながら、AL2O3 として１２７５ｇを含むアルミ
ン酸ナトリウム水溶液を滴下することによりｐＨ９．０
のアルミナ水和スラリーが形成される。次いで該アルミ
ナ水和スラリーに、濃度３０％の硝酸５５ｇを加えてｐ
Ｈ５．４とし、これを攪拌しながらＳｉＯ2 として５１
０ｇを含むケイ酸ナトリウム水溶液を滴下することによ
りｐＨ８．５のアルミナ−シリカ水和物が形成される。
そしてこのアルミナ−シリカ水和物を濾過・洗浄するこ
とによりアルミナ−シリカ水和物ケーキが得られる。
二実施例を説明する。第二実施例にかかる触媒の調整方
法において、容量１００リットルの掻き混ぜ機付きステ
ンレス製反応槽に水４９．１リットルを入れて、これに
酸化アルミニウム(AL2O3) として７７４ｇを含む硫酸ア
ルミニウム水溶液９５４０ｇを加え、更に加温・保持し
て攪拌しながら、AL2O3 として１２７５ｇを含むアルミ
ン酸ナトリウム水溶液を滴下することによりｐＨ９．０
のアルミナ水和スラリーが形成される。次いで該アルミ
ナ水和スラリーに、濃度３０％の硝酸５５ｇを加えてｐ
Ｈ５．４とし、これを攪拌しながらＳｉＯ2 として５１
０ｇを含むケイ酸ナトリウム水溶液を滴下することによ
りｐＨ８．５のアルミナ−シリカ水和物が形成される。
そしてこのアルミナ−シリカ水和物を濾過・洗浄するこ
とによりアルミナ−シリカ水和物ケーキが得られる。
【００２０】上記アルミナ−シリカ水和物ケーキ６７６
０ｇ（アルミナ−シリカとして１０１４ｇを含む）に試
薬特級のオルトホウ酸９４．４ｇ（Ｂ2 Ｏ3 として５
３．４ｇ）を加えたものをニーダー中で加熱・捏和し、
更にこれを直径５．０ｍｍのダイスを有する押出し成形
機により成形する。そして成形したものを１１０°Ｃの
温度で１５時間乾燥してから電気炉で６００°Ｃの温度
で２時間焼成し、この焼成後、粉砕することにより平均
粒径３５〜６０メッシュのボリア−シリカ−アルミナが
得られる。なお、このボリア−シリカ−アルミナの組成
は、Ｂ2 Ｏ3 ：５ｗｔ％，ＳｉＯ2 ：２０ｗｔ％，Ａｌ
2 Ｏ3 ：７５ｗｔ％である。
０ｇ（アルミナ−シリカとして１０１４ｇを含む）に試
薬特級のオルトホウ酸９４．４ｇ（Ｂ2 Ｏ3 として５
３．４ｇ）を加えたものをニーダー中で加熱・捏和し、
更にこれを直径５．０ｍｍのダイスを有する押出し成形
機により成形する。そして成形したものを１１０°Ｃの
温度で１５時間乾燥してから電気炉で６００°Ｃの温度
で２時間焼成し、この焼成後、粉砕することにより平均
粒径３５〜６０メッシュのボリア−シリカ−アルミナが
得られる。なお、このボリア−シリカ−アルミナの組成
は、Ｂ2 Ｏ3 ：５ｗｔ％，ＳｉＯ2 ：２０ｗｔ％，Ａｌ
2 Ｏ3 ：７５ｗｔ％である。
【００２１】上記ボリア−シリカ−アルミナ１５ｇに対
して、０．４ｇの塩化白金酸を２００ｍｌの水に溶かし
た溶液を添加し、更にこれを攪拌しながら蒸発せしめて
乾燥・固化する。そして１１０°Ｃの温度で２４時間乾
燥した後、５００°Ｃの温度で３時間空気中で焼成する
ことにより、１ｗｔ％のＰｔ／Ｂ2Ｏ3 −ＳｉＯ2 −Ａ
ｌ2 Ｏ3 が得られる。なお、第二実施例においても第一
実施例の場合と同様に、触媒の活性実験に際して触媒使
用前に５００°Ｃの温度で２時間、２０％の水素中で還
元し、この還元された１．０ｇの触媒を用いて活性実験
が行われる。
して、０．４ｇの塩化白金酸を２００ｍｌの水に溶かし
た溶液を添加し、更にこれを攪拌しながら蒸発せしめて
乾燥・固化する。そして１１０°Ｃの温度で２４時間乾
燥した後、５００°Ｃの温度で３時間空気中で焼成する
ことにより、１ｗｔ％のＰｔ／Ｂ2Ｏ3 −ＳｉＯ2 −Ａ
ｌ2 Ｏ3 が得られる。なお、第二実施例においても第一
実施例の場合と同様に、触媒の活性実験に際して触媒使
用前に５００°Ｃの温度で２時間、２０％の水素中で還
元し、この還元された１．０ｇの触媒を用いて活性実験
が行われる。
【００２２】また、上記第二実施例に対する比較例２に
おいて、上記アルミナ−シリカ水和物ケーキにオルトホ
ウ酸を加えない点以外は第二実施例と全く同様に調整さ
れた１．０ｇの触媒を用いて活性実験が行ったが、第二
実施例並びに比較例２にかかるそれぞれ窒素酸化物除去
触媒のＮＯ転換率とＮ2 Ｏ選択率の算出結果を上記の表
に併記する。
おいて、上記アルミナ−シリカ水和物ケーキにオルトホ
ウ酸を加えない点以外は第二実施例と全く同様に調整さ
れた１．０ｇの触媒を用いて活性実験が行ったが、第二
実施例並びに比較例２にかかるそれぞれ窒素酸化物除去
触媒のＮＯ転換率とＮ2 Ｏ選択率の算出結果を上記の表
に併記する。
【００２３】更に本発明による窒素酸化物除去触媒の第
三実施例では、触媒活性実験において使用される反応管
内を流通させるべき反応ガス中のプロプレンの代わり
に、プロパンを用いる以外は上記第二実施例の場合と全
く同様に行われ、この第三実施例並びに比較例３にかか
るそれぞれ窒素酸化物除去触媒のＮＯ転換率とＮ2 Ｏ選
択率の算出結果を前記の表に併記する。
三実施例では、触媒活性実験において使用される反応管
内を流通させるべき反応ガス中のプロプレンの代わり
に、プロパンを用いる以外は上記第二実施例の場合と全
く同様に行われ、この第三実施例並びに比較例３にかか
るそれぞれ窒素酸化物除去触媒のＮＯ転換率とＮ2 Ｏ選
択率の算出結果を前記の表に併記する。
【００２４】前記表に記載された触媒活性実験結果から
明らかなように、本発明の窒素酸化物除去触媒によれば
各実施例の場合とも該触媒中に硼素が添加されているこ
とにより、その比較例との比較して明らかなように特に
２００°Ｃ以上の高温度域においてＮＯ転換率を向上す
ることができ、即ち高いＮＯ転換率を得ることができ
る。そして３００°Ｃ以下の温度領域であれば実用上問
題ない高いＮＯ転換率を保証するが、特に２８０°Ｃ以
下が好ましい。また、Ｎ2 Ｏ選択率についても大幅に改
善され、即ち該Ｎ2 Ｏ選択率を低下させることがでる。
このようにＮＯ転換率を向上するばかりでなく、Ｎ2 Ｏ
選択率を改善することができるが、なおここで排ガス中
に含まれるＮ2 Ｏは例えばオゾン層に運ばれると該オゾ
ン層を破壊の原因になると言われており、本発明によれ
ばかかるＮ2 Ｏ対策としても有効である。
明らかなように、本発明の窒素酸化物除去触媒によれば
各実施例の場合とも該触媒中に硼素が添加されているこ
とにより、その比較例との比較して明らかなように特に
２００°Ｃ以上の高温度域においてＮＯ転換率を向上す
ることができ、即ち高いＮＯ転換率を得ることができ
る。そして３００°Ｃ以下の温度領域であれば実用上問
題ない高いＮＯ転換率を保証するが、特に２８０°Ｃ以
下が好ましい。また、Ｎ2 Ｏ選択率についても大幅に改
善され、即ち該Ｎ2 Ｏ選択率を低下させることがでる。
このようにＮＯ転換率を向上するばかりでなく、Ｎ2 Ｏ
選択率を改善することができるが、なおここで排ガス中
に含まれるＮ2 Ｏは例えばオゾン層に運ばれると該オゾ
ン層を破壊の原因になると言われており、本発明によれ
ばかかるＮ2 Ｏ対策としても有効である。
【００２５】
【発明の効果】上述したように本発明によれば、特にボ
イラー，内燃機関又は硝酸製造工場などから排出される
排ガス中に含まれる窒素酸化物を、酸素雰囲気下におい
て比較的低温度領域で効率よく除去するできる。しかも
その場合、触媒反応に伴うＮ2 Ｏの生成を抑制（Ｎ2 Ｏ
選択率の低下）することができ、窒素酸化物除去を有効
に達成し得る等の利点がある。
イラー，内燃機関又は硝酸製造工場などから排出される
排ガス中に含まれる窒素酸化物を、酸素雰囲気下におい
て比較的低温度領域で効率よく除去するできる。しかも
その場合、触媒反応に伴うＮ2 Ｏの生成を抑制（Ｎ2 Ｏ
選択率の低下）することができ、窒素酸化物除去を有効
に達成し得る等の利点がある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B01J 21/00 - 38/74 B01D 53/86,53/94
Claims (3)
- 【請求項１】 白金と助触媒としての硼素とを含有して
いて、酸化雰囲気中、未燃および／又は外部より添加し
た炭化水素と窒素酸化物が共存する排ガスを接触せしめ
て該窒素酸化物を除去する窒素酸化物除去触媒。 - 【請求項２】 アルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニ
ア、燐酸アルミニウム、シリカーアルミナの一若しくは
二以上を複合化することにより得られる担体に、白金と
硼素とを含有してなる請求項１に記載の窒素酸化物除去
触媒。 - 【請求項３】 酸化雰囲気中、未燃および／又は外部よ
り添加した炭化水素と窒素酸化物が共存する排ガスを、
２００℃以上３００℃以下の温度で接触せしめて該窒素
酸化物を除去することを特徴とする請求項１または２に
記載の窒素酸化物除去触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21704091A JP3268503B2 (ja) | 1991-08-28 | 1991-08-28 | 窒素酸化物除去触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21704091A JP3268503B2 (ja) | 1991-08-28 | 1991-08-28 | 窒素酸化物除去触媒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0557189A JPH0557189A (ja) | 1993-03-09 |
| JP3268503B2 true JP3268503B2 (ja) | 2002-03-25 |
Family
ID=16697899
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21704091A Expired - Fee Related JP3268503B2 (ja) | 1991-08-28 | 1991-08-28 | 窒素酸化物除去触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3268503B2 (ja) |
-
1991
- 1991-08-28 JP JP21704091A patent/JP3268503B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0557189A (ja) | 1993-03-09 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |