JP3250463B2 - アルミ押出し用ダイスの窒化処理法及びアルミ押出し用ダイス - Google Patents
アルミ押出し用ダイスの窒化処理法及びアルミ押出し用ダイスInfo
- Publication number
- JP3250463B2 JP3250463B2 JP20777396A JP20777396A JP3250463B2 JP 3250463 B2 JP3250463 B2 JP 3250463B2 JP 20777396 A JP20777396 A JP 20777396A JP 20777396 A JP20777396 A JP 20777396A JP 3250463 B2 JP3250463 B2 JP 3250463B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hardness
- nitriding
- die
- hot
- extrusion dies
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、基材の軟化が抑制され
耐摩耗性が良好な表面層をもつアルミ押出し用ダイスを
製造する窒化処理法に関する。
耐摩耗性が良好な表面層をもつアルミ押出し用ダイスを
製造する窒化処理法に関する。
【０００２】
【従来の技術】アルミの熱間押出しでは、高温のアルミ
材料を無潤滑でメタルフローさせ、ダイスのベアリング
部を通過させることにより所定形状の押出し形材を製造
している。ダイス素材としては、Ｃｒ，Ｍｏ等の合金元
素を含むＳＫＤ６１等の熱間工具鋼が使用される。ま
た、過酷な摩耗環境に曝されるベアリング面には、塩浴
窒化，ガス窒化等の窒化処理により硬質表面層を形成し
ている。窒化処理で形成された硬質表面層は、ビッカー
ス硬さで１０００〜１３００に達し、耐摩耗性に富み、
高温硬さが高い。
材料を無潤滑でメタルフローさせ、ダイスのベアリング
部を通過させることにより所定形状の押出し形材を製造
している。ダイス素材としては、Ｃｒ，Ｍｏ等の合金元
素を含むＳＫＤ６１等の熱間工具鋼が使用される。ま
た、過酷な摩耗環境に曝されるベアリング面には、塩浴
窒化，ガス窒化等の窒化処理により硬質表面層を形成し
ている。窒化処理で形成された硬質表面層は、ビッカー
ス硬さで１０００〜１３００に達し、耐摩耗性に富み、
高温硬さが高い。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】硬質表面層は、熱間押
出しを繰返し行うときダイス表面から消失・剥離し易
い。硬質表面層がなくなると、熱間押出しが円滑に行わ
れず、押出し形材の形状が悪化する。そこで、硬質表面
層が消失又は減少したダイスは、熱間押出しの工程間で
ベアリング面を修正して窒化処理することにより硬質表
面層を形成した後、繰返し使用されている。一つのダイ
スについてみると、数回以上の窒化処理が繰返されるこ
とが通常である。しかし、窒化処理時の加熱中にダイス
鋼の軟化が進み、ダイスに要求される熱間での耐力が低
下し、塑性撓みが進み易くなる。たとえば、ダイス基材
として代表的に使用されているＳＫＤ６１，ＳＫＤ６２
等の鋼材は、焼入れ焼戻し硬さを通常ＨRC４５〜５０に
調整した後で窒化処理している。ところが、ＳＫＤ６１
製のダイスについてみると、初期硬さがＨRC４８である
のに対し、廃材時にＨRC４５まで硬さが低下している。
この硬度低下は、ダイスの摩耗を促進させ、ダイス寿命
を短くする原因の一つである。本発明は、このような問
題を解消すべく案出されたものであり、窒化処理される
ダイス鋼の硬さを調整することにより、また、窒化雰囲
気を調整することにより、窒化時間の短縮を図るととも
に、基材の硬度低下及び摩耗を抑制し、かつ靭性を確保
して寿命の長い熱間押出し用ダイスを提供することを目
的とする。
出しを繰返し行うときダイス表面から消失・剥離し易
い。硬質表面層がなくなると、熱間押出しが円滑に行わ
れず、押出し形材の形状が悪化する。そこで、硬質表面
層が消失又は減少したダイスは、熱間押出しの工程間で
ベアリング面を修正して窒化処理することにより硬質表
面層を形成した後、繰返し使用されている。一つのダイ
スについてみると、数回以上の窒化処理が繰返されるこ
とが通常である。しかし、窒化処理時の加熱中にダイス
鋼の軟化が進み、ダイスに要求される熱間での耐力が低
下し、塑性撓みが進み易くなる。たとえば、ダイス基材
として代表的に使用されているＳＫＤ６１，ＳＫＤ６２
等の鋼材は、焼入れ焼戻し硬さを通常ＨRC４５〜５０に
調整した後で窒化処理している。ところが、ＳＫＤ６１
製のダイスについてみると、初期硬さがＨRC４８である
のに対し、廃材時にＨRC４５まで硬さが低下している。
この硬度低下は、ダイスの摩耗を促進させ、ダイス寿命
を短くする原因の一つである。本発明は、このような問
題を解消すべく案出されたものであり、窒化処理される
ダイス鋼の硬さを調整することにより、また、窒化雰囲
気を調整することにより、窒化時間の短縮を図るととも
に、基材の硬度低下及び摩耗を抑制し、かつ靭性を確保
して寿命の長い熱間押出し用ダイスを提供することを目
的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の窒化処理法は、
その目的を達成するため、ダイス基材である熱間工具鋼
を焼入れ焼戻しにより硬さＨRC５０〜５３に調整した
後、カーボン源を有するガスを添加したＮＨ3−Ｎ2雰囲
気中で４８０〜５５０℃に５〜１０時間加熱して窒化処
理することを特徴とする。また、本発明に従ったアルミ
押出し用ダイスは、熱間工具鋼を基材とし、窒化処理後
の基材の硬度がＨRC５０〜５３，表面窒化層のビッカー
ス硬さがＨＶ１０５０〜１１５０，表面窒化層の厚みが
０．０２５〜０．１５ｍｍ，白層の厚みが４〜８μｍで
ある。
その目的を達成するため、ダイス基材である熱間工具鋼
を焼入れ焼戻しにより硬さＨRC５０〜５３に調整した
後、カーボン源を有するガスを添加したＮＨ3−Ｎ2雰囲
気中で４８０〜５５０℃に５〜１０時間加熱して窒化処
理することを特徴とする。また、本発明に従ったアルミ
押出し用ダイスは、熱間工具鋼を基材とし、窒化処理後
の基材の硬度がＨRC５０〜５３，表面窒化層のビッカー
ス硬さがＨＶ１０５０〜１１５０，表面窒化層の厚みが
０．０２５〜０．１５ｍｍ，白層の厚みが４〜８μｍで
ある。
【０００５】
【作用】本発明では、熱間工具鋼の初期硬さをＨRC５０
〜５３と従来の基材よりも高く設定し、窒化処理を施し
ている。高い初期硬さは、本発明者等が知見した現象で
あり、従来の窒化処理に比較してメカニズムは不明であ
るが窒化層を厚く成長させる原因となる。そのため、基
材の硬度低下に起因した摩耗が抑制される。また、窒化
処理としてもカーボン源を有するガスを添加したＮＨ3
−Ｎ2雰囲気中で４８０〜５５０℃に加熱する低温ガス
窒化を採用するとき、窒化処理時間の短縮化が図れると
ともに、窒化処理時にダイス鋼の硬度低下が防止され、
靭性が確保される。
〜５３と従来の基材よりも高く設定し、窒化処理を施し
ている。高い初期硬さは、本発明者等が知見した現象で
あり、従来の窒化処理に比較してメカニズムは不明であ
るが窒化層を厚く成長させる原因となる。そのため、基
材の硬度低下に起因した摩耗が抑制される。また、窒化
処理としてもカーボン源を有するガスを添加したＮＨ3
−Ｎ2雰囲気中で４８０〜５５０℃に加熱する低温ガス
窒化を採用するとき、窒化処理時間の短縮化が図れると
ともに、窒化処理時にダイス鋼の硬度低下が防止され、
靭性が確保される。
【０００６】
【実施の形態】ダイス基材として使用される熱間工具鋼
は、鋼種によって焼入れ温度，冷却方法等が異なる。た
とえばＳＫＤ６１では、図１に示すパターンで熱処理さ
れる。本発明が要求するＨRC５０〜５３を得るために
は、このヒートパターンにおいて焼戻し時に冷却開始温
度を従来では５５０〜６８０℃であったが、５００〜５
５０℃と低く設定する。この温度範囲から冷却を開始す
ることにより、微細な炭化物が析出すると共に、残留オ
ーステナイトがマルテンサイト化され、ＨRC５０〜５３
という高い初期硬さが得られる。この点、従来法では、
焼戻し時の冷却開始温度を５５０〜６８０℃と比較的高
く設定しているため、硬さがＨRC４５〜５０と低くなっ
ている。
は、鋼種によって焼入れ温度，冷却方法等が異なる。た
とえばＳＫＤ６１では、図１に示すパターンで熱処理さ
れる。本発明が要求するＨRC５０〜５３を得るために
は、このヒートパターンにおいて焼戻し時に冷却開始温
度を従来では５５０〜６８０℃であったが、５００〜５
５０℃と低く設定する。この温度範囲から冷却を開始す
ることにより、微細な炭化物が析出すると共に、残留オ
ーステナイトがマルテンサイト化され、ＨRC５０〜５３
という高い初期硬さが得られる。この点、従来法では、
焼戻し時の冷却開始温度を５５０〜６８０℃と比較的高
く設定しているため、硬さがＨRC４５〜５０と低くなっ
ている。
【０００７】このように初期硬さを高くした熱間工具鋼
に窒化処理，特に低温でのガス窒化を施すと、窒化処理
された熱間工具鋼の表面硬さ及び窒化層の深さが改善さ
れる。具体的には、後述する実施例でも説明している通
り、ＨRC４３，４８と比較的低い硬さに調整された熱間
工具鋼に比較して、ＨRC５３に調整された熱間工具鋼を
窒化処理した場合、図４（ｃ）にみられるように窒素拡
散層が一段と厚く、表層部に形成される白層も厚くなっ
ている。このように厚い窒素拡散層が形成されること
は、ＨRC５３に調整された熱間工具鋼では基材鋼の結晶
粒が微細化し、結晶粒界が多数存在することによって窒
素の拡散が促進された結果であると推察される。ただ
し、焼き戻した鋼材の硬さがＨRC５３を超えるようにな
ると、シャルピー衝撃値が低下し、ダイスが割れ易くな
るので好ましくない。
に窒化処理，特に低温でのガス窒化を施すと、窒化処理
された熱間工具鋼の表面硬さ及び窒化層の深さが改善さ
れる。具体的には、後述する実施例でも説明している通
り、ＨRC４３，４８と比較的低い硬さに調整された熱間
工具鋼に比較して、ＨRC５３に調整された熱間工具鋼を
窒化処理した場合、図４（ｃ）にみられるように窒素拡
散層が一段と厚く、表層部に形成される白層も厚くなっ
ている。このように厚い窒素拡散層が形成されること
は、ＨRC５３に調整された熱間工具鋼では基材鋼の結晶
粒が微細化し、結晶粒界が多数存在することによって窒
素の拡散が促進された結果であると推察される。ただ
し、焼き戻した鋼材の硬さがＨRC５３を超えるようにな
ると、シャルピー衝撃値が低下し、ダイスが割れ易くな
るので好ましくない。
【０００８】ガス窒化処理は、カーボン源を有するガス
を添加したＮＨ3−Ｎ2雰囲気中で窒化処理温度４８０〜
５５０℃，好ましくは５００〜５２０℃に５〜１０時間
加熱する処理条件が採用される。窒化処理温度が５５０
℃を超えると、鋼材が軟化し硬度が低下することから好
ましくない。逆に４８０℃に満たない窒化処理温度で
は、窒素の拡散反応が遅く、所定の窒化層を形成するま
でに長時間を要する。窒化処理雰囲気には、カーボン源
をもつＣＯ2等の炭素源補給剤を添加している。炭素源
補給剤は、窒化処理時間を短縮させる作用を呈する。窒
化処理時に表面にＣを補給し靭性を確保する作用を呈す
る。すなわち、５００℃付近の窒化処理温度での鋼材中
の拡散係数がＮよりＣの方が約１．１４倍と大きいた
め、Ｃが先に鋼材中に拡散してＦｅ3Ｃを形成し、この
Ｆｅ3Ｃが核となってＮの拡散を促進させる。また、炭
素源補給剤は、窒化処理時に表面にＣを補給し靭性を確
保する上でも有効である。
を添加したＮＨ3−Ｎ2雰囲気中で窒化処理温度４８０〜
５５０℃，好ましくは５００〜５２０℃に５〜１０時間
加熱する処理条件が採用される。窒化処理温度が５５０
℃を超えると、鋼材が軟化し硬度が低下することから好
ましくない。逆に４８０℃に満たない窒化処理温度で
は、窒素の拡散反応が遅く、所定の窒化層を形成するま
でに長時間を要する。窒化処理雰囲気には、カーボン源
をもつＣＯ2等の炭素源補給剤を添加している。炭素源
補給剤は、窒化処理時間を短縮させる作用を呈する。窒
化処理時に表面にＣを補給し靭性を確保する作用を呈す
る。すなわち、５００℃付近の窒化処理温度での鋼材中
の拡散係数がＮよりＣの方が約１．１４倍と大きいた
め、Ｃが先に鋼材中に拡散してＦｅ3Ｃを形成し、この
Ｆｅ3Ｃが核となってＮの拡散を促進させる。また、炭
素源補給剤は、窒化処理時に表面にＣを補給し靭性を確
保する上でも有効である。
【０００９】
【実施例】実施例１： 熱間工具鋼ＳＫＤ６１の基材硬度をＨRC５３（本発明
例），ＨRC４３（従来例）及びＨRC４８（従来例）に調
整し、４４％ＮＨ3，５６％Ｎ2の雰囲気中で５１０℃に
７時間加熱するガス窒化を施した。窒化処理後に深さ方
向の硬度分布を測定し、基材硬度の影響を調査した。図
２の調査結果にみられるように、基材硬度が高いほど表
面硬さが高くなっており、硬化層も内部まで深くなって
いた。次いで、繰返し窒化による基材の劣化を調査する
ため、１回目と同じ条件下で２回目の窒化処理を施し
た。そして、深さ方向の硬度分布を測定した。測定結果
を示す図３から明らかなように、基材硬度をＨRC４３及
びＨRC４８に調整した従来例に比較して、ＨRC５３に調
整した本発明では表面硬さが高く、硬化層も深くなって
いた。深い硬化層は、図４に示す断面ミクロ写真からも
観察される。
例），ＨRC４３（従来例）及びＨRC４８（従来例）に調
整し、４４％ＮＨ3，５６％Ｎ2の雰囲気中で５１０℃に
７時間加熱するガス窒化を施した。窒化処理後に深さ方
向の硬度分布を測定し、基材硬度の影響を調査した。図
２の調査結果にみられるように、基材硬度が高いほど表
面硬さが高くなっており、硬化層も内部まで深くなって
いた。次いで、繰返し窒化による基材の劣化を調査する
ため、１回目と同じ条件下で２回目の窒化処理を施し
た。そして、深さ方向の硬度分布を測定した。測定結果
を示す図３から明らかなように、基材硬度をＨRC４３及
びＨRC４８に調整した従来例に比較して、ＨRC５３に調
整した本発明では表面硬さが高く、硬化層も深くなって
いた。深い硬化層は、図４に示す断面ミクロ写真からも
観察される。
【００１０】窒化処理されない内部の硬度変化をみる
と、何れの場合も窒化を２回繰り返すことによって基材
の硬度が若干低下しており、２回窒化後の内部の基材硬
度は初期硬度に依存している。この点でも、初期値をＨ
RC５３と高く設定することにより、基材の軟化が抑制さ
れ、耐撓み性，耐ヘタリ性に優れた押出し用ダイスが得
られることが判る。窒化処理された各押出し用ダイスを
使用し、アルミ合金６０６３を押出し加工した。押出し
条件は、ダイス予熱温度４５０℃，押出し速度４０ｍ／
分に設定した。その結果、本発明に従って初期硬さをＨ
RC５３と高く設定したダイスでは、押出し形材の断面厚
さが基準値を超える厚みになるまでに大量の押出しが可
能であり、ベアリング面の摩耗が抑制されていることが
観察された。これに対し、初期硬さをＨRC４３に設定し
たダイスでは押出し可能な長さがＨRC５３のダイスの約
３／５、初期硬さをＨRC４８に設定したダイスでは約４
／５に止まっており、ベアリング面にかなりの摩耗が観
察された。
と、何れの場合も窒化を２回繰り返すことによって基材
の硬度が若干低下しており、２回窒化後の内部の基材硬
度は初期硬度に依存している。この点でも、初期値をＨ
RC５３と高く設定することにより、基材の軟化が抑制さ
れ、耐撓み性，耐ヘタリ性に優れた押出し用ダイスが得
られることが判る。窒化処理された各押出し用ダイスを
使用し、アルミ合金６０６３を押出し加工した。押出し
条件は、ダイス予熱温度４５０℃，押出し速度４０ｍ／
分に設定した。その結果、本発明に従って初期硬さをＨ
RC５３と高く設定したダイスでは、押出し形材の断面厚
さが基準値を超える厚みになるまでに大量の押出しが可
能であり、ベアリング面の摩耗が抑制されていることが
観察された。これに対し、初期硬さをＨRC４３に設定し
たダイスでは押出し可能な長さがＨRC５３のダイスの約
３／５、初期硬さをＨRC４８に設定したダイスでは約４
／５に止まっており、ベアリング面にかなりの摩耗が観
察された。
【００１１】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、熱間工具鋼を窒化処理し押出し用ダイスとして使用
する際、基材である鋼の硬さをＨRC５０〜５３に調整す
ることにより、その後の窒化処理で形成される窒化層の
表面硬さが高くなり、また窒化層の硬度分布も深くでき
る。さらに窒化雰囲気をカーボン源を有するガスを添加
したＮＨ3−Ｎ2雰囲気とすることにより、窒化処理時間
を短縮することができる。そのため、押出し時の摩耗が
軽減されると共に、繰返し使用のために施される再窒化
に際して基材硬度の低下が少なくなるとともに靭性も確
保することができる。その結果、ダイス寿命が向上する
と共に、生産性も改善される。
は、熱間工具鋼を窒化処理し押出し用ダイスとして使用
する際、基材である鋼の硬さをＨRC５０〜５３に調整す
ることにより、その後の窒化処理で形成される窒化層の
表面硬さが高くなり、また窒化層の硬度分布も深くでき
る。さらに窒化雰囲気をカーボン源を有するガスを添加
したＮＨ3−Ｎ2雰囲気とすることにより、窒化処理時間
を短縮することができる。そのため、押出し時の摩耗が
軽減されると共に、繰返し使用のために施される再窒化
に際して基材硬度の低下が少なくなるとともに靭性も確
保することができる。その結果、ダイス寿命が向上する
と共に、生産性も改善される。
【図１】 ダイス基材として使用される熱間工具鋼の焼
入れ焼戻しヒートパターン
入れ焼戻しヒートパターン
【図２】 １回目の窒化処理が施されたダイス鋼の硬さ
分布と基材硬度との関係
分布と基材硬度との関係
【図３】 ２回目の窒化処理が施されたダイス鋼の硬さ
分布と基材硬度との関係
分布と基材硬度との関係
【図４】 基材硬度がＨRC４３（ａ），ＨRC４８（ｂ）
及びＨRC５３（ｃ）の熱間工具鋼を２回窒化処理したと
きの表面部の金属組織を示すミクロ写真
及びＨRC５３（ｃ）の熱間工具鋼を２回窒化処理したと
きの表面部の金属組織を示すミクロ写真
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−140695（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−104972（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−253613（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 8/26 B21C 25/02 B21C 25/10 C21D 9/00
Claims (2)
- 【請求項１】 ダイス基材である熱間工具鋼を焼入れ焼
戻しにより硬さＨRC５０〜５３に調整した後、カーボン
源を有するガスを添加したＮＨ 3 −Ｎ 2 雰囲気中で４８０
〜５５０℃に５〜１０時間加熱して窒化処理することを
特徴とするアルミ押出し用ダイスの窒化処理法。 - 【請求項２】 熱間工具鋼を基材とし、窒化処理後の基
材の硬度がＨ RC ５０〜５３，表面窒化層のビッカース硬
さがＨＶ１０５０〜１１５０，表面窒化層の厚みが０．
０２５〜０．１５ｍｍ，白層の厚みが４〜８μｍである
アルミ押出し用ダイス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20777396A JP3250463B2 (ja) | 1996-07-18 | 1996-07-18 | アルミ押出し用ダイスの窒化処理法及びアルミ押出し用ダイス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20777396A JP3250463B2 (ja) | 1996-07-18 | 1996-07-18 | アルミ押出し用ダイスの窒化処理法及びアルミ押出し用ダイス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1030164A JPH1030164A (ja) | 1998-02-03 |
| JP3250463B2 true JP3250463B2 (ja) | 2002-01-28 |
Family
ID=16545292
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20777396A Expired - Fee Related JP3250463B2 (ja) | 1996-07-18 | 1996-07-18 | アルミ押出し用ダイスの窒化処理法及びアルミ押出し用ダイス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3250463B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002060845A (ja) * | 2000-08-09 | 2002-02-28 | Yamanashi Prefecture | ダイカスト金型の高寿命化方法 |
| JP2002241921A (ja) * | 2001-02-19 | 2002-08-28 | Showa Denko Kk | 金型の表面硬化処理方法 |
| US20090047528A1 (en) * | 2005-07-29 | 2009-02-19 | Showa Denko K.K | Surface treatment method of aluminum extruding die, and aluminum extruding die |
| JP4865438B2 (ja) * | 2005-07-29 | 2012-02-01 | 昭和電工株式会社 | アルミニウム押出し加工用ダイスの表面処理方法及びアルミニウム押出し加工用ダイス |
| JP6576209B2 (ja) * | 2015-10-27 | 2019-09-18 | 光洋サーモシステム株式会社 | 窒化処理装置、および、窒化処理方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3196901B2 (ja) * | 1991-11-20 | 2001-08-06 | 日立金属株式会社 | アルミ押出しダイス用鋼 |
| JPH05253613A (ja) * | 1992-03-10 | 1993-10-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間押出用マンドレル |
| JPH08104972A (ja) * | 1994-10-03 | 1996-04-23 | Nippon Light Metal Co Ltd | アルミニウム材押出し加工用鋼製ダイスのガス窒化方法 |
-
1996
- 1996-07-18 JP JP20777396A patent/JP3250463B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1030164A (ja) | 1998-02-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0234766A (ja) | 浸炭焼入方法 | |
| JPS62192532A (ja) | スチ−ルワイヤ−の製造方法 | |
| JP3400934B2 (ja) | 窒化処理用鋼およびその窒化処理方法 | |
| JP3250463B2 (ja) | アルミ押出し用ダイスの窒化処理法及びアルミ押出し用ダイス | |
| CN111655893B (zh) | 高碳热轧钢板及其制造方法 | |
| JPH04254574A (ja) | 耐摩耗性の優れた鋼部材およびその製造方法 | |
| JP2549039B2 (ja) | 歪の小さい高強度歯車の浸炭窒化熱処理方法 | |
| JP2000063935A (ja) | 窒化部品の製造方法 | |
| JPH06172943A (ja) | 耐摩耗性にすぐれる熱間加工用金型 | |
| JPH10226817A (ja) | 軟窒化用鋼材の製造方法及びその鋼材を用いた軟窒化部品 | |
| JPH0853711A (ja) | 表面硬化処理方法 | |
| JP3629851B2 (ja) | プラズマ浸炭用冷間工具鋼 | |
| JPH05140726A (ja) | 疲労強度の高い駆動系機械部品の製造方法 | |
| JP3271526B2 (ja) | アルミ押出用ダイスの表面改質法及び耐久性に優れたダイス | |
| JP3196304B2 (ja) | クロム含有鋼部材の浸炭焼入れ方法 | |
| JP3109146B2 (ja) | 低歪高強度部材の製造方法 | |
| JPH07138733A (ja) | 金型の表面硬化熱処理方法 | |
| JPH0463261A (ja) | 耐用性金型の製造方法 | |
| WO2007015514A1 (ja) | 有層Ｆｅ基合金及びその製造方法 | |
| JP2018003076A (ja) | 軟窒化用鋼および部品ならびにこれらの製造方法 | |
| JP2005002366A (ja) | 冷間加工性に優れた高硬度高周波焼入れ用鋼 | |
| JPH09225557A (ja) | 塑性加工用金型およびその製造方法 | |
| TWI609090B (zh) | 滲碳用鋼材及滲碳元件 | |
| JP3448608B2 (ja) | 窒化処理方法 | |
| JPH09256045A (ja) | 軟窒化用鋼材の製造方法及びその鋼材を用いた軟窒化部品 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |