JP3247095B2 - 炭化クロムとニッケルクロムとからなる粉末 - Google Patents
炭化クロムとニッケルクロムとからなる粉末Info
- Publication number
- JP3247095B2 JP3247095B2 JP14040999A JP14040999A JP3247095B2 JP 3247095 B2 JP3247095 B2 JP 3247095B2 JP 14040999 A JP14040999 A JP 14040999A JP 14040999 A JP14040999 A JP 14040999A JP 3247095 B2 JP3247095 B2 JP 3247095B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- chromium
- powder
- nickel
- carbon
- carbide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
- C22C32/0047—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with carbides, nitrides, borides or silicides as the main non-metallic constituents
- C22C32/0052—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with carbides, nitrides, borides or silicides as the main non-metallic constituents only carbides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
- C23C4/06—Metallic material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、炭化クロムとニッ
ケルクロム合金とからなる溶射粉末に関する。
ケルクロム合金とからなる溶射粉末に関する。
【０００２】
【従来の技術】火炎溶射としても知られている溶射は、
金属又はセラミック等の熱溶融性材料を溶融又は少なく
とも熱軟化させる工程と、軟化した材料を粒状で被溶射
表面に対して噴射する工程とを含む。加熱された粒子
は、その表面に衝突し、そこで急冷されて表面に付着す
る。プラズマ型溶射ガンでは、アークにより加熱したプ
ラズマガスの高温流を使用して、粉末粒子を溶融及び噴
射する。他の型の溶射ガンとして、粉末を燃焼フレーム
に同伴させ、加熱する燃焼スプレーガン、例えば、高速
酸素燃料（ＨＶＯＦ）ガンがある。
金属又はセラミック等の熱溶融性材料を溶融又は少なく
とも熱軟化させる工程と、軟化した材料を粒状で被溶射
表面に対して噴射する工程とを含む。加熱された粒子
は、その表面に衝突し、そこで急冷されて表面に付着す
る。プラズマ型溶射ガンでは、アークにより加熱したプ
ラズマガスの高温流を使用して、粉末粒子を溶融及び噴
射する。他の型の溶射ガンとして、粉末を燃焼フレーム
に同伴させ、加熱する燃焼スプレーガン、例えば、高速
酸素燃料（ＨＶＯＦ）ガンがある。
【０００３】溶射粉末の一つの種類に、炭化クロムとニ
ッケルクロム合金とから形成されたものがある。この炭
化物は、十分には溶融せず、被膜に単独で存在すると脆
すぎるので、合金、典型的にはニッケルとクロム２０重
量％との合金を、各粉末粒子に含有させてマトリックス
を形成している。ガスタービンエンジンにおけるよう
な、最大約８１５℃の高温、腐食性及び酸化性環境の観
点から、炭化クロムとニッケルクロム合金が選択され
る。標準的な相図によれば、炭化クロムには３つの形
態、Ｃｒ3Ｃ2、Ｃｒ7Ｃ3及びＣｒ23Ｃ6がある。第一の
形態Ｃｒ3Ｃ2は、最も耐摩耗性があり、安定であり、１
８１１℃で溶融する。第二の形態Ｃｒ7Ｃ3は、１７６６
℃で溶融する。第三の形態Ｃｒ23Ｃ6は、耐摩耗性及び
安定性が最も低く、１５７６℃で溶融する。第一の形態
と第二の形態は、斜方構造を有し、第三の形態は立方構
造を有する。
ッケルクロム合金とから形成されたものがある。この炭
化物は、十分には溶融せず、被膜に単独で存在すると脆
すぎるので、合金、典型的にはニッケルとクロム２０重
量％との合金を、各粉末粒子に含有させてマトリックス
を形成している。ガスタービンエンジンにおけるよう
な、最大約８１５℃の高温、腐食性及び酸化性環境の観
点から、炭化クロムとニッケルクロム合金が選択され
る。標準的な相図によれば、炭化クロムには３つの形
態、Ｃｒ3Ｃ2、Ｃｒ7Ｃ3及びＣｒ23Ｃ6がある。第一の
形態Ｃｒ3Ｃ2は、最も耐摩耗性があり、安定であり、１
８１１℃で溶融する。第二の形態Ｃｒ7Ｃ3は、１７６６
℃で溶融する。第三の形態Ｃｒ23Ｃ6は、耐摩耗性及び
安定性が最も低く、１５７６℃で溶融する。第一の形態
と第二の形態は、斜方構造を有し、第三の形態は立方構
造を有する。
【０００４】現在市販されているニッケル−クロム含有
炭化クロム粉末は、一般的にブレンドによるか、前記合
金を上記炭化物粒に化学的又は機械的に被覆することに
よるか、混合、焼結及び破砕によって製造されている。
このような方法は、比較的高価であり、且つ比較的大き
い炭化物粒を含有する粒子が得られる。溶射中に、これ
らの粒子は、炭化物を脱炭し被膜に酸化物を導入する酸
化性条件に暴露される。また、被膜中での粒子が大きい
と、合わせ面に擦り傷が生じることがある。パンフレッ
ト「ＣＡＴ Ｐｏｗｄｅｒｓ−Ｉｎｔｒｏｄｕｃｉｎｇ
Ａ Ｗｈｏｌｅ Ｎｅｗ Ｂｒｅｅｄ ｏｆ ＣｒＣ
−ＮｉＣｒ Ｐｏｗｄｅｒ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ」
（日付なし）によれば、インディアナ州インディアナポ
リスにあるＰｒａｘａｉｒ Ｓｕｒｆａｃｅ Ｔｅｃｈ
ｎｏｌｏｇｉｅｓにより、一群の炭化クロム粉末が最近
紹介された。これらは、ＣＲＣ−４１０（７０ＣｒＣ−
３０ＮｉＣｒ）、ＣＲＣ−４２５（６０ＣｒＣ−４０
ＮｉＣｒ）及びＣＲＣ−４１５（３５ＣｒＣ−６５Ｎｉ
Ｃｒ）である。本発明者等は、これらの粉末をＸ線回折
をしたところ炭化物がＣｒ23Ｃ6の形態であることが判
明し、及び化学分析により、粉末中のクロムの炭素に対
する比（重量比）がＣＲＣ−４１０−１及びＣＲＣ−４
２５−１と称される粉末の場合、２２．２であり、ＣＲ
Ｃ−４１５−１の場合３７．６であることを見いだし
た。
炭化クロム粉末は、一般的にブレンドによるか、前記合
金を上記炭化物粒に化学的又は機械的に被覆することに
よるか、混合、焼結及び破砕によって製造されている。
このような方法は、比較的高価であり、且つ比較的大き
い炭化物粒を含有する粒子が得られる。溶射中に、これ
らの粒子は、炭化物を脱炭し被膜に酸化物を導入する酸
化性条件に暴露される。また、被膜中での粒子が大きい
と、合わせ面に擦り傷が生じることがある。パンフレッ
ト「ＣＡＴ Ｐｏｗｄｅｒｓ−Ｉｎｔｒｏｄｕｃｉｎｇ
Ａ Ｗｈｏｌｅ Ｎｅｗ Ｂｒｅｅｄ ｏｆ ＣｒＣ
−ＮｉＣｒ Ｐｏｗｄｅｒ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ」
（日付なし）によれば、インディアナ州インディアナポ
リスにあるＰｒａｘａｉｒ Ｓｕｒｆａｃｅ Ｔｅｃｈ
ｎｏｌｏｇｉｅｓにより、一群の炭化クロム粉末が最近
紹介された。これらは、ＣＲＣ−４１０（７０ＣｒＣ−
３０ＮｉＣｒ）、ＣＲＣ−４２５（６０ＣｒＣ−４０
ＮｉＣｒ）及びＣＲＣ−４１５（３５ＣｒＣ−６５Ｎｉ
Ｃｒ）である。本発明者等は、これらの粉末をＸ線回折
をしたところ炭化物がＣｒ23Ｃ6の形態であることが判
明し、及び化学分析により、粉末中のクロムの炭素に対
する比（重量比）がＣＲＣ−４１０−１及びＣＲＣ−４
２５−１と称される粉末の場合、２２．２であり、ＣＲ
Ｃ−４１５−１の場合３７．６であることを見いだし
た。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、粉末
の製造コスト及び該粉末を用いた被膜コストが減少し、
且つ類似組成の従来の粉末から得た被膜と同等に優れた
高温特性を有する溶射被膜を形成できる、炭化クロムと
ニッケル−クロムとからなる新規な溶射粉末を提供する
ことにある。
の製造コスト及び該粉末を用いた被膜コストが減少し、
且つ類似組成の従来の粉末から得た被膜と同等に優れた
高温特性を有する溶射被膜を形成できる、炭化クロムと
ニッケル−クロムとからなる新規な溶射粉末を提供する
ことにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題は、以下の構成
により達成される。即ち、本発明は以下の通りである。 （１）粉末粒子を含んでなる溶射粉末であって、前記溶
射粉末粒子が各々ニッケルと、クロムと、炭素とから実
質的になり、前記クロムが第一部分と第二部分とからな
り、前記ニッケルが合金マトリックスにおいて前記第一
部分と合金化しており、前記第二部分と前記炭素とが化
合して実質的にＣｒ3Ｃ2若しくはＣｒ 7Ｃ3又はそれらの
組み合わせの形態の炭化クロムとなっており、前記炭化
クロムは前記合金マトリックスに実質的に均一に分布し
た実質的に０．１μｍ〜５μｍの析出物の形態である、
ことを特徴とする溶射粉末。 （２）前記ニッケルが、ニッケルと、クロムと、炭素と
の合計の１０％〜９０％である、前記（１）に記載の溶
射粉末。 （３）前記クロムの前記炭素に対する比が、６〜１２で
ある、前記（１）に記載の溶射粉末。 （４）前記比が、約６．５〜１０である、前記（３）に
記載の溶射粉末。 （５）前記ニッケルが、ニッケルと、クロムと、炭素と
の合計の１０％〜９０％である、前記（４）に記載の溶
射粉末。 （６）実質的に１０μｍ〜１２５μｍのサイズ分布を有
する、前記（１）に記載の溶射粉末。 （７）各粒子が、ニッケルと、クロムと、炭素と、マン
ガンとの合計に対して１％〜５％のマンガンをさらに含
有する、前記（１）に記載の溶射粉末。 （８）前記粉末粒子が、ガス微粒化粉末粒子である、前
記（１）に記載の溶射粉末。
により達成される。即ち、本発明は以下の通りである。 （１）粉末粒子を含んでなる溶射粉末であって、前記溶
射粉末粒子が各々ニッケルと、クロムと、炭素とから実
質的になり、前記クロムが第一部分と第二部分とからな
り、前記ニッケルが合金マトリックスにおいて前記第一
部分と合金化しており、前記第二部分と前記炭素とが化
合して実質的にＣｒ3Ｃ2若しくはＣｒ 7Ｃ3又はそれらの
組み合わせの形態の炭化クロムとなっており、前記炭化
クロムは前記合金マトリックスに実質的に均一に分布し
た実質的に０．１μｍ〜５μｍの析出物の形態である、
ことを特徴とする溶射粉末。 （２）前記ニッケルが、ニッケルと、クロムと、炭素と
の合計の１０％〜９０％である、前記（１）に記載の溶
射粉末。 （３）前記クロムの前記炭素に対する比が、６〜１２で
ある、前記（１）に記載の溶射粉末。 （４）前記比が、約６．５〜１０である、前記（３）に
記載の溶射粉末。 （５）前記ニッケルが、ニッケルと、クロムと、炭素と
の合計の１０％〜９０％である、前記（４）に記載の溶
射粉末。 （６）実質的に１０μｍ〜１２５μｍのサイズ分布を有
する、前記（１）に記載の溶射粉末。 （７）各粒子が、ニッケルと、クロムと、炭素と、マン
ガンとの合計に対して１％〜５％のマンガンをさらに含
有する、前記（１）に記載の溶射粉末。 （８）前記粉末粒子が、ガス微粒化粉末粒子である、前
記（１）に記載の溶射粉末。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明による溶射粉末は、サイズ
分布が実質的に１０μｍ〜１２５μｍの範囲である。サ
イズ分布は、被膜形成に使用される溶射法の種類によっ
て選択される。例えば、高速スプレーのプラズマガンの
場合には４４μｍ〜１２５μｍのサイズ分布が適当であ
り、低速スプレーのプラズマガンの場合には１０μｍ〜
５３μｍのサイズが適当であり、ＨＶＯＦガンの場合に
は１６μｍ〜４４μｍのサイズが適当である。
分布が実質的に１０μｍ〜１２５μｍの範囲である。サ
イズ分布は、被膜形成に使用される溶射法の種類によっ
て選択される。例えば、高速スプレーのプラズマガンの
場合には４４μｍ〜１２５μｍのサイズ分布が適当であ
り、低速スプレーのプラズマガンの場合には１０μｍ〜
５３μｍのサイズが適当であり、ＨＶＯＦガンの場合に
は１６μｍ〜４４μｍのサイズが適当である。
【０００８】各粉末粒子は、ニッケルと、クロムと、炭
素とから実質的に構成されている。典型的な粉末粒子
を、図１の断面顕微鏡写真に示す。（中央の粒子は、直
径約４０μｍである。）マトリックス相（濃い灰色）
は、ニッケル−クロム合金である。析出物（薄い灰色）
は、実質的にＣｒ3Ｃ2若しくはＣｒ7Ｃ3又はそれらの組
み合わせの形態の炭化クロムから形成されている。合金
は、好ましくは公称ニッケル：クロム比が８０：２０で
あるが、クロムが炭化物から奪取される程度までクロム
をさらに含有してよい。合金におけるニッケルの割合
は、本発明にとっては臨界的ではなく、変更して（例え
ば、特殊な腐食条件（例えば、燃料油汚染物又は添加物
由来）の場合５０：５０Ｎｉ：Ｃｒ合金として）、被膜
特性を高めてもよい。（本明細書及び請求の範囲におけ
る全ての百分率及び比は、炭化物に関する化学式におけ
る原子割合を除いて、重量基準である。）
素とから実質的に構成されている。典型的な粉末粒子
を、図１の断面顕微鏡写真に示す。（中央の粒子は、直
径約４０μｍである。）マトリックス相（濃い灰色）
は、ニッケル−クロム合金である。析出物（薄い灰色）
は、実質的にＣｒ3Ｃ2若しくはＣｒ7Ｃ3又はそれらの組
み合わせの形態の炭化クロムから形成されている。合金
は、好ましくは公称ニッケル：クロム比が８０：２０で
あるが、クロムが炭化物から奪取される程度までクロム
をさらに含有してよい。合金におけるニッケルの割合
は、本発明にとっては臨界的ではなく、変更して（例え
ば、特殊な腐食条件（例えば、燃料油汚染物又は添加物
由来）の場合５０：５０Ｎｉ：Ｃｒ合金として）、被膜
特性を高めてもよい。（本明細書及び請求の範囲におけ
る全ての百分率及び比は、炭化物に関する化学式におけ
る原子割合を除いて、重量基準である。）
【０００９】したがって、上記クロムは第一部分と第二
部分とからなり、第一部分はニッケルと合金化されてお
り、第二部分は炭化物において炭素と化合している。ニ
ッケルは、ニッケルと、クロムと、炭素との合計の約１
０％〜９０％でなければならない。このような組成を有
する粉末は、表示の炭化クロムの高温耐摩耗性と、ニッ
ケル−クロム合金の耐酸化性及び耐腐食性を有する溶射
被膜製造用である。炭化物の析出物は、通常約１μｍ、
実質的には０．１μｍ〜５μｍの大きさを有し、合金マ
トリックス中に実質的に均一に分布する。（このサイズ
は、細長いことがある樹枝状析出物の平均断面直径であ
る。）
部分とからなり、第一部分はニッケルと合金化されてお
り、第二部分は炭化物において炭素と化合している。ニ
ッケルは、ニッケルと、クロムと、炭素との合計の約１
０％〜９０％でなければならない。このような組成を有
する粉末は、表示の炭化クロムの高温耐摩耗性と、ニッ
ケル−クロム合金の耐酸化性及び耐腐食性を有する溶射
被膜製造用である。炭化物の析出物は、通常約１μｍ、
実質的には０．１μｍ〜５μｍの大きさを有し、合金マ
トリックス中に実質的に均一に分布する。（このサイズ
は、細長いことがある樹枝状析出物の平均断面直径であ
る。）
【００１０】この構造とするには、粉末を、溶融物から
の急速凝固法、好ましくは通常の微粒化法、より好まし
くは不活性ガス微粒化法により形成しなければならな
い。空気又は水を使用してもよいが、この場合、酸化物
が粉末中に導入される。このような粉末製造では、成分
ニッケル、クロム及び炭素の溶融物を、約１６００℃
（最低炭素含量の場合）〜 １４６０℃（最高炭素含量
の場合）で微粒化する。好ましくは、微粒化は、密閉カ
ップルガス微粒化システムにおいてアルゴン等の不活性
アスピレーションガスを用いておこなう。例えば、溶融
物は、重力によって直径２．４ｃｍの環に約１．０〜
２．０ｍｍの環状開口部を備えた環状吐出管を通って流
れ、吐出管と同心の直径３．０ｃｍの環に設けた約０．
３〜０．５ｍｍの環状ノズルからのチョークフローによ
って吐出管の先端でアスピレーション状態を生じさせて
微粒化を促進することにより微粒化される。微粒化ガス
圧力は、２．７６ＭＰａｇ（４００ｐｓｉｇ）（最低炭
素含量）〜３．４５ＭＰａｇ（５００ｐｓｉｇ）で変化
させ、流量は２１２〜２３６ｓｌ／秒（４５０〜５００
ｓｃｆｍ）である。
の急速凝固法、好ましくは通常の微粒化法、より好まし
くは不活性ガス微粒化法により形成しなければならな
い。空気又は水を使用してもよいが、この場合、酸化物
が粉末中に導入される。このような粉末製造では、成分
ニッケル、クロム及び炭素の溶融物を、約１６００℃
（最低炭素含量の場合）〜 １４６０℃（最高炭素含量
の場合）で微粒化する。好ましくは、微粒化は、密閉カ
ップルガス微粒化システムにおいてアルゴン等の不活性
アスピレーションガスを用いておこなう。例えば、溶融
物は、重力によって直径２．４ｃｍの環に約１．０〜
２．０ｍｍの環状開口部を備えた環状吐出管を通って流
れ、吐出管と同心の直径３．０ｃｍの環に設けた約０．
３〜０．５ｍｍの環状ノズルからのチョークフローによ
って吐出管の先端でアスピレーション状態を生じさせて
微粒化を促進することにより微粒化される。微粒化ガス
圧力は、２．７６ＭＰａｇ（４００ｐｓｉｇ）（最低炭
素含量）〜３．４５ＭＰａｇ（５００ｐｓｉｇ）で変化
させ、流量は２１２〜２３６ｓｌ／秒（４５０〜５００
ｓｃｆｍ）である。
【００１１】微粒化に関する他の通常又は他の所望の構
成、例えば、非アスピレーション重力フロー微粒化ノズ
ルシステムを、使用してもよい。また、迅速凝固のため
に、他の粉末製造法、例えば、回転ディスク又は回転電
極を用いた遠心法を、用いてもよい。
成、例えば、非アスピレーション重力フロー微粒化ノズ
ルシステムを、使用してもよい。また、迅速凝固のため
に、他の粉末製造法、例えば、回転ディスク又は回転電
極を用いた遠心法を、用いてもよい。
【００１２】また、一つ以上の他の元素を添加して、生
産若しくは粉末特性又は被膜特性を高めてもよい。例え
ば、１％〜５％（例えば、２％又は４％）マンガン等を
添加して、製造性を高めてもよい。しかしながら、添加
物は、Ｃｒ3Ｃ2及びＣｒ7Ｃ3の存在にとって顕著な妨げ
となったり、粉末の融点を顕著に低下させてはならな
い。
産若しくは粉末特性又は被膜特性を高めてもよい。例え
ば、１％〜５％（例えば、２％又は４％）マンガン等を
添加して、製造性を高めてもよい。しかしながら、添加
物は、Ｃｒ3Ｃ2及びＣｒ7Ｃ3の存在にとって顕著な妨げ
となったり、粉末の融点を顕著に低下させてはならな
い。
【００１３】
【実施例】以下、実施例にて本発明を更に詳細に説明す
るが、本発明は以下の実施例に限定されるものではな
い。本発明の範囲内のいくつかの組成物を、表１に示
す。これらは、Ｎｏ．１を除いて、試験用に製造したも
のである。「Ｃｒ：Ｃ比」の欄は、粉末における総クロ
ムの炭素に対する比を示す。表から明らかなように、比
は、６．５：１〜１０：１で比較的低い、すなわち、よ
り広い範囲６〜１２内にある。
るが、本発明は以下の実施例に限定されるものではな
い。本発明の範囲内のいくつかの組成物を、表１に示
す。これらは、Ｎｏ．１を除いて、試験用に製造したも
のである。「Ｃｒ：Ｃ比」の欄は、粉末における総クロ
ムの炭素に対する比を示す。表から明らかなように、比
は、６．５：１〜１０：１で比較的低い、すなわち、よ
り広い範囲６〜１２内にある。
【００１４】
【表１】
【００１５】表１における粉末のＸ線回折により、定性
的に、炭化物は実質的にＣｒ3Ｃ2及びＣｒ7Ｃ3であるこ
とが分かった。遊離炭素分析から、微量（０．１％未
満）の遊離炭素の存在が確認された。最高所望Ｃｒ：Ｃ
比は１２であり、最低比は６．５である。これよりも顕
著に高いＣｒ：Ｃ比は、顕著な量のＣｒ23Ｃ6を含有す
る炭化物を生じることが予想されるので、避けなければ
ならない。ニッケルは、耐食性とマトリックスのために
使用される。ニッケルは炭化物を形成しないので、その
相対含量は、炭化クロムの形成又は種類に顕著には影響
しない。図１の写真は、Ｎｏ．３の粉末のものである。
なお、Ｎｏ．３の粉末を、窒素中１０３８℃（１９００
°Ｆ）で２０分間熱処理することによりＮｏ．３Ａの粉
末を得た。該熱処理により、粉末中のＣｒ3Ｃ2の割合が
増加した。
的に、炭化物は実質的にＣｒ3Ｃ2及びＣｒ7Ｃ3であるこ
とが分かった。遊離炭素分析から、微量（０．１％未
満）の遊離炭素の存在が確認された。最高所望Ｃｒ：Ｃ
比は１２であり、最低比は６．５である。これよりも顕
著に高いＣｒ：Ｃ比は、顕著な量のＣｒ23Ｃ6を含有す
る炭化物を生じることが予想されるので、避けなければ
ならない。ニッケルは、耐食性とマトリックスのために
使用される。ニッケルは炭化物を形成しないので、その
相対含量は、炭化クロムの形成又は種類に顕著には影響
しない。図１の写真は、Ｎｏ．３の粉末のものである。
なお、Ｎｏ．３の粉末を、窒素中１０３８℃（１９００
°Ｆ）で２０分間熱処理することによりＮｏ．３Ａの粉
末を得た。該熱処理により、粉末中のＣｒ3Ｃ2の割合が
増加した。
【００１６】１６〜４４μｍのサイズの粉末を、米国特
許第４，８６５，２５２号に記載の種類のＭｅｔｃｏ
（商標）型ＤＪ ＨＶＯＦ溶射ガンを用いて噴霧した
（ＤＪ２６０３ノズル及び以下のパラメータを使用）：
圧力０−９７ＭＰａｇ（１４０ｐｓｉｇ）、流量２３１
ｓｌ／分（４８９ｓｃｆｈ）の水素燃焼ガス、圧力１．
１７ＭＰａｇ（１７０ｐｓｉｇ）、流量６８５ｓｌ／分
（１４５０ｓｃｆｈ）の酸素、噴霧速度１．８〜２．２
ｋｇ／時（４〜５ｌｂ／時）、噴霧距離２２．５ｃｍ、
トラバースレート７５ｃｍ／分、被膜厚さ０．１〜０．
５ｍｍ。−６０メッシュアルミナグリットを用いたグリ
ットブラストにより調製した軟鋼上に、低気孔率（５％
未満）で良好な基材付着の緻密で高品質な被膜が得られ
た。
許第４，８６５，２５２号に記載の種類のＭｅｔｃｏ
（商標）型ＤＪ ＨＶＯＦ溶射ガンを用いて噴霧した
（ＤＪ２６０３ノズル及び以下のパラメータを使用）：
圧力０−９７ＭＰａｇ（１４０ｐｓｉｇ）、流量２３１
ｓｌ／分（４８９ｓｃｆｈ）の水素燃焼ガス、圧力１．
１７ＭＰａｇ（１７０ｐｓｉｇ）、流量６８５ｓｌ／分
（１４５０ｓｃｆｈ）の酸素、噴霧速度１．８〜２．２
ｋｇ／時（４〜５ｌｂ／時）、噴霧距離２２．５ｃｍ、
トラバースレート７５ｃｍ／分、被膜厚さ０．１〜０．
５ｍｍ。−６０メッシュアルミナグリットを用いたグリ
ットブラストにより調製した軟鋼上に、低気孔率（５％
未満）で良好な基材付着の緻密で高品質な被膜が得られ
た。
【００１７】硬度（ビッカース硬度数ＶＨＮ）、及びサ
イズ１１μｍ〜４５μｍのアルミナの水性スラリーによ
る通常の摩耗試験を用いたスラリー摩耗（被膜試験片に
ついて、スラリーを軟鋼板に対して１０分間滑らす試験
を２回）についての結果を、表２に示す。「スラリー摩
耗」は重量損失（単位：ｇ）であり、「摩耗深さ」は実
測厚さ損失（単位：ｍｍ）である。比較粉末Ｄｉａｍａ
ｌｌｏｙ（商標）３００７（Ｓｕｌｚｅｒ Ｍｅｔｃｏ
より販売されている）は、２０％Ｎｉ−２０Ｃｒで被覆
され、サイズ５．５μｍ〜４４μｍの通常のＣｒ3Ｃ2粉
末である。この粉末には、各粉末粒子に一般的にサイズ
約２５μｍの大きな炭化クロム（Ｃｒ3Ｃ2）粒が含まれ
ている。
イズ１１μｍ〜４５μｍのアルミナの水性スラリーによ
る通常の摩耗試験を用いたスラリー摩耗（被膜試験片に
ついて、スラリーを軟鋼板に対して１０分間滑らす試験
を２回）についての結果を、表２に示す。「スラリー摩
耗」は重量損失（単位：ｇ）であり、「摩耗深さ」は実
測厚さ損失（単位：ｍｍ）である。比較粉末Ｄｉａｍａ
ｌｌｏｙ（商標）３００７（Ｓｕｌｚｅｒ Ｍｅｔｃｏ
より販売されている）は、２０％Ｎｉ−２０Ｃｒで被覆
され、サイズ５．５μｍ〜４４μｍの通常のＣｒ3Ｃ2粉
末である。この粉末には、各粉末粒子に一般的にサイズ
約２５μｍの大きな炭化クロム（Ｃｒ3Ｃ2）粒が含まれ
ている。
【００１８】
【表２】
【００１９】本発明の粉末に、他の粉末組成物を混合で
きる。Ｎｏ．３の組成物を表３に示した他の粉末と混合
することにより、具体的混合物を調製した。これらの他
の粉末は、通常のものである：Ｄｉａｍａｌｌｏｙ４０
０６は、２０Ｃｒ、１０Ｗ、９Ｍｏ及び４Ｃｕを含有し
大きさが１１〜５３μｍであるニッケル合金であり；Ｄ
ｉａｍａｌｌｏｙ１００６は、１９Ｃｒ、１８Ｆｅ及び
３Ｍｏを含有し大きさが１１〜４５μｍであるニッケル
合金であり；Ｍｅｔｃｏ（商標）７０Ｆ−ＮＳは、大き
さが５〜４５μｍである破砕Ｃｒ3Ｃ2であり；Ｍｅｔｃ
ｏ４３Ｆは、２０Ｃｒを含有し大きさが１１〜５３μｍ
であるニッケル合金である。このようなブレンドを、表
３に示す。（請求の範囲に記載の粉末は、このような追
加の粉末を含んでなるブレンドでよい。）
きる。Ｎｏ．３の組成物を表３に示した他の粉末と混合
することにより、具体的混合物を調製した。これらの他
の粉末は、通常のものである：Ｄｉａｍａｌｌｏｙ４０
０６は、２０Ｃｒ、１０Ｗ、９Ｍｏ及び４Ｃｕを含有し
大きさが１１〜５３μｍであるニッケル合金であり；Ｄ
ｉａｍａｌｌｏｙ１００６は、１９Ｃｒ、１８Ｆｅ及び
３Ｍｏを含有し大きさが１１〜４５μｍであるニッケル
合金であり；Ｍｅｔｃｏ（商標）７０Ｆ−ＮＳは、大き
さが５〜４５μｍである破砕Ｃｒ3Ｃ2であり；Ｍｅｔｃ
ｏ４３Ｆは、２０Ｃｒを含有し大きさが１１〜５３μｍ
であるニッケル合金である。このようなブレンドを、表
３に示す。（請求の範囲に記載の粉末は、このような追
加の粉末を含んでなるブレンドでよい。）
【００２０】
【表３】
【００２１】これらの混合物を、上記と同じ種類のガン
及び噴霧パラメータで溶射した。１５０グリットダイヤ
モンド砥石を用いて研削することにより、被膜を仕上げ
た。付着効率、被膜中の炭素の百分率、マクロ硬度（Ｒ
ｏｃｋｗｅｌｌ Ｃ−Ｒｃ）、ミクロ硬度（ＤＰＨ Ｖ
ｉｃｋｅｒｓ、負荷３００ｇ）及び研削面仕上げを、測
定した。表４に、従来の被膜Ｄｉａｍａｌｌｏｙ３００
７（上記したもの）及び３００４（Ｃｒ3Ｃ2と、サイズ
５．５〜４５μｍの２５％ニッケル−２０％クロム合金
とのブレンド）と比較した結果を示す。これらの従来の
粉末は、一般的に類似の組成を有するが、炭化物粒の大
きさがもっと大きい。これらの粉末を、上記したガン及
びパラメータを用いて噴霧した。
及び噴霧パラメータで溶射した。１５０グリットダイヤ
モンド砥石を用いて研削することにより、被膜を仕上げ
た。付着効率、被膜中の炭素の百分率、マクロ硬度（Ｒ
ｏｃｋｗｅｌｌ Ｃ−Ｒｃ）、ミクロ硬度（ＤＰＨ Ｖ
ｉｃｋｅｒｓ、負荷３００ｇ）及び研削面仕上げを、測
定した。表４に、従来の被膜Ｄｉａｍａｌｌｏｙ３００
７（上記したもの）及び３００４（Ｃｒ3Ｃ2と、サイズ
５．５〜４５μｍの２５％ニッケル−２０％クロム合金
とのブレンド）と比較した結果を示す。これらの従来の
粉末は、一般的に類似の組成を有するが、炭化物粒の大
きさがもっと大きい。これらの粉末を、上記したガン及
びパラメータを用いて噴霧した。
【００２２】
【表４】
【００２３】従来の３００４及び３００７の被膜におい
ては、炭化物のサイズは、実質的に粉末中の炭化物粒の
サイズ（約５〜５３μｍ）である。本発明の粉末から得
られた被膜中の炭化物は、１ミクロン台である。Ｎｏ．
３の粉末から形成した被膜をＸ線回折したところ、炭化
物（主にＣｒ7Ｃ3）の存在が確認された。炭化物粒が微
細であるので、合わせ面に擦り傷がつきにくくしゅう動
摩耗が向上し、且つ粒子が脱落しにくい。また、炭素保
持率が類似組成を有する従来の炭化クロム被膜では３５
％〜６５％であったのに対して約８０％と高保持率であ
るとともに、酸素含量が比較的低かった。高炭素及び低
酸素により、溶射中の酸化が減少する。
ては、炭化物のサイズは、実質的に粉末中の炭化物粒の
サイズ（約５〜５３μｍ）である。本発明の粉末から得
られた被膜中の炭化物は、１ミクロン台である。Ｎｏ．
３の粉末から形成した被膜をＸ線回折したところ、炭化
物（主にＣｒ7Ｃ3）の存在が確認された。炭化物粒が微
細であるので、合わせ面に擦り傷がつきにくくしゅう動
摩耗が向上し、且つ粒子が脱落しにくい。また、炭素保
持率が類似組成を有する従来の炭化クロム被膜では３５
％〜６５％であったのに対して約８０％と高保持率であ
るとともに、酸素含量が比較的低かった。高炭素及び低
酸素により、溶射中の酸化が減少する。
【００２４】本発明の粉末の付着効率は、類似組成の従
来の粉末よりも高い。したがって、粉末自体の製造（微
粒化）コストが低いだけでなく、高付着効率であるので
被膜コストもさらに低い。炭素保持率、硬度及び仕上が
りについては、従来の被膜と同様に優れたものであっ
た。
来の粉末よりも高い。したがって、粉末自体の製造（微
粒化）コストが低いだけでなく、高付着効率であるので
被膜コストもさらに低い。炭素保持率、硬度及び仕上が
りについては、従来の被膜と同様に優れたものであっ
た。
【００２５】他の種類の粉末を本発明の炭化クロム粉末
と混合して他の特性を付与してもよい。一例として、サ
イズ３０〜９０μｍの２０％黒鉛にニッケルを被覆した
粉末がある。
と混合して他の特性を付与してもよい。一例として、サ
イズ３０〜９０μｍの２０％黒鉛にニッケルを被覆した
粉末がある。
【００２６】
【発明の効果】上記の説明から明らかなように、本発明
による炭化クロムとニッケル−クロムとからなる溶射粉
末は、製造コスト、及び該粉末を用いた被膜コストを減
少でき、且つそれから得られる溶射被膜は、類似組成の
従来の粉末から得た被膜と同様に優れた高温特性を有す
る。
による炭化クロムとニッケル−クロムとからなる溶射粉
末は、製造コスト、及び該粉末を用いた被膜コストを減
少でき、且つそれから得られる溶射被膜は、類似組成の
従来の粉末から得た被膜と同様に優れた高温特性を有す
る。
【図１】本発明の粉末の金属組織断面の写真である。
フロントページの続き (73)特許権者 596152899 1101 Ｐｒｏｓｐｅｃｔ Ａｖｅｎｕ ｅ，Ｗｅｓｔｂｕｒｙ，Ｎｅｗ Ｙｏｒ ｋ，Ｕ．Ｓ．Ａ. (72)発明者 ミッチェル・アール・ドーフマン アメリカ合衆国，ニューヨーク，スミス タウン，ブルックサイト・ドライブ 112 (72)発明者 ロナルド・イー・ソモスキー・ジュニア アメリカ合衆国，ミシガン，オートンバ イル，グランガー 4171 (56)参考文献 特開 平５−195253（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 4/04
Claims (8)
- 【請求項１】粉末粒子を含んでなる溶射粉末であって、
前記溶射粉末粒子が各々ニッケルと、クロムと、炭素と
から実質的になり、前記クロムが第一部分と第二部分と
からなり、前記ニッケルが合金マトリックスにおいて前
記第一部分と合金化しており、前記第二部分と前記炭素
とが化合して実質的にＣｒ3Ｃ2若しくはＣｒ7Ｃ3又はそ
れらの組み合わせの形態の炭化クロムとなっており、前
記炭化クロムは前記合金マトリックスに実質的に均一に
分布した実質的に０．１μｍ〜５μｍの析出物の形態で
ある、ことを特徴とする溶射粉末。 - 【請求項２】前記ニッケルが、ニッケルと、クロムと、
炭素との合計の１０％〜９０％である、請求項１に記載
の溶射粉末。 - 【請求項３】前記クロムの前記炭素に対する比が、６〜
１２である、請求項１に記載の溶射粉末。 - 【請求項４】前記比が、約６．５〜１０である、請求項
３に記載の溶射粉末。 - 【請求項５】前記ニッケルが、ニッケルと、クロムと、
炭素との合計の１０％〜９０％である、請求項４に記載
の溶射粉末。 - 【請求項６】実質的に１０μｍ〜１２５μｍのサイズ分
布を有する、請求項１に記載の溶射粉末。 - 【請求項７】各粒子が、ニッケルと、クロムと、炭素
と、マンガンとの合計に対して１％〜５％のマンガンを
さらに含有する、請求項１に記載の溶射粉末。 - 【請求項８】前記粉末粒子が、ガス微粒化粉末粒子であ
る、請求項１に記載の溶射粉末。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/086243 | 1998-05-28 | ||
| US09/086,243 US6071324A (en) | 1998-05-28 | 1998-05-28 | Powder of chromium carbide and nickel chromium |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11350102A JPH11350102A (ja) | 1999-12-21 |
| JP3247095B2 true JP3247095B2 (ja) | 2002-01-15 |
Family
ID=22197230
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14040999A Expired - Fee Related JP3247095B2 (ja) | 1998-05-28 | 1999-05-20 | 炭化クロムとニッケルクロムとからなる粉末 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6071324A (ja) |
| EP (1) | EP0960954B9 (ja) |
| JP (1) | JP3247095B2 (ja) |
| BR (1) | BR9901670B1 (ja) |
| CA (1) | CA2269146C (ja) |
| DE (1) | DE69917834T3 (ja) |
Families Citing this family (62)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2196846C2 (ru) | 1995-11-13 | 2003-01-20 | Дзе Юниверсити оф Коннектикут | Наноструктурные сырьевые материалы для термического напыления |
| JP2001234320A (ja) * | 2000-02-17 | 2001-08-31 | Fujimi Inc | 溶射粉末材、およびそれを使用した溶射方法並びに溶射皮膜 |
| DE10061750B4 (de) | 2000-12-12 | 2004-10-21 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Wolframhaltige Verschleißschutzschicht für Kolbenringe |
| DE10061751C1 (de) * | 2000-12-12 | 2002-07-25 | Federal Mogul Burscheid Gmbh | Verschleißschutzschicht für Kolbenringe |
| JP3952252B2 (ja) | 2001-01-25 | 2007-08-01 | 株式会社フジミインコーポレーテッド | 溶射用粉末およびそれを用いた高速フレーム溶射方法 |
| US6575349B2 (en) * | 2001-02-22 | 2003-06-10 | Hickham Industries, Inc. | Method of applying braze materials to a substrate |
| US7291384B2 (en) * | 2002-10-15 | 2007-11-06 | Kabushiki Kaisha Riken | Piston ring and thermal spray coating used therein, and method for manufacturing thereof |
| US20060210721A1 (en) * | 2003-03-07 | 2006-09-21 | Metal Spray International L.C. | Wear resistant screen |
| US7140567B1 (en) * | 2003-03-11 | 2006-11-28 | Primet Precision Materials, Inc. | Multi-carbide material manufacture and use as grinding media |
| US20050132843A1 (en) * | 2003-12-22 | 2005-06-23 | Xiangyang Jiang | Chrome composite materials |
| US20050136279A1 (en) * | 2003-12-22 | 2005-06-23 | Xiangyang Jiang | Chrome composite materials |
| JP4399248B2 (ja) | 2003-12-25 | 2010-01-13 | 株式会社フジミインコーポレーテッド | 溶射用粉末 |
| US7582147B1 (en) | 2004-08-19 | 2009-09-01 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Composite powder particles |
| US7638477B2 (en) * | 2005-03-09 | 2009-12-29 | Alberto-Culver Company | Sustained-release fragrance delivery system |
| DE102005020999A1 (de) * | 2005-05-03 | 2006-11-09 | Alfred Flamang | Verfahren zur Beschichtung von verschleißbeaufschlagten Bauteilen und beschichtetes Bauteil |
| US7504157B2 (en) * | 2005-11-02 | 2009-03-17 | H.C. Starck Gmbh | Strontium titanium oxides and abradable coatings made therefrom |
| US20070099014A1 (en) * | 2005-11-03 | 2007-05-03 | Sulzer Metco (Us), Inc. | Method for applying a low coefficient of friction coating |
| TW200718805A (en) * | 2005-11-07 | 2007-05-16 | United Technologies Corp | Coating methods and apparatus |
| US7601431B2 (en) * | 2005-11-21 | 2009-10-13 | General Electric Company | Process for coating articles and articles made therefrom |
| US20070116884A1 (en) * | 2005-11-21 | 2007-05-24 | Pareek Vinod K | Process for coating articles and articles made therefrom |
| JP5039346B2 (ja) * | 2006-09-12 | 2012-10-03 | 株式会社フジミインコーポレーテッド | 溶射用粉末及び溶射皮膜 |
| JP5058645B2 (ja) * | 2007-03-27 | 2012-10-24 | トーカロ株式会社 | 溶射用粉末、溶射皮膜及びハースロール |
| US8262812B2 (en) * | 2007-04-04 | 2012-09-11 | General Electric Company | Process for forming a chromium diffusion portion and articles made therefrom |
| US8530050B2 (en) * | 2007-05-22 | 2013-09-10 | United Technologies Corporation | Wear resistant coating |
| US20090260724A1 (en) * | 2008-04-18 | 2009-10-22 | United Technologies Corporation | Heat treatable L12 aluminum alloys |
| US7871477B2 (en) * | 2008-04-18 | 2011-01-18 | United Technologies Corporation | High strength L12 aluminum alloys |
| US20090263273A1 (en) * | 2008-04-18 | 2009-10-22 | United Technologies Corporation | High strength L12 aluminum alloys |
| US8002912B2 (en) * | 2008-04-18 | 2011-08-23 | United Technologies Corporation | High strength L12 aluminum alloys |
| US8409373B2 (en) * | 2008-04-18 | 2013-04-02 | United Technologies Corporation | L12 aluminum alloys with bimodal and trimodal distribution |
| US7875133B2 (en) * | 2008-04-18 | 2011-01-25 | United Technologies Corporation | Heat treatable L12 aluminum alloys |
| US7879162B2 (en) * | 2008-04-18 | 2011-02-01 | United Technologies Corporation | High strength aluminum alloys with L12 precipitates |
| US8017072B2 (en) * | 2008-04-18 | 2011-09-13 | United Technologies Corporation | Dispersion strengthened L12 aluminum alloys |
| US7811395B2 (en) * | 2008-04-18 | 2010-10-12 | United Technologies Corporation | High strength L12 aluminum alloys |
| US7875131B2 (en) * | 2008-04-18 | 2011-01-25 | United Technologies Corporation | L12 strengthened amorphous aluminum alloys |
| DE102008056720B3 (de) * | 2008-11-11 | 2010-05-12 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Gleitelement mit thermisch gespritzter Beschichtung und Herstellungsverfahren davon |
| US20100143177A1 (en) * | 2008-12-09 | 2010-06-10 | United Technologies Corporation | Method for forming high strength aluminum alloys containing L12 intermetallic dispersoids |
| US8778099B2 (en) * | 2008-12-09 | 2014-07-15 | United Technologies Corporation | Conversion process for heat treatable L12 aluminum alloys |
| US8778098B2 (en) * | 2008-12-09 | 2014-07-15 | United Technologies Corporation | Method for producing high strength aluminum alloy powder containing L12 intermetallic dispersoids |
| US20100226817A1 (en) * | 2009-03-05 | 2010-09-09 | United Technologies Corporation | High strength l12 aluminum alloys produced by cryomilling |
| US20100252148A1 (en) * | 2009-04-07 | 2010-10-07 | United Technologies Corporation | Heat treatable l12 aluminum alloys |
| US20100254850A1 (en) * | 2009-04-07 | 2010-10-07 | United Technologies Corporation | Ceracon forging of l12 aluminum alloys |
| US9611522B2 (en) * | 2009-05-06 | 2017-04-04 | United Technologies Corporation | Spray deposition of L12 aluminum alloys |
| US9127334B2 (en) * | 2009-05-07 | 2015-09-08 | United Technologies Corporation | Direct forging and rolling of L12 aluminum alloys for armor applications |
| EP2427585B1 (de) * | 2009-05-08 | 2020-08-12 | Oerlikon Metco AG, Wohlen | Verfahren zum beschichten eines substrats |
| US20100304084A1 (en) * | 2009-05-29 | 2010-12-02 | General Electric Company | Protective coatings which provide erosion resistance, and related articles and methods |
| US20100304181A1 (en) * | 2009-05-29 | 2010-12-02 | General Electric Company | Protective coatings which provide erosion resistance, and related articles and methods |
| US20110044844A1 (en) * | 2009-08-19 | 2011-02-24 | United Technologies Corporation | Hot compaction and extrusion of l12 aluminum alloys |
| US8728389B2 (en) * | 2009-09-01 | 2014-05-20 | United Technologies Corporation | Fabrication of L12 aluminum alloy tanks and other vessels by roll forming, spin forming, and friction stir welding |
| US8409496B2 (en) * | 2009-09-14 | 2013-04-02 | United Technologies Corporation | Superplastic forming high strength L12 aluminum alloys |
| US20110064599A1 (en) * | 2009-09-15 | 2011-03-17 | United Technologies Corporation | Direct extrusion of shapes with l12 aluminum alloys |
| US9194027B2 (en) * | 2009-10-14 | 2015-11-24 | United Technologies Corporation | Method of forming high strength aluminum alloy parts containing L12 intermetallic dispersoids by ring rolling |
| US8409497B2 (en) * | 2009-10-16 | 2013-04-02 | United Technologies Corporation | Hot and cold rolling high strength L12 aluminum alloys |
| US20110091345A1 (en) * | 2009-10-16 | 2011-04-21 | United Technologies Corporation | Method for fabrication of tubes using rolling and extrusion |
| US20110091346A1 (en) * | 2009-10-16 | 2011-04-21 | United Technologies Corporation | Forging deformation of L12 aluminum alloys |
| DE102013201103A1 (de) | 2013-01-24 | 2014-07-24 | H.C. Starck Gmbh | Thermisches Spritzpulver für stark beanspruchte Gleitsysteme |
| JP6295285B2 (ja) * | 2016-02-25 | 2018-03-14 | 株式会社豊田中央研究所 | 摺動システム |
| US11939646B2 (en) | 2018-10-26 | 2024-03-26 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Corrosion and wear resistant nickel based alloys |
| US20220259712A1 (en) | 2019-06-28 | 2022-08-18 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Ni-cr-al chromium carbide powder |
| IT201900012171A1 (it) * | 2019-07-17 | 2021-01-17 | Itt Italia Srl | Rivestimenti per dischi freno, metodo per la riduzione dell'usura e disco freno associato |
| US11614137B2 (en) | 2020-12-21 | 2023-03-28 | Itt Italia S.R.L. | Coatings for brake discs, method for reducing wear and associated brake disc |
| US11614134B2 (en) | 2020-12-22 | 2023-03-28 | Itt Italia S.R.L. | Coatings for brake discs, method for reducing wear and corrosion and associated brake disc |
| CN117677451A (zh) * | 2021-07-27 | 2024-03-08 | 东华隆股份有限公司 | 雾化粉末、喷镀皮膜、炉底辊及炉底辊的制造方法 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3881910A (en) * | 1973-08-15 | 1975-05-06 | Union Carbide Corp | Chromium-chromium carbide powder |
| US3846084A (en) * | 1973-08-15 | 1974-11-05 | Union Carbide Corp | Chromium-chromium carbide powder and article made therefrom |
| GB8414219D0 (en) * | 1984-06-04 | 1984-07-11 | Sherritt Gordon Mines Ltd | Production of nickel-chromium/carbide coating on substrates |
| JPH01195267A (ja) * | 1988-01-29 | 1989-08-07 | Mazda Motor Corp | 溶射被覆された物とその物品および溶射用粉末の製造方法 |
| US4865252A (en) * | 1988-05-11 | 1989-09-12 | The Perkin-Elmer Corporation | High velocity powder thermal spray gun and method |
| US5137422A (en) * | 1990-10-18 | 1992-08-11 | Union Carbide Coatings Service Technology Corporation | Process for producing chromium carbide-nickel base age hardenable alloy coatings and coated articles so produced |
| US5126104A (en) * | 1991-06-06 | 1992-06-30 | Gte Products Corporation | Method of making powder for thermal spray application |
| CA2129874C (en) * | 1993-09-03 | 1999-07-20 | Richard M. Douglas | Powder for use in thermal spraying |
| US5863618A (en) * | 1996-10-03 | 1999-01-26 | Praxair St Technology, Inc. | Method for producing a chromium carbide-nickel chromium atomized powder |
-
1998
- 1998-05-28 US US09/086,243 patent/US6071324A/en not_active Expired - Lifetime
-
1999
- 1999-04-16 CA CA002269146A patent/CA2269146C/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-04-21 DE DE69917834T patent/DE69917834T3/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-04-21 EP EP99810331A patent/EP0960954B9/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-05-20 JP JP14040999A patent/JP3247095B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1999-05-27 BR BRPI9901670-2A patent/BR9901670B1/pt not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-01-27 US US09/492,501 patent/US6254704B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0960954B9 (en) | 2012-04-25 |
| BR9901670A (pt) | 2000-01-11 |
| BR9901670B1 (pt) | 2010-11-16 |
| DE69917834D1 (de) | 2004-07-15 |
| US6071324A (en) | 2000-06-06 |
| DE69917834T3 (de) | 2012-05-03 |
| CA2269146A1 (en) | 1999-11-28 |
| EP0960954A2 (en) | 1999-12-01 |
| DE69917834T2 (de) | 2005-06-16 |
| JPH11350102A (ja) | 1999-12-21 |
| CA2269146C (en) | 2004-02-24 |
| US6254704B1 (en) | 2001-07-03 |
| EP0960954B1 (en) | 2004-06-09 |
| EP0960954A3 (en) | 1999-12-08 |
| EP0960954B2 (en) | 2012-01-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3247095B2 (ja) | 炭化クロムとニッケルクロムとからなる粉末 | |
| CA2477853C (en) | Corrosion resistant powder and coating | |
| CA1276843C (en) | Composite hard chromium compounds for thermal spraying | |
| EP0771884B1 (en) | Boron nitride and aluminum thermal spray powder | |
| JP3112697B2 (ja) | 熱噴霧粉末混合物 | |
| EP0459114B1 (en) | Aluminium and boron nitride thermal spray powder | |
| US9291264B2 (en) | Coatings and powders, methods of making same, and uses thereof | |
| US4645716A (en) | Flame spray material | |
| EP0138228B1 (en) | Abrasion resistant coating and method for producing the same | |
| JP2942646B2 (ja) | 溶射コーティング用ニッケル合金及びモリブデンの粉末を調製するための改善方法 | |
| CN1213827C (zh) | 碳化铬－镍铬雾化粉末的生产方法 | |
| US4190442A (en) | Flame spray powder mix | |
| US4230748A (en) | Flame spray powder mix | |
| EP1768802A1 (en) | Wear resistant alloy powders and coatings | |
| US20080113105A1 (en) | Coating Formed By Thermal Spraying And Methods For The Formation Thereof | |
| JPH0313303B2 (ja) | ||
| CA1191038A (en) | Flame spray powder | |
| JP2988281B2 (ja) | 溶射用セラミックス・金属複合粉末及び溶射被膜の形成方法 | |
| JP4328715B2 (ja) | 溶射用Ｎｉ基自溶合金粉末およびその製造方法 | |
| JPH0140912B2 (ja) | ||
| JP2770968B2 (ja) | 高エネルギー溶射用クロム炭化物−メタル複合粉末 | |
| JPH08311635A (ja) | 高速粉末式フレーム溶射用タングステンカーバイト系サーメット粉末 | |
| JP3288567B2 (ja) | 複合熱溶射粉末 | |
| JP4652792B2 (ja) | 溶射用Ｃｏ基自溶合金粉末 | |
| KR20010017862A (ko) | 탄화티탄/붕화텅스텐 코팅 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081102 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081102 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091102 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091102 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101102 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111102 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121102 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131102 Year of fee payment: 12 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |