JP3215691U - 蒸気流路開閉弁 - Google Patents

Abstract

【課題】ケーシングの内面と整流体の基端部との溶接部に作用する熱応力を低減させる蒸気流路開閉弁を提供する。【解決手段】主蒸気ラインに設けられ、内部流路１１と、内部流路に連通して略直角方向へと流路の向きが変わるように設けられる蒸気入口部１２及び蒸気出口部１３を有するとともに金属材料により形成されたケーシング１０と、蒸気出口部１３の中心軸線Ｘに沿って移動して蒸気出口部を開状態または閉状態に切り替える弁体３０と、蒸気入口部１２に対向するケーシングの内面に配置されて蒸気入口部から流入する蒸気を蒸気出口部側に案内するとともに金属材料により形成された中実の整流体４０と、を備え、整流体は、溶接によりケーシングの内面に接合されている。【選択図】図２

Description

本考案は、整流体を備える蒸気流路開閉弁に関する。

従来、ボイラで発生した主蒸気の蒸気タービンへの供給状態を切り替える開閉弁が知られている（例えば、特許文献１参照）。
特許文献１に開示される開閉弁は、ケーシングの入口から出口に蒸気を案内するために、ケーシングの入口に対向するケーシングの内周面に本考案の整流体に相当するバッフルを取り付けたものである。

特許第６０７１８３１号公報

しかしながら、特許文献１の開閉弁は、バッフルを貫通する取付孔に締結ボルトを挿入し、ケーシングに形成したねじ孔に締結ボルトを締結しているものがある。ケーシングの内面の温度差があると、締結ボルトに応力が発生して締結ボルトのネジ溝からクラックが発生し易いという問題がある。
また、ケーシングにねじ孔を形成せず、薄板状のバッフルをケーシングの内面に溶接で接合する場合、ケーシングより厚さが薄い薄板状のバッフルが蒸気タービンの起動時にケーシングより早期に温度が上昇して高温となる。そのため、起動時に温度上昇の遅いケーシングの内面と、温度上昇の早いバッフルの基端部との溶接部に熱膨張による熱延び差により熱応力が作用し、溶接部による接合部付近にクラックが発生してしまう可能性がある。

本考案は、このような事情に鑑みてなされたものであり、ケーシングの内面と整流体の基端部との溶接部に作用する熱応力を低減させることが可能な蒸気流路開閉弁を提供することを目的とする。

上記課題を解決するために、本考案の蒸気流路開閉弁は以下の手段を採用する。
本考案の一態様にかかる蒸気流路開閉弁は、蒸気流路に設けられ、内部流路と、該内部流路に連通するように略直角方向へと流路の向きが変わるように設けられる蒸気入口部及び蒸気出口部を有するとともに金属材料により形成されたケーシングと、前記蒸気出口部の中心軸線に沿って移動して前記蒸気出口部を開状態または閉状態に切り替える弁体と、前記蒸気入口部に対向する前記ケーシングの内面に配置されて前記蒸気入口部から流入する蒸気を前記蒸気出口部側に案内するとともに金属材料により形成された中実の整流体と、を備え、前記整流体は、溶接により前記ケーシングの内面に接合されている。

本考案の一態様にかかる蒸気流路開閉弁によれば、蒸気入口部に対向するケーシングの内面に中実の整流体が配置されるため、薄板状の整流板よりも熱容量が大きくなり、ケーシングの内面と整流体との温度差が生じにくくなる。そのため、蒸気タービンの起動時にケーシングの内面と整流体の基端部との間に作用する熱延び差による熱応力を低減させることができ、溶接部付近でのクラックの発生を抑制することができる。

本考案の一態様にかかる蒸気流路開閉弁において、前記ケーシングは、鍛造によって形成されていてもよい。
ケーシングが鍛造によって形成されているため、鋳造により形成する場合のように内部に巣が形成されてクラックが発生する不具合が生じることがない。

本考案の一態様にかかる蒸気流路開閉弁において、前記整流体は、前記蒸気出口部の中心軸線に直交する断面における基端部の形状が、前記ケーシングの内面に向けて先細りとなる形状であり、前記ケーシングの内面と前記整流体の前記基端部との間を開先として、該開先を溶接脚長とするように溶接により接合される構成でもよい。
上記構成の蒸気流路開閉弁によれば、整流体の基端部を先細り形状としてケーシングの内面との間に大きな開先を設けて開先を溶接脚長とするように溶接接合することにより、溶接部の接合力が大きくなるとともに、溶接部の熱容量と熱伝達量が大きくなり、ケーシングの内面と溶接部の温度差が生じにくくなる。そのため、蒸気タービンの起動時にケーシングの内面と溶接部との間に作用する熱応力を低減させることができる。

上記構成にかかる蒸気流路開閉弁においては、前記蒸気出口部の中心軸線回りの周方向において、前記基端部の周囲に形成される溶接部の幅が、前記整流体の先端部の幅よりも長くてもよい。
溶接部の幅を整流体の先端部の幅よりも長くすることにより溶接部の熱容量が大きくなり、ケーシングの内面と溶接部の温度差が更に生じにくくなる。そのため、蒸気タービンの起動時にケーシングの内面と溶接部との間に作用する熱延び差による熱応力を更に低減させることができる。

本考案の一態様にかかる蒸気流路開閉弁において、前記整流体は、前記蒸気出口部の中心軸線に沿った方向に３以上の整流部材に分割される構成としてもよい。
上記構成の蒸気流路開閉弁によれば、整流体が中心軸線に沿った方向に３以上の整流部材に分割されているため、各整流部材の熱延び量が小さくなる。このため整流体を一体に形成する場合に比べて、各整流部材とケーシングとの熱延び差が小さくなる。そのため、整流体を一体に形成する場合に比べて、蒸気タービンの起動時にケーシングの内面と各整流部材の溶接部との間に作用する熱延び差による熱応力を更に低減させて、溶接部付近でのクラックの発生を抑制することができる。

上記構成にかかる蒸気流路開閉弁において、前記蒸気出口部の中心軸線に沿った方向における前記整流部材の基端部のが、端部に略円弧形状の開先が形成され、前記ケーシングの内面と前記整流部材の前記基端部との間を開先として、溶接により接合される構成でもよい。
整流部材の蒸気出口部の中心軸線に沿った端部に略円弧形状の開先を形成することにより、整流体が３以上の整流部材に分割されている場合であっても、それぞれの整流部材に対して、蒸気出口部の中心軸線に沿った方向の端部に隣接する整流部材に干渉することなく溶接部を形成することが可能となる。

本考案によれば、ケーシングの内面と整流体の基端部との溶接部に作用する熱応力を低減させることが可能な蒸気流路開閉弁を提供することができる。

蒸気タービンシステムを示す概略構成図である。 図１に示す主蒸気止め弁の縦断面図である。 図２に示す主蒸気止め弁のI-I矢視断面図である。 図２に示す整流体の部分拡大図である。 図３に示す整流体の部分拡大図である。 比較例の整流体を示す図である。 蒸気タービンシステムの起動時における主蒸気止め弁の各位置と温度の関係を示す図である。

以下に、本考案に係る実施形態について、図面を参照して説明する。
図１に示すように、本実施形態の蒸気タービンシステム２００は、例えば高圧タービン１０１と、中圧タービン１０２と、低圧タービン１０３と、発電機１０４とを同軸に連結したものである。ボイラ１０５は、主蒸気ライン１０６により高圧タービン１０１の蒸気入口に連結され、主蒸気ライン（蒸気流路）１０６に主蒸気止め弁１００と主蒸気加減弁１０８が設けられている。

高圧タービン１０１の蒸気出口は、低温再熱ライン１０９によりボイラ１０５の再熱器（図示略）に連結され、更に高温再熱ライン１１０により中圧タービン１０２の蒸気入口に連結され、高温再熱ライン１１０に再熱蒸気止め弁１１１と再熱蒸気加減弁１１２が設けられている。中圧タービン１０２の蒸気出口は、クロスオーバライン１１３により低圧タービン１０３の蒸気入口に連結されている。そして、この低圧タービン１０３の蒸気出口には、復水器１１４が設けられていて蒸気が凝縮して復水になり、この復水器１１４の復水出口は、復水ライン１１５により給水としてボイラ１０５の給水入口に連結され、復水ライン１１５の途中には給水ポンプ１１６が設けられている。

従って、ボイラ１０５で発生した主蒸気は、主蒸気ライン１０６を通り、主蒸気止め弁１００及び主蒸気加減弁１０８を経て高圧タービン１０１に送られて膨張仕事を行う。そして、高圧タービン１０１で仕事をした蒸気は、低温再熱ライン１０９を経てボイラ１０５の再熱器に送られて再熱され、高温再熱ライン１１０を通り、再熱蒸気止め弁１１１及び再熱蒸気加減弁１１２を経て中圧タービン１０２に送られる。

その後、中圧タービン１０２で膨張仕事をした蒸気は、クロスオーバライン１１３を通って低圧タービン１０３に送られる。この低圧タービン１０３で膨張仕事をした蒸気は、復水器１１４で凝縮して復水にされ、給水ポンプ１１６により給水として復水ライン１１５を通ってボイラ１０５に還流される。そして、発電機１０４は、各タービン１０１，１０２，１０３により回転駆動されることで発電を行う。

次に、本実施形態の主蒸気止め弁（蒸気流路開閉弁）１００について詳細に説明する。
図２及び図３に示すように、本実施形態の主蒸気止め弁１００は、ケーシング１０と、ストレーナ２０と、弁体３０と、整流体４０と、溶接部５０と、を備える。

ケーシング１０は、弁体３０を収容するとともに主蒸気が流通する内部流路１１と、内部流路１１に連通するように略直角方向へと流路の向きが変わるように設けられる蒸気入口部１２及び蒸気出口部１３を有する筐体である。本実施形態の主蒸気止め弁１００は、例えば５００℃〜６００℃の高温高圧の主蒸気の流通を遮断可能なものである。ケーシング１０は、金属材料（例えば、高温鍛造用合金鋼）を用いて形成され、高圧の主蒸気による内圧への強度を確保できるよう、例えば１００ｍｍを超える厚い肉厚を設けるとともに、鍛造により形成されていると好ましい。

蒸気入口部１２は、中心軸線Ｙに沿って延びるように形成されており、主蒸気ライン１０６から導かれる主蒸気を中心軸線Ｙに沿って内部流路１１へ導く。蒸気出口部１３は、中心軸線Ｘに沿って延びるように形成されており、内部流路１１を流通する主蒸気を中心軸線Ｘに沿って主蒸気ライン１０６へ導く。中心軸線Ｙと中心軸線Ｘは、本実施形態では略直角に交差している。

ストレーナ２０は、中心軸線Ｘに沿って延びる円筒状の部材であり、外周部から内周部へ主蒸気を導くための複数の小孔（図示略）が形成されている。小孔の径は、高圧タービン１０１へ所定サイズ以上の異物が導かれないように設定されている。また、ストレーナ２０は、蒸気入口部１２から内部流路１１へ導かれた主蒸気を、中心軸線Ｘ回りの周方向の各位置から流量の差が大きくならないように蒸気出口部１３へ導く機能を有する。

弁体３０は、蒸気出口部１３の中心軸線Ｘに沿って移動して蒸気出口部１３を開状態または閉状態に切り替える部材である。図２は、弁体３０が蒸気出口部１３を閉状態に切り替えた状態を示す。弁体３０は、駆動機構（図示略）により中心軸線Ｘに沿って進退する駆動力が与えられる。弁体３０が蒸気出口部１３を開状態とする場合に、蒸気入口部１２から内部流路１１へ導かれた主蒸気が蒸気出口部１３へ導かれる。

整流体４０は、蒸気入口部１２に対向するケーシング１０の内面に配置されて蒸気入口部１２から流入する蒸気を蒸気出口部１３側に案内する部材である。整流体４０は、金属材料（例えば、ケーシング１０と類似の高温用合金鋼）により形成された中実の部材である。図２に示すように、整流体４０は、中心軸線Ｘと平行な軸線に沿って延びるように形成されており、基端部４０ａが溶接によりケーシング１０の内面に溶接接合されている。

整流体４０は、蒸気入口部１２から流入してストレーナ２０の外周面に沿った時計回りと反時計回りの２方向で内部流路１１を流通する主蒸気が突き当たる位置に配置されている。整流体４０を配置することで、内部流路１１を２方向に流通する主蒸気が直接衝突して大きく乱れた流れが発生することが抑制され、主蒸気の流路の向きは略直角方向の蒸気出口部１３に向かう中心軸線Ｘに沿った方向に変える。

蒸気タービンシステム２００の起動時においては、ケーシング１０は肉厚が厚いために熱容量が大きく、ケーシング１０の内面の温度上昇は遅くなる。一方、ケーシング１０の内面に溶接接合された整流体４０は中実の部材であるものの、ケーシング１０よりもサイズが小さいために熱容量がケーシング１０よりも小さいために、整流体４０の温度上昇はケーシング１０よりも早くなり易い。このため起動時においては、ケーシング１０の内面と整流体４０の熱延び差をさらに小さくすることが好ましい。

図４の拡大図に示すように、整流体４０は、中心軸線Ｘに沿った方向に分割され、本実施形態では例えば、第１整流部材４１，第２整流部材４２，第３整流部材４３，第４整流部材４４の４つに分割されている。整流体４０を４つに分割することで、各整流部材４１，４２，４３，４４の中心軸線Ｘ方向の長さが短くなり、温度上昇による熱延び量が小さくなる。

このため、整流体４０を一体に形成する場合に比べて、各整流部材４１，４２，４３，４４とケーシング１０との熱延び差が小さくなるからである。そのため、整流体４０を一体に形成する場合に比べて、ケーシング１０の内面と各整流部材４１，４２，４３，４４の溶接部との間に作用する熱延び差による熱応力を低減させて、溶接部５０付近でのクラックの発生を抑制することができる。
なお、整流体４０は、ケーシング１０との熱延び差との関係で使用上の問題がなければ、複数に分割せずに一体に形成してもよい。

第１整流部材４１の基端部４１ａには、中心軸線Ｘに沿った方向の一端部に略円弧状の開先４１ｂが形成されている。第２整流部材４２の基端部４２ａには、中心軸線Ｘに沿った方向の両端部に略円弧状の開先４２ｂが形成されている。第３整流部材４３の基端部４３ａには、中心軸線Ｘに沿った方向の両端部に略円弧状の開先４３ｂが形成されている。第４整流部材４４の基端部４４ａには、中心軸線Ｘに沿った方向の一端部に略円弧状の開先４４ｂが形成されている。

開先４１ｂと開先４１ｂに隣接する開先４２ｂは、略円弧状の開先形状とすることで、隣接する整流部材間で干渉することなく溶接作業が可能であり、第１整流部材４１と第２整流部材４２とを隣接して配置した状態で、これらを溶接によりケーシング１０の内面に接合するために設けられている。同様に、開先４２ｂと開先４２ｂに隣接する開先４３ｂは、第２整流部材４２と第３整流部材４３とを隣接して配置した状態でこれらを溶接によりケーシング１０の内面に接合するために設けられている。開先４３ｂと開先４３ｂに隣接する開先４４ｂは、第３整流部材４３と第４整流部材４４とを隣接して配置した状態でこれらを溶接によりケーシング１０の内面に接合するために設けられている。

後述するように、各整流部材４１，４２，４３，４４は、中心軸線Ｘに直交する断面における基端部４０ａの形状がケーシング１０の内面に向けて先細りとなる形状として溶接部５０を設けてあるため、開先４１ｂ，４２ｂ，４３ｂ，４４ｂと基端部４１ａ，４４ａに溶接を行うことで、各整流部材４１，４２，４３，４４の全周囲にわたり、ケーシング１０の内面に溶接接合することができる。

図５の拡大図に示すように、整流体４０（または各整流部材４１，４２，４３，４４）は、中心軸線Ｘに直交する断面における基端部４０ａの形状がケーシング１０の内面に向けて先細りとなる形状となっている。整流体４０は、ケーシング１０の内面と整流体４０の基端部４０ａとの間を開先として、この開先を溶接脚長とするように溶接によりこの開先の全てが接合されている。溶接部５０は、ケーシング１０の内面と整流体４０の基端部４０ａとの間を開先として溶接材料により溶接して形成した部分である。

図５に示すように、中心軸線Ｘ回りの周方向において、基端部４０ａの周囲に形成される溶接部５０の幅Ｗ２（例えば８０〜１２０ｍｍ）は、整流体４０の先端部４０ｂの幅Ｗ１（例えば、５０〜８０ｍｍ）よりも長くなっている。これにより、溶接部分の接合力が大きくなるとともに、溶接部５０の熱容量が大きくなり、ケーシングの内面と溶接部５０の温度差が更に生じにくくなる。そのため、蒸気タービンシステム２００の起動時に、ケーシング１０の内面と溶接部５０との間に作用する熱応力を低減させることができる。

次に、図６及び図７を参照し、本実施形態の整流体４０及び溶接部５０と比較例の整流体４０Ａ及び溶接部５０Ａを対比して説明する。
図６に示すように、比較例の整流体４０Ａは、中心軸線Ｘに直交する断面における基端部４０Ａａの形状がケーシング１０の内面に向けて拡大する形状となっている。整流体４０Ａは、ケーシング１０の内面と整流体４０Ａの基端部４０Ａａとの間を開先として溶接により接合されている。

溶接部５０Ａは、ケーシング１０の内面と整流体４０Ａの基端部４０Ａａとの間を開先として溶接材料により溶接して形成した部分である。従い、中心軸線Ｘに直交する断面における比較例の基端部４０Ａａの形状は、本実施形態の整流体４０及び溶接部５０とは、ケーシング１０の内面に向けて先細りとなる形状ではなく溶接部５０が設けられていないところが異なる。

図６に示すように、比較例の整流体４０Ａは基端部４０Ａａの形状がケーシング１０の内面に向けて拡大する形状となっているため、本実施形態の溶接部５０と比べて、比較例の溶接部５０Ａが小さくなっている。そのため、本実施形態の溶接部５０の熱容量よりも、比較例の溶接部５０Ａの熱容量は小さく、また本実施形態の溶接部５０の熱伝達量よりも、比較例の溶接部５０Ａの熱伝達量は小さい。

図７は、蒸気タービンシステム２００の起動時における主蒸気止め弁１００の各位置と温度の関係を示す図である。図７の位置Ｐ０は図６の位置Ｐ０に対応しており、整流体４０（４０Ａ）の先端部４０ｂ（４０Ａｂ）の位置を示している。また、図７の位置Ｐ１は図６の位置Ｐ１に対応しており、整流体４０と溶接部５０の境界位置を示している。また、図７の位置Ｐ２は図６の位置Ｐ２に対応しており、溶接部５０（５０Ａ）とケーシング１０との境界位置を示している。また、図７の位置Ｐ３は図６の位置Ｐ３に対応しており、ケーシング１０の内部の位置を示している。

蒸気タービンシステム２００の停止時には、主蒸気止め弁１００の内部が熱容量の差による温度上昇の違いの影響が無く整定状態になっており、主蒸気止め弁１００の位置Ｐ０〜Ｐ３の各位置において大きな温度差は大きく発生していない。一方、蒸気タービンシステム２００の起動時には、高温の主蒸気が冷態の主蒸気止め弁１００の内部流路１１に流入するため、内部流路１１に隣接する位置Ｐ０，位置Ｐ１の温度が急上昇し、位置Ｐ０の温度はＴ１となる。この際、ケーシング１０と溶接部５０（５０Ａ）との境界位置で大きな温度差が発生すると、溶接部５０に大きな熱応力が発生してしまう。

図７に示すように、本実施形態の溶接部５０の熱容量と熱伝達量が比較例の溶接部５０Ａの熱容量と熱伝達量よりも大きいため、本実施形態の位置Ｐ２から位置Ｐ１近傍における温度変化が比較例の位置Ｐ２から位置Ｐ１近傍における温度変化よりも緩やかになっている。よって、本実施形態のケーシング１０の内面と溶接部５０との間に作用する熱延び差により溶接部５０に発生する熱応力は、比較例の溶接部５０Ａに発生する熱応力に比べて小さい。

以上説明した本実施形態の主蒸気止め弁１００が奏する作用および効果について説明する。
本実施形態の主蒸気止め弁１００によれば、蒸気入口部１２に対向するケーシング１０の内面に中実の整流体４０が配置されるため、薄板状で構成された整流板よりも熱容量が大きくなり、ケーシング１０の内面と整流体４０との温度差が生じにくくなる。そのため、蒸気タービンの起動時にケーシング１０の内面と整流体４０の基端部４０ａとの間に作用する熱延び差による熱応力を低減させることができ、溶接部５０付近でのクラックの発生を抑制することができる。
本実施形態の主蒸気止め弁１００において、ケーシング１０は、鍛造によって形成されているため、鋳造により形成する場合のように内部に巣が形成されてクラックが発生する不具合が生じることがない。

本実施形態の主蒸気止め弁１００において、整流体４０は、中心軸線Ｘに直交する断面における基端部４０ａの形状がケーシング１０の内面に向けて先細りとなる形状であり、ケーシング１０の内面と整流体４０の基端部４０ａとの間を開先として、この開先を溶接脚長とするように溶接により接合されている。
本実施形態の主蒸気止め弁１００によれば、整流体４０の基端部４０ａを先細り形状としてケーシング１０の内面との間に大きな開先を設けて開先を溶接脚長とするように溶接接合することにより、溶接部５０の接合力が大きくなるとともに、溶接部５０の熱容量と熱伝達量が大きくなり、ケーシング１０の内面と溶接部５０の温度差が生じにくくなる。そのため、蒸気タービンの起動時にケーシング１０の内面と溶接部５０との間に作用する熱応力を低減させることができる。

本実施形態の主蒸気止め弁１００においては、蒸気出口部１３の中心軸線Ｘ回りの周方向において、整流体４０の基端部４０ａの周囲に形成される溶接部５０の幅Ｗ２が、整流体４０の先端部４０ｂの幅Ｗ１よりも長い。
溶接部５０の幅Ｗ２を整流体４０の先端部４０ｂの幅Ｗ１よりも長くすることにより溶接部５０の熱容量が大きくなり、ケーシング１０の内面と溶接部５０の温度差が更に生じにくくなる。そのため、蒸気タービンの起動時にケーシング１０の内面と溶接部５０との間に作用する熱延び差による熱応力を更に低減させることができる。

本実施形態の主蒸気止め弁１００において、整流体４０は、蒸気出口部１３の中心軸線Ｘに沿った方向に３つ以上の整流部材に分割され、例えば４つの整流部材に分割されている。
本実施形態の主蒸気止め弁１００によれば、整流体４０が蒸気出口部１３の中心軸線Ｘに沿った方向に例えば４つの整流部材４１，４２，４３，４４に分割されているため、各整流部材の熱延び量が小さくなる。このため整流体４０を一体に形成する場合に比べて、各整流部材とケーシング１０との熱延び差が小さくなる。

そのため、整流体４０を一体に形成する場合に比べて、蒸気タービンシステム２００の起動時にケーシング１０の内面と各整流部材の溶接部５０との間に作用する熱延び差による熱応力を更に低減させて、溶接部５０付近でのクラックの発生を抑制することができる。なお、ここでは、一例として４つの整流部材４１，４２，４３，４４に分割するものとしたが、ケーシング１０との熱延び差との関係で使用上の問題がなければ、３以上の任意の数の整流部材に分割してもよい。

本実施形態の主蒸気止め弁１００において、蒸気出口部１３の中心軸線Ｘに沿った方向における整流部材４１，４２，４３，４４の基端部４１ａ，４２ａ，４３ａ，４４ａの形状が、端部に略円弧形状の開先４１ｂ，４２ｂ，４３ｂ，４４ｂが形成され、ケーシング１０の内面と整流部材４１，４２，４３，４４の基端部４１ａ，４２ａ，４３ａ，４４ａとの間を開先として、溶接により接合されるよう構成されている。

整流部材４１，４２，４３，４４の蒸気出口部１３の中心軸線Ｘに沿った端部に略円弧形状の開先４１ｂ，４２ｂ，４３ｂ，４４ｂを形成することにより、整流体４０が３以上の整流部材に分割されている場合であっても、それぞれの整流部材に対して、蒸気出口部１３の中心軸線Ｘに沿った方向の端部に隣接する整流部材に干渉することなく溶接部を形成することが可能となる。

１０ ケーシング
１１ 内部流路
１２ 蒸気入口部
１３ 蒸気出口部
２０ ストレーナ
３０ 弁体
４０ 整流体
４１ 第１整流部材
４２ 第２整流部材
４３ 第３整流部材
４４ 第４整流部材
５０ 溶接部
１００ 主蒸気止め弁（蒸気流路開閉弁）
２００ 蒸気タービンシステム

Claims (6)

1. 蒸気流路に設けられる蒸気流路開閉弁であって、
   内部流路と、該内部流路に連通するように略直角方向へと流路の向きが変わるように設けられる蒸気入口部及び蒸気出口部を有するとともに金属材料により形成されたケーシングと、
   前記蒸気出口部の中心軸線に沿って移動して前記蒸気出口部を開状態または閉状態に切り替える弁体と、
   前記蒸気入口部に対向する前記ケーシングの内面に配置されて前記蒸気入口部から流入する蒸気を前記蒸気出口部側に案内するとともに金属材料により形成された中実の整流体と、を備え、
   前記整流体は、溶接により前記ケーシングの内面に接合されている蒸気流路開閉弁。
2. 前記ケーシングは、鍛造によって形成されている請求項１に記載の蒸気流路開閉弁。
3. 前記整流体は、前記蒸気出口部の中心軸線に直交する断面における基端部の形状が前記ケーシングの内面に向けて先細りとなる形状であり、前記ケーシングの内面と前記整流体の前記基端部との間を開先として、該開先を溶接脚長とするように溶接により接合されている請求項１または請求項２に記載の蒸気流路開閉弁。
4. 前記蒸気出口部の中心軸線回りの周方向において、前記基端部の周囲に形成される溶接部の幅が、前記整流体の先端部の幅よりも長い請求項３に記載の蒸気流路開閉弁。
5. 前記整流体は、前記蒸気出口部の中心軸線に沿った方向に３以上の整流部材に分割されている請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の蒸気流路開閉弁。
6. 前記蒸気出口部の中心軸線に沿った方向における前記整流部材の基端部が、端部に略円弧形状の開先が形成され、前記ケーシングの内面と前記整流部材の前記基端部との間を開先として溶接により接合されている請求項５に記載の蒸気流路開閉弁。
   

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