JP3213833B2 - ステンレス鋼板の電解酸洗方法及びそれに使用される電極 - Google Patents
ステンレス鋼板の電解酸洗方法及びそれに使用される電極Info
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Description
洗方法及びそれに使用される電極に関するものである。
酸ナトリウム水溶液中で電解酸洗を行う際に使用される
陽極として、従来ケイ素鉄合金電極が使用されていた
が、ケイ素鉄合金電極は溶性電極であるため、電解消耗
が激しく、不溶性の電極の出現が望まれていた。そのた
め酸化イリジウム被覆チタン電極が使用されている例も
あるが、やはり酸化イリジウムの消耗が大きく、未だ十
分な寿命が得られていない現状にある。
ンレス鋼板の電解酸洗を行うにあたり、触媒活性があり
かつ酸洗液に対し耐久性のある不溶性電極を使用する電
解方法を提供することにある。
ンレス鋼板を硝酸水溶液又は中性硫酸ナトリウム水溶液
中で電解酸洗するにあたり、チタン又はその合金よりな
る導電性金属基体上に、酸化イリジウム50〜85モル
%と酸化タンタル15〜50モル%との混合酸化物より
なりその重量が金属イリジウム換算で20g/m2 以上
である中間層と、電着二酸化マンガンよりなる表面層と
を設けた電極を陽極として使用することを特徴とするス
テンレス鋼板の電解酸洗方法であり、これに使用される
電解酸洗用電極である。
体上に電着した電極は公知である。特公昭45−364
83号公報にはチタン,ジルコニウム,タンタルあるい
はそれらを母体とする合金の表面に白金,パラジウム,
ロジウムあるいはそれらを母体とする合金の薄層を設
け、その上に二酸化マンガンを電着してなる電解用不溶
性電極が記載されている。しかし中間層をなす白金,パ
ラジウム,ロジウムは酸化イリジウムに比べて酸性電解
液に対する耐性が劣る。また明細書の記載によれば厚さ
約0.02〜0.1μm程度の薄層であり、この電極を
使用して硫酸酸性溶液中で電解を行うと酸素がチタン基
体表面に浸透し、チタン基体表面に絶縁性の酸化皮膜を
生成することにより、電圧が上昇して表面の二酸化マン
ガンの性能を十分に発揮させることができない。
タン等の導電性金属基体上に白金族金属酸化物の中間層
とMnOx(xは1.5以上であり2.0より小)で表
される非化学量論的化合物を含むマンガン酸化物の表面
層を形成した不溶性陽極が記載されている。しかしこの
電極においても中間層は0.002〜0.02μm程度
の薄層であり、その材質としても酸化イリジウム層の記
載はあるが、基体及び表面層との密着性のよいイリジウ
ムとタンタルとの混合酸化物についての記載はない。ま
た表面層は電解酸洗液に対する耐性を高めるため一定以
上の厚みとする必要があるが、非化学量論的化合物を含
むマンガン酸化物はマンガン化合物溶液の熱分解により
形成されるので、薄層を多数回焼成しつつ積層させねば
ならず、加工手間を要する。
はチタン合金であり、チタン合金としてはチタン−タン
タル,チタン−ニオブ,チタン−パラジウム等の合金が
挙げられる。電極の形状としては板状,棒状,エキスパ
ンド状,パンチング状等種々の形状が可能である。
ラスト,又はサンドブラスト処理が施される。これらの
ブラスト材としてはアルミナ,炭化ケイ素,サンド等が
利用され、その粒子径は200〜1000μm程度が適
当である。
の混合物よりなり、酸化イリジウムは50〜85モル
%,酸化タンタルは15〜50モル%の範囲である。酸
化イリジウムが50モル%未満では酸素発生の触媒能が
劣り中間層自体の耐久性も劣る。85モル%を超えると
被膜の密着性が劣り、表面に二酸化マンガンを電着させ
た場合の二酸化マンガンの密着性が劣る。
ジウム,塩化タンタル等の金属塩をエチルアルコール,
ブチルアルコール,プロピルアルコール等の溶媒に溶か
して所定組成の混合溶液を調整し、熱分解処理を行う事
によって形成される。塗布後溶媒を蒸発させるため、1
00〜150℃で約10〜20分間乾燥し、空気又は酸
素雰囲気の電気炉中で400〜550℃で10〜30分
間熱分解処理を行う。熱処理温度が上記範囲より低いと
熱分解が十分でなく、また上記範囲より高いとチタン基
体の酸化が進んで損傷を受ける。
ウム換算で20g/m2 未満では酸素の浸透を十分に抑
える事ができない。また100g/m2 を超えると中間
層とチタン基体との密着強度が低下し、また高価なイリ
ジウムの使用量が増すので好ましくない。厚みとしては
4〜10μm程度が適当である。
0.1〜1.0mol/LH2 SO 4 −0.5〜1.5
mol/LMnSO4 溶液中、温度30〜90℃、電流
密度0.1〜1.0A/dm2 で電着させるとよい。電
流密度が1.0A/dm2 より大きいと電着二酸化マン
ガンが脆くなり、緻密な被膜が得られない。0.1A/
dm2 未満では析出速度が遅くなり、析出に長時間を要
するので経済的ではない。この表面層は二酸化マンガン
として20g/m2 以上であれば電極触媒能、寿命とも
に良好となる。厚みとして5〜15μm程度が適当であ
る。
行うには、使用する電流密度は30A/dm2 以下が適
しており、この条件で二酸化マンガンの溶解量を少なく
保つことができる。また電解液中にマンガンイオンを溶
存させると、陽極上で二酸化マンガンの電着反応も同時
に進行し、見掛け上の二酸化マンガンの溶解量を更に少
なくすることができるので、より長寿命の陽極とするこ
とができる。このようなマンガンイオンは添加してもよ
いが、ステンレス鋼板中に微量のマンガンが不純物とし
て含まれている場合は(例えばSUS304,SUS3
16等)、鋼板表面よりその一部が酸洗溶液中に溶解し
ているのでこれを利用することにより電解反応を有利に
進めることができる。
タンタルは酸化イリジウムと混合物を形成することによ
り基体及び表面層との密着性を高めることができる。ま
た表面層を形成する電着二酸化マンガンは化学法による
二酸化マンガンより質が緻密であり、一工程で相当の厚
みを電着しうる利点がある。特にステンレス鋼板の電解
酸洗は鋼板の亜鉛メッキ工程より低電流密度(30A/
dm2 以下)で実施されるので表面層としての耐久性は
十分である。また中間層自体も酸素発生の触媒能を持っ
ており、表面層の二酸化マンガンにひび割れや脱落を生
じても中間層が電極触媒として作用するので好都合であ
る。
解浴中でステンレス鋼板を長さ方向に連続的に流しなが
ら行うが、その際ステンレス鋼板は対極として金属陽極
を設けた位置では陰極となり、他の位置では陽極となっ
て、このような極変換が交互に行われる。ステンレス鋼
板に含まれるマンガンはステンレス鋼板が陽極となった
時点で電解浴中に溶出され、ステンレス鋼板が陰極とな
った時点で対極をなす金属陽極すなわち本発明による陽
極の表面層に二酸化マンガンとして析出するものと思わ
れる。
明する。組成%は特記なき限り重量単位である。
脂後、アルミナグリット(#30)を使用して、圧力4
kg/cm2 でブラスト処理を行った。その表面に下記
組成の溶液を塗布した。 五塩化タンタル 0.32g 塩化イリジウム酸 1.00g 塩酸 0.5mL ブチルアルコール 10mL 塗布後、120℃で20分間乾燥し、次いで450℃の
電気炉で20分間加熱処理することにより、Ta2 O5
(30モル%)−IrO2 (70モル%)の混合酸化物
よりなる被膜を得た。この操作を繰り返してイリジウム
換算で25g/m 2 含有する中間層を得た。
+1モル/LMnSO4 溶液中に入れて、これを陽極と
し、同じ大きさのジルコニウム板を陰極として電解を行
った。電解条件は温度55℃、電流密度0.2A/dm
2 、極間距離25mmとして90分間電解を行い、中間
層上にMnO2 を60g/m2 電着させた。
3.0)溶液中で電流密度30A/dm2 で陽極として
使用し、同じ大きさのSUS304ステンレス鋼板を陰
極として使用して、MnO2 が完全に溶解するまでの時
間を測定したところ6300時間であった。また電解電
圧が5V上昇するまでの時間を電極の寿命として測定し
たところ8500時間であった。なお比較のため中間層
の混合酸化物をイリジウム換算で5g/m2 ,10g/
m2 ,15g/m2 被覆させた以外は同様に作製した電
極の寿命はそれぞれ1400時間,2200時間,28
00時間であり、その後の電極表面にはMnO2 が残存
していた。
3 溶液中で電流密度15A/dm2 で陽極として使用
し、陰極としてSUS304ステンレス鋼板を使用し
て、MnO2 が完全に溶解するまでの時間を測定したと
ころ7550時間であった。また電解電圧が5V上昇す
るまでの時間を電極の寿命として測定したところ110
50時間であった。
のみを金属イリジウム換算でそれぞれ25g/m2 ,5
0g/m2 被覆させた以外は上記と同様に作製した電極
を使用して実施例2と同様の試験を行ったところ、電極
の寿命はそれぞれ1200時間,1800時間であり、
中間層被膜の機械的強度が弱く寿命の短かいことが分か
る。
1と同様の方法でTa 2 O5 (20モル%)−IrO2
(80モル%)の混合酸化物層をイリジウム換算で50
g/m2 の被覆をし、この上にMnO2 を80g/m2
電着させた。この電極を4枚組み合わせてチタン製の電
極基板にボルト締めし1枚の電極を準備した。これをS
US304ステンレス鋼板の電解酸洗ラインに陽極とし
て用いた。なおステンレス鋼板が陽極となる位置では、
陰極としてSUS304ステンレス鋼を使用した。電解
液は50℃の10%Na2 SO4 (pH3.0)であ
り、試験中の平均電流密度は15A/dm2 であった。
この電極は2年間の使用に耐え、工業的に使用可能であ
った。
着性に優れたイリジウムとタンタルとの混合酸化物より
なる中間層と、緻密な電着二酸化マンガンよりなる表面
層とを有するのでチタン基体の不働態化を防ぎ、また両
層とも電極触媒活性を有するのでステンレス鋼板の電解
酸洗用陽極としての寿命を飛躍的に延ばすことが可能と
なる。またステンレス鋼板中にマンガンが含まれる場合
はその一部が電解液中にマンガンイオンとして溶出し、
これが陽極上に二酸化マンガンとして電着されるので、
表面層の見掛け上の消耗量が少なくなり、より長寿命化
が図られる。
Claims (5)
- 【請求項1】 ステンレス鋼板を硝酸水溶液又は中性硫
酸ナトリウム水溶液中で電解酸洗するにあたり、チタン
又はその合金よりなる導電性金属基体上に、酸化イリジ
ウム50〜85モル%と酸化タンタル15〜50モル%
との混合酸化物よりなりその重量が金属イリジウム換算
で20g/m2 以上である中間層と、電着二酸化マンガ
ンよりなる表面層とを設けた電極を陽極として使用する
ことを特徴とするステンレス鋼板の電解酸洗方法。 - 【請求項2】 陽極電流密度が30A/dm2 以下であ
る請求項1に記載のステンレス鋼板の電解酸洗方法。 - 【請求項3】 マンガンイオンを含む電解酸洗溶液を使
用することを特徴とする請求項1又は2に記載のステン
レス鋼板の電解酸洗方法。 - 【請求項4】 チタン又はその合金よりなる導電性金属
基体上に、酸化イリジウム50〜85モル%と酸化タン
タル15〜50モル%との混合酸化物よりなりその重量
が金属イリジウム換算で20g/m2 以上である中間層
と、電着二酸化マンガンよりなる表面層とを設けたこと
を特徴とするステンレス鋼板の電解酸洗用電極。 - 【請求項5】 表面層の重量が20g/m2 以上である
請求項4に記載のステンレス鋼板の電解酸洗用電極。
Priority Applications (1)
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---|---|---|---|
JP00913494A JP3213833B2 (ja) | 1994-01-31 | 1994-01-31 | ステンレス鋼板の電解酸洗方法及びそれに使用される電極 |
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JP00913494A JP3213833B2 (ja) | 1994-01-31 | 1994-01-31 | ステンレス鋼板の電解酸洗方法及びそれに使用される電極 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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JPH07216600A JPH07216600A (ja) | 1995-08-15 |
JP3213833B2 true JP3213833B2 (ja) | 2001-10-02 |
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ID=11712162
Family Applications (1)
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JP00913494A Expired - Lifetime JP3213833B2 (ja) | 1994-01-31 | 1994-01-31 | ステンレス鋼板の電解酸洗方法及びそれに使用される電極 |
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KR102300834B1 (ko) * | 2019-11-21 | 2021-09-13 | 주식회사 포스코 | 스테인리스강 산세용 이온성 액체 및 이를 이용한 스테인리스강의 산세방법 |
-
1994
- 1994-01-31 JP JP00913494A patent/JP3213833B2/ja not_active Expired - Lifetime
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