JP3196694B2

JP3196694B2 - 内燃機関用バルブタイミング調整装置

Info

Publication number: JP3196694B2
Application number: JP21220097A
Authority: JP
Inventors: 和俊岩▲崎▼; 吉央松本
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 1996-08-09
Filing date: 1997-08-06
Publication date: 2001-08-06
Anticipated expiration: 2017-08-06
Also published as: JPH10110604A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関（以下、
「内燃機関」をエンジンという）の吸気バルブおよび排
気バルブの少なくともいずれか一方の開閉時期（以下、
「開閉時期」をバルブタイミングという）を運転条件に
応じて変更するためのバルブタイミング調整装置に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】従来より、エンジンの吸気バルブおよび
排気バルブの少なくともいずれか一方のバルブタイミン
グを調整するバルブタイミング調整装置において、エン
ジンの駆動軸としてのクランクシャフトから従動軸とし
てのカムシャフトに駆動力を伝達する駆動力伝達手段に
ベーンを用いるものが知られている。ベーンはハウジン
グ内に相対回動自在に収容され、ハウジングに対するベ
ーンの位相差を作動油等の液圧により制御している。

【０００３】ハウジングの構成は、油圧室からの作動油
の漏れ箇所を低減するとともに組付けを容易にするため
に、周壁と一方の側壁とを一体に形成することが考えら
れる。このような周壁と一方の側壁とを一体に形成した
ハウジングでは、内側面、内周面、ならびに一体に形成
された側壁の反対側の開口端面の加工精度が次の、
、の点で特に重要である。

【０００４】内側面、内周面・・・油圧室間のシール
性開口端面・・・ハウジング外部への作動油の漏
れ開口端面から内側面に至る深さ・・・ベーンとのクリ
アランスによるシール性、ならびにベーンとの摺動によ
るかじり及び偏摩耗したがってハウジングは、例えば、面粗度３．２〜６．
３ｚ、深さ精度２０μｍ、内周面と内側面との直角度１
０μｍ、開口端面および内側面の平面度２０μｍのよう
に高精度に切削加工される必要がある。このような高精
度加工を実現するためには、被加工物であるハウジング
の内側面、内周面、ならびに一体に形成された側壁の反
対側の開口端面の加工を一度のクランプで行うととも
に、クランプによる変形を極力抑える必要がある。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ハウジ
ングの外周壁を径方向内側に向けて押し付ける一般的な
クランプ方法は、一度のクランプで前述したすべての被
加工面の切削が可能であるが、ベーン式のハウジングの
ように薄肉部を有する中空の部材を径方向内側に押しつ
けるとハウジングの変形量が大きくなりすぎるという問
題がある。

【０００６】そこで、図１４および図１５に示すよう
に、ハウジング部材１２０、１３０にクランプ座１２
２、１３２を設け、クランプ座１２２、１３２に当接し
た引き爪１２５によりハウジング部材１２０、１３０を
軸方向に押しつけることが考えられる。このクランプ方
法では、開口端面１２１ａ、１３１ａ、内周面１２１
ｂ、１３１ｂ、内側面１２３、１３３の切削加工を一度
のクランプで行うことができる。しかしながら肉厚の薄
い周壁１２１、１３１の外周側にクランプ座１２２、１
３２を設け、このクランプ座１２２、１３２を押圧する
と、図１４および図１５の二点鎖線に示すように押圧に
よるハウジング１２０、１３０の弾性変形量が大きくな
るので、切削加工後にクランプ１２５を取外すと変形が
元に戻り、開口端面１２１ａ、１３１ａの平面度、なら
びに内周面１２１ａ、１３１ａと内側面１２３、１３３
との直角度が悪化する。

【０００７】また特開平６−７１２号公報に開示される
旋回スクロールの加工法のように、鏡板の外周壁に周溝
と放射溝を形成することによりクランプ時の変形量を低
減することも考えられるが、ベーン式のハウジングの場
合、外周壁の一部が鏡板のように径方向外側に突出して
いないため、周溝を形成するとハウジングの剛性が低下
してしまう。壁厚を厚くしたり周溝を形成するための環
状の鍔部を設けることも考えられるが、装置が大型化す
るという問題がある。さらに、周溝および放射溝の加工
が煩雑であるという問題がある。

【０００８】本発明はこのような問題を解決するために
なされたものであり、簡単な構造で高精度に加工可能な
バルブタイミング調整装置を提供することを目的とす
る。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明の請求項１記載の
エンジン用バルブタイミング調整装置によると、収容室
を仕切って形成する仕切部の外周側に、ハウジング部材
の切削加工時にハウジング部材を軸方向に押さえる押圧
部材が当接する座部を設けることにより、押圧部材の押
圧による座部および仕切部の外周側の変形が径方向に肉
厚の仕切部の内周側では小さくなる。したがって、シー
ル性や部材間の摺動摩耗に影響するハウジング部材の被
加工面の加工精度が向上する。

【００１０】さらに、部材の接合箇所が減少するので、
シール性が向上するとともに組付けが容易になる。本発
明の請求項２記載のエンジン用バルブタイミング調整装
置によると、座部の厚みが薄いことにより、座部におけ
る変形量が小さくなる。したがって、ハウジング部材全
体の変形量が小さくなる。

【００１１】本発明の請求項３記載のエンジン用バルブ
タイミング調整装置によると、切削加工するハウジング
部材の内周面と座部との間に変形吸収穴を設けることに
より、変形吸収穴よりも外周側の仕切部の変形量よりも
変形吸収穴よりも内周側の仕切部の変形量がさらに小さ
くなる。したがって、シール性や部材間の摺動摩耗に影
響するハウジング部材の被加工面の加工精度が向上す
る。

【００１２】

【００１３】なお、仕切部にはボルトを装着する装着穴
が形成され、座部を前記装着穴の径方向外側に位置させ
ることが望ましい。かかる構成によると、装着穴によっ
てハウジングに与えられる歪みを低減することができ
る。また、座部をハウジング部材の軸方向の一端側に形
成する一方で、反対向きの軸方向の他端側に面している
構成とすることで、ハウジング部材を軸方向からクラン
プする際に生じるハウジング部材の周壁の倒れを低減す
ることができる。

【００１４】なお、ハウジング部材に周壁とともに側壁
を一体に備える場合には、ハウジング内の内面加工のた
めに、座部は一体側壁が形成された端部側に形成され
る。また、座部は、ハウジング部材の軸方向の一端側に
形成し、同じく軸方向の一端側に面するように形成して
もよい。

【００１５】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を示す
複数の実施例を図面に基づいて説明する。（第１実施例）本発明の第１実施例によるエンジン用バ
ルブタイミング調整装置を図１〜図６に示す。

【００１６】図１に示すタイミングギア１は、図示しな
いギア列により図示しないエンジンの駆動軸としてのク
ランクシャフトから駆動力を伝達され、クランクシャフ
トと同期して回転する。従動軸としてのカムシャフト２
は、タイミングギア１から駆動力を伝達され、図示しな
い吸気バルブおよび排気バルブの少なくともいずれか一
方を開閉駆動する。カムシャフト２は、タイミングギア
１に対し所定の位相差をおいて回動可能である。タイミ
ングギア１およびカムシャフト２は図１に示す矢印Ｘ方
向からみて時計方向に回転する。以下この回転方向を進
角方向とする。

【００１７】タイミングギア１およびシューハウジング
３は駆動側回転体としてハウジング部材を構成し、ボル
ト２０により同軸上に固定されている。ハウジン部材と
してのシューハウジング３は周壁４と一方の側壁として
のフロントプレート５とが一体に形成されている。図２
に示すように、シューハウジング３は周方向にほぼ等間
隔に台形状に形成された仕切部としてのシュー３ａ、３
ｂ、３ｃを有している。シュー３ａ、３ｂ、３ｃの周方
向の三箇所の間隙にはそれぞれベーン部材としてのベー
ン９ａ、９ｂ、９ｃを収容する収容室としての扇状空間
部４０が形成されており、シュー３ａ、３ｂ、３ｃの内
周面は、断面円弧状に形成されている。

【００１８】仕切部としての各シュー３ａ、３ｂ、３ｃ
の外周壁には断面弓状の凹部５０が軸方向に形成されて
おり、フロントプレート側に図１に示す座部としてのク
ランプ座５１が形成されている。図２に示すように、ベ
ーン部材としてのベーンロータ９は周方向にほぼ等間隔
にベーン９ａ、９ｂ、９ｃを有し、このベーン９ａ、９
ｂ、９ｃがシュー３ａ、３ｂ、３ｃの周方向の間隙に形
成されている扇状空間部内に回動可能に収容されてい
る。図１に示すように、ベーンロータ９およびブッシュ
６は、ボルト２１によりカムシャフト２に一体に固定さ
れており、従動側回転体を構成している。ベーンロータ
９と一体に固定されるブッシュ６は、フロントプレート
５の内周壁に相対回動可能に嵌合している。図２に示す
ように、ベーンロータ９の外周壁とシューハウジング３
の内周壁との間には微小クリアランスが設けられてお
り、ベーンロータ９はシューハウジング３と相対回動可
能である。ベーン９ａ、９ｂ、９ｃの外周壁、およびベ
ーンロータ９のボス部９ｄの外周壁にはそれぞればね１
７で付勢されたシール部材１６が嵌合しており、各油圧
室間の作動油の漏れを防止している。

【００１９】シュー３ａとベーン９ａとの間に遅角油圧
室１０が形成され、シュー３ｂとベーン９ｂとの間に遅
角油圧室１１が形成され、シュー３ｃとベーン９ｃとの
間に遅角油圧室１２が形成されている。また、シュー３
ａとベーン９ｂとの間に進角油圧室１３が形成され、シ
ュー３ｂとベーン９ｃとの間に進角油圧室１４が形成さ
れ、シュー３ｃとベーン９ａとの間に進角油圧室１５が
形成されている。

【００２０】以上の構成により、カムシャフト２および
ベーンロータ９はタイミングギア１およびシューハウジ
ング３に対して同軸に相対回動可能である。図１に示す
ように、ガイドリング１９は、収容孔２３を形成するベ
ーン９ａの内壁に圧入保持され、このガイドリング１９
にストッパピストン７が挿入されている。従って、スト
ッパピストン７はカムシャフト２の軸方向に摺動可能に
ベーン９ａに収容され、かつスプリング８によりフロン
トプレート５側に付勢されている。ストッパピストン７
はスプリング８の付勢力によりフロントプレート５に形
成されたストッパ穴２２に嵌合可能である。タイミング
ギア１に形成された連通路２４はフランジ部７ａよりも
右側の収容孔２３に連通するとともに大気解放されてい
るので、ストッパピストン７の移動が妨げられない。

【００２１】フランジ部７ａの左側の油圧室３７は、図
示しない油路を介して遅角油圧室１０と連通している。
遅角油圧室１０に作動油が供給されると、スプリング８
の付勢力に抗してストッパピストン７はストッパ穴２２
から抜け出す。また、ストッパピストン７の先端部に形
成された油圧室３８は、図２に示す油路３９を介して進
角油圧室１５と連通している。進角油圧室１５に作動油
が供給されると、スプリング８の付勢力に抗してストッ
パピストン７はストッパ穴２２から抜け出す。

【００２２】ストッパピストン７の位置とストッパ穴２
２の位置とは、クランクシャフトに対してカムシャフト
２が最遅角位置にあるとき、つまりシューハウジング３
に対してベーンロータ９が最遅角位置にあるときにスト
ッパピストン７がストッパ穴２２に嵌合するように設定
されている。ストッパピストン７とストッパ穴２２とは
ロック機構を構成している。

【００２３】図１および図２に示すようにベーンロータ
９のボス部９ｄには、ブッシュ６との当接部において油
路２９が設けられており、カムシャフト２との当接部に
おいて油路３３が設けられている。油路２９および３３
はそれぞれ円弧状に形成されている。油路２９は、油路
２５、２７を介して図示しない駆動手段としての油圧源
またはドレインと連通している。さらに油路２９は、油
路３０、３１、３２により遅角油圧室１０、１１、１２
と連通しており、図示しない油路を介して油圧室３７と
連通している。

【００２４】油路３３は、油路２６、油路２８を介して
図示しない駆動手段としての油圧源またはドレインと連
通している。さらに油路３３は、油路３４、３５、３６
により進角油圧室１３、１４、１５と連通しており、進
角油圧室１５、油路３９を介して油圧室３８と連通して
いる。次に、バルブタイミング調整装置の切削加工につ
いて説明する。

【００２５】シューハウジング３はアルミダイカストに
より図３に示す形状に成形されている。変形吸収穴とし
ての歪み吸収穴４２はシューハウジング３とともにアル
ミダイカストにより形成される。各シューの内周面とク
ランプ座５１との間に形成され、図４および図３の
（Ｂ）に示す歪み吸収穴４２の径L₃、歪み吸収穴４２の
深さL₆はそれぞれL₃：５mm、L₆：２２mmである。

【００２６】次に、シューハウジング３を台座６０に載
置し、ブッシュ孔５ａに固定座６１を嵌合させる。シュ
ーハウジング３のクランプ座５１に押圧部材としての引
き爪５２の一方の端部に設けられた爪部５２ａを係止さ
せる。引き爪５２の他方の端部には凸部５２ｂが設けら
れており、この凸部５２ｂを支点としてボルト５３を締
めつけることにより、クランプ座５１が爪部５２ａによ
り台座６０に押圧される。

【００２７】台座６０にシューハウジング３を固定した
のち、図３の（Ｂ）に示すシューハウジング３の点線部
分、つまり周壁４の開口端面４ａ、周壁４の内周面４
ｂ、フロントプレート５の内側面５ｂをエンドミル６５
により切削加工する。図３の（Ｂ）、図４および図５に
示すエンドミル６５による切削加工後の各部の寸法は、
シューハウジング３の深さL₁：２２mm、各シューの径方
向の厚さL₂：２０mm、クランプ座５１の長さL₄：３mm、
クランプ座５１の厚みL₅：５mmである。

【００２８】引き爪５２によりクランプ座５１を押圧す
ると、図６に示すように各シューの歪み吸収穴４２より
も外周側４３は二点鎖線に示すように弾性変形するが、
各シューの歪み吸収穴４２よりも内周側４４は殆ど変形
しない。エンドミル６５による切削加工後に引き爪５２
を取外すと、外周側４３の開口端面４ａの平面度、外周
側４３の内側面５ｂとの直角度に精度低下はあるもの
の、各シューの外側４３を除くシューハウジング３の開
口端面４ａ、各シューの内周面を含むシューハウジング
３の内周面４ｂ、シューハウジング３の内側面５ｂの加
工精度は各シューの外側４３の変形に殆ど影響されずに
高いので、シューハウジング３とタイミングギア１、シ
ューハウジング３とベーンロータ９とのシール性が向上
し、シューハウジング３と他部材との摺動部におけるか
しり及び偏摩耗が低減する。

【００２９】エンドミル６５による切削加工後に歪み吸
収穴４２にタップ加工を施して、ボルト２０の雄ねじ部
とねじ結合する雌ねじ部を形成する。次に、バルブタイ
ミング装置の作動について説明する。エンジン通常運転
時、遅角油圧室１０、１１、１２、進角油圧室１３、１
４、１５に供給する作動油の油圧によりストッパピスト
ン７はストッパ穴２２から抜け出しているので、シュー
ハウジング３に対しベーンロータ９は相対回動自在であ
る。そして、各油圧室に加わる油圧を制御することによ
り、クランクシャフトに対するカムシャフト２の位相差
を調整する。

【００３０】エンジンが停止すると、遅角油圧室１０、
１１、１２、進角油圧室１３、１４、１５に作動油が供
給されなくなるので、ベーンロータ９はシューハウジン
グ３に対し図２に示す最遅角位置で停止する。油圧室３
７、３８にも作動油が供給されないので、ストッパピス
トン７はスプリング８の付勢力によりストッパ穴２２に
嵌合する。

【００３１】エンジンが再始動しても、遅角油圧室１
０、１１、１２、進角油圧室１３、１４、１５に作動油
が供給されるまではストッパピストン７はストッパ穴２
２に嵌合したままであり、クランクシャフトに対しカム
シャフト２は最遅角位置に保持されている。これによ
り、作動油が各油圧室に供給されるまでの間、フロント
プレート５にベーンロータ９がロックされるので、シュ
ーハウジング３とベーンロータ９とがカムの変動トルク
により衝突することを防止する。

【００３２】各遅角油圧室または各進角油圧室に作動油
が供給され、油圧室３７または３８に作動油が供給され
ると、ストッパピストン７は図１の右側に力を受けるの
で、スプリング８の付勢力に抗してストッパ穴２２から
ストッパピストン７が抜け出す。これにより、ロック機
構によるフロントプレート５とベーンロータ９との結合
が解除されるので、遅角油圧室１０、１１、１２、進角
油圧室１３、１４、１５に加わる作動油圧によりシュー
ハウジング３に対してベーンロータ９が相対回動し、ク
ランクシャフトに対するカムシャフト２の相対位相差が
調整される。

【００３３】以上説明した第１実施例では、クランプ座
を設けるためにシューハウジング３を厚肉化したり、シ
ューハウジング３の径を大きくしたりせず、各シューの
外周側に凹部５０を設けることによりクランプ座５１を
形成したので、シューハウジング３が大型化することを
防止できる。また第１実施例では、タイミングギア１に
よりクランクシャフトの回転駆動力をカムシャフト２に
伝達する構成を採用したが、タイミングプーリまたはチ
ェーンスプロケット等を用いる構成にすることも可能で
ある。

【００３４】また第１実施例では、歪み吸収穴４２を設
けて引き爪５２でクランプ座５１を押圧したときのシュ
ーハウジング３の変形量を低減したが、図７に示す変形
例１のように、歪み吸収穴を設けなくとも仕切部として
の各シューの外周側にクランプ座５１を設けることによ
り、シューハウジング３の変形量を低減することができ
る。

【００３５】また、図８に示す変形例２のようにカム９
０により押圧部材としての引き爪９３を付勢してクラン
プ座５１を台座６０に押圧してもよい。支軸９１を中心
に把手９２を矢印方向に動かすことによりクランプ座５
１がカム９０により台座６０に押圧される。また、図９
に示す変形例３のように、電磁駆動装置１００を用いて
クランプ座５１を押圧してもよい。押圧部材としての引
き爪１１０には電磁駆動装置１００の可動ロッド１０１
が嵌合可能な嵌合孔１１０ａが形成されており、電磁駆
動装置１００のコイル１０２に通電することにより可動
ロッド１０１が図９の下方に吸引され、可動ロッド１０
１の頭部１０１ａが引き爪１１０を引っ張る。これによ
り、クランプ座５１が台座６０に押圧される。

【００３６】変形例２、変形例３以外にも、空気圧や油
圧により引き爪５２でシューハウジング３を押圧しても
よい。（第２実施例）本発明の第２実施例を図１０および図１
１に示す。シューハウジング７０はアルミダイカストに
より成形される。

【００３７】各シューの外周側に設けた凹部７１はシュ
ーハウジング７０の開口側に開口しないように形成され
ている。そして、凹部７１により各シューの外周側に形
成した座部としてのクランプ座７２を引き爪５２で押圧
しても、歪み吸収穴４２よりも内周側のシューが殆ど変
形しないので、第１実施例と同様にシューハウジング７
０を高精度に加工できる。

【００３８】（第３実施例）本発明の第３実施例を図１
２および図１３に示す。シューハウジング７５はアルミ
ダイカストにより成形される。各シューの外周に設けた
座部としてのクランプ座７６はシューハウジング７５の
外周壁から突出している。このクランプ座７６を引き爪
５２で押圧しても、歪み吸収穴４２よりも内周側のシュ
ーが殆ど変形しないので、第１実施例と同様にシューハ
ウジング７５を高精度に加工できる。

【００３９】以上説明した本発明の複数の実施例では、
厚肉の各シューの外周側にクランプ座を設け、さらに厚
肉の各シューに歪み吸収穴を設けたことにより、歪み吸
収穴よりも外側の各シューが主にクランプにより変形
し、歪み吸収穴よりも内側の各シューの変形は微小にす
ることができた。これにより、弾性変形し易いアルミで
も剛性を低下させることなくシューハウジングを形成可
能になったので、シューハウジングの切削加工が容易に
なるとともに、軽量化を図ることができる。

【００４０】また、厚肉の各シューに変形吸収穴を形成
したことにより各シューの厚みが減少し、シューハウジ
ングに極端な厚肉部がなくなった。これにより、アルミ
ダイカストによる成形時に、ひけ巣(shrinkage hole)が
発生しにくく、シューハウジングの肉質が向上する。ま
た本発明の複数の実施例によると、切削加工後の引き爪
のクランプ座を利用して、クランプ座に貫通孔またはね
じ穴をあけることによりシューハウジングに他部品や他
装置、例えば、クランク角センサ用ロータ、ジャーナル
からの漏れ防止プレートを取付けることができる。ま
た、第１実施例および第２実施例においては、各シュー
の外周に設けた凹部にギア締結用のナットを収容するこ
とができるので、エンジンの省スペース化を図ることが
できる。

【００４１】また本発明の複数の実施例では、歪み吸収
穴４２を止め穴にしたが、貫通穴として形成することも
可能である。（第４実施例）本発明の第４実施例を図１６、図１７に
示す。この第４実施例では、ハウジング３００は、周壁
３１０とシュー３１２と側壁３１４とを備えて構成され
ている。周壁３１０は、シュー３１２の部分において径
方向内側に向けて凹状に形成されており、凹状壁面３１
６を有している。ハウジング３００には、凹状壁面３１
６で形成された凹部に庇状に突き出して座部としてのフ
ランジ部５１０が形成されている。このフランジ部５１
０は、ハウジング３００の一端側の開口端に対応して位
置している。このフランジ部５１０には、図示しないも
う一つの側壁を固定するためのボルトが装着される装着
穴４２０が形成されている。この装着穴４２０は吸収穴
としての機能を有する。また、ハウジング３００には、
ハウジング３００の一端側に面して、ハウジングの一端
側端面３１８よりも僅かに凹んだ座面５１２が形成され
ている。ハウジング３００の切削加工時には、座面５１
２上に引き爪５２を当接させて、ハウジング３００が軸
方向に押さえられて固定される。この実施例によると、
座部５１０がシュー３１２の径方向外側に位置して形成
されているので、固定時の歪みがハウジング３００の内
面に及ぶことを防止できる。しかも座部としてのフラン
ジ部５１０が板状とされているので、一層歪みが伝達さ
れにくい。さらには、座面５１２が装着穴４２０の径方
向外側に位置しているから、装着穴４２０によっても歪
みの伝達が抑制される。

【００４２】なお、座部５１０の形状は、図１６に図示
されるようにハウジング３００の円形外縁に沿った形状
に限らず、シュー部分においてのみ径方向外側に向けて
延び出した形状としてもよい。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例のバルブタイミング調整装
置を示す縦断面図である。

【図２】第１実施例のバルブタイミング調整装置を示す
横断面図である。

【図３】（Ａ）は本発明の第１実施例によるバルブタイ
ミング調整装置のシューハウジングをクランプした状態
を示す模式的平面図であり、（Ｂ）は（Ａ）のＢ−Ｂ線
断面図である。

【図４】第１実施例のシューの形状を示す模式図であ
る。

【図５】第１実施例のクランプ座をクランプした状態を
示す模式的断面図である。

【図６】第１実施例のクランプ座をクランプしたときの
変形を示す模式的説明図である。

【図７】第１実施例の変形例１を示す模式的断面図であ
る。

【図８】第１実施例の変形例２を示す模式的断面図であ
る。

【図９】第１実施例の変形例３を示す模式的断面図であ
る。

【図１０】第２実施例のシューの形状を示す模式図であ
る。

【図１１】第２実施例のクランプ座をクランプした状態
を示す模式的断面図である。

【図１２】第３実施例のシューの形状を示す模式図であ
る。

【図１３】第３実施例のクランプ座をクランプした状態
を示す模式的断面図である。

【図１４】従来のクランプ座の構造を示す模式的断面図
である。

【図１５】従来のクランプ座の構造を示す模式的断面図
である。

【図１６】第４実施例のシューの形状を示す平面図であ
る。

【図１７】第４実施例のクランプ座をクランプした状態
を示す模式的断面図である。

【符号の説明】

１タイミングギア（ハウジング部材）２カムシャフト（従動軸）３シューハウジング（ハウジング部材）３ａ、３ｂ、３ｃシュー（仕切部）４周壁５フロントプレート（一方の側壁）７ストッパピストン９ベーンロータ（ベーン部材）９ａ、９ｂ、９ｃベーン（ベーン部材）４２歪み吸収穴（変形吸収穴）５０凹部５１クランプ座（座部）５２引き爪（押圧部材）７０シューハウジング（ハウジング部材）７２クランプ座（座部）７５シューハウジング（ハウジング部材）７６クランプ座（座部）９３、１１０（押圧部材）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献特開平８−121122（ＪＰ，Ａ) 特開平６−712（ＪＰ，Ａ) 特開平10−212910（ＪＰ，Ａ) 実開平２−50105（ＪＰ，Ｕ) 発明協会公開技報公技番号87−8631号 (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F01L 1/34

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】内燃機関の駆動軸から内燃機関の吸気バ
ルブまたは排気バルブの少なくともいずれか一方を開閉
する従動軸に駆動力を伝達する駆動力伝達系に設けら
れ、前記駆動軸または前記従動軸のいずれか一方ととも
に回転し、内側に仕切部で仕切って形成した収容室を有
するハウジング部材と、前記駆動軸または前記従動軸の他方とともに回転し、前
記ハウジング部材に対して所定角度範囲に限り前記収容
室に相対回動可能に収容されるベーン部材と、液体圧力によって前記ハウジング部材と前記ベーン部材
とを相対回動させる液圧駆動式の駆動手段とを備え、前記ハウジング部材は、前記駆動軸または前記従動軸の
一方とともに回転するタイミングギアおよび前記仕切部
を有するシューハウジングからなり、前記シューハウジングは、周壁と一方の側壁とがアルミ
ダイカストにより一体に形成され、前記周壁の内周面お
よび前記側壁の内側面が切削加工されてなるものであ
り、前記シューハウジングの外側には、前記仕切部の径方向
外側に位置させて、前記シューハウジングの切削加工時
に前記シューハウジングを軸方向に押さえて固定する押
圧部材が当接する座部を設けることを特徴とする内燃機
関用バルブタイミング調整装置。
【請求項２】前記座部の軸方向厚みは、前記一方の側
壁の軸方向厚みとほぼ同じか薄いことを特徴とする請求
項１記載の内燃機関用バルブタイミング調整装置。
【請求項３】前記仕切部の切削加工される内周面と前
記座部との間に変形吸収穴を設けることを特徴とする請
求項１または２記載の内燃機関用バルブタイミング調整
装置。
【請求項４】前記仕切部には、ボルトを装着する装着
穴が形成されており、前記座部は前記装着穴の径方向外
側に位置していることを特徴とする請求項１記載の内燃
機関用バルブタイミング調整装置。
【請求項５】前記座部は、前記シューハウジングの軸
方向の一端側に形成されており、軸方向の他端側に面し
ていることを特徴とする請求項１記載の内燃機関用バル
ブタイミング調整装置。
【請求項６】前記座部は、前記シューハウジングの軸
方向の一端側に形成されており、軸方向の一端側に面し
ていることを特徴とする請求項１記載の内燃機関用バル
ブタイミング調整装置。