JP3189180B2 - 仮撚糸巻き取りパッケージ - Google Patents
仮撚糸巻き取りパッケージInfo
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- Artificial Filaments (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 技術分野 本発明は、ポリエステル系繊維の仮撚加工糸の巻き取
りパッケージに関するものであり、特に、良好な巻き取
りパッケージ形状を保ち、解舒張力が低く、また、その
変動が小さく、製編性、製織性に優れたポリトリメチレ
ンテレフタレート繊維の仮撚糸巻き取りパッケージに関
する。
りパッケージに関するものであり、特に、良好な巻き取
りパッケージ形状を保ち、解舒張力が低く、また、その
変動が小さく、製編性、製織性に優れたポリトリメチレ
ンテレフタレート繊維の仮撚糸巻き取りパッケージに関
する。
背景技術 従来、弾性回復性に優れ、ストレッチ素材に適したポ
リエステル系繊維として、例えば特開平９−７８３７３
号公報に、ポリトリメチレンテレフタレートを主たるポ
リマー成分とするポリエステル系繊維の仮撚糸が提案さ
れている。
リエステル系繊維として、例えば特開平９−７８３７３
号公報に、ポリトリメチレンテレフタレートを主たるポ
リマー成分とするポリエステル系繊維の仮撚糸が提案さ
れている。
ところが該仮撚糸を、ポリエチレンテレフタレート系
ポリエステル繊維の仮撚糸やナイロン繊維の仮撚糸で通
常採用されている範囲の巻き取り条件でパッケージに巻
き取ると、巻量が大きくなるにつれ、巻き取り中にパッ
ケージ内で糸の収縮が発生してパッケージが異常に硬く
巻き締まるため、紙管がつぶれたり、紙管両端部の巻き
径が大きくなって耳高の巻き形態になることにより、毛
羽の発生や捲縮特性の内外差及び経時変化等が生じて、
その結果、編地や織物の品質不良などの問題が発生す
る。
ポリエステル繊維の仮撚糸やナイロン繊維の仮撚糸で通
常採用されている範囲の巻き取り条件でパッケージに巻
き取ると、巻量が大きくなるにつれ、巻き取り中にパッ
ケージ内で糸の収縮が発生してパッケージが異常に硬く
巻き締まるため、紙管がつぶれたり、紙管両端部の巻き
径が大きくなって耳高の巻き形態になることにより、毛
羽の発生や捲縮特性の内外差及び経時変化等が生じて、
その結果、編地や織物の品質不良などの問題が発生す
る。
糸管つぶれや耳高形状にならないようにするために
は、巻取り張力を下げてパッケージの硬度や巻き密度を
小さくすれば良い。しかし、ポリトリメチレンテレフタ
レート繊維の仮撚糸は、ポリエチレンテレフタレート系
ポリエステル繊維の仮撚糸に比べて単糸スナール（フィ
ラメント１本毎に撚りが入って、糸表面からループ毛羽
状に飛び出したもの）が著しく発生しやすい特徴があ
り、しかも、巻き取り張力を下げるほど単糸スナールが
多くなるため、仮撚糸をパッケージから解舒する際に単
糸スナール同士が絡んで解舒不良が起きる。この現象は
特に１ヒーター仮撚糸において顕著である。
は、巻取り張力を下げてパッケージの硬度や巻き密度を
小さくすれば良い。しかし、ポリトリメチレンテレフタ
レート繊維の仮撚糸は、ポリエチレンテレフタレート系
ポリエステル繊維の仮撚糸に比べて単糸スナール（フィ
ラメント１本毎に撚りが入って、糸表面からループ毛羽
状に飛び出したもの）が著しく発生しやすい特徴があ
り、しかも、巻き取り張力を下げるほど単糸スナールが
多くなるため、仮撚糸をパッケージから解舒する際に単
糸スナール同士が絡んで解舒不良が起きる。この現象は
特に１ヒーター仮撚糸において顕著である。
また、別の方法として糸管つぶれを防ぐために、二重
紙管を用いて高硬度、高巻き密度で巻き取る方法も考え
られるが、ポリトリメチレンテレフタレート繊維の仮撚
糸に対しては、紙管のつぶれの問題は解消されるが、巻
き形状が耳高になるのは避けられない。さらに、ポリト
リメチレンテレフタレート繊維の仮撚糸は、特に１ヒー
ター仮撚糸において、ポリエチレンテレフタレート系ポ
リエステル繊維の１ヒーター仮撚糸に比べて残留トルク
が大きいという特徴があり、パッケージを硬く巻くほど
残留トルクがさらに大きくなるため、解舒時にビリが発
生して、製編織性が低下したり、織編地の斜行が大きく
なったり、織編地表面の凹凸が大きくなったり、あるい
は強いシボが発生する等の問題がある。
紙管を用いて高硬度、高巻き密度で巻き取る方法も考え
られるが、ポリトリメチレンテレフタレート繊維の仮撚
糸に対しては、紙管のつぶれの問題は解消されるが、巻
き形状が耳高になるのは避けられない。さらに、ポリト
リメチレンテレフタレート繊維の仮撚糸は、特に１ヒー
ター仮撚糸において、ポリエチレンテレフタレート系ポ
リエステル繊維の１ヒーター仮撚糸に比べて残留トルク
が大きいという特徴があり、パッケージを硬く巻くほど
残留トルクがさらに大きくなるため、解舒時にビリが発
生して、製編織性が低下したり、織編地の斜行が大きく
なったり、織編地表面の凹凸が大きくなったり、あるい
は強いシボが発生する等の問題がある。
発明の開示 本発明の目的は、上記のような問題を解決し、良好な
巻き取りパッケージ形状を保ち、解舒性が良好で、高品
質な編地や織物を得ることができる、ポリトリメチレン
テレフタレート繊維の仮撚糸巻き取りパッケージを提供
することにある。
巻き取りパッケージ形状を保ち、解舒性が良好で、高品
質な編地や織物を得ることができる、ポリトリメチレン
テレフタレート繊維の仮撚糸巻き取りパッケージを提供
することにある。
本発明者らは、ポリトリメチレンテレフタレート繊維
の仮撚糸巻き取りパッケージについて鋭意研究した結
果、特定のスペックを有する巻き取りパッケージにより
目的を達成することができることを見い出し、本発明を
完成するに至った。
の仮撚糸巻き取りパッケージについて鋭意研究した結
果、特定のスペックを有する巻き取りパッケージにより
目的を達成することができることを見い出し、本発明を
完成するに至った。
即ち、本発明は、ポリトリメチレンテレフタレート繊
維で構成された仮撚糸の巻き取りパッケージであって、
該巻き取りパッケージの硬度、巻き密度及び巻き取られ
た仮撚糸のクリンプ数が下記（１）、（２）、（３）の
条件を同時に満足していることを特徴とする仮撚糸巻き
取りパッケージに関する。
維で構成された仮撚糸の巻き取りパッケージであって、
該巻き取りパッケージの硬度、巻き密度及び巻き取られ
た仮撚糸のクリンプ数が下記（１）、（２）、（３）の
条件を同時に満足していることを特徴とする仮撚糸巻き
取りパッケージに関する。
（１）７０≦硬度≦９０ （２）０．６ｇ／ｃｍ３≦巻き密度≦１．０ｇ／ｃｍ３ （３）硬度×クリンプ数≧５２０ 以下、本発明を更に詳細に説明する。
本発明において、ポリトリメチレンテレフタレート繊
維とは、トリメチレンテレフタレート単位を主たる繰り
返し単位とするポリエステル繊維をいい、トリメチレン
テレフタレート単位が約５０モル％以上、好ましくは７
０モル％以上、さらに好ましくは８０モル％以上、最も
好ましくは９０モル％以上のものをいう。従って、第三
成分として他の酸成分及び／又はグリコール成分の合計
量が、約５０モル％以下、好ましくは３０モル％以下、
さらに好ましくは２０モル％以下、最も好ましくは１０
モル％以下の範囲で含有されたポリトリメチレンテレフ
タレートを包含する。
維とは、トリメチレンテレフタレート単位を主たる繰り
返し単位とするポリエステル繊維をいい、トリメチレン
テレフタレート単位が約５０モル％以上、好ましくは７
０モル％以上、さらに好ましくは８０モル％以上、最も
好ましくは９０モル％以上のものをいう。従って、第三
成分として他の酸成分及び／又はグリコール成分の合計
量が、約５０モル％以下、好ましくは３０モル％以下、
さらに好ましくは２０モル％以下、最も好ましくは１０
モル％以下の範囲で含有されたポリトリメチレンテレフ
タレートを包含する。
ポリトリメチレンテレフタレートは、テレフタル酸又
はその機能的誘導体と、トリメチレングリコール又はそ
の機能的誘導体とを、触媒の存在下で、適当な反応条件
下に結合せしめることにより合成される。この合成過程
において、適当な一種又は二種以上の第三成分を添加し
て共重合ポリエステルとしてもよいし、又、ポリエチレ
ンテレフタレート等のポリトリメチレンテレフタレート
以外のポリエステル、ポリアミドと、ポリトリメチレン
テレフタレートを別個に合成した後、ブレンドしたり、
複合紡糸（鞘芯、サイドバイサイド等）してもよい。
はその機能的誘導体と、トリメチレングリコール又はそ
の機能的誘導体とを、触媒の存在下で、適当な反応条件
下に結合せしめることにより合成される。この合成過程
において、適当な一種又は二種以上の第三成分を添加し
て共重合ポリエステルとしてもよいし、又、ポリエチレ
ンテレフタレート等のポリトリメチレンテレフタレート
以外のポリエステル、ポリアミドと、ポリトリメチレン
テレフタレートを別個に合成した後、ブレンドしたり、
複合紡糸（鞘芯、サイドバイサイド等）してもよい。
添加する第三成分としては、脂肪族ジカルボン酸（シ
ュウ酸、アジピン酸等）、脂環族ジカルボン酸（シクロ
ヘキサンジカルボン酸等）、芳香族ジカルボン酸（イソ
フタル酸、ソジウムスルホイソフタル酸等）、脂肪族グ
リコール（エチレングリコール、１，２−プロピレング
リコール、テトラメチレングリコール等）、脂環族グリ
コール（シクロヘキサンジメタノール等）、芳香族を含
む脂肪族グリコール（１，４−ビス（β−ヒドロキシエ
トキシ）ベンゼン等）、ポリエーテルグリコール（ポリ
エチレングリコール、ポリプロピレングリコール等）、
脂肪族オキシカルボン酸（ω−オキシカプロン酸等）、
芳香族オキシカルボン酸（ｐ−オキシ安息香酸等）等が
ある。また、１個又は３個以上のエステル形成性官能基
を有する化合物（安息香酸、グリセリン等）も、重合体
が実質的に線状である範囲内で使用出来る。
ュウ酸、アジピン酸等）、脂環族ジカルボン酸（シクロ
ヘキサンジカルボン酸等）、芳香族ジカルボン酸（イソ
フタル酸、ソジウムスルホイソフタル酸等）、脂肪族グ
リコール（エチレングリコール、１，２−プロピレング
リコール、テトラメチレングリコール等）、脂環族グリ
コール（シクロヘキサンジメタノール等）、芳香族を含
む脂肪族グリコール（１，４−ビス（β−ヒドロキシエ
トキシ）ベンゼン等）、ポリエーテルグリコール（ポリ
エチレングリコール、ポリプロピレングリコール等）、
脂肪族オキシカルボン酸（ω−オキシカプロン酸等）、
芳香族オキシカルボン酸（ｐ−オキシ安息香酸等）等が
ある。また、１個又は３個以上のエステル形成性官能基
を有する化合物（安息香酸、グリセリン等）も、重合体
が実質的に線状である範囲内で使用出来る。
さらに二酸化チタン等の艶消剤、リン酸等の安定剤、
ヒドロキシベンゾフェノン誘導体等の紫外線吸収剤、タ
ルク等の結晶化核剤、アエロジル等の易滑剤、ヒンダー
ドフェノール誘導体等の抗酸化剤、難燃剤、制電剤、顔
料、蛍光増白剤、赤外線吸収剤、消泡剤等が含有されて
いてもよい。
ヒドロキシベンゾフェノン誘導体等の紫外線吸収剤、タ
ルク等の結晶化核剤、アエロジル等の易滑剤、ヒンダー
ドフェノール誘導体等の抗酸化剤、難燃剤、制電剤、顔
料、蛍光増白剤、赤外線吸収剤、消泡剤等が含有されて
いてもよい。
本発明において、ポリトリメチレンテレフタレート繊
維の紡糸については、例えば、１５００ｍ／分程度の巻
取り速度で未延伸糸を得た後、２〜３．５倍程度で延撚
する方法、紡糸−延撚工程を直結した直延法（スピンド
ロー法）、巻き取り速度５０００ｍ／分以上の高速紡糸
法（スピンテイクアップ法）等のいずれを採用しても良
い。
維の紡糸については、例えば、１５００ｍ／分程度の巻
取り速度で未延伸糸を得た後、２〜３．５倍程度で延撚
する方法、紡糸−延撚工程を直結した直延法（スピンド
ロー法）、巻き取り速度５０００ｍ／分以上の高速紡糸
法（スピンテイクアップ法）等のいずれを採用しても良
い。
また、繊維の形態は、長さ方向に均一なものや太細の
あるものでもよく、断面においても、丸型、三角、Ｌ
型、Ｔ型、Ｙ型、Ｗ型、八葉型、偏平、ドッグボーン型
等の多角形型、多葉型、中空型や不定形なものでもよ
い。
あるものでもよく、断面においても、丸型、三角、Ｌ
型、Ｔ型、Ｙ型、Ｗ型、八葉型、偏平、ドッグボーン型
等の多角形型、多葉型、中空型や不定形なものでもよ
い。
仮撚加工の方法としては、一般に用いられているピン
タイプ、フリクションタイプ、ニップベルトタイプ、エ
アー加撚タイプ等いかなる方法によるものでもよい。ま
た、１ヒーター仮撚、２ヒーター仮撚のいずれであって
もよい。さらに、プレオリエンテドヤーン（ＰＯＹ）の
延伸仮撚であってもよい。
タイプ、フリクションタイプ、ニップベルトタイプ、エ
アー加撚タイプ等いかなる方法によるものでもよい。ま
た、１ヒーター仮撚、２ヒーター仮撚のいずれであって
もよい。さらに、プレオリエンテドヤーン（ＰＯＹ）の
延伸仮撚であってもよい。
巻き取りパッケージの硬度は７０以上、９０以下であ
ることが必要であり、好ましくは７５以上、９０以下で
ある。また、巻き取りパッケージの巻き密度は０．６ｇ
／ｃｍ３以上、１．０ｇ／ｃｍ３以下が必要であり、好
ましくは０．６５ｇ／ｃｍ３以上、０．９５ｇ／ｃｍ３
以下である。
ることが必要であり、好ましくは７５以上、９０以下で
ある。また、巻き取りパッケージの巻き密度は０．６ｇ
／ｃｍ３以上、１．０ｇ／ｃｍ３以下が必要であり、好
ましくは０．６５ｇ／ｃｍ３以上、０．９５ｇ／ｃｍ３
以下である。
硬度が７０よりも低かったり、あるいは巻き密度が
０．６ｇ／ｃｍ３よりも小さいと、綾落ちが発生した
り、運搬中の振動等によりパッケージの型くずれが起き
やすくなる。また、特に１ヒーター仮撚糸では単糸スナ
ールが著しく発生するため、仮撚糸を解舒する際に単糸
スナール同士が絡んで解舒張力が過大になり、極端な場
合は糸が切れて解舒不能になる。あるいは、糸切れはし
ないまでも、解舒張力の変動が大きくなって編立性や織
物の整経性、製織性が低下する。
０．６ｇ／ｃｍ３よりも小さいと、綾落ちが発生した
り、運搬中の振動等によりパッケージの型くずれが起き
やすくなる。また、特に１ヒーター仮撚糸では単糸スナ
ールが著しく発生するため、仮撚糸を解舒する際に単糸
スナール同士が絡んで解舒張力が過大になり、極端な場
合は糸が切れて解舒不能になる。あるいは、糸切れはし
ないまでも、解舒張力の変動が大きくなって編立性や織
物の整経性、製織性が低下する。
硬度が９０よりも高かったり、あるいは巻き密度が
１．０ｇ／ｃｍ３より大きいと、二重紙管を使用しても
紙管つぶれが発生し、良好なパッケージ形態が保持でき
なくなる。また、パッケージ端面の膨らみ、いわゆる耳
高現象が起こって毛羽が発生しやすくなる。また、特に
１ヒーター仮撚糸では残留トルクが過大になるため、解
舒時にビリが発生して製編織性が低下したり、織編地の
斜行や織編地表面の凹凸あるいは強いシボが発生する等
の問題が発生する。さらに、捲縮特性の内外差及び経時
変化が大きくなるため、編地や織物の品質が低下する。
１．０ｇ／ｃｍ３より大きいと、二重紙管を使用しても
紙管つぶれが発生し、良好なパッケージ形態が保持でき
なくなる。また、パッケージ端面の膨らみ、いわゆる耳
高現象が起こって毛羽が発生しやすくなる。また、特に
１ヒーター仮撚糸では残留トルクが過大になるため、解
舒時にビリが発生して製編織性が低下したり、織編地の
斜行や織編地表面の凹凸あるいは強いシボが発生する等
の問題が発生する。さらに、捲縮特性の内外差及び経時
変化が大きくなるため、編地や織物の品質が低下する。
さらに、ポリエチレンテレフタレート系ポリエステル
繊維の仮撚糸とは異なり、ポリトリメチレンテレフタレ
ート繊維の仮撚糸は、パッケージを硬く巻き取るほど、
経時的にさらに硬く巻き締まる現象が起きるため、解舒
性を損なわない範囲で硬度や巻き密度はできるだけ小さ
くした方が良い。
繊維の仮撚糸とは異なり、ポリトリメチレンテレフタレ
ート繊維の仮撚糸は、パッケージを硬く巻き取るほど、
経時的にさらに硬く巻き締まる現象が起きるため、解舒
性を損なわない範囲で硬度や巻き密度はできるだけ小さ
くした方が良い。
クリンプ数は、パッケージから解舒する際に顕在化し
ている捲縮の程度を表している。特に１ヒーター仮撚糸
の場合では、クリンプ数が少ない場合は捲縮があまり発
現しておらず、ポリトリメチレンテレフタレート繊維の
仮撚糸に特有の単糸スナールが多く、解舒性が悪化す
る。クリンプ数が多い場合は捲縮がより発現し、単糸ス
ナールが少なく解舒性が良い。
ている捲縮の程度を表している。特に１ヒーター仮撚糸
の場合では、クリンプ数が少ない場合は捲縮があまり発
現しておらず、ポリトリメチレンテレフタレート繊維の
仮撚糸に特有の単糸スナールが多く、解舒性が悪化す
る。クリンプ数が多い場合は捲縮がより発現し、単糸ス
ナールが少なく解舒性が良い。
しかしながら、ポリトリメチレンテレフタレート繊維
の仮撚糸の解舒性は、巻き取りパッケージの硬度や巻き
密度にも影響されるため、本発明者らは鋭意研究を重ね
た結果、以下の係数が特定の範囲にあれば解舒性が良好
であることを見いだした。
の仮撚糸の解舒性は、巻き取りパッケージの硬度や巻き
密度にも影響されるため、本発明者らは鋭意研究を重ね
た結果、以下の係数が特定の範囲にあれば解舒性が良好
であることを見いだした。
すなわち、巻き取りパッケージの硬度×クリンプ数の
値が５２０以上であることが必要であり、好ましくは６
５０以上である。巻き取りパッケージの硬度×クリンプ
数の値が５２０より小さい場合は、単糸スナールが著し
く多く発現するため、仮撚糸を解舒する際に単糸スナー
ル同士が絡んで解舒張力が過大になったり、解舒張力の
変動が大きくなって、解舒性が悪化し、編立性や織物の
整経性、製織性が低下する。
値が５２０以上であることが必要であり、好ましくは６
５０以上である。巻き取りパッケージの硬度×クリンプ
数の値が５２０より小さい場合は、単糸スナールが著し
く多く発現するため、仮撚糸を解舒する際に単糸スナー
ル同士が絡んで解舒張力が過大になったり、解舒張力の
変動が大きくなって、解舒性が悪化し、編立性や織物の
整経性、製織性が低下する。
単糸スナール数は３．５個／ｃｍ以下であることが好
ましく、より好ましくは２．５個／ｃｍ以下である。ポ
リトリメチレンテレフタレート繊維の仮撚糸は、特に１
ヒーター仮撚糸において、ポリエチレンテレフタレート
系ポリエステル繊維の１ヒーター仮撚糸に比べて単糸ス
ナールが著しく発生しやすい特徴があり、単糸スナール
数が３．５個／ｃｍを越えると、仮撚糸をパッケージか
ら解舒する際に単糸スナール同士が絡んで解舒不良が起
きやすい。
ましく、より好ましくは２．５個／ｃｍ以下である。ポ
リトリメチレンテレフタレート繊維の仮撚糸は、特に１
ヒーター仮撚糸において、ポリエチレンテレフタレート
系ポリエステル繊維の１ヒーター仮撚糸に比べて単糸ス
ナールが著しく発生しやすい特徴があり、単糸スナール
数が３．５個／ｃｍを越えると、仮撚糸をパッケージか
ら解舒する際に単糸スナール同士が絡んで解舒不良が起
きやすい。
ポリトリメチレンテレフタレート繊維の仮撚糸の単糸
スナールは、巻き取り条件によって発生の度合いが大き
く変化し、特に１ヒーター仮撚糸において顕著である。
これは、ポリトリメチレンテレフタレート繊維の仮撚糸
は、ポリエチレンテレフタレート系ポリエステル繊維の
仮撚糸と比較すると、より顕在捲縮型の仮撚糸であり、
仮撚条件が一定でも、仮撚工程後のデリベリローラーと
ワインダーの間での張力によって顕在捲縮が大きく変化
するためである。デリベリローラーとワインダーの間で
張力をあまり受けない場合は、捲縮があまり顕在化しな
いため、クリンプ数が少なく、単糸スナールが多く発生
する。受ける張力が高いほど捲縮がより顕在化し、クリ
ンプ数が増加し、単糸スナールが減少する。
スナールは、巻き取り条件によって発生の度合いが大き
く変化し、特に１ヒーター仮撚糸において顕著である。
これは、ポリトリメチレンテレフタレート繊維の仮撚糸
は、ポリエチレンテレフタレート系ポリエステル繊維の
仮撚糸と比較すると、より顕在捲縮型の仮撚糸であり、
仮撚条件が一定でも、仮撚工程後のデリベリローラーと
ワインダーの間での張力によって顕在捲縮が大きく変化
するためである。デリベリローラーとワインダーの間で
張力をあまり受けない場合は、捲縮があまり顕在化しな
いため、クリンプ数が少なく、単糸スナールが多く発生
する。受ける張力が高いほど捲縮がより顕在化し、クリ
ンプ数が増加し、単糸スナールが減少する。
単糸スナールが少なく、解舒性が良好な巻き取りパッ
ケージを得るためには、巻き取り張力は、あるレベル以
上の大きさが必要である。具体的には、巻き取り張力
は、トラバースガイドの往復運動によって周期的に変化
しているが、その平均巻き取り張力が、仮撚糸の単位太
さ当たり０．０５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが好ま
しい。あるいは、１ヒーター仮撚糸において、仮撚工程
後のデリベリローラーとワインダーの間、例えば、第２
ヒーターゾーン等で熱をかけずに適度な張力を付与して
捲縮を顕在化してやれば、ワインダーでの巻き取り張力
はさらに下げることが可能である。
ケージを得るためには、巻き取り張力は、あるレベル以
上の大きさが必要である。具体的には、巻き取り張力
は、トラバースガイドの往復運動によって周期的に変化
しているが、その平均巻き取り張力が、仮撚糸の単位太
さ当たり０．０５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが好ま
しい。あるいは、１ヒーター仮撚糸において、仮撚工程
後のデリベリローラーとワインダーの間、例えば、第２
ヒーターゾーン等で熱をかけずに適度な張力を付与して
捲縮を顕在化してやれば、ワインダーでの巻き取り張力
はさらに下げることが可能である。
巻き取りパッケージの硬度、巻き密度、クリンプ数、
単糸スナール数を適正な範囲にするためには、平均巻き
取り張力は０．０５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、０．２２ｃＮ
／ｄｔｅｘ以下であることが好ましい。ただし、解舒性
が良好なパッケージであっても、残留トルクが過大にな
ると、解舒時にビリが発生して製編織性が低下したり、
織編地の斜行や織編地表面の凹凸あるいは強いシボが発
生する等の問題が発生する。そのため、残留トルク数は
１５０回／ｍｍ以下が好ましい。残留トルク数が１５０
回／ｍ以下であれば、ビリの発生や織編地の表面品位が
問題となることはない。残留トルク数が１５０回／ｍ以
下の仮撚糸とするためには、平均巻き取り張力が０．０
９ｃＮ／ｄｔｅｘ以下であることが好ましい。
単糸スナール数を適正な範囲にするためには、平均巻き
取り張力は０．０５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、０．２２ｃＮ
／ｄｔｅｘ以下であることが好ましい。ただし、解舒性
が良好なパッケージであっても、残留トルクが過大にな
ると、解舒時にビリが発生して製編織性が低下したり、
織編地の斜行や織編地表面の凹凸あるいは強いシボが発
生する等の問題が発生する。そのため、残留トルク数は
１５０回／ｍｍ以下が好ましい。残留トルク数が１５０
回／ｍ以下であれば、ビリの発生や織編地の表面品位が
問題となることはない。残留トルク数が１５０回／ｍ以
下の仮撚糸とするためには、平均巻き取り張力が０．０
９ｃＮ／ｄｔｅｘ以下であることが好ましい。
また、綾角度はパッケージの形態保持性や解舒性を良
好に保てる範囲に適宜設定すれば良く、具体的には１０
度以上、１８度以下とするのが好ましい。
好に保てる範囲に適宜設定すれば良く、具体的には１０
度以上、１８度以下とするのが好ましい。
一般に、ポリエチレンテレフタレート系ポリエステル
繊維の仮撚糸やポリアミド繊維の仮撚糸の場合は、解舒
性や形態保持性に問題がないパッケージに巻き取るため
には、平均巻き取り張力は０．１３ｃＮ／ｄｔｅｘ〜
０．１８ｃＮ／ｄｔｅｘに設定するのが好ましいとされ
ている。これに対して、ポリトリメチレンテレフタレー
ト繊維の仮撚糸の適正な平均巻き取り張力は明らかに低
い。これは、ポリトリメチレンテレフタレート繊維が仮
撚工程中の加撚ゾーンで実質的に弾性範囲内で伸長され
た後、弾性回復性が高いために糸が収縮することによる
ものと考えられる。しかし、糸の収縮は仮撚ゾーンを出
た後、あるいは巻き取りワインダー工程の手前で瞬間的
に起きるのではなく、パッケージに巻き取り中、および
巻き取られた後に起きると推定され、そのためにパッケ
ージ内で糸が収縮できる余裕を設けるために、極めて低
張力で巻き取ることが必要となるのである。
繊維の仮撚糸やポリアミド繊維の仮撚糸の場合は、解舒
性や形態保持性に問題がないパッケージに巻き取るため
には、平均巻き取り張力は０．１３ｃＮ／ｄｔｅｘ〜
０．１８ｃＮ／ｄｔｅｘに設定するのが好ましいとされ
ている。これに対して、ポリトリメチレンテレフタレー
ト繊維の仮撚糸の適正な平均巻き取り張力は明らかに低
い。これは、ポリトリメチレンテレフタレート繊維が仮
撚工程中の加撚ゾーンで実質的に弾性範囲内で伸長され
た後、弾性回復性が高いために糸が収縮することによる
ものと考えられる。しかし、糸の収縮は仮撚ゾーンを出
た後、あるいは巻き取りワインダー工程の手前で瞬間的
に起きるのではなく、パッケージに巻き取り中、および
巻き取られた後に起きると推定され、そのためにパッケ
ージ内で糸が収縮できる余裕を設けるために、極めて低
張力で巻き取ることが必要となるのである。
また、高張力が巻き取ったパッケージが更に経時的に
硬く巻き締まるのは、糸が収縮できる余裕が少ないため
に、長時間かけて収縮が徐々に進行するためであると考
えられる。低張力で巻き取ったパッケージは、１パッケ
ージ分巻き上がった時点で糸の収縮はすでにほとんど完
了しているために、経時的にそれ以上硬く巻き締まるこ
とはない。
硬く巻き締まるのは、糸が収縮できる余裕が少ないため
に、長時間かけて収縮が徐々に進行するためであると考
えられる。低張力で巻き取ったパッケージは、１パッケ
ージ分巻き上がった時点で糸の収縮はすでにほとんど完
了しているために、経時的にそれ以上硬く巻き締まるこ
とはない。
仮撚ヒーター温度は、目的とする捲縮特性に合わせて
任意に設定すればよいが、一般的には第１ヒーターの出
口直後の糸条温度を１００℃以上、２００℃以下、好ま
しくは１２０℃以上、１８０℃以下、特に好ましくは１
３０℃以上、１７０℃以下の範囲とすることが好まし
い。１ヒーター仮撚糸の伸縮伸長率は１００％以上、３
００％以下、伸縮弾性率は８０％以上であることが好ま
しい。
任意に設定すればよいが、一般的には第１ヒーターの出
口直後の糸条温度を１００℃以上、２００℃以下、好ま
しくは１２０℃以上、１８０℃以下、特に好ましくは１
３０℃以上、１７０℃以下の範囲とすることが好まし
い。１ヒーター仮撚糸の伸縮伸長率は１００％以上、３
００％以下、伸縮弾性率は８０％以上であることが好ま
しい。
また、必要に応じて第２ヒーターで熱セットして、２
ヒーター仮撚糸としても良い。第２ヒーター温度は１０
０℃以上、２１０℃以下、好ましくは第１ヒーターの出
口直後の糸条温度に対して−３０℃以上、＋５０℃以下
の範囲とするのが好ましい。第２ヒーター内のオーバー
フィード率（第２オーバーフィード率）は、＋３％以
上、＋３０％以下とするのが好ましい。２ヒーター仮撚
糸の伸縮伸長率は５％以上、１００％以下であることが
好ましい。第２ヒーター温度及び第２オーバーフィード
率が高いほど、１ヒーター仮撚糸で顕著であった単糸ス
ナールや残留トルク数を低減することができるので、巻
取りパッケージの硬度、巻き密度を適正に設定すれば解
舒性は比較的良好である。
ヒーター仮撚糸としても良い。第２ヒーター温度は１０
０℃以上、２１０℃以下、好ましくは第１ヒーターの出
口直後の糸条温度に対して−３０℃以上、＋５０℃以下
の範囲とするのが好ましい。第２ヒーター内のオーバー
フィード率（第２オーバーフィード率）は、＋３％以
上、＋３０％以下とするのが好ましい。２ヒーター仮撚
糸の伸縮伸長率は５％以上、１００％以下であることが
好ましい。第２ヒーター温度及び第２オーバーフィード
率が高いほど、１ヒーター仮撚糸で顕著であった単糸ス
ナールや残留トルク数を低減することができるので、巻
取りパッケージの硬度、巻き密度を適正に設定すれば解
舒性は比較的良好である。
ここで、伸縮伸長率、伸縮弾性率は、２．６×１０
−４ｃＮ／ｄｔｅｘの荷重下で乾熱９０℃×１５分処理
を行い一昼夜放置した後、ＪＩＳ−Ｌ−１０９０伸縮性
試験方法（Ａ法）に準じて測定したものである。
−４ｃＮ／ｄｔｅｘの荷重下で乾熱９０℃×１５分処理
を行い一昼夜放置した後、ＪＩＳ−Ｌ−１０９０伸縮性
試験方法（Ａ法）に準じて測定したものである。
仮撚数Ｔは、ポリエチレンテレフタレート系ポリエス
テル繊維の仮撚加工で通常に用いられる範囲でよく、次
式で計算される。この場合、仮撚数の係数Ｋの値が１８
５００〜３７０００の範囲であることが好ましく、仮撚
加工糸の繊度（デシテックス）によって好ましい仮撚数
Ｔ（Ｔｗｉｓｔ／ｍ）が決定される、 Ｔ＝Ｋ／（仮撚加工糸のデシテックス）０．５ 本発明における仮撚糸の巻き取りパッケージとは、ポ
リトリメチレンテレフタレート繊維同志や他の繊維糸条
との同時仮撚、位相差仮撚、伸度差仮撚等、公知の複合
仮撚手段によって得られる複合仮撚糸、並びに、本発明
における仮撚糸同志をインターレース交絡することによ
り得られた複合仮撚糸の巻き取りパッケージを包含す
る。
テル繊維の仮撚加工で通常に用いられる範囲でよく、次
式で計算される。この場合、仮撚数の係数Ｋの値が１８
５００〜３７０００の範囲であることが好ましく、仮撚
加工糸の繊度（デシテックス）によって好ましい仮撚数
Ｔ（Ｔｗｉｓｔ／ｍ）が決定される、 Ｔ＝Ｋ／（仮撚加工糸のデシテックス）０．５ 本発明における仮撚糸の巻き取りパッケージとは、ポ
リトリメチレンテレフタレート繊維同志や他の繊維糸条
との同時仮撚、位相差仮撚、伸度差仮撚等、公知の複合
仮撚手段によって得られる複合仮撚糸、並びに、本発明
における仮撚糸同志をインターレース交絡することによ
り得られた複合仮撚糸の巻き取りパッケージを包含す
る。
発明を実施するための最良の形態 以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本
発明は実施により何ら限定されるものではない。
発明は実施により何ら限定されるものではない。
なお、評価、測定方法等は、下記の通りである、 （１）巻き取り張力 巻き取りローラー直前の張力を、金井工機製チェック
マスターＣＭ−５０ＦＲを用いて測定し、平均巻き取り
張力を読みとった。
マスターＣＭ−５０ＦＲを用いて測定し、平均巻き取り
張力を読みとった。
（２）解舒性 東平機械社製筒編み機（２２Ｇ／２．５４ｃｍ）を使
用し、１５０ｍ／分の速度で仮撚糸の巻き取りパッケー
ジから解舒しながら編立てを行った。このときの解舒張
力をエイコー測器製テンションメーターＨＳ−４０００
モデルで測定して、レコーダーに記録し、平均解舒張
力、解舒張力の振れ幅及び単糸スナール同士の絡みによ
る異常張力の測定及び解舒時のビリの発生を評価した。
用し、１５０ｍ／分の速度で仮撚糸の巻き取りパッケー
ジから解舒しながら編立てを行った。このときの解舒張
力をエイコー測器製テンションメーターＨＳ−４０００
モデルで測定して、レコーダーに記録し、平均解舒張
力、解舒張力の振れ幅及び単糸スナール同士の絡みによ
る異常張力の測定及び解舒時のビリの発生を評価した。
（３）硬度 ＪＩＳ−Ｋ−６３０１ 加硫ゴム物理試験方法に準拠
したスプリング式硬さ試験機（高分子計器株式会社のア
スカーゴム硬度計Ｃ型）を用いて測定した。巻き取りパ
ッケージの中央部２ヵ所、両端部各２ヵ所の合計６ヵ所
の硬度を測定し平均値を求めた。
したスプリング式硬さ試験機（高分子計器株式会社のア
スカーゴム硬度計Ｃ型）を用いて測定した。巻き取りパ
ッケージの中央部２ヵ所、両端部各２ヵ所の合計６ヵ所
の硬度を測定し平均値を求めた。
（４）巻き密度 巻き取りパッケージに巻かれた糸の重量を、巻き取り
パッケージの外径、巻き幅、紙管の外径から幾何学的に
算出したパッケージの容積で除して求めた。
パッケージの外径、巻き幅、紙管の外径から幾何学的に
算出したパッケージの容積で除して求めた。
（５）クリンプ数 巻き取りパッケージからクリンプを伸ばさないように
採取した仮撚糸中のフィラメント１本に、１．７６４×
１０−３ｃＮ／ｄｔｅｘの荷重をかけた状態で、繊維長
２５ｍｍ間のクリンプの山と谷の合計数を数え、２で除
して算出した。測定数１０回の平均値を求め、１ｃｍ当
たりのクリンプ数に換算した値を用いた。
採取した仮撚糸中のフィラメント１本に、１．７６４×
１０−３ｃＮ／ｄｔｅｘの荷重をかけた状態で、繊維長
２５ｍｍ間のクリンプの山と谷の合計数を数え、２で除
して算出した。測定数１０回の平均値を求め、１ｃｍ当
たりのクリンプ数に換算した値を用いた。
（６）単糸スナール数 巻き取りパッケージからクリンプを伸ばさないように
採取した仮撚糸に、１．７６４×１０−３ｃＮ／ｄｔｅ
ｘの荷重をかけた状態で仮撚糸の側面の拡大写真を撮
り、フィラメント１本毎に撚りが入って糸表面からルー
プ毛羽状に飛び出している箇所を単糸スナールとして数
えた。糸長７５ｍｍ間の単糸スナールを５回測定した平
均値を求め、１ｃｍ当たりの単糸スナール数に換算した
値を用いた。
採取した仮撚糸に、１．７６４×１０−３ｃＮ／ｄｔｅ
ｘの荷重をかけた状態で仮撚糸の側面の拡大写真を撮
り、フィラメント１本毎に撚りが入って糸表面からルー
プ毛羽状に飛び出している箇所を単糸スナールとして数
えた。糸長７５ｍｍ間の単糸スナールを５回測定した平
均値を求め、１ｃｍ当たりの単糸スナール数に換算した
値を用いた。
（７）残留トルク数 巻き取りパッケージからトルクが入らないように仮撚
糸を採取し、フックに掛けて２本の糸を重ね、フックか
ら１ｍ以上の位置に８．８２×１０−２ｃＮ／ｄｔｅｘ
の初荷重をかける。その荷重下でフックから１ｍの位置
に２．２０５×１０−２ｃＮ／ｄｔｅｘの荷重をかけて
初荷重を除く。糸の下端をフリーに解放すると残留トル
クによって回転して２本の糸で撚りが入るため、静止す
るまで放置する。静止したときの撚数を検撚機で測定
し、測定値を２で除して、回／ｍで表示する。測定数５
回の平均値を用いた。
糸を採取し、フックに掛けて２本の糸を重ね、フックか
ら１ｍ以上の位置に８．８２×１０−２ｃＮ／ｄｔｅｘ
の初荷重をかける。その荷重下でフックから１ｍの位置
に２．２０５×１０−２ｃＮ／ｄｔｅｘの荷重をかけて
初荷重を除く。糸の下端をフリーに解放すると残留トル
クによって回転して２本の糸で撚りが入るため、静止す
るまで放置する。静止したときの撚数を検撚機で測定
し、測定値を２で除して、回／ｍで表示する。測定数５
回の平均値を用いた。
（８）１０％伸長時の弾性回復率 試料に８．８２×１０−２ｃＮ／ｄｔｅｘの初荷重を
かけ、毎分２０％の伸びの一定割合の速度で伸ばし、伸
度１０％になったところで、今度は逆に同じ速度で収縮
させて、応力−歪曲線を画く。収縮中、応力が初荷重と
等しい８．８２×１０−２ｃＮ／ｄｔｅｘにまで低下し
た時の残留伸度をＬとして、下記式で算出した。
かけ、毎分２０％の伸びの一定割合の速度で伸ばし、伸
度１０％になったところで、今度は逆に同じ速度で収縮
させて、応力−歪曲線を画く。収縮中、応力が初荷重と
等しい８．８２×１０−２ｃＮ／ｄｔｅｘにまで低下し
た時の残留伸度をＬとして、下記式で算出した。
１０％伸長時の弾性回復率＝〔（１０−Ｌ）／１０〕×１００（％） （９）ηｓｐ／ｃ ポリマーを９０℃でｏ−クロロフェノールの１ｇ／デ
シリットルの濃度で溶解し、その後、得られた溶液をオ
ストワルド粘度管に移し３５℃で測定し、下記式により
算出した。
シリットルの濃度で溶解し、その後、得られた溶液をオ
ストワルド粘度管に移し３５℃で測定し、下記式により
算出した。
ηｓｐ／ｃ＝〔（Ｔ／Ｔ０）−１〕／Ｃ Ｔ：試料溶液の落下時間（秒） Ｔ０：溶剤の落下時間（秒） Ｃ：溶液濃度（ｇ／デシリットル） 実施例１ ηｓｐ／ｃ＝０．８のポリトリメチレンテレフタレー
トを、紡糸温度２６５℃、紡糸速度１２００ｍ／分で紡
糸して未延伸糸を得、次いで、ホットロール温度６０
℃、ホットプレート温度１４０℃、延伸倍率３倍、延伸
速度ε００ｍ／分で延撚して、８４ｄｔｅｘ／２４ｆの
延伸糸を得た。延伸糸の強度、伸度、弾性率並びに１０
％伸長時の弾性回復率は、各々３．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、
４２％、２３ｃＮ／ｄｔｅｘ並びに９８％であった。
トを、紡糸温度２６５℃、紡糸速度１２００ｍ／分で紡
糸して未延伸糸を得、次いで、ホットロール温度６０
℃、ホットプレート温度１４０℃、延伸倍率３倍、延伸
速度ε００ｍ／分で延撚して、８４ｄｔｅｘ／２４ｆの
延伸糸を得た。延伸糸の強度、伸度、弾性率並びに１０
％伸長時の弾性回復率は、各々３．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、
４２％、２３ｃＮ／ｄｔｅｘ並びに９８％であった。
得られた延伸糸を、石川製作所製のピン仮撚機ＩＶＦ
３３８を用いて、糸速度１９０ｍ／分、仮撚数３２３０
Ｔ／ｍ、第１オーバーフィード率が−１％、第１ヒータ
ー温度１７０℃の条件で１ヒーター仮撚を行い、第２オ
ーバーフィード率が±０％、第２ヒーター温度は常温で
第２ヒーターゾーンを通過させた後、巻取りフィード率
が＋４．０％、綾角度１２度の条件で、重量１ｋｇのパ
ッケージに巻き取った。
３３８を用いて、糸速度１９０ｍ／分、仮撚数３２３０
Ｔ／ｍ、第１オーバーフィード率が−１％、第１ヒータ
ー温度１７０℃の条件で１ヒーター仮撚を行い、第２オ
ーバーフィード率が±０％、第２ヒーター温度は常温で
第２ヒーターゾーンを通過させた後、巻取りフィード率
が＋４．０％、綾角度１２度の条件で、重量１ｋｇのパ
ッケージに巻き取った。
なお、第１オーバーフィード率とは、〔（第１フィー
ドローラー周速−第２フィードローラ−周速）／第２フ
ィードローラ−周速〕×１００で表され； 第２オーバーフィード率とは、〔（第２フィードロー
ラー周速−第３フィードローラ−周速）／第２フィード
ローラ−周速〕×１００で表され； 巻取りフィード率とは、〔（第２フィードローラー周
速−ワインダーローラー−速）／第２フィードローラ−
周速〕×１００で表される。
ドローラー周速−第２フィードローラ−周速）／第２フ
ィードローラ−周速〕×１００で表され； 第２オーバーフィード率とは、〔（第２フィードロー
ラー周速−第３フィードローラ−周速）／第２フィード
ローラ−周速〕×１００で表され； 巻取りフィード率とは、〔（第２フィードローラー周
速−ワインダーローラー−速）／第２フィードローラ−
周速〕×１００で表される。
得られた仮撚糸の伸縮伸長率は１９２％、伸縮弾性率
は８８％であった。また、単糸スナール数は１．８個／
ｍ、残留トルク数は１４２回／ｍであった。
は８８％であった。また、単糸スナール数は１．８個／
ｍ、残留トルク数は１４２回／ｍであった。
巻き取りに用いた紙管は、外径７５ｍｍ、幅２９０ｍ
ｍの寸法で、厚さ３ｍｍの紙を２枚重ねた二重紙管を用
い、初期トラバース幅２５４ｍｍで巻き取りを行い、測
定した平均巻き取り張力は０．０７ｃＮ／ｄｔｅｘであ
った。得られた巻き取りパッケージの硬度は８５．６、
巻き密度は０．８１ｇ／ｃｍ３、硬度×クリンプ数は８
２６であった。パッケージ形態は良好で毛羽発生もなか
った。
ｍの寸法で、厚さ３ｍｍの紙を２枚重ねた二重紙管を用
い、初期トラバース幅２５４ｍｍで巻き取りを行い、測
定した平均巻き取り張力は０．０７ｃＮ／ｄｔｅｘであ
った。得られた巻き取りパッケージの硬度は８５．６、
巻き密度は０．８１ｇ／ｃｍ３、硬度×クリンプ数は８
２６であった。パッケージ形態は良好で毛羽発生もなか
った。
また、２５℃×６５％ＲＨの環境下で２４時間放置し
た後のパッケージ形態、硬度、巻き密度はほとんど変化
が見られなかった。平均解舒張力は１．０ｃＮ、解舒張
力の変動幅は０．２ｃＮと小さく、単糸スナール同士の
絡みによる異常張力や解舒時のビリの発生も見られず、
解舒性は極めて良好であった。結果を表１に示す。
た後のパッケージ形態、硬度、巻き密度はほとんど変化
が見られなかった。平均解舒張力は１．０ｃＮ、解舒張
力の変動幅は０．２ｃＮと小さく、単糸スナール同士の
絡みによる異常張力や解舒時のビリの発生も見られず、
解舒性は極めて良好であった。結果を表１に示す。
実施例２〜５ 実施例１で用いたのと同じポリトリメチレンテレフタ
レート延伸糸を用いて、同じ仮撚条件で仮撚を行い、第
２オーバーフィード率、巻取りフィード率を表１に示す
値に設定したこと以外は、実施例１と同様の条件でパッ
ケージに巻き取った。平均巻取り張力、得られたパッケ
ージの硬度、巻き密度、硬度×スナール数、残留トルク
数、及び解舒性の評価結果は表１に示す通りである。
レート延伸糸を用いて、同じ仮撚条件で仮撚を行い、第
２オーバーフィード率、巻取りフィード率を表１に示す
値に設定したこと以外は、実施例１と同様の条件でパッ
ケージに巻き取った。平均巻取り張力、得られたパッケ
ージの硬度、巻き密度、硬度×スナール数、残留トルク
数、及び解舒性の評価結果は表１に示す通りである。
実施例２、３、５はいずれも良好な巻き取りパッケー
ジ形状を保ち、毛羽の発生もなく、硬度、巻き密度の経
時変化もほとんど見られなかった。実施例４はパッケー
ジ形状がやや耳高になってはいたが、問題となるレベル
ではなく毛羽の発生も見られなかった。
ジ形状を保ち、毛羽の発生もなく、硬度、巻き密度の経
時変化もほとんど見られなかった。実施例４はパッケー
ジ形状がやや耳高になってはいたが、問題となるレベル
ではなく毛羽の発生も見られなかった。
また、解舒性の評価では、実施例３、４、５は、平均
解舒張力、及び解舒張力の振れ幅は小さく、単糸スナー
ル同士の絡みによる異常張力や解舒時のビリの発生も見
られず、良好な解舒性を示した。実施例２は、平均解舒
張力及び解舒張力の振れ幅がやや大きかったが、解舒性
に影響するほどではなく、単糸スナール同士の絡みによ
る異常張力や解舒時のビリの発生も見られず、解舒性は
良好であった。
解舒張力、及び解舒張力の振れ幅は小さく、単糸スナー
ル同士の絡みによる異常張力や解舒時のビリの発生も見
られず、良好な解舒性を示した。実施例２は、平均解舒
張力及び解舒張力の振れ幅がやや大きかったが、解舒性
に影響するほどではなく、単糸スナール同士の絡みによ
る異常張力や解舒時のビリの発生も見られず、解舒性は
良好であった。
実施例６ 実施例１で用いたのと同じ延伸糸を用い、ベルトニッ
プ加撚方式の村田機械製マッハ３３Ｈ加撚加工機を用い
て、糸速度３２０ｍ／分、ベルト交差角１１０度（仮撚
数約３２００Ｔ／ｍ）、第１オーバーフィード率±０
％、ＶＲ（ベルト速度／糸速度）１．３１、第１ヒータ
ー温度１７０℃の条件で１ヒーター仮撚を行い、第２オ
ーバーフィード率＋４．８％、第２ヒーター温度は常温
で第２ヒーターゾーンを通過させた後、巻取りフィード
率＋４．８％、綾角度１２度の条件で、実施例１と同様
な糸管に重量１ｋｇのパッケージを巻き取った。
プ加撚方式の村田機械製マッハ３３Ｈ加撚加工機を用い
て、糸速度３２０ｍ／分、ベルト交差角１１０度（仮撚
数約３２００Ｔ／ｍ）、第１オーバーフィード率±０
％、ＶＲ（ベルト速度／糸速度）１．３１、第１ヒータ
ー温度１７０℃の条件で１ヒーター仮撚を行い、第２オ
ーバーフィード率＋４．８％、第２ヒーター温度は常温
で第２ヒーターゾーンを通過させた後、巻取りフィード
率＋４．８％、綾角度１２度の条件で、実施例１と同様
な糸管に重量１ｋｇのパッケージを巻き取った。
得られた仮撚糸の伸縮伸長率は１７８％、伸縮弾性率
は８６％であった。また、単糸スナール数は１．７個／
ｍ、残留トルク数は１４４回／ｍであった。平均巻き取
り張力は０．０８ｃＮ／ｄｔｅｘ、得られた巻取りパッ
ケージの硬度は８５．５、巻き密度は０．８２ｇ／ｃｍ
３、硬度×クリンプ数は７３０であった。
は８６％であった。また、単糸スナール数は１．７個／
ｍ、残留トルク数は１４４回／ｍであった。平均巻き取
り張力は０．０８ｃＮ／ｄｔｅｘ、得られた巻取りパッ
ケージの硬度は８５．５、巻き密度は０．８２ｇ／ｃｍ
３、硬度×クリンプ数は７３０であった。
パッケージ形態は良好で毛羽発生もなく、２４時間放
置後のパッケージ形態、硬度、巻き密度はほとんど変化
が見られなかった。平均解舒張力は１．０ｃＮ、解舒張
力の変動幅は０．２ｃＮと小さく、単糸スナール同士の
絡みによる異常張力や解舒時のビリの発生も見られず、
解舒性は極めて良好であった。結果を表１に示す。
置後のパッケージ形態、硬度、巻き密度はほとんど変化
が見られなかった。平均解舒張力は１．０ｃＮ、解舒張
力の変動幅は０．２ｃＮと小さく、単糸スナール同士の
絡みによる異常張力や解舒時のビリの発生も見られず、
解舒性は極めて良好であった。結果を表１に示す。
比較例１〜３ 実施例１で用いたのと同じ延伸糸を用い、同じ仮撚条
件で仮撚を行った糸を、表１に示す第２オーバーフィー
ド率、巻取りフィード率に設定したこと以外は、実施例
１と同様の条件でパッケージに巻き取った。平均巻取り
張力、得られたパッケージの硬度、巻き密度、硬度×ス
ナール数、残留トルク数、及び解舒性の評価結果は表１
に示す通りであった。
件で仮撚を行った糸を、表１に示す第２オーバーフィー
ド率、巻取りフィード率に設定したこと以外は、実施例
１と同様の条件でパッケージに巻き取った。平均巻取り
張力、得られたパッケージの硬度、巻き密度、硬度×ス
ナール数、残留トルク数、及び解舒性の評価結果は表１
に示す通りであった。
比較例１は平均巻取り張力が低すぎるため、巻取りパ
ッケージの硬度、巻き密度とも低く、パッケージは綾落
ちが発生して型崩れしていた。単糸スナールが非常に多
いため、解舒時に糸切れが多発して連続した解舒が不可
能であった。
ッケージの硬度、巻き密度とも低く、パッケージは綾落
ちが発生して型崩れしていた。単糸スナールが非常に多
いため、解舒時に糸切れが多発して連続した解舒が不可
能であった。
比較例２は巻取りパッケージの硬度、巻き密度は適正
範囲にあり、パッケージ形態は良好であるが、平均巻取
り張力が０．０４ｃＮ／ｃｍ３と低く、硬度×クリンプ
数の値が小さく、単糸スナールが多いため、平均解舒張
力及び解舒張力の変動が大きく、また単糸スナールの絡
みによる異常張力が多発し解舒性は不良であった。
範囲にあり、パッケージ形態は良好であるが、平均巻取
り張力が０．０４ｃＮ／ｃｍ３と低く、硬度×クリンプ
数の値が小さく、単糸スナールが多いため、平均解舒張
力及び解舒張力の変動が大きく、また単糸スナールの絡
みによる異常張力が多発し解舒性は不良であった。
比較例３は平均巻取り張力が高すぎるため、巻取りパ
ッケージの硬度、巻き密度とも高く、パッケージ形状は
耳高となり毛羽が発生し、２４時間放置後の硬度、巻き
密度はさらに大きくなっていた。また、残留トルク数が
大きいため、解舒時にビリの発生が見られた。
ッケージの硬度、巻き密度とも高く、パッケージ形状は
耳高となり毛羽が発生し、２４時間放置後の硬度、巻き
密度はさらに大きくなっていた。また、残留トルク数が
大きいため、解舒時にビリの発生が見られた。
産業上の利用の可能性 本発明のポリトリメチレンテレフタレート繊維の仮撚
糸巻き取りパッケージは、解舒張力が低く、また、その
変動が少ないために解舒性が良く、かつ、経時変化の少
ない安定した巻き形状を保持でき、さらに製編性や製織
性に優れている。したがって、本発明のパッケージを用
いることにより高品質な編地や織物を得ることができ
る。
糸巻き取りパッケージは、解舒張力が低く、また、その
変動が少ないために解舒性が良く、かつ、経時変化の少
ない安定した巻き形状を保持でき、さらに製編性や製織
性に優れている。したがって、本発明のパッケージを用
いることにより高品質な編地や織物を得ることができ
る。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平９−78373（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−211277（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−4177（ＪＰ，Ａ) 米国特許3822334（ＵＳ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B65H 55/00
Claims (3)
- 【請求項１】ポリトリメチレンテレフタレート繊維で構
成された仮撚糸の巻き取りパッケージであって、該巻き
取りパッケージの硬度、巻き密度及び巻き取られた仮撚
糸のクリンプ数が下記（１）、（２）、（３）の条件を
同時に満足していることを特徴とする仮撚糸巻き取りパ
ッケージ。 （１）７０≦硬度≦９０ （２）０．６ｇ／ｃｍ３≦巻き密度≦１．０ｇ／ｃｍ３ （３）硬度×クリンプ数≧５２０ - 【請求項２】巻き取りパッケージに巻き取られた仮撚糸
の単糸スナール数が３．５個／ｃｍ以下であることを特
徴とする請求項１記載の仮撚糸巻き取りパッケージ。 - 【請求項３】巻き取りパッケージに巻き取られた仮撚糸
の残留トルク数が１５０回／ｍ以下であることを特徴と
する請求項２記載の仮撚糸巻き取りパッケージ。
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