JP3188671B2 - 高圧高速切断火口 - Google Patents
高圧高速切断火口Info
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B7/00—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
- F23D14/48—Nozzles
- F23D14/52—Nozzles for torches; for blow-pipes
- F23D14/54—Nozzles for torches; for blow-pipes for cutting or welding metal
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K7/00—Cutting, scarfing, or desurfacing by applying flames
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Gas Burners (AREA)
- Nozzles (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、連続鋳造鋳片等の
厚い鋼板のガス切断に用いて好適な高圧高速切断火口に
関する。
厚い鋼板のガス切断に用いて好適な高圧高速切断火口に
関する。
【０００２】
【従来の技術】本発明者らは、先に実公平５−３９２９
３号に開示の高圧高速切断火口（以下、火口と略称す
る。）を提案した。この火口は、中央に位置する切断酸
素噴出孔の周囲に、内側から、第一の酸素噴出孔群、第
一の燃料ガス噴出孔群、第二の燃料ガス噴出孔群、及
び、第二の酸素噴出孔群または酸素噴出口を、それぞれ
切断酸素噴出孔と同軸をなす輪状に配設したものであ
る。また、隣接する燃料ガス噴出孔の間には、酸素噴出
孔に至る流路から分岐された酸素噴出孔が開口し、加熱
効果を高める構造になっている。
３号に開示の高圧高速切断火口（以下、火口と略称す
る。）を提案した。この火口は、中央に位置する切断酸
素噴出孔の周囲に、内側から、第一の酸素噴出孔群、第
一の燃料ガス噴出孔群、第二の燃料ガス噴出孔群、及
び、第二の酸素噴出孔群または酸素噴出口を、それぞれ
切断酸素噴出孔と同軸をなす輪状に配設したものであ
る。また、隣接する燃料ガス噴出孔の間には、酸素噴出
孔に至る流路から分岐された酸素噴出孔が開口し、加熱
効果を高める構造になっている。
【０００３】鋼材の切断に際しては、切断酸素噴出孔か
ら高圧の切断酸素噴出流が高速で噴出され、その周囲を
囲むよう噴出される酸素と燃料ガスにより加熱炎群Ａが
形成されるとともに、その周囲には更に加熱炎群Ｂが形
成される。すると、加熱炎群Ａ，Ｂの相乗効果により、
特に切断酸素噴出流を覆っている加熱炎群Ａが伸長、保
持される。その結果、切断酸素孔から噴出される切断酸
素噴出流のジェット効果が高められ、厚い鋼材に対して
も、効率よくガス切断が行われる。
ら高圧の切断酸素噴出流が高速で噴出され、その周囲を
囲むよう噴出される酸素と燃料ガスにより加熱炎群Ａが
形成されるとともに、その周囲には更に加熱炎群Ｂが形
成される。すると、加熱炎群Ａ，Ｂの相乗効果により、
特に切断酸素噴出流を覆っている加熱炎群Ａが伸長、保
持される。その結果、切断酸素孔から噴出される切断酸
素噴出流のジェット効果が高められ、厚い鋼材に対して
も、効率よくガス切断が行われる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、実公平５−
３９２９３号に開示の火口は、燃料ガスと酸素の混合を
火口先端で行う、いわゆるアウトミキシング（ポスト・
ミキシングともいう）と呼ばれる混合方式を採用してい
る。この方式は、燃料ガスと酸素との混合を火口先端の
火口外で行うため、火口を装着する吹管内で混合を行う
トーチミキシング（吹管内混合）や、火口内で混合を行
うチップミキシング（火口内混合）と比較すると混合比
率がやや低く、従って燃焼効率が劣る傾向にある。
３９２９３号に開示の火口は、燃料ガスと酸素の混合を
火口先端で行う、いわゆるアウトミキシング（ポスト・
ミキシングともいう）と呼ばれる混合方式を採用してい
る。この方式は、燃料ガスと酸素との混合を火口先端の
火口外で行うため、火口を装着する吹管内で混合を行う
トーチミキシング（吹管内混合）や、火口内で混合を行
うチップミキシング（火口内混合）と比較すると混合比
率がやや低く、従って燃焼効率が劣る傾向にある。
【０００５】しかしながら、ガス切断で用いる混合ガス
の点火によるガスの火炎は、３０００℃を越える高温
で、しかも高速で噴出されている。そのため、切断中、
切断スラグ等により流路が詰まったりすると、火炎が火
口及び吹管内に戻り、いわゆるバック・ファイヤ（逆
火）やフラッシュ・バック（逆流）を起こす恐れがあ
る。そこで、特に多量の燃料ガス及び酸素を消費する、
厚い鋼材のガス切断では、この点を考慮し、アウトミキ
シング方式が専ら採用されている。
の点火によるガスの火炎は、３０００℃を越える高温
で、しかも高速で噴出されている。そのため、切断中、
切断スラグ等により流路が詰まったりすると、火炎が火
口及び吹管内に戻り、いわゆるバック・ファイヤ（逆
火）やフラッシュ・バック（逆流）を起こす恐れがあ
る。そこで、特に多量の燃料ガス及び酸素を消費する、
厚い鋼材のガス切断では、この点を考慮し、アウトミキ
シング方式が専ら採用されている。
【０００６】本発明は、上記事情に鑑みてなされたもの
で、アウトミキシング方式の火口において、安全性に注
意を払いつつ、燃料ガスと酸素の混合を良好とし、切断
効率を向上させることをその目的としている。
で、アウトミキシング方式の火口において、安全性に注
意を払いつつ、燃料ガスと酸素の混合を良好とし、切断
効率を向上させることをその目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記目的達
成のために検討を重ねた結果、上記加熱炎群Ａ，Ｂの噴
出部位を改良し、この部位における燃料ガスと酸素の混
合比率を向上させることにより、切断効果が向上するこ
とを見出し、本発明を達成するに至った。
成のために検討を重ねた結果、上記加熱炎群Ａ，Ｂの噴
出部位を改良し、この部位における燃料ガスと酸素の混
合比率を向上させることにより、切断効果が向上するこ
とを見出し、本発明を達成するに至った。
【０００８】すなわち、本発明は、先端面に切断酸素噴
出孔が開口し、切断酸素噴出孔を中心として内側から、
第一の酸素噴出孔群と、第一の燃料ガス噴出孔群と、第
二の燃料ガス噴出孔群と、酸素噴出口とが、前記切断酸
素噴出孔と同軸をなす輪状に配設され、前記切断酸素噴
出孔から噴出する高圧の気流により鋼材を切断する高圧
高速切断火口において、前記酸素噴出口に至る流路から
分岐して先端側に延びる流路の先端が、前記先端面から
１０ｍｍ以内の地点にて、前記第一及び第二の燃料ガス
噴出孔に至る流路の側面にそれぞれ開口していることを
特徴としている。
出孔が開口し、切断酸素噴出孔を中心として内側から、
第一の酸素噴出孔群と、第一の燃料ガス噴出孔群と、第
二の燃料ガス噴出孔群と、酸素噴出口とが、前記切断酸
素噴出孔と同軸をなす輪状に配設され、前記切断酸素噴
出孔から噴出する高圧の気流により鋼材を切断する高圧
高速切断火口において、前記酸素噴出口に至る流路から
分岐して先端側に延びる流路の先端が、前記先端面から
１０ｍｍ以内の地点にて、前記第一及び第二の燃料ガス
噴出孔に至る流路の側面にそれぞれ開口していることを
特徴としている。
【０００９】ここで、前記第二の燃料ガス噴出孔群を有
さない場合には、前記酸素噴出口に至る流路から分岐し
て先端側に延びる流路の先端を、前記先端面から１０ｍ
ｍ以内の地点にて、前記第一の燃料ガス噴出孔に至る流
路の側面にのみ開口させる。
さない場合には、前記酸素噴出口に至る流路から分岐し
て先端側に延びる流路の先端を、前記先端面から１０ｍ
ｍ以内の地点にて、前記第一の燃料ガス噴出孔に至る流
路の側面にのみ開口させる。
【００１０】また、前記酸素噴出口は、前記切断酸素噴
出孔と同軸をなす輪状に配設された、第二の酸素噴出孔
群であってもよい。
出孔と同軸をなす輪状に配設された、第二の酸素噴出孔
群であってもよい。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、図面に基づき、本発明の実
施形態について説明する。本発明の第一の実施形態を図
１ないし図３に示す。図中符号１は火口本体で、火口本
体１は円筒状をなし、かつ火口本体１の基端側（図１中
上端側）は、酸素及び燃料ガス供給用の吹管（図示せ
ず。）に連結されるテーパ面１ａとされている。また、
テーパ面１ａには、吹管からそれぞれ酸素、燃料ガス、
及び酸素の供給を受ける凹部１ｂ，１ｃ，１ｄが形成さ
れ、かつ凹部１ｂからは、火口本体１の内周側に向け流
路１ｅが形成されている。一方、凹部１ｃ，１ｄから
は、火口本体１の先端側に延びる複数の流路１ｆ，１ｇ
が、火口本体１と同軸をなすよう輪状に配設されてい
る。
施形態について説明する。本発明の第一の実施形態を図
１ないし図３に示す。図中符号１は火口本体で、火口本
体１は円筒状をなし、かつ火口本体１の基端側（図１中
上端側）は、酸素及び燃料ガス供給用の吹管（図示せ
ず。）に連結されるテーパ面１ａとされている。また、
テーパ面１ａには、吹管からそれぞれ酸素、燃料ガス、
及び酸素の供給を受ける凹部１ｂ，１ｃ，１ｄが形成さ
れ、かつ凹部１ｂからは、火口本体１の内周側に向け流
路１ｅが形成されている。一方、凹部１ｃ，１ｄから
は、火口本体１の先端側に延びる複数の流路１ｆ，１ｇ
が、火口本体１と同軸をなすよう輪状に配設されてい
る。
【００１２】符号２は、基端側から火口本体１内に挿入
され、ナット３により抜け止めされたスリーブ２で、ス
リーブ２は円筒状をなし、かつスリーブ２の中央部に
は、切断酸素供給用の流路２ａが、スリーブ２と同軸を
なすよう形成されている。また、流路２ａの先端は、先
端側に向けダイバーゼント形状をなす切断酸素噴出孔２
ｂとされている。
され、ナット３により抜け止めされたスリーブ２で、ス
リーブ２は円筒状をなし、かつスリーブ２の中央部に
は、切断酸素供給用の流路２ａが、スリーブ２と同軸を
なすよう形成されている。また、流路２ａの先端は、先
端側に向けダイバーゼント形状をなす切断酸素噴出孔２
ｂとされている。
【００１３】符号４は、火口本体１の先端に取り付けら
れてスリーブ２の周囲を覆う筒状体で、筒状体４は円筒
状をなし、その周囲は、同じく火口本体１の先端に取り
付けられた円筒状をなす筒状体５で覆われている。符号
６は筒状体５の周囲を覆うカバー６で、カバー６の基端
側外周面には、火口を吹管に装着するためのねじ６ａが
螺設されている。ここで、本発明の火口においても、前
記実公平５−３９２９３号に開示の火口と同様、吹管へ
の装着時にテーパ面１ａが吹管に密着するよう、筒状体
５の側壁とカバー６との間に、若干の隙間が形成されて
いる。
れてスリーブ２の周囲を覆う筒状体で、筒状体４は円筒
状をなし、その周囲は、同じく火口本体１の先端に取り
付けられた円筒状をなす筒状体５で覆われている。符号
６は筒状体５の周囲を覆うカバー６で、カバー６の基端
側外周面には、火口を吹管に装着するためのねじ６ａが
螺設されている。ここで、本発明の火口においても、前
記実公平５−３９２９３号に開示の火口と同様、吹管へ
の装着時にテーパ面１ａが吹管に密着するよう、筒状体
５の側壁とカバー６との間に、若干の隙間が形成されて
いる。
【００１４】筒状体４の設置に伴い、スリーブ２と筒状
体４との間には、酸素供給用の流路７が形成される。流
路７の基端は流路１ｅに連結され、かつ流路７の先端
は、火口本体１と同軸をなす輪状に配設された第一の酸
素噴出孔群７ａとされている。また、筒状体４，５の間
には、燃料ガス供給用の流路８が形成される。流路８の
基端は流路１ｆに連結され、かつ流路８の先端は、第一
の酸素噴出孔群７ａの径方向外方にて、火口本体１と同
軸をなす輪状に配設された第二の燃料ガス噴出孔群８ａ
とされている。更に、筒状体５とカバー６との間には、
酸素供給用の流路９が形成される。流路９の基端は流路
１ｇに連結され、かつ流路９の先端は、第二の燃料ガス
噴出孔群８ａの径方向外方にて、火口本体１と同軸をな
す輪状に形成された酸素噴出口９ａとされている。
体４との間には、酸素供給用の流路７が形成される。流
路７の基端は流路１ｅに連結され、かつ流路７の先端
は、火口本体１と同軸をなす輪状に配設された第一の酸
素噴出孔群７ａとされている。また、筒状体４，５の間
には、燃料ガス供給用の流路８が形成される。流路８の
基端は流路１ｆに連結され、かつ流路８の先端は、第一
の酸素噴出孔群７ａの径方向外方にて、火口本体１と同
軸をなす輪状に配設された第二の燃料ガス噴出孔群８ａ
とされている。更に、筒状体５とカバー６との間には、
酸素供給用の流路９が形成される。流路９の基端は流路
１ｇに連結され、かつ流路９の先端は、第二の燃料ガス
噴出孔群８ａの径方向外方にて、火口本体１と同軸をな
す輪状に形成された酸素噴出口９ａとされている。
【００１５】符号７ｂ，８ｂは、筒状体４内にて、流路
７，８から分岐し、それぞれ先端側に向け傾斜して延び
る流路で、これら流路７ｂ，８ｂの先端は、第一の酸素
噴出孔群７ａと第二の燃料ガス噴出孔群８ａとの間に
て、筒状体４の先端面に、筒状体４の周方向に沿って交
互に開口している。その結果、第一の酸素噴出孔群７ａ
と第二の燃料ガス噴出孔群８ａとの間には、加熱及び燃
焼向上用の酸素噴出孔群７ｃと第一の燃料ガス噴出孔群
８ｃとが、全体として火口本体１と同軸をなす輪状を呈
するよう、交互に配設されている。
７，８から分岐し、それぞれ先端側に向け傾斜して延び
る流路で、これら流路７ｂ，８ｂの先端は、第一の酸素
噴出孔群７ａと第二の燃料ガス噴出孔群８ａとの間に
て、筒状体４の先端面に、筒状体４の周方向に沿って交
互に開口している。その結果、第一の酸素噴出孔群７ａ
と第二の燃料ガス噴出孔群８ａとの間には、加熱及び燃
焼向上用の酸素噴出孔群７ｃと第一の燃料ガス噴出孔群
８ｃとが、全体として火口本体１と同軸をなす輪状を呈
するよう、交互に配設されている。
【００１６】加えて、本実施形態の火口では、流路９か
ら分岐して先端側に向け傾斜して延びる流路９ｂ，９ｃ
の先端が、火口の先端面から１０ｍｍ以内の地点におい
て、第二の燃料ガス噴出孔群８ａに至る流路８の側面及
び第一の燃料ガス噴出孔群８ｃに至る流路８ｂの側面に
それぞれ開口している。そして、上記火口本体１から流
路９ｃに至る構成により、火口が形成されている。
ら分岐して先端側に向け傾斜して延びる流路９ｂ，９ｃ
の先端が、火口の先端面から１０ｍｍ以内の地点におい
て、第二の燃料ガス噴出孔群８ａに至る流路８の側面及
び第一の燃料ガス噴出孔群８ｃに至る流路８ｂの側面に
それぞれ開口している。そして、上記火口本体１から流
路９ｃに至る構成により、火口が形成されている。
【００１７】鋼材の切断に際しては、まず、火口を吹管
に装着して吹管のバルブを開き、流路１ｆに燃料ガスを
供給し、燃焼ガスを、流路１ｆ，流路８，８ｂを介し
て、第一の燃料ガス噴出孔群８ｃ及び第二の燃料ガス噴
出孔群８ａから噴出させる。また、ほぼ同時に、流路１
ｅ，１ｇに酸素を供給し、酸素を、流路１ｅ，１ｇ，
７，７ｂ，９を介して、第一の酸素噴出孔群７ａ、酸素
噴出孔群７ｃ、及び酸素噴出口９ａからそれぞれ噴出さ
せる。
に装着して吹管のバルブを開き、流路１ｆに燃料ガスを
供給し、燃焼ガスを、流路１ｆ，流路８，８ｂを介し
て、第一の燃料ガス噴出孔群８ｃ及び第二の燃料ガス噴
出孔群８ａから噴出させる。また、ほぼ同時に、流路１
ｅ，１ｇに酸素を供給し、酸素を、流路１ｅ，１ｇ，
７，７ｂ，９を介して、第一の酸素噴出孔群７ａ、酸素
噴出孔群７ｃ、及び酸素噴出口９ａからそれぞれ噴出さ
せる。
【００１８】更に、本実施形態の火口では、流路９に供
給された酸素の一部が、流路９ｂ，９ｃを介して、火口
の先端面から１０ｍｍ以内の地点において流路８，８ｂ
に供給され、その結果、第一の燃料ガス噴出孔群８ｃ及
び第二の燃料ガス噴出孔群８ａから、燃料ガスと酸素の
混合気体が噴出する。
給された酸素の一部が、流路９ｂ，９ｃを介して、火口
の先端面から１０ｍｍ以内の地点において流路８，８ｂ
に供給され、その結果、第一の燃料ガス噴出孔群８ｃ及
び第二の燃料ガス噴出孔群８ａから、燃料ガスと酸素の
混合気体が噴出する。
【００１９】そして、この状態で火口に点火して切断す
べき鋼材を加熱した後、あるいは、上記した燃料ガス及
び酸素の供給と同時に、流路２ａに酸素を供給し、切断
酸素噴出孔２ｂから高圧の酸素を噴出させる。すると、
図３に示すように、切断酸素噴出孔２ｂから噴出した酸
素により、超高速の切断酸素噴出流Ｃが形成される。ま
た、切断酸素噴出流Ｃの周囲には酸素と燃料ガスにより
加熱炎群Ａが形成され、その外周には更に加熱炎群Ｂが
形成される。この際、内側の加熱炎群Ａが、外側の加熱
炎群Ｂとの相乗効果で伸張するので、切断酸素噴出流Ｃ
における運動エネルギーの減衰が抑制される。従って、
切断酸素噴出流Ｃのジェット効果が高められ、その結
果、切断酸素噴出流Ｃによるガス切断を、厚い鋼材に対
しても効率よく行うことができる。
べき鋼材を加熱した後、あるいは、上記した燃料ガス及
び酸素の供給と同時に、流路２ａに酸素を供給し、切断
酸素噴出孔２ｂから高圧の酸素を噴出させる。すると、
図３に示すように、切断酸素噴出孔２ｂから噴出した酸
素により、超高速の切断酸素噴出流Ｃが形成される。ま
た、切断酸素噴出流Ｃの周囲には酸素と燃料ガスにより
加熱炎群Ａが形成され、その外周には更に加熱炎群Ｂが
形成される。この際、内側の加熱炎群Ａが、外側の加熱
炎群Ｂとの相乗効果で伸張するので、切断酸素噴出流Ｃ
における運動エネルギーの減衰が抑制される。従って、
切断酸素噴出流Ｃのジェット効果が高められ、その結
果、切断酸素噴出流Ｃによるガス切断を、厚い鋼材に対
しても効率よく行うことができる。
【００２０】特に、本発明の火口においては、燃料ガス
の流路８，８ｂに、予め流路９ｂ，９ｃから酸素が供給
されている。従って、第一の燃料ガス噴出孔群８ｃ及び
第二の燃料ガス噴出孔群８ａからは、撹拌された燃料ガ
スと酸素との混合気体が噴出し、更に、この混合気体
に、火口先端で内側、外側及び加熱用の酸素が合流、混
合し、加熱炎群Ａ，Ｂが形成される。
の流路８，８ｂに、予め流路９ｂ，９ｃから酸素が供給
されている。従って、第一の燃料ガス噴出孔群８ｃ及び
第二の燃料ガス噴出孔群８ａからは、撹拌された燃料ガ
スと酸素との混合気体が噴出し、更に、この混合気体
に、火口先端で内側、外側及び加熱用の酸素が合流、混
合し、加熱炎群Ａ，Ｂが形成される。
【００２１】その結果、燃料ガスと酸素の混合を火口先
端で行う従来の火口に比べ、燃料ガスと酸素との混合比
率が一段と向上するので、火炎が強力となり、かつ火炎
がよく延びて、厚い鋼板のガス切断をより効率よく行う
ことが可能となる。因みに、本実施形態の火口を用いた
鋼板の切断実験によれば、従来の火口と比較して、切断
スタート時の予熱時間が２０〜３０％短縮し、かつ切断
速度が５〜１５％向上した。
端で行う従来の火口に比べ、燃料ガスと酸素との混合比
率が一段と向上するので、火炎が強力となり、かつ火炎
がよく延びて、厚い鋼板のガス切断をより効率よく行う
ことが可能となる。因みに、本実施形態の火口を用いた
鋼板の切断実験によれば、従来の火口と比較して、切断
スタート時の予熱時間が２０〜３０％短縮し、かつ切断
速度が５〜１５％向上した。
【００２２】また、燃料ガスと酸素とが、火口の先端面
から１０mm以内という、火口の先端に極めて近い地点で
混合されるため、バック・ファイヤやフラッシュ・バッ
ク等の発生がなく、切断時の安全性が確保される。
から１０mm以内という、火口の先端に極めて近い地点で
混合されるため、バック・ファイヤやフラッシュ・バッ
ク等の発生がなく、切断時の安全性が確保される。
【００２３】図４は、本発明の第二の実施形態を示すも
ので、火口を図３の場合と同様に切断した図である。こ
の火口では、筒状体５の先端部を切り欠いて筒状体５の
長さを短くすることにより、燃料ガスの通路が下部で剥
き出しとなり、酸素用の流路９ｂを設ける手間が省略で
きる。この場合、筒状体５の先端側に形成された通路９
ｄの一部で燃料ガスと酸素が合流するが、剥き出し部分
は火口の先端面から１０mm以内である。なお、筒状体４
の先端部４ａは、酸素の流出方向に沿って傾斜してい
る。一方、この火口でも、第一の燃料ガス噴出孔群８ｃ
に至る流路８ｂに、酸素噴出孔９ａに至る流路９から分
岐する流路９ｃを、火口先端面から１０mm以内の地点で
合流させ、燃焼効率の向上を図っている。すなわち、第
一の実施形態と原理は同様である。
ので、火口を図３の場合と同様に切断した図である。こ
の火口では、筒状体５の先端部を切り欠いて筒状体５の
長さを短くすることにより、燃料ガスの通路が下部で剥
き出しとなり、酸素用の流路９ｂを設ける手間が省略で
きる。この場合、筒状体５の先端側に形成された通路９
ｄの一部で燃料ガスと酸素が合流するが、剥き出し部分
は火口の先端面から１０mm以内である。なお、筒状体４
の先端部４ａは、酸素の流出方向に沿って傾斜してい
る。一方、この火口でも、第一の燃料ガス噴出孔群８ｃ
に至る流路８ｂに、酸素噴出孔９ａに至る流路９から分
岐する流路９ｃを、火口先端面から１０mm以内の地点で
合流させ、燃焼効率の向上を図っている。すなわち、第
一の実施形態と原理は同様である。
【００２４】図５ないし図７は、本発明の第三の実施形
態を示すものである。この火口では、筒状体５の先端部
を径方向外方に拡大し（但し、カバー５に接する外周部
には、若干の隙間を設ける）、かつ酸素噴出口の形状
を、図１に符号９ａで示すような輪状のものから、符号
９ｅで示すような、火口本体１と同軸をなす輪状に配設
された複数の孔（第二の酸素噴出孔群）へと変更したも
のである。他の構成は第一の実施形態と同様である。
態を示すものである。この火口では、筒状体５の先端部
を径方向外方に拡大し（但し、カバー５に接する外周部
には、若干の隙間を設ける）、かつ酸素噴出口の形状
を、図１に符号９ａで示すような輪状のものから、符号
９ｅで示すような、火口本体１と同軸をなす輪状に配設
された複数の孔（第二の酸素噴出孔群）へと変更したも
のである。他の構成は第一の実施形態と同様である。
【００２５】図８及び図９は、本発明の第四の実施形態
を示すものである。この火口では、酸素噴出孔群７ｃ及
び第二の燃料ガス噴出孔群８ａを省き、流路８の先端を
流路８ｂのみに連結して燃料ガス噴出孔群を一重とする
一方、同一円周上に形成された第一の燃焼ガス噴出孔８
ｃの数を増加させている。この火口でも、第一の燃料ガ
ス噴出孔群８ｃに至る流路８ｂに、酸素噴出口９ａに至
る流路９から分岐する流路９ｃを、火口先端面から１０
mm以内の地点で合流させ、燃焼効率の向上を図っている
点は第一の実施形態と同様である。酸素噴出口９ａを、
図６に示すような、火口本体１と同軸をなす輪状に配設
された複数の酸素噴出孔群としてもよい。
を示すものである。この火口では、酸素噴出孔群７ｃ及
び第二の燃料ガス噴出孔群８ａを省き、流路８の先端を
流路８ｂのみに連結して燃料ガス噴出孔群を一重とする
一方、同一円周上に形成された第一の燃焼ガス噴出孔８
ｃの数を増加させている。この火口でも、第一の燃料ガ
ス噴出孔群８ｃに至る流路８ｂに、酸素噴出口９ａに至
る流路９から分岐する流路９ｃを、火口先端面から１０
mm以内の地点で合流させ、燃焼効率の向上を図っている
点は第一の実施形態と同様である。酸素噴出口９ａを、
図６に示すような、火口本体１と同軸をなす輪状に配設
された複数の酸素噴出孔群としてもよい。
【００２６】なお、上記の火口では、酸素噴出孔７ａや
第二の燃料ガス噴出孔群８ａを、スリーブ２や筒状体４
の先端を周方向に沿って間欠的に切り欠くことにより形
成しているが、必要に応じ、これらの孔を、火口本体１
と同軸をなす輪状に配設された複数の円孔としてもよ
い。
第二の燃料ガス噴出孔群８ａを、スリーブ２や筒状体４
の先端を周方向に沿って間欠的に切り欠くことにより形
成しているが、必要に応じ、これらの孔を、火口本体１
と同軸をなす輪状に配設された複数の円孔としてもよ
い。
【００２７】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明は、厚い鋼
板のガス切断に用いて好適なアウトミキシング方式の切
断火口において、酸素噴出孔に至る流路から分岐して先
端側に延びる流路の先端を、火口先端面から１０ｍｍ以
内の地点で、燃料ガス噴出孔群に至る流路の側面に開口
させ、燃料ガスと酸素との混合の向上を図ったものであ
る。その結果、切断時の安全性を確保しつつ、燃料ガス
と酸素の混合比率が一段と向上して強力な火炎が得られ
る。よって、鋼板のガス切断を、より効率よく、しかも
安全に行うことが可能となる。
板のガス切断に用いて好適なアウトミキシング方式の切
断火口において、酸素噴出孔に至る流路から分岐して先
端側に延びる流路の先端を、火口先端面から１０ｍｍ以
内の地点で、燃料ガス噴出孔群に至る流路の側面に開口
させ、燃料ガスと酸素との混合の向上を図ったものであ
る。その結果、切断時の安全性を確保しつつ、燃料ガス
と酸素の混合比率が一段と向上して強力な火炎が得られ
る。よって、鋼板のガス切断を、より効率よく、しかも
安全に行うことが可能となる。
【図１】 本発明の第一の実施形態を示す、火口の図２
中Ｉ−Ｉ線に沿った半裁断面図である。
中Ｉ−Ｉ線に沿った半裁断面図である。
【図２】 本発明の第一の実施形態を示す、火口の図１
中矢印ＩＩに沿った正面図である。
中矢印ＩＩに沿った正面図である。
【図３】 本発明の第一の実施形態を示す、火口先端部
の図２中ＩＩＩ−ＩＩＩ線に沿った半裁断面図である。
の図２中ＩＩＩ−ＩＩＩ線に沿った半裁断面図である。
【図４】 本発明の第二の実施形態を示す、火口を図３
の場合と同様に切断した際の、火口先端部の半裁断面図
である。
の場合と同様に切断した際の、火口先端部の半裁断面図
である。
【図５】 本発明の第三の実施形態を示す、火口の図６
中Ｖ−Ｖ線に沿った半裁断面図である。
中Ｖ−Ｖ線に沿った半裁断面図である。
【図６】 本発明の第三の実施形態を示す、火口の図５
中矢印ＶＩに沿った正面図である。
中矢印ＶＩに沿った正面図である。
【図７】 本発明の第三の実施形態を示す、火口先端部
の図６中ＶＩＩ−ＶＩＩ線に沿った半裁断面図である。
の図６中ＶＩＩ−ＶＩＩ線に沿った半裁断面図である。
【図８】 本発明の第四の実施形態を示す、火口の図９
中ＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線に沿った半裁断面図である。
中ＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線に沿った半裁断面図である。
【図９】 本発明の第四の実施形態を示す、火口の図８
中矢印ＩＸに沿った正面図である。
中矢印ＩＸに沿った正面図である。
２ｂ 切断酸素噴出孔 ８，８ｂ，９，９ｂ，９ｃ 流路 ７ａ 第一の酸素噴出孔群 ８ａ 第二の燃料ガス噴出孔群 ８ｃ 第一の燃料ガス噴出孔群 ９ａ 酸素噴出口 ９ｅ 第二の酸素噴出孔群
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平７−276043（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−236969（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−15245（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−217830（ＪＰ，Ａ) 実公 平５−39293（ＪＰ，Ｙ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F23D 14/52 - 14/54 B23K 7/10
Claims (3)
- 【請求項１】 先端面に切断酸素噴出孔が開口し、切断
酸素噴出孔を中心として内側から、第一の酸素噴出孔群
と、第一の燃料ガス噴出孔群と、第二の燃料ガス噴出孔
群と、酸素噴出口とが、前記切断酸素噴出孔と同軸をな
す輪状に配設され、前記切断酸素噴出孔から噴出する高
圧の気流により鋼材を切断する高圧高速切断火口におい
て、 前記酸素噴出口に至る流路から分岐して先端側に延びる
流路の先端が、前記先端面から１０ｍｍ以内の地点に
て、前記第一及び第二の燃料ガス噴出孔に至る流路の側
面にそれぞれ開口していることを特徴とする高圧高速切
断火口。 - 【請求項２】 先端面に切断酸素噴出孔が開口し、切断
酸素噴出孔を中心として内側から、第一の酸素噴出孔群
と、第一の燃料ガス噴出孔群と、酸素噴出口とが、前記
切断酸素噴出孔と同軸をなす輪状に配設され、前記切断
酸素噴出孔から噴出する高圧の気流により鋼材を切断す
る高圧高速切断火口において、 前記酸素噴出口に至る流路から分岐して先端側に延びる
流路の先端が、前記先端面から１０ｍｍ以内の地点に
て、前記第一の燃料ガス噴出孔に至る流路の側面に開口
していることを特徴とする高圧高速切断火口。 - 【請求項３】 前記酸素噴出口が、前記切断酸素噴出孔
と同軸をなす輪状に配設された、第二の酸素噴出孔群で
ある請求項１または２記載の高圧高速切断火口。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36151997A JP3188671B2 (ja) | 1997-12-26 | 1997-12-26 | 高圧高速切断火口 |
| US09/210,162 US6062495A (en) | 1997-12-26 | 1998-12-11 | High pressure rapid cutting tip nozzle |
| KR1019980056846A KR100286737B1 (ko) | 1997-12-26 | 1998-12-21 | 고압 고속 절단 팁노즐 |
| TW087121404A TW393358B (en) | 1997-12-26 | 1998-12-22 | High pressure rapid cutting tip nozzle |
| CNB981116558A CN1134611C (zh) | 1997-12-26 | 1998-12-24 | 高压快速切割焊炬喷嘴 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36151997A JP3188671B2 (ja) | 1997-12-26 | 1997-12-26 | 高圧高速切断火口 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11190503A JPH11190503A (ja) | 1999-07-13 |
| JP3188671B2 true JP3188671B2 (ja) | 2001-07-16 |
Family
ID=18473911
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP36151997A Expired - Fee Related JP3188671B2 (ja) | 1997-12-26 | 1997-12-26 | 高圧高速切断火口 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6062495A (ja) |
| JP (1) | JP3188671B2 (ja) |
| KR (1) | KR100286737B1 (ja) |
| CN (1) | CN1134611C (ja) |
| TW (1) | TW393358B (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1632303A1 (de) * | 2004-09-02 | 2006-03-08 | Aute AG Gesellschaft für autogene Technik | Brennschneidwerkzeug zum schnelleren, glatteren und sicheren Sauerstofftrennen von dickeren Werkstücken aus heissem oder kalten Stahl mit verbesserter Wartungsmöglichkeit und verbesserter Nutzung des sicher verfügbaren Sauerstoffvordruckes |
| KR100640405B1 (ko) * | 2004-12-16 | 2006-10-31 | 삼성전자주식회사 | 광섬유 모재 증착용 버너 |
| US8696348B2 (en) * | 2006-04-26 | 2014-04-15 | Air Products And Chemicals, Inc. | Ultra-low NOx burner assembly |
| JP5424556B2 (ja) * | 2007-12-07 | 2014-02-26 | キヤノン株式会社 | 回転対称性を有しない吐出口を有する液体吐出ヘッド |
| CN102229016A (zh) * | 2011-06-25 | 2011-11-02 | 章丘市裕丰气割队 | 火焰清理枪割嘴 |
| KR101180213B1 (ko) * | 2012-03-14 | 2012-09-05 | 조중래 | 절단토치용 노즐 |
| JP6087466B1 (ja) * | 2016-08-09 | 2017-03-01 | 大陽日酸株式会社 | ポストミックス水素用火口及び水素ガス切断方法 |
| RU206602U1 (ru) * | 2021-04-06 | 2021-09-17 | Общество с ограниченной ответственностью "Сталь" | Резак газовый металлургический |
| KR102448183B1 (ko) * | 2021-04-20 | 2022-09-30 | (주) 대명테크놀러지 | 반도체용 세라믹 기판 천공 장치 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1287437A (en) * | 1917-11-24 | 1918-12-10 | Joy S Reynolds | Gas-burner. |
| US1971287A (en) * | 1930-10-02 | 1934-08-21 | Air Reduction | Torch tip |
| US2520001A (en) * | 1947-06-06 | 1950-08-22 | Sebastian C Pugliese | Cutting torch tip |
| US2655206A (en) * | 1949-02-07 | 1953-10-13 | Nat Cylinder Gas Co | Cutting torch tip, including high and low velocity preheat passages |
| JPH0539293A (ja) * | 1991-01-23 | 1993-02-19 | Kyowa Hakko Kogyo Co Ltd | 免疫調節剤及びチアゾロピリミジン誘導体 |
-
1997
- 1997-12-26 JP JP36151997A patent/JP3188671B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1998
- 1998-12-11 US US09/210,162 patent/US6062495A/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-21 KR KR1019980056846A patent/KR100286737B1/ko active IP Right Grant
- 1998-12-22 TW TW087121404A patent/TW393358B/zh not_active IP Right Cessation
- 1998-12-24 CN CNB981116558A patent/CN1134611C/zh not_active Expired - Lifetime
Also Published As
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|---|---|
| JPH11190503A (ja) | 1999-07-13 |
| CN1230657A (zh) | 1999-10-06 |
| KR19990063274A (ko) | 1999-07-26 |
| TW393358B (en) | 2000-06-11 |
| CN1134611C (zh) | 2004-01-14 |
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| US6062495A (en) | 2000-05-16 |
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