JP3186614B2

JP3186614B2 - Ｎｉ含有鋼の連続鋳造方法

Info

Publication number: JP3186614B2
Application number: JP32657196A
Authority: JP
Inventors: 徹加藤; 和弘荒井; 晃三太田
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1996-12-06
Filing date: 1996-12-06
Publication date: 2001-07-11
Anticipated expiration: 2016-12-06
Also published as: JPH10166126A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、低温用材料として
広く用いられるNi（ニッケル）含有鋼を連続鋳造によっ
て製造する方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、鋼にNiを添加すると低温靱性が向
上することが知られており、Niを２〜10％程度含有する
鋼が低温用材料として広く使用されている。なかでも９
％前後のNiを含有する鋼は、−160 ℃以下での使用にも
耐えることから、液化天然ガスの貯蔵タンク材などに賞
用されている。

【０００３】一方、鋼の製造工程における連続鋳造法
は、歩留りの向上、省エネルギー、工程簡素化および高
生産性化などに大きな効果をあげ、現在では特殊な材質
または寸法上の制約がある場合などを除けば、ほぼ 100
％に近い鋼材が連続鋳造によって製造されている。しか
し、Niを 5.5〜10％含有する鋼は、普通の炭素鋼や低合
金鋼などに比べて鋳片の表面横割れ、表皮下割れおよび
コーナー割れなどの発生頻度が高く、連続鋳造により健
全な鋳片を得るのが困難である。

【０００４】これらの割れは、連続鋳造の２次冷却時に
鋳片の表面温度が熱間延性の低下する 600〜850 ℃にな
り、このとき受ける熱応力および矯正応力に起因して生
じると言われている。

【０００５】Niを 5.5〜10％含有する鋼 (以下、本明細
書では、これを「Ni含有鋼」と言う) は、γ相 (オース
テナイト相) を初晶として凝固するため、粒界へのＳお
よびＰなどの偏析が顕著となり、その結果、炭素鋼や低
合金鋼等に比べて 600〜850℃における延性が低下し、
連続鋳造時の割れ感受性が高まると考えられている。

【０００６】このような理由から、Ni含有鋼を連続鋳造
化するために鋳片の冷却方法を改善したいくつかの方法
が提案されている。

【０００７】特開昭57−32862 号公報の方法は、矯正点
での鋳片の表面温度が延性の低下する温度域を高温側に
回避することができるような弱冷却の冷却パターンをと
り、かつ表面温度の均一化を図るものである。そのほか
にも、２次冷却水ノズルにオーバルタイプノズルや気水
ノズル（ミストノズル）を用いることにより、鋳片の表
面温度を均一化し、表面に発生する熱応力を低減し、そ
れによって表面疵の発生を防止するという方法もある。

【０００８】しかし、これらの対策をとっても鋳片の幅
方向の端部（鋳片のコーナー部）は冷却されやすく、鋳
片内部からの復熱の効果も少ないために、矯正点におけ
る表面温度を延性の低下する温度以上に安定して維持す
ることは困難である。

【０００９】特公平５−4169号公報では、1150〜950 ℃
の温度領域で冷却速度を20℃／分以下に制御すれば鋳片
の延性が向上するとして、この条件で冷却することで鋳
片の表面割れを防止する方法が示されている。この方法
は、表面割れの防止には効果があると考えられるが、実
操業において連続鋳造機の冷却条件を安定して制御する
ことは困難である。

【００１０】一方、ＰやＳが鋳片の粒界に偏析すると割
れやすくなるため、これらの含有量を低減するとよいこ
とが知られており、たとえば上記の特公平５−4169号公
報には、Ｓ：0.003 ％以下、Ｐ：0.010 ％以下、Ｎ：0.
004 ％以下に高純度化することにより割れ防止の効果が
より安定すると記載されている。

【００１１】本発明者らは、Ni含有鋼の高温延性の調査
をおこない、鋼中のＰおよびＳを従来要求されていたレ
ベルよりも一段と低減してそれぞれ0.0020％以下に高純
度化することに加えて、ＮおよびAlを一定範囲に限定す
ることにより高温延性をさらに向上させた低温用Ni含有
鋼、および表面割れを低減させるための連続鋳造鋳片の
２次冷却方法を特開平７−90504 号公報で提案した。

【００１２】このようにNi含有鋼については、冷却方法
の改善および成分調整などの多様な方法が試みられてい
るが、実状はなお表面割れの発生を完全に防止すること
はできず、連続鋳造化は困難である。

【００１３】図２は、実際のNi含有鋼の連続鋳造スラブ
のダイチェック結果の一例を示す図である。図中、鋳片
の横断面 (白い矩形のもの) の４周に黒くシミ状に見え
るのが粒界割れである。即ち、表皮から約20mm以内の部
分にγ粒界に沿った割れが発生する。この割れが鋳片を
圧延した鋼板等の表面に現れ、表面割れとして問題とな
るのである。

【００１４】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、割れ
のない健全な鋳片を得ることができるNi含有鋼の連続鋳
造方法を提供することにある。

【００１５】

【課題を解決するための手段】前記のように、従来の技
術で割れのないNi含有鋼の連続鋳造鋳片を得ることが困
難な理由は、次のように考えられる。即ち、従来は、鋳
片の熱間延性を圧延または鍛伸などの加工を加えた試験
片による高温引張試験の高温延性で評価していた。しか
し、この試験方法では、実際に連続鋳造の際に凝固のま
ま、即ち、鋳造ままの鋳片にかかる曲げ矯正等の応力の
影響が十分に再現できない。従って、従来の対策が実操
業では予想するような効果を発揮できないのである。

【００１６】本発明者は、後述する新たな試験法によっ
て、実際の連続鋳造条件を模擬した試験を行い、その結
果を基にして次に述べるNi含有鋼の新しい連続鋳造方法
を開発した。

【００１７】本発明の要旨は、下記(1) のように溶鋼組
成を調整し、下記(2) の条件で鋳造することを特徴とす
るNi含有鋼の連続鋳造方法にある。なお、化学組成に関
する％はすべて「質量％」を意味する。

【００１８】(1) 鋼の化学組成: Ni：5.5 〜10％、Ｃ：0.1 ％以下、Si：0.5 ％以下、M
n：1.0 ％以下、Ｐ：0.0010％以下、Ｓ：0.0010％以
下、Al：0.002 〜0.030 ％、Ｎ：0.0040％以下、AlとＮ
との％濃度積〔Al〕×〔Ｎ〕：６×10^-5未満。

【００１９】これらの元素の外、残部は実質的にFeであ
ってもよく、また、例えば、１％までのMo、0.1 ％まで
のTi、0.01％までのCa、0.01％までの希土類元素、0.01
％までのＢのような合金元素をさらに含有させてもよ
い。

【００２０】(2) 鋳造条件: 鋳片の２次冷却において下記式で表される鋳片の寸法
比Ｒと、下記式で表される冷却水量の総和の比Ｗ_Rと
の関係が下記式を満たすように調整する。

【００２１】Ｒ＝Ｗ／Ｔ・・・・・・Ｗ_R＝Ｗ_W／Ｗ_N・・・Ｒ＜Ｗ_R・・・・・・・ただし、Ｗ：鋳片の幅（mm）Ｔ：鋳片の厚み（mm）Ｗ_W：鋳片の長辺面の冷却水量の総和（リットル/min）Ｗ_N：鋳片の短辺面の冷却水量の総和（リットル/min）である。

【００２２】

【発明の実施の形態】本発明者は、鋳造ままの鋳片に引
張歪みを付与する試験を行い、鋳片に実際に発生するγ
粒界割れの発生量を調査した。その結果、従来のよう
に、加工材の高温延性の調査結果に基づいて割れ感受性
の低下する成分系や鋳造条件を決定する方法では、真に
適正な条件を確定することが困難であるという事実を知
った。

【００２３】前掲の、たとえば特公平５−4169号公報や
特開平７−90504 号公報に示されているように、鋳片の
表面割れ感受性の評価は、鍛伸などの加工材に対する高
温延性試験結果により行うのが常であった。これに対し
て、Ni含有鋼の鋳造ままの鋳片に引張歪みを付与し、鋳
片に実際に発生するγ粒界割れを調査することにより、
表面割れを防止するための適正な条件がはじめて確定で
きるのである。

【００２４】まず、本発明の基になった試験の方法を説
明する。

【００２５】図１は、鋳造ままの鋳片に引張歪みを付与
し、表面の割れ発生状況を調査するための試験装置の概
要を示す模式的な縦断面図である。

【００２６】鋳片１を鋳造する鋳型は、下部の水冷銅鋳
型２、上部の鋳鉄製鋳型３および鋳片１の試験部1-2 を
形成するための同じく鋳鉄製の中間部鋳型４から構成さ
れている。水冷銅鋳型２の底部には抜け防止端部６を備
えた引張手段５があり、上部の鋳鉄製鋳型３は、鋳片１
の抜けを防止するチャックを兼ねている。中間部鋳型４
は開閉して取り外し可能である。鋳片１の試験部1-2 の
水平断面形状は 200×90 mm の矩形で、長さＬは 300mm
である。

【００２７】前記の三種類の部分鋳型を組み立て、その
中に溶鋼を供給して鋳造し、鋳片１とした後、中間部鋳
型４を開いて試験部1-2 を解放し、その温度が約 900℃
(連続鋳造時の矯正点温度に相当する) のときに上部の
鋳鉄鋳型３と引張手段５とにより鋳造ままの鋳片１を上
下方向に引張り、歪みを加える。このように、凝固のま
まの鋳片を使用し、かつ鋳片の厚み方向に温度勾配があ
る状態で引張試験を行うことにより、実機において鋳片
に加わる歪の状態を忠実に再現できる。

【００２８】以下、上記の試験の内容および検討結果を
述べ、次いでこれらに基づいてＰ、Ｓ、Al、Ｎの各含有
量およびAlとＮとの濃度積〔Al〕×〔Ｎ〕を前記のよう
に限定した理由について説明する。

【００２９】用いた溶鋼の基本組成は表１に示すとおり
とし、Al、Ｎ、ＰおよびＳの各含有量を様々に変化させ
た。鋳造量は 100kgとし、鋳造した後、鋳片の試験部の
表面温度 900℃で鋳片に歪量１％、歪み速度２×10^-4・
s ^-1で歪みを付与した。この試験後の鋳片を切断し、横
断面を図２に示したようにダイチェックして表面の割れ
発生量を調査した。

【００３０】

【表１】

【００３１】さらに、ダイチェック試料から観察するこ
とができる割れ発生量により割れ感受性の評価をおこな
った。評価は、前記試験片の断面(200×90 mm)における
割れの個数が 50 個以上の場合を×、50個未満で 6個以
上の場合を△、５個以下の場合を○、割れが認められな
い場合を◎、の４段階とした。

【００３２】図３は、上記の割れ感受性の調査結果をＰ
およびＳの含有量との関係で示す図である。このときの
Alの含有量は 0.015〜0.02％、Ｎの含有量は30〜40ppm
とほぼ一定にした。図３に示すように、ＰおよびＳの含
有量を減少させると割れの発生は抑制される傾向とな
り、ＰおよびＳの含有量をともに0.0010％以下にした場
合には割れは発生していない。

【００３３】このように、鋳片の割れを防止するために
は、ＰおよびＳの含有量を従来の試験による高温延性の
調査結果から定めた含有量よりも低いレベルまで低減す
る必要がある。これは、ＰおよびＳによる脆化が凝固偏
析に起因するからである。

【００３４】ＰおよびＳは、鋳片の凝固時に偏析する典
型的な元素であり、Niを 5.5〜10％含有する鋼のように
γ相を初晶として凝固する鋼種では、最終凝固位置がγ
粒界と一致することから、偏析によりγ粒界が著しく脆
化する。このように、γ凝固する鋼種では凝固偏析の影
響が大きいため、圧延または鍛伸などの加工を加えた試
料（加工の際の相変態により凝固ままの結晶粒とは無関
係の結晶粒になっている）の高温延性調査では、割れ感
受性の正しい評価をすることができないのである。

【００３５】図３から明らかなように、ＰおよびＳの含
有量は低いほど望ましい。ただし、脱燐、脱硫は精錬コ
ストの上昇を伴うので、上記の許容上限値以下で、技術
的およびコスト的な限界を考慮してどこまで下げるかを
決めればよい。なお、現在の転炉などから二次精錬を経
て連続鋳造をおこなう通常のプロセスでも、Ｐは0.0004
％程度、Ｓは0.0002％程度まで下げることが可能であ
る。

【００３６】図４は、前記の割れ感受性の調査結果をAl
およびＮの含有量との関係で示す図である。鋼中ではAl
はＮと結合してAlＮとなり、このため粒界を脆化させ、
割れ感受性を高める。AlＮの析出は飽和溶解度により決
まり、溶解度積により整理することができる。そこで質
量％濃度積である〔Al〕×〔Ｎ〕が一定の曲線を併せて
示した。

【００３７】図４によれば、AlとＮとの含有量をそれぞ
れ 0.030％以下、0.0040％以下とし、かつ〔Al〕×
〔Ｎ〕を６×10^-5未満とすれば顕著に割れが軽減され
る。さらにＮを 0.003％以下まで低減し、〔Al〕×
〔Ｎ〕も５×10^-5未満とすればより確実に割れの防止効
果が得られる。

【００３８】〔Al〕×〔Ｎ〕が増加するとAlＮの析出量
が増加するため、割れが発生するものと考えられる。ま
たAlの含有量が 0.030％を超える範囲、および、Ｎの含
有量が0.0040％を超える範囲では、鋼中のAlとＮとの含
有量のバランスが大きく崩れるために、いずれかの元素
の固溶量が増加し、割れが発生しやすくなる。

【００３９】一方、Alは脱酸のために精錬過程で添加す
る必要があり、脱酸の効果を確実にするには含有量とし
て0.002 ％が下限となる。他方、Ｎは可及的に少ない方
がよい。現在の転炉などによる精錬方法では、或る程度
のＮの含有は避けられないが、Ｎの含有量を10ppm 程度
まで低下させることは、今の技術でも可能である。

【００４０】次に鋳片の２次冷却条件を前記のように限
定した理由について説明する。

【００４１】実製造ラインの湾曲型連続鋳造機を用い、
鋳片の寸法比Ｒ（前記式参照）、および２次冷却にお
ける鋳片の長短辺面の冷却水量の総和比Ｗ_R（前記式
参照）を種々変化させて連続鋳造を行い、鋳片の表面割
れの発生状況を調査した。

【００４２】鋳造した鋼は表１に示した組成のものであ
る。なお、500 ℃付近での変態応力による割れの発生を
避けるため、鋳造後は鋳片にカバーをかけて徐冷した。

【００４３】割れの発生状況の評価は、指数０を全く発
生しなかった場合、指数５を全面に深い割れが発生し表
面手入れによる対応が不可能な場合とする６段階にコー
ド化して行った。

【００４４】図５は、上記の割れコードを前記の寸法比
Ｒおよび冷却水量の総和の比Ｗ_Rとの関係で示す図であ
る。同図からわかるように、表面割れの発生状況はＲお
よびＷ_Rとよい相関がある。即ち、Ｒ＜Ｗ_Rのとき、換
言すればＲ＜（Ｗ_W／Ｗ_N)のとき割れの発生は少なく
なる。例えば、鋳片の幅（Ｗ）が厚さ（Ｔ）の10倍、即
ち、Ｒ＝10である場合には、10＜（Ｗ_W／Ｗ_N) 、即
ち、Ｗ_N＜（Ｗ_W／10）の条件を満たせば、割れ発生を
防止することができる。これは、鋳片の短辺側の冷却水
量の総和を、長辺側の冷却水量の総和の 1/10 未満にす
ればよい、ということである。

【００４５】図６は、連続鋳造時の鋳片の形状の変化
と、鋳片の表面に作用する応力とを模式的に示す鋳片の
一部横断面図である。鋳片７の短辺８面の冷却水量を増
加すると、図示するように短辺８近傍の凝固シェル8-1
が厚く成長し、かつ収縮量も増加する。これにともな
い、鋳片７の短辺８近傍の長辺９面に矢印で示すような
引張応力が発生し、この部分に割れが発生する。また、
短辺８面の冷却水量を増加するとコーナー部の温度が低
下して脆化温度域になること、および幅（長辺９側）の
中央部との温度差が大きくなり熱応力が発生すること
も、割れを惹起する要因となる。従って、Ｒ＜Ｗ_Rを満
たすように、短辺側の冷却水の総和を相対的に少なくす
れば、割れ発生の原因となる応力が緩和され、割れが抑
制されるのである。

【００４６】本発明の方法における２次冷却手段は通常
のものでよいが、噴霧冷却がより望ましい。なお、２次
冷却における冷却水量を増加すると、鋳片のコーナー部
の過冷や表面の温度むらが問題となる。このため冷却水
の総量は少なくするのが好ましい。即ち、単位鋳造重量
(kg) あたりの２次冷却水量で表した比水量を 0.5リッ
トル/kg 未満として、その上で前記式を満たすよう
に、短辺側および長辺側の冷却水量の総和を調整するの
が望ましい。

【００４７】本発明方法は、これまでに述べた条件に加
えて、Ni含有鋼の種々の成分の含有量を制限したことを
も特徴とする。以下、その理由について説明する。

【００４８】Ni： 5.5〜10％ Niは低温靱性の改善のために添加される元素であり、特
にNiを９％程度含有する鋼種は優れた性能を有する。Ni
の含有量が 5.5％未満の鋼では凝固時の初晶はδ相であ
るため、凝固の形態が異なり、表面割れの感受性が低
い。従って、敢えて本発明の方法を適用する必要はな
い。一方、Niの含有量が10％を超えても低温靱性の一層
の向上は認められない。従って、本発明方法の対象鋼種
は、Ni含有量が 5.5〜10％の鋼とした。

【００４９】Ｃ：0.1 ％以下Ｃは鋼の製造過程で不可避的に含まれる元素であり、鋼
の強度を上げる作用を持つ。Ｃの含有量が 0.1％を超え
ると強度が上昇しすぎ、低温靱性に悪影響を与えるの
で、0.1 ％以下に抑える。ただし、ある程度の強度を確
保するためには、0.02％以上は存在するのが望ましい。

【００５０】Si：0.5 ％以下 Siは脱酸のために精錬過程で添加される。含有量は不純
物のレベルでもよいが、脱酸の効果を確保するのに望ま
しい下限は 0.1％程度である。一方、過剰の添加は低温
靱性に悪影響を与えるので 0.5％が上限となる。

【００５１】Mn：1.0 ％以下 Mnも脱酸のために精錬過程で添加される元素であり、含
有量は不純物レベルでもよい。しかし、Mnは焼入性向上
による鋼の強化作用を持つので、その効果を得るには
0.2％以上含有させるのが望ましい。ただし、1.0 ％を
超えてもそれらの効果は飽和するので、含有量の上限は
1.0％とする。

【００５２】本発明方法の対象鋼は、前記の元素のほか
にも目的に応じてTi、MoおよびCaなどを含有することが
できる。それぞれに期待される効果は次のとおりであ
る。

【００５３】Tiは、γ粒径を微細化する元素であり、0.
1 ％程度まで添加できる。ただし、低温靱性を悪化させ
る作用もあるので、添加する場合は、0.005 〜0.03％程
度の含有量とするのが望ましい。Moは、 600℃から700
℃でのNi含有鋼の延性を向上させるとともに強度を高め
る作用を持つ。従って、1 ％程度まで含有させることが
できる。しかし、Moも低温靱性を悪化させるので、望ま
しい含有量は 0.05 〜0.2 ％程度である。

【００５４】Ca、希土類元素およびＢの許容上限は前記
のとおりである。Caは 0.001〜0.005 ％程度で硫化物の
形態を変化させ高温延性の向上に寄与する。また、希土
類元素は0.0005〜0.01％程度で結晶粒を微細化する効果
を持ち、Ｂは0.0002〜0.003％程度で粒界強度を向上さ
せ、ひいては高温延性を改善する。

【００５５】

【実施例】実製造ラインの湾曲型連続鋳造機を用いて、
表２に示す組成の９種類のNi含有鋼を鋳造し、表面割れ
の発生状況を調査した。表２の鋼種Ａ、Ｂ、ＦおよびＩ
が本発明で定める化学組成の条件を満たす鋼（本発明対
象鋼）である。

【００５６】鋳造は、鋳造速度 0.7m/min で行い、鋳片
の寸法は厚みを 240mmの一定とし、幅を2200mmを中心と
して様々に変化させた。表３に２次冷却条件および割れ
発生状況の調査結果を示す。

【００５７】

【表２】

【００５８】

【表３】

【００５９】鋳造においてはタンディッシュにおける溶
鋼の過熱度がいずれも20〜35℃となるように制御した。
これは、鋳型内に供給される溶鋼の過熱度を適切にすれ
ば、鋳片のγ粒の成長が抑制され、表層にチル状の微細
γ粒相が生成するため、割れが減少するからである。

【００６０】連続鋳造後の鋳片の冷却はカバーをかけて
徐冷し、表面割れの発生状況の調査は目視によりおこな
った。割れ発生状況の評価は、前述と同様に指数０を全
く発生しなかった場合、指数５を全面に深い割れが発生
し表面手入れによる対応が不可能な場合とする６段階と
した。

【００６１】表３に示すように、本発明例１では表面割
れは軽微であり、実用上問題ないレベルであった。Alお
よびＮの含有量をさらに低減し、それらの濃度積を５×
10^-5未満とし、ほかの成分系をほぼ同一にした本発明例
２では、割れを完全に防止することができた。Alの含有
量を増加させた比較例１、Ｎの含有量を増加させた比較
例２、および〔Al〕×〔Ｎ〕を増加させた比較例３で
は、いずれも深さ５mm以上の割れが散発し、表面割れが
悪化した。

【００６２】一方、Ｎを0.0034％含有する本発明例３で
は、使用には差し支えない程度ではあるものの深さ５mm
以内の割れが発生した。Ｎの含有量がそれぞれ0.0027
％、0.0019％の鋼を用いた本発明例１および２の結果を
見れば、Ｎの含有量を0.0030％以下に抑制することによ
り割れの低減効果が大きくなることが明らかである。

【００６３】本発明例１と同様の鋳造条件で、Ｓまたは
Ｐの含有量をそれぞれ増加した比較例４および５では、
いずれも表面に深さ５mm以上の割れが発生していた。

【００６４】本発明例１と同じ組成および溶鋼の過熱度
の条件で、鋳造中にＷ_Rを変化させた場合、Ｒ＜Ｗ_Rの
条件である本発明例１および４では、いずれも割れは軽
微であり、実用上問題ないレベルであった。Ｒ＞Ｗ_Rの
条件である比較例６では、コーナーに沿って深さ５mm程
度の割れが発生し、割れの発生状況が悪化した。Ｗ_Rの
値を小さくした比較例７では、鋳片のコーナー近傍を切
断する必要が生ずるほど割れが発生した。

【００６５】鋳片の幅を変化させた場合、Ｒ＜Ｗ_Rの条
件である本発明例５では割れは軽微であったが、Ｒ＞Ｗ
_Rの条件である比較例８では割れの発生状況が悪化し
た。

【００６６】これらの結果も含めて鋳片の幅と厚みとの
寸法比Ｒと、冷却水量の総和比Ｗ_Rとを種々変化させた
ときの表面割れの発生状況の変化は、図５に示すとおり
である。

【００６７】

【発明の効果】本発明の方法によれば、表面割れが軽減
または防止されたNi含有鋼の鋳片を連続鋳造により製造
することが可能である。前述のように、表面割れは主に
鋳片の矯正時に発生する。従って、本発明の方法は、湾
曲型または垂直曲げ型の連続鋳造機による連続鋳造方法
において特に有効である。

【図面の簡単な説明】

【図１】鋳造ままの鋳片に引張歪みを付与し、表面の割
れ発生状況を調査するための試験装置の概要を示す縦断
面図である。

【図２】Ni含有鋼の連続鋳造鋳片に発生した粒界割れを
鋳片断面のダイチェックによって検出した例を示す図で
ある。

【図３】割れ感受性をＰおよびＳの含有量との関係で示
す図である。

【図４】割れ感受性をAlおよびＮの含有量との関係で示
す図である。

【図５】割れコードを鋳片の寸法比Ｒおよび冷却水量の
総和比Ｗ_Rとの関係で示す図である。

【図６】連続鋳造鋳片の凝固時に鋳片の表面に作用する
応力を模式的に示す鋳片の横断面図である。

【符号の説明】

１、７：鋳片、 1-2 ：試験部、２：水冷銅鋳型、３：鋳鉄製鋳型、４：中間部鋳型、５：引張手段、６：抜け防止端部、８：鋳片の短辺、 8-1, 9-1：凝固シェル、９：鋳片の長辺

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献特開平９−285855（ＪＰ，Ａ) 特開平８−33964（ＪＰ，Ａ) 特開平８−10919（ＪＰ，Ａ) 特開平８−10920（ＪＰ，Ａ) 特開平６−328214（ＪＰ，Ａ) 特開平10−109150（ＪＰ，Ａ) 特開平９−253814（ＪＰ，Ａ) 特開平９−225607（ＪＰ，Ａ) 特開平４−91854（ＪＰ，Ａ) 特開昭60−83756（ＪＰ，Ａ) 特開昭58−77756（ＪＰ，Ａ) 特開平８−164446（ＪＰ，Ａ) 特開平８−132207（ＪＰ，Ａ) 特開平７−90504（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B22D 11/22 B22D 11/00 B22D 11/124 C22C 38/08 C22C 38/00 302

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】質量％で、Ni:5.5〜10％を含有し、Ｃが
0.1％以下、Siが 0.5％以下、Mnが 1.0％以下であるNi
含有鋼を連続鋳造する方法であって、溶鋼中のＰを0.00
10％以下、Ｓを0.0010％以下、Alを 0.002〜0.030 ％、
Ｎを0.0040％以下とし、さらにAlとＮとの％濃度積〔A
l〕×〔Ｎ〕を６×10^-5未満とし、かつ鋳片の２次冷却
において下記式で表される鋳片の寸法比Ｒと下記式
で表される冷却水量の総和の比Ｗ_Rとの関係が下記式
を満たす条件で鋳造することを特徴とするNi含有鋼の連
続鋳造方法。Ｒ＝Ｗ／Ｔ・・・・・・Ｗ_R＝Ｗ_W／Ｗ_N・・・Ｒ＜Ｗ_R・・・・・・・ただし、Ｗ：鋳片の幅（mm）Ｔ：鋳片の厚み（mm）Ｗ_W：鋳片の長辺面の冷却水量の総和（リットル/min）Ｗ_N：鋳片の短辺面の冷却水量の総和（リットル/min）