JP3171028B2 - モールド電機子の製造方法 - Google Patents
モールド電機子の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は熱硬化性樹脂成形材料
で、自己融着性絶縁電線を巻回して得た巻線群をモール
ド固定する電機子の製造方法に関する。
で、自己融着性絶縁電線を巻回して得た巻線群をモール
ド固定する電機子の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自己融着性絶縁電線を巻回した巻線群を
周回方向に偏平状に13，23あるいは31等配した巻線群を
形成し、これを熱硬化性樹脂成形材料でモールド固定し
た電機子は、一般に６極着磁した永久磁石界磁と対向し
た構成で無鉄心モータとなる。
周回方向に偏平状に13，23あるいは31等配した巻線群を
形成し、これを熱硬化性樹脂成形材料でモールド固定し
た電機子は、一般に６極着磁した永久磁石界磁と対向し
た構成で無鉄心モータとなる。
【０００３】巻線群をモールド固定する熱硬化性樹脂成
形材料は、高温域に曝された状態で巻線群を支えるた
め、電機子の寸法安定性，剛性，熱劣化などモータの信
頼性を維持する上で重要である。
形材料は、高温域に曝された状態で巻線群を支えるた
め、電機子の寸法安定性，剛性，熱劣化などモータの信
頼性を維持する上で重要である。
【０００４】たとえば、特開昭60-25503O号公報では70
重量％以上の無機質充填剤を含有した３官能トリアジン
化合物を有するアリル系不飽和ポリエステル樹脂が提案
されている。多量の炭酸カルシウム，アルミナ，シリ
カ，溶融石英ガラス，珪酸ジルコンなどの無機質充填剤
を混入する理由は、巻線の導体部分との熱膨脹の差の縮
小や熱伝導を大きくすることで無鉄心モータの信頼性を
向上させるためである。
重量％以上の無機質充填剤を含有した３官能トリアジン
化合物を有するアリル系不飽和ポリエステル樹脂が提案
されている。多量の炭酸カルシウム，アルミナ，シリ
カ，溶融石英ガラス，珪酸ジルコンなどの無機質充填剤
を混入する理由は、巻線の導体部分との熱膨脹の差の縮
小や熱伝導を大きくすることで無鉄心モータの信頼性を
向上させるためである。
【０００５】また、熱硬化性樹脂成形材料にソフト磁性
を付与してモータの高出力化を図る考え方もある。たと
えば、フェライト粉体は電気抵抗が高く、平均粒子径が
≦10μmであれば無機質充填剤の一部または全量置換も
可能で、熱硬化性樹脂成形材料にソフト磁性を付与する
ことができる。しかし、フェライト粉体はキュリー温度
が低いので無鉄心電機子が温度上昇すると高出力化の効
果が失われる。そこでキュリー温度が高いＦe粉体の使
用も考えられるが、この場合熱硬化性樹脂成形材料の電
気絶縁性の確保、特にアリル系不飽和ポリエステル樹脂
成形材料に対しては重合開始剤である過酸化物の分解を
おさえてモールド加工での安定性の確保のための配慮も
必要となる。
を付与してモータの高出力化を図る考え方もある。たと
えば、フェライト粉体は電気抵抗が高く、平均粒子径が
≦10μmであれば無機質充填剤の一部または全量置換も
可能で、熱硬化性樹脂成形材料にソフト磁性を付与する
ことができる。しかし、フェライト粉体はキュリー温度
が低いので無鉄心電機子が温度上昇すると高出力化の効
果が失われる。そこでキュリー温度が高いＦe粉体の使
用も考えられるが、この場合熱硬化性樹脂成形材料の電
気絶縁性の確保、特にアリル系不飽和ポリエステル樹脂
成形材料に対しては重合開始剤である過酸化物の分解を
おさえてモールド加工での安定性の確保のための配慮も
必要となる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は自己融着性絶
縁電線を巻回して得た巻線群を、Ｆe粉体を含有する熱
硬化性樹脂成形材料でモールド固定する電機子において
電気絶縁性の確保、さらにはアリル系不飽和ポリエステ
ル樹脂成形材料に対してモールド加工の安定性の確保を
目的とする。
縁電線を巻回して得た巻線群を、Ｆe粉体を含有する熱
硬化性樹脂成形材料でモールド固定する電機子において
電気絶縁性の確保、さらにはアリル系不飽和ポリエステ
ル樹脂成形材料に対してモールド加工の安定性の確保を
目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明はＦe粉体を無機
質粉体と混合して熱処理し、Ｆe粉体表面にFe 3 O 4 層を形
成し、これを充填剤とした熱硬化性樹脂成形材料で、自
己融着性絶縁電線を巻回した巻線群をモールド固定した
電機子とする。特に粒子径50〜250μmのＦe粉体20vol
％、粒子径50〜250μmの無機質粉体10vol％、粒子径≦1
0μmの無機質粉体30vol％のアリル系不飽和ポリエステ
ル樹脂成形材料とすると、電機子の電気絶縁性やモール
ド加工の安定性を確保しながらモータの高出力化が実現
できる。
質粉体と混合して熱処理し、Ｆe粉体表面にFe 3 O 4 層を形
成し、これを充填剤とした熱硬化性樹脂成形材料で、自
己融着性絶縁電線を巻回した巻線群をモールド固定した
電機子とする。特に粒子径50〜250μmのＦe粉体20vol
％、粒子径50〜250μmの無機質粉体10vol％、粒子径≦1
0μmの無機質粉体30vol％のアリル系不飽和ポリエステ
ル樹脂成形材料とすると、電機子の電気絶縁性やモール
ド加工の安定性を確保しながらモータの高出力化が実現
できる。
【０００８】
【作用】以下、本発明をさらにくわしく説明する。
【０００９】本発明はＦe粉体を無機質粉体と混合して
熱処理し、Ｆe粉体表面にFe 3 O 4 層を形成し、これを充填
剤とした熱硬化性樹脂成形材料で、自己融着性絶縁電線
を巻回した巻線群をモールド固定した電機子とする。特
に粒子径50〜250μmのＦe粉体20vol％、粒子径50〜250
μmの無機質粉体10vol％、粒子径≦10μmの無機質粉体3
0vol％のアリル系不飽和ポリエステル樹脂成形材料とす
ると、電機子の電気絶縁性やモールド加工の安定性を確
保しながらモータの高出力化が実現できる。
熱処理し、Ｆe粉体表面にFe 3 O 4 層を形成し、これを充填
剤とした熱硬化性樹脂成形材料で、自己融着性絶縁電線
を巻回した巻線群をモールド固定した電機子とする。特
に粒子径50〜250μmのＦe粉体20vol％、粒子径50〜250
μmの無機質粉体10vol％、粒子径≦10μmの無機質粉体3
0vol％のアリル系不飽和ポリエステル樹脂成形材料とす
ると、電機子の電気絶縁性やモールド加工の安定性を確
保しながらモータの高出力化が実現できる。
【００１０】無機質粉体は炭酸カルシウム，アルミナ，
シリカ，溶融石英ガラスなど電気絶縁性のものを使用す
る。Ｆe粉体表面にFe 3 O 4 層を形成する際、Ｆe粉体を無
機質粉体に混合分散した状態で熱処理する理由は、Ｆe
粉体を隔離することによりＦe粉体の凝集を防ぎ１次粒
子の状態のままFe 3 O 4 層を均質に形成させるためであ
る。
シリカ，溶融石英ガラスなど電気絶縁性のものを使用す
る。Ｆe粉体表面にFe 3 O 4 層を形成する際、Ｆe粉体を無
機質粉体に混合分散した状態で熱処理する理由は、Ｆe
粉体を隔離することによりＦe粉体の凝集を防ぎ１次粒
子の状態のままFe 3 O 4 層を均質に形成させるためであ
る。
【００１１】また、粒子径50〜250μmのFe粉体を≦20vo
l％、粒子径50〜250μmの無機質粉体を≦10vol％とする
理由は、Ｆe粉体を同一粒子径の無機質粉体で物理的に
隔離するためである。したがってＦe粉体２に対し同一
粒子径範囲の無機質粉体の体積比率で１程度とする。ま
た、粒子径≦10μmの無機質粉体は熱硬化性樹脂を増粘
させモールド加工での粒子径50〜250μmのＦe粉体と無
機質粉体の分離を防ぐために使用する。
l％、粒子径50〜250μmの無機質粉体を≦10vol％とする
理由は、Ｆe粉体を同一粒子径の無機質粉体で物理的に
隔離するためである。したがってＦe粉体２に対し同一
粒子径範囲の無機質粉体の体積比率で１程度とする。ま
た、粒子径≦10μmの無機質粉体は熱硬化性樹脂を増粘
させモールド加工での粒子径50〜250μmのＦe粉体と無
機質粉体の分離を防ぐために使用する。
【００１２】上記、粒子径50〜250μmのＦe粉体20vol
％、粒子径50〜250μmの無機質粉体10vol％、かつ粒子
径≦10μmの無機質粉体30vol％とし、粉体総量を≦60vo
l％とした理由は熱硬化性樹脂成形材料のモールド加工
性、特に流動性を確保するためである。
％、粒子径50〜250μmの無機質粉体10vol％、かつ粒子
径≦10μmの無機質粉体30vol％とし、粉体総量を≦60vo
l％とした理由は熱硬化性樹脂成形材料のモールド加工
性、特に流動性を確保するためである。
【００１３】なお、本発明でいうアリル系不飽和ポリエ
ステル樹脂とは不飽和ポリエステルアルキドのアリル系
共重合性単量体溶液で、重合禁止剤など種々の添加剤を
必要に応じて加えたものである。アリル系不飽和ポリエ
ステル樹脂が好ましい理由はその重合硬化が典型的なラ
ジカル反応であるため速硬化性で、しかもアリル基の共
鳴により室温域では重合不活性であるから巻線のモール
ド加工の安定性に有利だからである。
ステル樹脂とは不飽和ポリエステルアルキドのアリル系
共重合性単量体溶液で、重合禁止剤など種々の添加剤を
必要に応じて加えたものである。アリル系不飽和ポリエ
ステル樹脂が好ましい理由はその重合硬化が典型的なラ
ジカル反応であるため速硬化性で、しかもアリル基の共
鳴により室温域では重合不活性であるから巻線のモール
ド加工の安定性に有利だからである。
【００１４】なお、不飽和ポリエステルアルキドとはカ
ルボン酸成分として飽和ジカルボン酸、その無水物、あ
るいはそのジアルキルエステルと不飽和ジカルボン酸、
その無水物およびグリコールを原料としてエステル化反
応により製造される。飽和ジカルボン酸としてはオルソ
フタル酸，無水フタル酸，イソフタル酸，テトラおよび
ヘキサヒドロフタル酸なども使用できるが、好ましくは
テレフタル酸である。また、不飽和ジカルボン酸として
はフマル酸，マレイン酸，イタコン酸，シトラコン酸な
どがある。またグリコール成分としてはエチレングリコ
ール，1・2-および1・3-プロパンジオール，1・3-および1・
4-ブタンジオール，ジエチレングリコール，ジプロピレ
ングリコール，ネオペンチルグリコール，ビスフェノー
ル類のアルキレンオキシド付加物，ハロゲン化ビスフェ
ノールのアルキレンオキシド付加物などがある。このよ
うな不飽和ポリエステルアルキドは融点が室温以上の固
体が望ましく、一方の主成分であるアリル系共重合性単
量体はジアリルフタレート，トリアリルイソシアヌレー
ト，トリアリルシアヌレートなどが使用できる。
ルボン酸成分として飽和ジカルボン酸、その無水物、あ
るいはそのジアルキルエステルと不飽和ジカルボン酸、
その無水物およびグリコールを原料としてエステル化反
応により製造される。飽和ジカルボン酸としてはオルソ
フタル酸，無水フタル酸，イソフタル酸，テトラおよび
ヘキサヒドロフタル酸なども使用できるが、好ましくは
テレフタル酸である。また、不飽和ジカルボン酸として
はフマル酸，マレイン酸，イタコン酸，シトラコン酸な
どがある。またグリコール成分としてはエチレングリコ
ール，1・2-および1・3-プロパンジオール，1・3-および1・
4-ブタンジオール，ジエチレングリコール，ジプロピレ
ングリコール，ネオペンチルグリコール，ビスフェノー
ル類のアルキレンオキシド付加物，ハロゲン化ビスフェ
ノールのアルキレンオキシド付加物などがある。このよ
うな不飽和ポリエステルアルキドは融点が室温以上の固
体が望ましく、一方の主成分であるアリル系共重合性単
量体はジアリルフタレート，トリアリルイソシアヌレー
ト，トリアリルシアヌレートなどが使用できる。
【００１５】また、特公昭62-10538号公報のごとく不飽
和ポリエステル樹脂の溶融時の流動性を確保する目的で
カプリン酸，カプリル酸，ミスチリン酸，パルミチン
酸，ステアリン酸，ベヘニン酸などの高級脂肪酸類をペ
ンタエリスリトールとエステル化した滑剤を添加した
り、重合開始剤，ガラス繊維など補強剤を適宜加える。
和ポリエステル樹脂の溶融時の流動性を確保する目的で
カプリン酸，カプリル酸，ミスチリン酸，パルミチン
酸，ステアリン酸，ベヘニン酸などの高級脂肪酸類をペ
ンタエリスリトールとエステル化した滑剤を添加した
り、重合開始剤，ガラス繊維など補強剤を適宜加える。
【００１６】
【実施例】以下、本発明を一実施例により説明する。
【００１７】−実施例− （１）Ｆe粉体表面の酸化物層の形成 粒子径50〜250μmのアトマイズＦe粉体20vol％、粒子径
50〜250μmの炭酸カルシウム10vol％、粒子径≦10μmの
炭酸カルシウム30vol％を室温でＶ型混合機にて混合し
た。
50〜250μmの炭酸カルシウム10vol％、粒子径≦10μmの
炭酸カルシウム30vol％を室温でＶ型混合機にて混合し
た。
【００１８】上記、混合粉体を550〜650℃で熱処理しＦ
e表面にFe 3 O 4 層を形成した。Fe 3 O 4 の（104）とαＦe（1
10）のＸ線回折強度比からFe 3 O 4 の量を推定すると、図
１に示すように550〜650℃、1〜2hの熱処理で4.6〜4.8w
t％のFe 3 O 4 が形成される。アトマイズＦe粉体は炭酸カ
ルシウムで隔離された状態で熱処理されるので１次粒子
の形態で得られる。粒子径50〜250μmのアトマイズＦe
粉体をそのまま直接550〜650℃で熱処理し、Ｆe表面にF
e 3 O 4 層を形成させると凝集する。
e表面にFe 3 O 4 層を形成した。Fe 3 O 4 の（104）とαＦe（1
10）のＸ線回折強度比からFe 3 O 4 の量を推定すると、図
１に示すように550〜650℃、1〜2hの熱処理で4.6〜4.8w
t％のFe 3 O 4 が形成される。アトマイズＦe粉体は炭酸カ
ルシウムで隔離された状態で熱処理されるので１次粒子
の形態で得られる。粒子径50〜250μmのアトマイズＦe
粉体をそのまま直接550〜650℃で熱処理し、Ｆe表面にF
e 3 O 4 層を形成させると凝集する。
【００１９】（２）成形材料の作成 テレフタル酸系不飽和ポリエステルアルキド10.4重量
部、ジアリルフタレートモノマー2.60重量部、ジクミル
パーオキサイド0.01重量部、ガラス繊維3.50重量部、ペ
ンタエリスリトール／Ｃ17トリエステル1.50重量部を基
準とし、これに粒子径50〜250μmのアトマイズＦe粉
体，粒子径50〜250μmの炭酸カルシウム，粒子径≦10μ
mの炭酸カルシウムを一括して混合したのち、90〜100℃
の押出機で混練しアリル系不飽和ポリエステル樹脂成形
材料とした。
部、ジアリルフタレートモノマー2.60重量部、ジクミル
パーオキサイド0.01重量部、ガラス繊維3.50重量部、ペ
ンタエリスリトール／Ｃ17トリエステル1.50重量部を基
準とし、これに粒子径50〜250μmのアトマイズＦe粉
体，粒子径50〜250μmの炭酸カルシウム，粒子径≦10μ
mの炭酸カルシウムを一括して混合したのち、90〜100℃
の押出機で混練しアリル系不飽和ポリエステル樹脂成形
材料とした。
【００２０】なお、粒子径50〜250μmのアトマイズＦe
粉体をそのまま直接550〜650℃で熱処理し凝集した粉体
は押出機の混練で１次粒子に分散するが新生面の発生に
より熱処理効果が失われる。
粉体をそのまま直接550〜650℃で熱処理し凝集した粉体
は押出機の混練で１次粒子に分散するが新生面の発生に
より熱処理効果が失われる。
【００２１】図２は粒子径50〜250μmのアトマイズＦe
粉体と粒子径50〜250μmの炭酸カルシウムの体積比率を
２対１、粒子径≦10μmの炭酸カルシウムを含む粉体充
填剤総量を60vol％としたアリル系不飽和ポリエステル
樹脂成形材料のＦe粉体のvol％と飽和磁化，耐電圧，ゲ
ル化時間（100℃）との関係を示す特性図である。な
お、粉体充填剤総量が60vol％を越えると成形材料の流
動性が急激に失われるので粉体充填剤総量は60vol％以
下とする必要がある。
粉体と粒子径50〜250μmの炭酸カルシウムの体積比率を
２対１、粒子径≦10μmの炭酸カルシウムを含む粉体充
填剤総量を60vol％としたアリル系不飽和ポリエステル
樹脂成形材料のＦe粉体のvol％と飽和磁化，耐電圧，ゲ
ル化時間（100℃）との関係を示す特性図である。な
お、粉体充填剤総量が60vol％を越えると成形材料の流
動性が急激に失われるので粉体充填剤総量は60vol％以
下とする必要がある。
【００２２】図２から明らかなように粉体充填剤総量を
60vol％に固定した場合、Ｆe粉体vol％に比例して飽和
磁化は増加する。しかし耐電圧やゲル化時間（100℃）
は低下する。耐電圧の低下は電機子の電気絶縁性の低
下，ゲル化時間（100℃）の低下は押出機や巻線をモー
ルド加工する際の成形性の低下の原因となる。特にゲル
化時間はＦe粉体が20vol％を越すと急激に低下する。な
お、表面Fe3O4層がないとＦe粉体が20vol％であっても
耐電圧は1.5〜2kVゲル化時間（100℃）は600s程度に低
下する。
60vol％に固定した場合、Ｆe粉体vol％に比例して飽和
磁化は増加する。しかし耐電圧やゲル化時間（100℃）
は低下する。耐電圧の低下は電機子の電気絶縁性の低
下，ゲル化時間（100℃）の低下は押出機や巻線をモー
ルド加工する際の成形性の低下の原因となる。特にゲル
化時間はＦe粉体が20vol％を越すと急激に低下する。な
お、表面Fe3O4層がないとＦe粉体が20vol％であっても
耐電圧は1.5〜2kVゲル化時間（100℃）は600s程度に低
下する。
【００２３】（３）巻線の作成 導体径Φ0.65mmの自己融着性絶縁電線を巻回し、巻線端
を整流子片と電気的に接続した。次いで反巻線端をラジ
アル方向へ放射状に配列することにより偏平状巻線群と
した。ただし巻回数は13、巻線数は23である。
を整流子片と電気的に接続した。次いで反巻線端をラジ
アル方向へ放射状に配列することにより偏平状巻線群と
した。ただし巻回数は13、巻線数は23である。
【００２４】（４）電機子の作成 （１）で熱処理した混合粉体を使用して（２）の成形材
料を作成し、（３）の巻線をモールド加工（射出成形）
して厚さ2.2mmのモールド電機子とした。
料を作成し、（３）の巻線をモールド加工（射出成形）
して厚さ2.2mmのモールド電機子とした。
【００２５】図３はモールド電機子の斜視外観図を示
す。図３において、１Ａは封止樹脂、１Ｂは電磁巻線、
１Ｃは整流子である。なお、モールド加工条件は射出温
度90〜100℃、射出圧力〜100kgf／cm2、金型温度170℃
±5deg、硬化時間120ｓである。
す。図３において、１Ａは封止樹脂、１Ｂは電磁巻線、
１Ｃは整流子である。なお、モールド加工条件は射出温
度90〜100℃、射出圧力〜100kgf／cm2、金型温度170℃
±5deg、硬化時間120ｓである。
【００２６】（表１）は上記粒子径50〜250μmのアトマ
イズＦe粉体20vol％、粒子径50〜250μmの炭酸カルシウ
ム10vol％、粒子径≦10μmの炭酸カルシウム30vol％と
したアリル系不飽和ポリエステル樹脂成形材料で巻線を
モールド固定した本発明の電機子の誘起電圧を比較例，
従来例とともに示す。Ｍn−Ｚnフェライトを60vol％含
有するアリル系不飽和ポリエステル樹脂成形材料で巻線
をモールド固定した比較例の電機子は20℃では本発明の
電機子と同等の誘起電圧水準となるが温度が上昇すると
その効果は低下する。
イズＦe粉体20vol％、粒子径50〜250μmの炭酸カルシウ
ム10vol％、粒子径≦10μmの炭酸カルシウム30vol％と
したアリル系不飽和ポリエステル樹脂成形材料で巻線を
モールド固定した本発明の電機子の誘起電圧を比較例，
従来例とともに示す。Ｍn−Ｚnフェライトを60vol％含
有するアリル系不飽和ポリエステル樹脂成形材料で巻線
をモールド固定した比較例の電機子は20℃では本発明の
電機子と同等の誘起電圧水準となるが温度が上昇すると
その効果は低下する。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【発明の効果】本発明はＦe粉体を無機質粉体に分散し
た状態で熱処理をほどこし、Ｆe粉体表面にFe 3 O 4 層を形
成する。そして粒子径50〜250μmのＦe粉体20vol％、粒
子径50〜250μmの無機質粉体10vol％、かつ粒子径≦10
μmの無機質粉体を30vol％とした熱硬化性樹脂成形材料
で巻線群をモールド固定して電機子とする。したがって
アリル系不飽和ポリエステル樹脂成形材料でのモールド
加工の安定性，電機子の電気絶縁性を維持しながらモー
タの使用温度範囲で高出力化を実現することができる。
た状態で熱処理をほどこし、Ｆe粉体表面にFe 3 O 4 層を形
成する。そして粒子径50〜250μmのＦe粉体20vol％、粒
子径50〜250μmの無機質粉体10vol％、かつ粒子径≦10
μmの無機質粉体を30vol％とした熱硬化性樹脂成形材料
で巻線群をモールド固定して電機子とする。したがって
アリル系不飽和ポリエステル樹脂成形材料でのモールド
加工の安定性，電機子の電気絶縁性を維持しながらモー
タの使用温度範囲で高出力化を実現することができる。
【図１】混合粉体のＸ線回折図
【図２】Ｆe粉体のvol％と飽和磁化，耐電圧，ゲル化時
間の関係を示す特性図
間の関係を示す特性図
【図３】電機子の斜視外観図
１Ａ 封止樹脂 １Ｂ 電磁巻線 １Ｃ 整流子
Claims (3)
- 【請求項１】Ｆe粉体を無機質粉体と混合して熱処理
し、Ｆe表面にFe 3 O 4 層成し、これを充填剤とした熱硬化
性樹脂成形材料で、自己融着性絶縁電線を巻回した巻線
群をモールド固定するモールド電機子の製造方法。 - 【請求項２】粒子径50〜250μmのＦe粉体20vol％、粒子
径50〜250μmの無機質粉体10vol％、粒子径≦10μmの無
機質粉体30vol％を基準とした熱硬化性樹脂成形材料で
巻線群をモールド固定する請求項１記載のモールド電機
子の製造方法。 - 【請求項３】熱硬化性樹脂がアリル系不飽和ポリエステ
ル樹脂である請求項１又は請求項２記載のモールド電機
子の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26019694A JP3171028B2 (ja) | 1994-10-25 | 1994-10-25 | モールド電機子の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26019694A JP3171028B2 (ja) | 1994-10-25 | 1994-10-25 | モールド電機子の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08126270A JPH08126270A (ja) | 1996-05-17 |
| JP3171028B2 true JP3171028B2 (ja) | 2001-05-28 |
Family
ID=17344674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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1994
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| JPH08126270A (ja) | 1996-05-17 |
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