JP3158233B2 - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法Info
- Publication number
- JP3158233B2 JP3158233B2 JP07024994A JP7024994A JP3158233B2 JP 3158233 B2 JP3158233 B2 JP 3158233B2 JP 07024994 A JP07024994 A JP 07024994A JP 7024994 A JP7024994 A JP 7024994A JP 3158233 B2 JP3158233 B2 JP 3158233B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- weight
- powder
- slab
- continuous casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、炭素鋼、低合金鋼など
の連続鋳造で発生する鋳片凹みおよび縦割れ防止方法に
関する。
の連続鋳造で発生する鋳片凹みおよび縦割れ防止方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造は、水冷鋳型内に溶鋼を連
続的に注入し、溶鋼注入量を制御して所定の引抜き速度
で鋳造するのが一般的である。鋼の連続鋳造では、鋳型
内にパウダー（ＣａＯ、ＳｉＯ2を主成分とし、Ａｌ2Ｏ
3、Ｎａ2Ｏ、などの酸化物を含有した成分からなる）を
添加して、溶融状態を形成せしめ、鋳型と鋳片間に流入
させて潤滑を図ることが行われている。
続的に注入し、溶鋼注入量を制御して所定の引抜き速度
で鋳造するのが一般的である。鋼の連続鋳造では、鋳型
内にパウダー（ＣａＯ、ＳｉＯ2を主成分とし、Ａｌ2Ｏ
3、Ｎａ2Ｏ、などの酸化物を含有した成分からなる）を
添加して、溶融状態を形成せしめ、鋳型と鋳片間に流入
させて潤滑を図ることが行われている。
【０００３】溶鋼は、鋳型内で凝固させる必要があるた
めパウダーの機能として鋳型抜熱を適正に維持すること
も必要である。
めパウダーの機能として鋳型抜熱を適正に維持すること
も必要である。
【０００４】従って、パウダー鋳造では、鋳造方向に鋳
型の強制振動を行ない潤滑材の均一流入を図ることが一
般的である。
型の強制振動を行ない潤滑材の均一流入を図ることが一
般的である。
【０００５】パウダーの均一流入は、凝固殻を均一に成
長させる点で必要な事項であるが、例えば炭素鋼の０．
０６〜０．１８重量％Ｃ鋼は、凝固中および凝固後δ相
からγ相に変態するため、格子構造の差に起因して凝固
殻の変形が起りやすく、鋳片凹みやひどい場合には縦割
れを伴って品質欠陥やブレークアウトなどの操業障害を
招くことがある。
長させる点で必要な事項であるが、例えば炭素鋼の０．
０６〜０．１８重量％Ｃ鋼は、凝固中および凝固後δ相
からγ相に変態するため、格子構造の差に起因して凝固
殻の変形が起りやすく、鋳片凹みやひどい場合には縦割
れを伴って品質欠陥やブレークアウトなどの操業障害を
招くことがある。
【０００６】この炭素量の鋼種を中炭素鋼あるいは亜包
晶凝固鋼と言われている。また、本発明者らの経験で
は、Ｃが０．２５重量％程度の比較的炭素量が高い低合
金鋼でも同様の品質欠陥を経験した。
晶凝固鋼と言われている。また、本発明者らの経験で
は、Ｃが０．２５重量％程度の比較的炭素量が高い低合
金鋼でも同様の品質欠陥を経験した。
【０００７】従来、こうした中炭素鋼特有の問題点に関
して、パウダーの改善が試みられ、均一流入性、鋳型抜
熱の緩冷却化を指向して対策としてきた。
して、パウダーの改善が試みられ、均一流入性、鋳型抜
熱の緩冷却化を指向して対策としてきた。
【０００８】しかし、パウダーの改善のみでは、鋳片品
質保証、操業トラブル解消には不十分で、更なる安定化
手段が求められていた。
質保証、操業トラブル解消には不十分で、更なる安定化
手段が求められていた。
【０００９】中炭素鋼の鋳片表面欠陥を改善する方法と
して、日本鉄鋼協会講演論文集『材料とプロセス』Ｖｏ
ｌ．４、Ｎｏ．４（１９９１）Ｐ１２５６〜１２５７、
同じくＰ１２８４が例示できる。
して、日本鉄鋼協会講演論文集『材料とプロセス』Ｖｏ
ｌ．４、Ｎｏ．４（１９９１）Ｐ１２５６〜１２５７、
同じくＰ１２８４が例示できる。
【００１０】該開示は、特に縦割れや凹み欠陥を防止す
るには、パウダーによる緩冷却が有効であることを示し
ている。
るには、パウダーによる緩冷却が有効であることを示し
ている。
【００１１】しかし、該開示は、中炭素鋼の特徴とパウ
ダーの緩冷却効果を示したに過ぎず、鋳造欠陥を根絶す
ると言う点で鋳造成分の組合わせの重要性を何ら示唆す
るものではなく、工業的規模で製造する製造技術の一側
面を示したに過ぎない。
ダーの緩冷却効果を示したに過ぎず、鋳造欠陥を根絶す
ると言う点で鋳造成分の組合わせの重要性を何ら示唆す
るものではなく、工業的規模で製造する製造技術の一側
面を示したに過ぎない。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、中炭
素鋼の様に鋳片凹みや縦割れの欠陥を伴いやすい鋼種で
あっても容易に該欠陥を防止可能な具体的手段を開示す
るもので、鋳片凹みや縦割れが溶鋼成分、特に炭素はじ
め合金元素の含有量に影響されることを発見し、工業的
規模で実現可能な具体的製造法を提供することにある。
素鋼の様に鋳片凹みや縦割れの欠陥を伴いやすい鋼種で
あっても容易に該欠陥を防止可能な具体的手段を開示す
るもので、鋳片凹みや縦割れが溶鋼成分、特に炭素はじ
め合金元素の含有量に影響されることを発見し、工業的
規模で実現可能な具体的製造法を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、ＪＩＳ規
格でも明らかなように鋼材成分には許容範囲が定められ
ている点に注目し、中炭素鋼の成分の僅かな許容範囲内
の微調整でも欠陥発生に対して大きな影響を及ぼしてい
ることを突き止め、中炭素鋼の鋳造欠陥の問題解決に関
して実験的検討を重ね以下の結論を得た。即ち、本発明
の主旨は、
格でも明らかなように鋼材成分には許容範囲が定められ
ている点に注目し、中炭素鋼の成分の僅かな許容範囲内
の微調整でも欠陥発生に対して大きな影響を及ぼしてい
ることを突き止め、中炭素鋼の鋳造欠陥の問題解決に関
して実験的検討を重ね以下の結論を得た。即ち、本発明
の主旨は、
【００１４】炭素鋼および合金鋼で、Ｃが０．０２〜
０．２５重量％、Ｓｉが０．０１〜１．８重量％、Ｍｎ
が０．１〜２．０重量％、Ｓが０．００１〜０．０８重
量％、Ｃｒが０．０１〜１．５０重量％、Ｍｏが０．０
１〜０．５０重量％、Ｎｉが０．０１〜１．００重量％
およびその他微量元素並びに不可避不純物である時、下
記計算式で求まる値Ａを満足するように成分調整後鋳造
することを特徴とする鋼の連続鋳造方法。ここに、
０．２５重量％、Ｓｉが０．０１〜１．８重量％、Ｍｎ
が０．１〜２．０重量％、Ｓが０．００１〜０．０８重
量％、Ｃｒが０．０１〜１．５０重量％、Ｍｏが０．０
１〜０．５０重量％、Ｎｉが０．０１〜１．００重量％
およびその他微量元素並びに不可避不純物である時、下
記計算式で求まる値Ａを満足するように成分調整後鋳造
することを特徴とする鋼の連続鋳造方法。ここに、
【００１５】
【数２】Ａ＝−２．５［％Ｃ］−０．０５［％Ｍｎ］−
０．１［％Ｎｉ］＋０．１［％Ｃｒ］＋０．２５［％Ｓ
ｉ］＋０．２５［％Ｍｏ］＋１．７５［％Ｓ］＋１．２
５
０．１［％Ｎｉ］＋０．１［％Ｃｒ］＋０．２５［％Ｓ
ｉ］＋０．２５［％Ｍｏ］＋１．７５［％Ｓ］＋１．２
５
【００１６】であって、Ａ≦０．９５またはＡ≧１．０
５を満足させる。
５を満足させる。
【００１７】前記の溶鋼を連続鋳造する際に、連続
鋳造用パウダーでＣａＯを２５〜４５重量％、ＳｉＯ2
を２５〜４０重量％の範囲で主成分を成すパウダーであ
って、塩基度Ｂ（ＣａＯ／ＳｉＯ2の比）を下記条件を
満足するように適用することを特徴とする鋼の連続鋳造
方法。
鋳造用パウダーでＣａＯを２５〜４５重量％、ＳｉＯ2
を２５〜４０重量％の範囲で主成分を成すパウダーであ
って、塩基度Ｂ（ＣａＯ／ＳｉＯ2の比）を下記条件を
満足するように適用することを特徴とする鋼の連続鋳造
方法。
【００１８】Ａ＜０．９０またはＡ＞１．１０でＢ＝
０．８〜１．４とし、０．９０≦Ａ≦０．９５または
１．０５≦Ａ≦１．１０でＢ＝１．１〜１．４である。
０．８〜１．４とし、０．９０≦Ａ≦０．９５または
１．０５≦Ａ≦１．１０でＢ＝１．１〜１．４である。
【００１９】
【作用】本発明の効果を具体的に説明する。
【００２０】まず、成分系を限定する理由について説明
する。既に説明したように、特定の成分で鋳片の凹みや
縦割れが発生することを述べたがその具体的成分範囲
は、炭素鋼および合金鋼で、Ｃが０．０２〜０．２５重
量％、Ｓｉが０．０１〜１．８重量％、Ｍｎが０．１〜
２．０重量％、Ｓが０．００１〜０．０８重量％、Ｃｒ
が０．０１〜１．５０重量％、Ｍｏが０．０１〜０．５
０重量％、Ｎｉが０．０１〜１．００重量％およびその
他微量元素並びに不可避不純物で構成される場合であ
る。
する。既に説明したように、特定の成分で鋳片の凹みや
縦割れが発生することを述べたがその具体的成分範囲
は、炭素鋼および合金鋼で、Ｃが０．０２〜０．２５重
量％、Ｓｉが０．０１〜１．８重量％、Ｍｎが０．１〜
２．０重量％、Ｓが０．００１〜０．０８重量％、Ｃｒ
が０．０１〜１．５０重量％、Ｍｏが０．０１〜０．５
０重量％、Ｎｉが０．０１〜１．００重量％およびその
他微量元素並びに不可避不純物で構成される場合であ
る。
【００２１】上記成分範囲は、鋳片の凹みを発生させる
炭素鋼および合金鋼の成分範囲であり、本発明の前提と
する成分範囲でもあり、本発明者らが極めて長期間の鋳
造試験を通して扱った鋼種である。勿論、上記成分範囲
を若干越える範囲であっても成立するものと期待され
る。
炭素鋼および合金鋼の成分範囲であり、本発明の前提と
する成分範囲でもあり、本発明者らが極めて長期間の鋳
造試験を通して扱った鋼種である。勿論、上記成分範囲
を若干越える範囲であっても成立するものと期待され
る。
【００２２】次に、前記成分で計算する値Ａについて説
明する。Ａは以下の式で定義する。
明する。Ａは以下の式で定義する。
【００２３】
【数３】Ａ＝−２．５［％Ｃ］−０．０５［％Ｍｎ］−
０．１［％Ｎｉ］＋０．１［％Ｃｒ］＋０．２５［％Ｓ
ｉ］＋０．２５［％Ｍｏ］＋１．７５［％Ｓ］＋１．２
５
０．１［％Ｎｉ］＋０．１［％Ｃｒ］＋０．２５［％Ｓ
ｉ］＋０．２５［％Ｍｏ］＋１．７５［％Ｓ］＋１．２
５
【００２４】本発明者らの経験では、Ａ≦０．９５また
はＡ≧１．０５の範囲では、鋳片表面品質が優れること
が分かり、かつ鋳造中のブレークアウトなどの操業トラ
ブルも発生しないことが判明した。
はＡ≧１．０５の範囲では、鋳片表面品質が優れること
が分かり、かつ鋳造中のブレークアウトなどの操業トラ
ブルも発生しないことが判明した。
【００２５】なお、特に限定するものではないが望まし
くは、Ａ≦０．９０またはＡ≧１．１０が品質・トラブ
ル防止の上で有効である。
くは、Ａ≦０．９０またはＡ≧１．１０が品質・トラブ
ル防止の上で有効である。
【００２６】しかし、０．９５＜Ａ＜１．０５の範囲で
は、鋳片凹みや縦割れさらにはブレークアウトを発生し
た。
は、鋳片凹みや縦割れさらにはブレークアウトを発生し
た。
【００２７】従って、Ａの値を前記範囲になるように成
分調整することで品質に優れた材料を供給できることが
判明し、成分微調整により鋳片表面品質は、飛躍的に向
上することができる。
分調整することで品質に優れた材料を供給できることが
判明し、成分微調整により鋳片表面品質は、飛躍的に向
上することができる。
【００２８】値Ａの有効性を説明するためにＡがどの程
度変化するか例示する。例えば、Ｃが０．１０〜０．１
２重量％、Ｓｉが０．２５〜０．３０重量％、Ｃｒが
１．０〜１．２重量％、Ｓが０．０１５〜０．０３０重
量％の範囲で許容された成分系である場合は、前記定義
式を用いて計算すればＡは１．１４〜１．２５の範囲を
取ることができる。
度変化するか例示する。例えば、Ｃが０．１０〜０．１
２重量％、Ｓｉが０．２５〜０．３０重量％、Ｃｒが
１．０〜１．２重量％、Ｓが０．０１５〜０．０３０重
量％の範囲で許容された成分系である場合は、前記定義
式を用いて計算すればＡは１．１４〜１．２５の範囲を
取ることができる。
【００２９】従って、Ａは、０．１程度は十分変化し得
ることが明らかである。
ることが明らかである。
【００３０】次に、前記Ａの値によって、パウダーの適
用方法を加え更なる鋳片の表面品質向上方法を開示す
る。
用方法を加え更なる鋳片の表面品質向上方法を開示す
る。
【００３１】まず、連続鋳造用パウダーの成分について
説明する。
説明する。
【００３２】連続鋳造用パウダーをＣａＯを２５〜４５
重量％、ＳｉＯ2を２５〜４０重量％の範囲で主成分を
成すパウダーとする。この成分範囲は、通常鉄鋼用連続
鋳造パウダーとしては何ら特殊な含有量ではないが、本
発明者が調査、確認した成分範囲である。
重量％、ＳｉＯ2を２５〜４０重量％の範囲で主成分を
成すパウダーとする。この成分範囲は、通常鉄鋼用連続
鋳造パウダーとしては何ら特殊な含有量ではないが、本
発明者が調査、確認した成分範囲である。
【００３３】次に、適用するパウダー塩基度Ｂ（ＣａＯ
／ＳｉＯ2の比）をＡの値によって変える理由について
説明する。
／ＳｉＯ2の比）をＡの値によって変える理由について
説明する。
【００３４】計算値Ａが０．９０未満または１．１０超
の場合は、鋳片の凹み発生傾向そのものが小さくなるた
め、パウダーの影響を幾分受けにくく、パウダーの塩基
度Ｂを後述する調査結果により、０．８〜１．４とする
ことが有効である。
の場合は、鋳片の凹み発生傾向そのものが小さくなるた
め、パウダーの影響を幾分受けにくく、パウダーの塩基
度Ｂを後述する調査結果により、０．８〜１．４とする
ことが有効である。
【００３５】塩基度が高いと凝固温度が高くなり潤滑性
が劣るなどして高速鋳造の阻害となることがあることか
ら望ましくは０．８〜１．１が好ましく、凹み発生量が
酷い場合には、それより高目の値を適用した方が良い。
が劣るなどして高速鋳造の阻害となることがあることか
ら望ましくは０．８〜１．１が好ましく、凹み発生量が
酷い場合には、それより高目の値を適用した方が良い。
【００３６】従って、溶鋼成分を許容する規格の範囲内
で微妙に調整しＡを変更することで高速鋳造が可能で品
質にも優れる鋼材を製造可能である。
で微妙に調整しＡを変更することで高速鋳造が可能で品
質にも優れる鋼材を製造可能である。
【００３７】一方、０．８５≦Ａ≦０．９０または１．
０５≦Ａ≦１．１０では、凹みが発生しやすい成分系に
近付くので後述する調査結果によりパウダー塩基度を若
干高目に設定しＢ＝１．１〜１．４の範囲が有効であ
る。
０５≦Ａ≦１．１０では、凹みが発生しやすい成分系に
近付くので後述する調査結果によりパウダー塩基度を若
干高目に設定しＢ＝１．１〜１．４の範囲が有効であ
る。
【００３８】勿論、この範囲のＡであれば低塩基度でも
鋳造は可能であるが、品質は多少劣化する傾向となる。
鋳造は可能であるが、品質は多少劣化する傾向となる。
【００３９】具体的には、このＡの範囲でＢ＜１．１の
パウダーでは冷間鍛造時の割れを発生させることがあ
り、品質が安定しなかった。
パウダーでは冷間鍛造時の割れを発生させることがあ
り、品質が安定しなかった。
【００４０】したがって、０．８５≦Ａ≦０．９５また
は１．０５≦Ａ≦１．２ではＢ＝１．１〜１．４とする
ことが望ましく、冷間鍛造用鋼材も問題なく製造でき
た。
は１．０５≦Ａ≦１．２ではＢ＝１．１〜１．４とする
ことが望ましく、冷間鍛造用鋼材も問題なく製造でき
た。
【００４１】以上述べたように、上記内容は一般的に成
立するもので限定する必要はないが、後述する実施例で
も示すように特に鋳片サイズ１６２×１６２ｍｍ前後お
おむね２００×２００ｍｍ程度の極小断面連続鋳造を
１．５〜３．５ｍ／ｍｉｎ程度の高速鋳造を実施する場
合に、上記成分調整指標Ａとパウダー塩基度Ｂの組合せ
は有効である。本発明を詳細に説明する為に、図面を用
いて説明する。
立するもので限定する必要はないが、後述する実施例で
も示すように特に鋳片サイズ１６２×１６２ｍｍ前後お
おむね２００×２００ｍｍ程度の極小断面連続鋳造を
１．５〜３．５ｍ／ｍｉｎ程度の高速鋳造を実施する場
合に、上記成分調整指標Ａとパウダー塩基度Ｂの組合せ
は有効である。本発明を詳細に説明する為に、図面を用
いて説明する。
【００４２】図１は、鋳片凹み発生率と溶鋼成分で計算
されるＡの関係とパウダー塩基度Ｂの組合せを示す説明
図である。図中のプロットが後述するパウダー塩基度で
層別した条件を示している。
されるＡの関係とパウダー塩基度Ｂの組合せを示す説明
図である。図中のプロットが後述するパウダー塩基度で
層別した条件を示している。
【００４３】図２は、鋳片縦割れ発生率とＡの関係とパ
ウダー塩基度Ｂの影響を示す説明図である。
ウダー塩基度Ｂの影響を示す説明図である。
【００４４】図１から、鋳片凹みは、計算値Ａと密接な
関係があり、Ａによって凹みを防止で領域があることが
分かる。更に、パウダー塩基度Ｂによって凹みを防止で
きる範囲が異なることが分かる。
関係があり、Ａによって凹みを防止で領域があることが
分かる。更に、パウダー塩基度Ｂによって凹みを防止で
きる範囲が異なることが分かる。
【００４５】従って、炭素鋼または合金鋼の成分量によ
ってＡを変更して適切な塩基度Ｂと組み合わせれば欠陥
のない鋳片や製品が製造可能であることが分かる。
ってＡを変更して適切な塩基度Ｂと組み合わせれば欠陥
のない鋳片や製品が製造可能であることが分かる。
【００４６】図２から、鋳片縦割れ発生率も鋳片凹み同
様に成分の影響を考慮した値Ａによって整理することが
でき、縦割れ発生率を防止する成分条件を見出すことが
可能である。
様に成分の影響を考慮した値Ａによって整理することが
でき、縦割れ発生率を防止する成分条件を見出すことが
可能である。
【００４７】
【実施例】以下、実施例を具体的に述べ、本発明を説明
する。
する。
【００４８】鋳造に用いた炭素鋼および合金鋼の主要成
分およびパウダー成分は表１、２に示す通りである。
分およびパウダー成分は表１、２に示す通りである。
【００４９】鋳造条件を以下に示す。
【００５０】実施例は、前記溶鋼組成の範囲の炭素鋼、
低合金鋼を用いて、全て鋳片サイズ１６２ｍｍ×１６２
ｍｍの同一連続鋳造機を用いて行った。
低合金鋼を用いて、全て鋳片サイズ１６２ｍｍ×１６２
ｍｍの同一連続鋳造機を用いて行った。
【００５１】鋳造速度は、１．６ｍ／ｍｉｎ〜３．２ｍ
／ｍｉｎの範囲である。
／ｍｉｎの範囲である。
【００５２】溶鋼過熱度は、タンディッシュ内で２５〜
４０℃の範囲で実施した。
４０℃の範囲で実施した。
【００５３】図１は、鋳片凹み発生率指標と前記溶鋼成
分で計算される値Ａの関係とパウダー塩基度Ｂの組合せ
をプロットした説明図である。また、プロットはパウダ
ー塩基度Ｂの影響を層別して示した。
分で計算される値Ａの関係とパウダー塩基度Ｂの組合せ
をプロットした説明図である。また、プロットはパウダ
ー塩基度Ｂの影響を層別して示した。
【００５４】横軸は、前記Ａの値で、縦軸は鋳片凹み発
生率指標を示す。該指標値が０の場合、鋳片凹みの発生
は無く、１００未満の数値の場合、後述する鋳片割れが
皆無となり後の熱間圧延やユーザーにおける冷間鍛造な
ど製品加工でも欠陥とはならないことが分かっている。
生率指標を示す。該指標値が０の場合、鋳片凹みの発生
は無く、１００未満の数値の場合、後述する鋳片割れが
皆無となり後の熱間圧延やユーザーにおける冷間鍛造な
ど製品加工でも欠陥とはならないことが分かっている。
【００５５】図１から、鋳片凹みは値Ａとの間に密接な
関係があり、Ａの値によって鋳片凹みを防止する条件を
表すことできる。
関係があり、Ａの値によって鋳片凹みを防止する条件を
表すことできる。
【００５６】従って、鋼種成分の微調整によりＡを変化
させることで凹みのない鋳片が製造可能である。また、
パウダー塩基度Ｂを適切に組み合わせることが有効であ
る。
させることで凹みのない鋳片が製造可能である。また、
パウダー塩基度Ｂを適切に組み合わせることが有効であ
る。
【００５７】図２は、鋳片縦割れ発生率とＡの関係とパ
ウダー塩基度の組合せを示し、パウダー塩基度の影響は
図１同様プロットで層別して図示した。
ウダー塩基度の組合せを示し、パウダー塩基度の影響は
図１同様プロットで層別して図示した。
【００５８】図２から、Ａの値で鋳片縦割れ発生率が変
化し、Ａを規定する即ち鋳造成分を調整することで縦割
れを防止できることが分かる。
化し、Ａを規定する即ち鋳造成分を調整することで縦割
れを防止できることが分かる。
【００５９】次に、成分から求まる計算値Ａとパウダー
塩基度Ｂ（ＣａＯ／ＳｉＯ2の比）の関係で説明すれ
ば、凹み、割れ共にＡの値が１．０に近い領域では、パ
ウダー塩基度Ｂを高くすることが有効であった。
塩基度Ｂ（ＣａＯ／ＳｉＯ2の比）の関係で説明すれ
ば、凹み、割れ共にＡの値が１．０に近い領域では、パ
ウダー塩基度Ｂを高くすることが有効であった。
【００６０】これは、前述したようにＡの値によって凹
み発生傾向が予測され凹み傾向が大きいすなわちＡが
１．０に近づく程塩基度を高くして、凝固温度を高め鋳
型抜熱を緩冷却にすることが必要であることを意味して
いると考えられる。
み発生傾向が予測され凹み傾向が大きいすなわちＡが
１．０に近づく程塩基度を高くして、凝固温度を高め鋳
型抜熱を緩冷却にすることが必要であることを意味して
いると考えられる。
【００６１】
【表１】
【００６２】
【表２】
【００６３】
【発明の効果】以上、示したように、溶鋼成分を本願発
明のＡに従って調整することで鋳片凹みや縦割れを減少
でき、更にパウダーの適用条件を適正化することで、凹
みや縦割れのない表面品質に優れた鋳片を製造可能であ
ることを具体的に示した。
明のＡに従って調整することで鋳片凹みや縦割れを減少
でき、更にパウダーの適用条件を適正化することで、凹
みや縦割れのない表面品質に優れた鋳片を製造可能であ
ることを具体的に示した。
【００６４】従って、本発明方法によって安定した鉄鋼
材料の鋳造が可能であり、製品歩留りが高く、より安価
な製品を供給可能とするもので、産業上極めて有益な発
明と言える。
材料の鋳造が可能であり、製品歩留りが高く、より安価
な製品を供給可能とするもので、産業上極めて有益な発
明と言える。
【図１】鋳片凹み発生率指標と溶鋼成分から求まるＡの
関係を示す説明図である。
関係を示す説明図である。
【図２】鋳片縦割れ発生率とＡの関係を示す説明図であ
る。
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉田 正志 室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株式会社 室蘭製鐵所内 (72)発明者 関谷 武幸 室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株式会社 室蘭製鐵所内 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/00 B22D 11/108 C22C 38/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】 炭素鋼および合金鋼の成分が下記範囲内
である時、下記計算式で求まる値Ａを満足するように成
分調整後鋳造することを特徴とする鋼の連続鋳造方法。
Ｃが０．０２〜０．２５重量％、Ｓｉが０．０１〜１．
８重量％、Ｍｎが０．１〜２．０重量％、Ｓが０．００
１〜０．０８重量％、Ｃｒが０．０１〜１．５０重量
％、Ｍｏが０．０１〜０．５０重量％、Ｎｉが０．０１
〜１．００重量％およびその他微量元素並びに不可避不
純物からなる場合で、 【数１】Ａ＝−２．５［％Ｃ］−０．０５［％Ｍｎ］−
０．１［％Ｎｉ］＋０．１［％Ｃｒ］＋０．２５［％Ｓ
ｉ］＋０．２５［％Ｍｏ］＋１．７５［％Ｓ］＋１．２
５ であって、Ａ≦０．９５またはＡ≧１．０５を満足させ
る。ここに、各記号は炭素鋼または合金鋼の合金元素名
と重量濃度である。 - 【請求項２】 請求項１の溶鋼を連続鋳造する際に、連
続鋳造用パウダーでＣａＯを２５〜４５重量％、ＳｉＯ
2を２５〜４０重量％の範囲で主成分を成すパウダーで
あって、塩基度Ｂ（ＣａＯ／ＳｉＯ2の比）を下記条件
を満足するように適用することを特徴とする鋼の連続鋳
造方法。Ａ＜０．９０またはＡ＞１．１０の場合、Ｂ＝
０．８〜１．４とし、０．９０≦Ａ≦０．９５または
１．０５≦Ａ≦１．１０の場合、Ｂ＝１．１〜１．４と
する。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07024994A JP3158233B2 (ja) | 1994-03-16 | 1994-03-16 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07024994A JP3158233B2 (ja) | 1994-03-16 | 1994-03-16 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07252597A JPH07252597A (ja) | 1995-10-03 |
| JP3158233B2 true JP3158233B2 (ja) | 2001-04-23 |
Family
ID=13426105
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07024994A Expired - Lifetime JP3158233B2 (ja) | 1994-03-16 | 1994-03-16 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3158233B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102669716B1 (ko) * | 2023-05-10 | 2024-05-27 | 이승철 | 아쿠아포닉스 시스템 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5336058B2 (ja) * | 2007-08-22 | 2013-11-06 | 新日鐵住金株式会社 | モールドフラックスを用いた鋼の連続鋳造方法 |
| CN109487048A (zh) * | 2019-01-11 | 2019-03-19 | 徐州徐工矿业机械有限公司 | 一种超大型矿山设备支承用铸钢材料及制备方法 |
-
1994
- 1994-03-16 JP JP07024994A patent/JP3158233B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102669716B1 (ko) * | 2023-05-10 | 2024-05-27 | 이승철 | 아쿠아포닉스 시스템 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07252597A (ja) | 1995-10-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5085839B2 (ja) | シリンダヘッドのためのねずみ鋳鉄 | |
| JP3780966B2 (ja) | 連続鋳造用パウダーとそれを使用した連続鋳造法 | |
| JP4610290B2 (ja) | 高アルミニウム含有鋼の連続鋳造用モールドパウダーおよびこのパウダーを用いる高アルミニウム含有鋼の連続鋳造方法 | |
| JP3158233B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP4272577B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH038864B2 (ja) | ||
| EP0871784B1 (en) | Cast iron indefinite chill roll produced by the addition of niobium | |
| JP3383630B2 (ja) | Ｂ含有鋼の連続鋳造用パウダーおよび連続鋳造方法 | |
| CN111604484B (zh) | 低碳钢用超高拉速薄板坯连铸保护渣 | |
| JP4402560B2 (ja) | 高アルミニウム鋼の連続鋳造用モールドパウダーおよび高アルミニウム鋼の連続鋳造方法 | |
| JP3335616B2 (ja) | Ｂ含有鋼のための連続鋳造用パウダーおよびｂ含有鋼の製造方法 | |
| JP3030596B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP4717357B2 (ja) | 炭素鋼の高速連続鋳造方法 | |
| CN111604483A (zh) | 中碳低合金钢用超高拉速薄板坯连铸保护渣 | |
| JPH03210950A (ja) | 連続鋳造用パウダー | |
| KR100650778B1 (ko) | 오스테나이트계 스테인레스 불룸용 몰드 파우더 | |
| TWI585216B (zh) | 高鎳合金胚料之製造方法及其應用 | |
| JP2000158105A (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドパウダおよび連続鋳造方法 | |
| JP2000000646A (ja) | 連続鋳造用モールドフラックス | |
| JP3341673B2 (ja) | ボロン含有ステンレス鋼の連続鋳造方法 | |
| JP3238073B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用フロントパウダー | |
| RU2312161C2 (ru) | Полуфабрикат литейного чугуна и способ его получения | |
| JP4466335B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP2004122139A (ja) | 極低炭素鋼の連続鋳造方法および連続鋳造用モールドパウダー | |
| JPS619554A (ja) | 冷間圧延用鍛鋼ロ−ル |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20010117 |