JP3030596B2 - 連続鋳造方法 - Google Patents
連続鋳造方法Info
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- JP3030596B2 JP3030596B2 JP6040598A JP4059894A JP3030596B2 JP 3030596 B2 JP3030596 B2 JP 3030596B2 JP 6040598 A JP6040598 A JP 6040598A JP 4059894 A JP4059894 A JP 4059894A JP 3030596 B2 JP3030596 B2 JP 3030596B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、炭素鋼、低合金鋼など
鉄基材料の連続鋳造で発生する鋳片凹みあるいは鋳片の
縦割れ防止方法に関する。
鉄基材料の連続鋳造で発生する鋳片凹みあるいは鋳片の
縦割れ防止方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造は、水冷鋳型内に溶鋼を連
続的に注入し、注入量を制御して所定の引抜き速度で鋳
造されるのが一般的である。
続的に注入し、注入量を制御して所定の引抜き速度で鋳
造されるのが一般的である。
【０００３】鋼の連続鋳造を行う際には、鋳型内にパウ
ダー（ＣａＯ、ＳｉＯ2を主成分とし、Ａｌ2Ｏ3、Ｎａ2
Ｏ、などの酸化物を含有した成分からなる）を添加し
て、溶融状態を形成せしめ、鋳型と鋳片間に流入させて
潤滑を図ることが行われている。
ダー（ＣａＯ、ＳｉＯ2を主成分とし、Ａｌ2Ｏ3、Ｎａ2
Ｏ、などの酸化物を含有した成分からなる）を添加し
て、溶融状態を形成せしめ、鋳型と鋳片間に流入させて
潤滑を図ることが行われている。
【０００４】溶鋼は、鋳型内で凝固させる必要があるた
めパウダーの機能として鋳型抜熱を適正に維持すること
も必要である。
めパウダーの機能として鋳型抜熱を適正に維持すること
も必要である。
【０００５】従って、パウダーを使用する際には、鋳造
方向に鋳型の強制振動が行われ潤滑材の均一流入を達成
することが一般的であることが知られている。
方向に鋳型の強制振動が行われ潤滑材の均一流入を達成
することが一般的であることが知られている。
【０００６】パウダーの均一流入は、凝固殻を均一に成
長させる点で必要な事項であるが、例えば炭素鋼の０．
０６〜０．２０重量％Ｃ鋼は凝固中および凝固後δ相か
らγ相に変態するため、格子構造の差に起因して凝固殻
の変形が起りやすく、鋳片凹みやひどい場合には鋳片割
れを伴って品質欠陥ばかりでなく操業障害を招くことが
ある。この炭素量の鋼種を中炭素鋼あるいは亜包晶凝固
鋼と言われている。
長させる点で必要な事項であるが、例えば炭素鋼の０．
０６〜０．２０重量％Ｃ鋼は凝固中および凝固後δ相か
らγ相に変態するため、格子構造の差に起因して凝固殻
の変形が起りやすく、鋳片凹みやひどい場合には鋳片割
れを伴って品質欠陥ばかりでなく操業障害を招くことが
ある。この炭素量の鋼種を中炭素鋼あるいは亜包晶凝固
鋼と言われている。
【０００７】従来、こうした問題点に関してパウダーを
改善し、均一流入性、鋳型抜熱の緩冷却化を指向して対
策としてきたのが通常である。
改善し、均一流入性、鋳型抜熱の緩冷却化を指向して対
策としてきたのが通常である。
【０００８】パウダーにより鋳片表面欠陥を改善する方
法として、日本鉄鋼協会講演論文集『材料とプロセス』
Ｖｏｌ．４、Ｎｏ．４（１９９１）Ｐ１２５６〜１２５
７、同じくＰ１２８４が例示できる。
法として、日本鉄鋼協会講演論文集『材料とプロセス』
Ｖｏｌ．４、Ｎｏ．４（１９９１）Ｐ１２５６〜１２５
７、同じくＰ１２８４が例示できる。
【０００９】該開示は、特に割れや凹みが問題となる中
炭素鋼の欠陥防止について報告したものであり、パウダ
ーによる緩冷却が有効であることを示している。
炭素鋼の欠陥防止について報告したものであり、パウダ
ーによる緩冷却が有効であることを示している。
【００１０】しかし、該開示は、中炭素鋼の特徴とパウ
ダーの緩冷却効果を示したに過ぎず、鋳造欠陥を根絶す
ると言う点で鋳造成分の組合わせの重要性を何ら示唆す
るものではなく、工業的規模で製造する製造技術の１側
面を示したに過ぎない。
ダーの緩冷却効果を示したに過ぎず、鋳造欠陥を根絶す
ると言う点で鋳造成分の組合わせの重要性を何ら示唆す
るものではなく、工業的規模で製造する製造技術の１側
面を示したに過ぎない。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、中炭
素鋼の様に欠陥を伴いやすい鋼種であっても容易に鋳造
可能な成分の関係を主にＣ、Ｓの濃度に影響されること
を発見し、その具体的操業指標を工業的規模で実現可能
な製造法を提供することにある。
素鋼の様に欠陥を伴いやすい鋼種であっても容易に鋳造
可能な成分の関係を主にＣ、Ｓの濃度に影響されること
を発見し、その具体的操業指標を工業的規模で実現可能
な製造法を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、ＪＩＳ規
格でも明らかなように鋼材成分には許容範囲が定められ
ている点に注目し、中炭素鋼の成分の僅かな許容範囲で
も欠陥発生に対して大きな影響を及ぼしていることを突
き止め、中炭素鋼の鋳造欠陥の問題解決に関して実験的
検討を重ね以下の結論を得た。即ち、本発明の主旨は、
格でも明らかなように鋼材成分には許容範囲が定められ
ている点に注目し、中炭素鋼の成分の僅かな許容範囲で
も欠陥発生に対して大きな影響を及ぼしていることを突
き止め、中炭素鋼の鋳造欠陥の問題解決に関して実験的
検討を重ね以下の結論を得た。即ち、本発明の主旨は、
【００１３】少なくともＣ量が０．０６〜０．２０重
量％でＳ量が０．００２〜０．０６０重量％含有する炭
素鋼または低合金鋼を連続鋳造するに当り、以下の条件
を満足する様にＣ濃度とＳ濃度を組合わせ調整すること
を特徴とする鋼の連続鋳造方法。
量％でＳ量が０．００２〜０．０６０重量％含有する炭
素鋼または低合金鋼を連続鋳造するに当り、以下の条件
を満足する様にＣ濃度とＳ濃度を組合わせ調整すること
を特徴とする鋼の連続鋳造方法。
【００１４】Ｃ＜０．１２重量％で、Ｓ≧０．０１７重
量％ ０．１２≦Ｃ≦０．１５重量％で、Ｓ≦０．０１５重量
％ Ｃ＞０．１５重量％で、Ｓ≦０．０３７重量％
量％ ０．１２≦Ｃ≦０．１５重量％で、Ｓ≦０．０１５重量
％ Ｃ＞０．１５重量％で、Ｓ≦０．０３７重量％
【００１５】少なくともＣ量が０．０６〜０．２０重
量％でＳ量が０．００２〜０．０６０重量％含有する炭
素鋼または低合金鋼を連続鋳造するに当り、以下の条件
を満足する様にＣ濃度とＳ濃度を満足するように組合わ
せ調整することを特徴とする鋼の連続鋳造方法。
量％でＳ量が０．００２〜０．０６０重量％含有する炭
素鋼または低合金鋼を連続鋳造するに当り、以下の条件
を満足する様にＣ濃度とＳ濃度を満足するように組合わ
せ調整することを特徴とする鋼の連続鋳造方法。
【００１６】
【数３】 Ｓ＞７［重量％Ｃ］2−０．８９［重量％Ｃ］＋０．０３９
【００１７】または
【００１８】
【数４】 Ｓ＜３．８９［重量％Ｃ］2−０．６４［重量％Ｃ］＋０．０３１
【００１９】である。
【００２０】
【作用】本発明の詳細と効果について説明する。
【００２１】本願発明が、炭素量が０．０６〜０．２０
重量％、Ｓが０．００２〜０．０６０重量％含有する溶
鋼に限定する理由は、当該炭素領域は、前述のように鋳
片の凹み、縦割れを発生させ、鋳片の品質を阻害する影
響が最も強いことと、本願が当該成分領域の改善を主と
するものであることによる。勿論、当該炭素領域を外れ
ても十分に成立するものと期待される。
重量％、Ｓが０．００２〜０．０６０重量％含有する溶
鋼に限定する理由は、当該炭素領域は、前述のように鋳
片の凹み、縦割れを発生させ、鋳片の品質を阻害する影
響が最も強いことと、本願が当該成分領域の改善を主と
するものであることによる。勿論、当該炭素領域を外れ
ても十分に成立するものと期待される。
【００２２】次に、Ｓ濃度については、当該炭素濃度領
域では最も影響を及ぼす元素であることと本願発明者ら
が効果を確認した濃度であることによる。Ｓ量も炭素濃
度と同様にこの範囲を越えた領域でも成立するものと期
待できる。
域では最も影響を及ぼす元素であることと本願発明者ら
が効果を確認した濃度であることによる。Ｓ量も炭素濃
度と同様にこの範囲を越えた領域でも成立するものと期
待できる。
【００２３】従って、本願発明では上記炭素及びＳ濃度
領域を限定し本願の効果をより明瞭に示すものである。
領域を限定し本願の効果をより明瞭に示すものである。
【００２４】また、Ｃ＜０．１２重量％で、Ｓ≧０．０
１７重量％とする理由は、０．１２重量％未満の炭素領
域では、Ｓ量が低下すると鋳片の凹み縦割れが増加する
ことを経験的に見出した。
１７重量％とする理由は、０．１２重量％未満の炭素領
域では、Ｓ量が低下すると鋳片の凹み縦割れが増加する
ことを経験的に見出した。
【００２５】一方、Ｃ≧０．１２重量％では、Ｃ＜０．
１２重量％の領域とは逆にＳ濃度が高くなると凹みや縦
割れが増加することを経験し、かつ炭素量で違いがある
ことを見出した。
１２重量％の領域とは逆にＳ濃度が高くなると凹みや縦
割れが増加することを経験し、かつ炭素量で違いがある
ことを見出した。
【００２６】即ち、０．１２≦Ｃ≦０．１５重量％では
Ｓ≦０．０１５重量％、Ｃ＞０．１５重量％ではＳ≦
０．０３７重量％の条件を満足しない場合に問題を生じ
たのである。
Ｓ≦０．０１５重量％、Ｃ＞０．１５重量％ではＳ≦
０．０３７重量％の条件を満足しない場合に問題を生じ
たのである。
【００２７】次に、前記区分法では、ＣとＳ量の関係が
複雑であることから、工業的により対応が容易な指標と
して、Ｃ量とＳ量の関係を数式化して提示し、それぞれ
の濃度の関係を示し
複雑であることから、工業的により対応が容易な指標と
して、Ｃ量とＳ量の関係を数式化して提示し、それぞれ
の濃度の関係を示し
【００２８】
【数５】 Ｓ＞７［重量％Ｃ］2−０．８９［重量％Ｃ］＋０．０３９
【００２９】または
【００３０】
【数６】 Ｓ＜３．８９［重量％Ｃ］2−０．６４［重量％Ｃ］＋０．０３１
【００３１】なる関係を求めた。
【００３２】前記濃度に関する式を用いることで、容易
に溶製工程にて成分調整できると共に鋳片凹みや縦割れ
を完全に防止することが可能であった。
に溶製工程にて成分調整できると共に鋳片凹みや縦割れ
を完全に防止することが可能であった。
【００３３】無論、濃度組合わせの範囲を若干越えて操
業を行うことも可能であるが、鋳片凹みや縦割れの発生
確率が増加するので望ましくはこの範囲であることが必
要である。
業を行うことも可能であるが、鋳片凹みや縦割れの発生
確率が増加するので望ましくはこの範囲であることが必
要である。
【００３４】更に望ましくは、０．１０重量％以下の炭
素を要求される鋼種では、その許容範囲でできるだけ低
炭素であること、０．１０重量％以上の規格ではできる
だけ高炭素濃度を狙って溶製し、δ／γ変態の影響を最
小限にすることが有効である。
素を要求される鋼種では、その許容範囲でできるだけ低
炭素であること、０．１０重量％以上の規格ではできる
だけ高炭素濃度を狙って溶製し、δ／γ変態の影響を最
小限にすることが有効である。
【００３５】この際、Ｓの添加量はそれぞれ高目あるい
は低目を指向することは無論である。
は低目を指向することは無論である。
【００３６】一般にＳ量は、０．００１〜０．００２重
量％程度の範囲で制御可能であるので工業的には十分に
造り分けることができる。
量％程度の範囲で制御可能であるので工業的には十分に
造り分けることができる。
【００３７】次に、本発明を詳細に説明する為に、図面
を用いて説明する。
を用いて説明する。
【００３８】図１は、鋳片欠陥（凹みや縦割れ）発生率
と溶鋼成分である炭素量とＳ量の関係を示す説明図であ
る。図中のプロットが後述する実施例で行なった条件を
示している。
と溶鋼成分である炭素量とＳ量の関係を示す説明図であ
る。図中のプロットが後述する実施例で行なった条件を
示している。
【００３９】図２は、鋳片欠陥発生を防止する炭素、Ｓ
濃度の限界領域を示す説明図である。
濃度の限界領域を示す説明図である。
【００４０】図１から、鋳片凹みや割れは、炭素量とＳ
量の間に密接な関係があり、炭素量によって防止できる
Ｓ濃度が異なることが分かる。
量の間に密接な関係があり、炭素量によって防止できる
Ｓ濃度が異なることが分かる。
【００４１】従って、炭素量に応じてＳ量を制御するこ
とで欠陥のない鋳片を製造可能であることが分かる。
とで欠陥のない鋳片を製造可能であることが分かる。
【００４２】図２から、炭素とＳ濃度で区分される鋳片
欠陥防止限界領域から、炭素量を決定した場合にＳ量を
制御することで縦割れ発生を抑制することが可能である
ことが分かる。
欠陥防止限界領域から、炭素量を決定した場合にＳ量を
制御することで縦割れ発生を抑制することが可能である
ことが分かる。
【００４３】
【実施例】以下、実施例を具体的に述べ、本発明を説明
する。
する。
【００４４】鋳造に用いた炭素鋼の主要成分は、表１に
示す通りである。
示す通りである。
【００４５】鋳造条件を以下に示す。
【００４６】実施例は、鋳片サイズ１６２ｍｍ×１６２
ｍｍの連続鋳造機を用いて行った。
ｍｍの連続鋳造機を用いて行った。
【００４７】実施した鋳造速度は、１．６ｍ／ｍｉｎ〜
３．２ｍ／ｍｉｎの範囲である。
３．２ｍ／ｍｉｎの範囲である。
【００４８】溶鋼過熱度は、タンディッシュ内で２５〜
４０℃の範囲で実施した。
４０℃の範囲で実施した。
【００４９】鋳造に用いたパウダーは、ＣａＯが４１〜
４２重量％、ＳｉＯ2が３１〜３２重量％、Ａｌ2Ｏ3が
３〜３．２重量％、Ｎａ2Ｏが１０．５〜１１．２重量
％、ＺｒＯ2が３．５重量％その他不可避不純物からな
るパウダーである。
４２重量％、ＳｉＯ2が３１〜３２重量％、Ａｌ2Ｏ3が
３〜３．２重量％、Ｎａ2Ｏが１０．５〜１１．２重量
％、ＺｒＯ2が３．５重量％その他不可避不純物からな
るパウダーである。
【００５０】パウダーの物性は、塩基度（ＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ2の重量比）が１．３２、粘度が０．７ｐｏｉｓｅ、
凝固温度１２１０℃である。
Ｏ2の重量比）が１．３２、粘度が０．７ｐｏｉｓｅ、
凝固温度１２１０℃である。
【００５１】図１は、鋳片欠陥発生と溶鋼成分である炭
素量とＳ量の関係に、実施例をプロットした説明図であ
る。また、図中の記号は、鋳片凹みや割れが発生しなか
った組合わせを記号○、鋳片凹み、割れが発生した場合
を記号●で示した。
素量とＳ量の関係に、実施例をプロットした説明図であ
る。また、図中の記号は、鋳片凹みや割れが発生しなか
った組合わせを記号○、鋳片凹み、割れが発生した場合
を記号●で示した。
【００５２】図１から、鋳片凹みや割れは、炭素量とＳ
量の間に密接な関係があり、炭素量によって凹みや割れ
を防止できるＳ濃度が異なることが分かる。
量の間に密接な関係があり、炭素量によって凹みや割れ
を防止できるＳ濃度が異なることが分かる。
【００５３】即ち、炭素量が０．１２重量％以下の領域
ではＳ量が低い領域で凹みや割れが発生し、０．１２重
量％以上の炭素領域では逆にＳ濃度が高い領域が凹みや
割れ易いことが分かる。
ではＳ量が低い領域で凹みや割れが発生し、０．１２重
量％以上の炭素領域では逆にＳ濃度が高い領域が凹みや
割れ易いことが分かる。
【００５４】従って、炭素量によって満足すべきＳ量が
異なることが明らかである。
異なることが明らかである。
【００５５】図２は、鋳片欠陥発生を防止する炭素、Ｓ
濃度の限界領域を示し、図１と同じプロットで実施例を
図示した。
濃度の限界領域を示し、図１と同じプロットで実施例を
図示した。
【００５６】図２から、炭素とＳ濃度の組合わせで鋳片
欠陥発生率が区分され、炭素量とＳ量の関係を規定する
ことで欠陥発生率を抑制することができることが分か
る。
欠陥発生率が区分され、炭素量とＳ量の関係を規定する
ことで欠陥発生率を抑制することができることが分か
る。
【００５７】
【表１】
【００５８】
【発明の効果】以上、示したように、中炭素領域の炭素
鋼や合金鋼の鋳造時に発生する鋳片凹みや縦割れを防止
するには、当該鋼の炭素量とＳ量の関係を規定し凹みや
割れ感受性を低下させることにより、表面品質に優れた
鋳片を製造可能であることを具体的に示した。
鋼や合金鋼の鋳造時に発生する鋳片凹みや縦割れを防止
するには、当該鋼の炭素量とＳ量の関係を規定し凹みや
割れ感受性を低下させることにより、表面品質に優れた
鋳片を製造可能であることを具体的に示した。
【００５９】従って、本発明方法によって品質が安定し
た鋳片の鋳造が可能であり、製品歩留りが高く、より安
価な製品を供給可能とするもので、産業上極めて有益な
発明と言える。
た鋳片の鋳造が可能であり、製品歩留りが高く、より安
価な製品を供給可能とするもので、産業上極めて有益な
発明と言える。
【図１】鋳片欠陥発生と溶鋼成分である炭素量とＳ量の
関係を示す説明図。
関係を示す説明図。
【図２】鋳片欠陥発生を防止できる溶鋼中炭素とＳの関
係を示す限界領域の説明図。
係を示す限界領域の説明図。
フロントページの続き (72)発明者 吉田 正志 室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株式会社 室蘭製鐵所内 (72)発明者 関谷 武幸 室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株式会社 室蘭製鐵所内 (56)参考文献 特開 平５−185183（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−141513（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−29658（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−127946（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/00
Claims (2)
- 【請求項１】 少なくともＣ量が０．０６〜０．２０重
量％で、Ｓ量が０．００２〜０．０６０重量％含有する
炭素鋼または低合金鋼を連続鋳造するに当り、以下の条
件を満足する様にＣ濃度とＳ濃度とを組合わせ調整する
ことを特徴とする鋼の連続鋳造方法。 Ｃ＜０．１２重量％で、Ｓ≧０．０１７重量％ ０．１２≦Ｃ≦０．１５重量％で、Ｓ≦０．０１５重量
％ Ｃ＞０．１５重量％で、Ｓ≦０．０３７重量％ - 【請求項２】 少なくともＣ量が０．０６〜０．２０重
量％でＳ量が０．００２〜０．０６０重量％含有する炭
素鋼または低合金鋼を連続鋳造するに当り、以下の条件
を満足する様にＣ濃度とＳ濃度を満足するように組合わ
せ調整することを特徴とする鋼の連続鋳造方法。 【数１】 Ｓ＞７［重量％Ｃ］2−０．８９［重量％Ｃ］＋０．０３９ または 【数２】 Ｓ＜３．８９［重量％Ｃ］2−０．６４［重量％Ｃ］＋０．０３１
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6040598A JP3030596B2 (ja) | 1994-02-16 | 1994-02-16 | 連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6040598A JP3030596B2 (ja) | 1994-02-16 | 1994-02-16 | 連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07223049A JPH07223049A (ja) | 1995-08-22 |
| JP3030596B2 true JP3030596B2 (ja) | 2000-04-10 |
Family
ID=12584956
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6040598A Expired - Lifetime JP3030596B2 (ja) | 1994-02-16 | 1994-02-16 | 連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3030596B2 (ja) |
-
1994
- 1994-02-16 JP JP6040598A patent/JP3030596B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07223049A (ja) | 1995-08-22 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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