JP3154083B2 - トナーキット - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、現像剤を使用して画像
を形成する画像形成装置に現像剤を補給するためのトナ
ーキットに関する。

【０００２】

【従来の技術】電子写真複写機や、レーザービームプリ
ンタ等の画像形成装置は、一様に帯電させた感光ドラム
に選択的な露光をして潜像を形成し、その潜像を現像剤
で現像して現像像を形成し、該現像像を記録媒体に転写
して画像記録を行なう。このような装置にあっては、現
像剤がなくなる都度補給しなければならないが、画像形
成装置に現像剤を補給するためのトナーキットは、収納
した現像剤を画像形成装置本体の現像剤受け入れ容器に
一度全量補給する、いわゆる補給型トナーキットと、画
像形成装置本体にトナーキット装着後、そのまま該トナ
ーキットを据え置き、現像剤を使いきるまで徐々に現像
装置に現像剤を補給する、いわゆる据え置き型トナーキ
ットとに大別される。

【０００３】近年、画像形成装置のコンパクト化を図る
ため、トナーキットは据え置き型が使用される傾向にあ
り、特に円筒状のトナーキット装着時に回転して該トナ
ーキットの長手方向にスリット状に形成した現像剤排出
開口を下方よりむしろ横方向にし、現像剤攪拌部材によ
って現像剤を汲み上げるように構成したものが多くなっ
てきた（例えば特開昭６２−８６３８２号公報、特開昭
６２−１７０９８７号公報、実開昭６３−６２８５７号
公報、実開昭６３−１８８６６５号公報）。

【０００４】前記のような構成にする理由は、画像形成
装置のコンパクト化のために現像装置とトナーキットの
配置上の自由度を増すと共に、現像剤を過不足なく補給
して現像装置内の現像剤量及び二成分現像剤の場合にキ
ャリア成分と現像剤成分の混合比を常に一定のレベルに
維持させるためである。

【０００５】前記画像形成装置にあっては、トナーキッ
ト内の攪拌部材として、ステンレスを略クランク状に屈
曲して回転可能とし、これによって現像剤を攪拌搬送す
るものや、あるいはトナーキット内に攪拌翼を回転可能
に設け、この回転によってトナーを送り出すようにして
いる（例えば特開平３−１３１８８１号公報）。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、現像剤
はこれに含まれる空気の量や嵩密度によって大きく変化
する。長期間保管されたり、減圧環境や高温多湿環境に
さらされることによって現像剤が固化することがあり、
現像剤がこのような状態になると、現像剤攪拌部材を回
転するトルクが大きくなり、これを駆動するモータやギ
アが破損するおそれがあった。

【０００７】また、トナーキットの現像剤開口を水平に
して攪拌部材で現像剤を汲み上げる構成にあっては、従
来の攪拌部材の構成ではトナーキット内に現像剤が残留
し易く、残留した現像剤が無駄になってしまうばかりで
なく、使用済みトナーキットを交換する際に、残留した
現像剤が飛散して周囲を汚すことがあった。

【０００８】更には攪拌部材とトナーキット内面との間
で現像剤が凝集した、所謂粗粒及び前記円筒内壁へのト
ナー融着が発生することがあり、これが画像品質を低下
させる要因となっていた。

【０００９】本発明は従来の前記課題を解決するもので
あり、その目的とするところは、低トルクで回転し、充
分な現像剤搬送力を有し、使用後のトナーキット内に現
像剤の残量を少なくし、更には粗粒及びトナー融着の発
生を防止し得るトナーキットを提供するものである。

【００１０】

【課題を解決するための手段及び作用】前記目的を達成
するための本発明に係る代表的な構成は、正帯電性磁性
トナーを含有する現像剤を収納するための内半径が２２
〜３５ｍｍである円筒と、前記円筒の長手方向に沿って
前記円筒に設けられた開口と、前記円筒の内部で回転可
能な攪拌部材とを有しており、前記攪拌部材は軸部から
少なくとも１方向以上へ張り出した可撓性の翼部を有
し、且つ、少なくとも一方の翼部は前記円筒の長手方向
略全長にわたって端面を有し、更に回転中心から前記翼
部端面までの距離を前記開口周囲における円筒の内半径
よりも１．０〜４ｍｍ長く構成したトナーキットであっ
て、該正帯電性磁性トナーの含有する結着樹脂が、ＧＰ
Ｃ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィ）によって
測定されたクロマトグラムにおいて、分子量５００以上
１０万未満の成分を５０〜９０質量％、分子量１０万以
上３０万未満の成分を２０質量％以下、分子量３０万以
上の成分を５〜４０質量％、ＴＨＦ可溶分基準で含有し
ており、現像装置に装着する前にトナーキットを振るこ
とにより、及び／又は前記軸部を回転させることによ
り、金属酸化物粉末，シリカ微粉末，ワックスを含有し
た粒子，フッ素系樹脂粒子のうちのいずれかを前記円筒
の内壁と前記攪拌部材に付着させている構成を特徴とし
てなるものである。

【００１１】前記構成にあっては、攪拌部材の翼端部が
円筒の内壁面を摺擦して現像剤を搬送するために、現像
剤が確実に搬送されると共に、摺擦によって撓んで付勢
された可撓性翼部が円筒の開口にさしかかると翼部の弾
性で復元する際に、現像剤を跳ね飛ばすようにして現像
剤を現像装置へ送り込むため、トナーの排出性は極めて
良好となる。

【００１２】更に、金属酸化物粉末，シリカ微粉末，ワ
ックスを含有した粒子又はフッ素系樹脂粒子（以下、こ
れら全てに共通する事項の説明を行う場合は、「金属酸
化物粉末等」と略す。）を前記円筒の内壁と前記攪拌部
材に付着させていることで、トナーの凝集による回転ト
ルクの増加及び前記攪拌部材の回転や前記攪拌部材の翼
端部が前記円筒の内壁との摺擦による、粗粒やトナー融
着の発生を妨げる。

【００１３】また、円筒の長手方向略全長にわたって端
面を有する翼部の所々にスリットを設けることで、翼部
自身が可撓性であることも含めて攪拌部材の回転した際
の現像剤の抵抗が少なくなり、低トルクで前記攪拌部材
が回転するようになる。

【００１４】本発明において係るトナーキットを実施す
るための装置を図面を参照して具体的に説明する。ここ
では、説明の順序として、トナーキットを装着する現
像装置を用いる複写機の全体構成、トナーキットの構
成、トナーキットの現像装置への装着、トナーキッ
トから現像装置への現像剤送り動作、トナーキットの
現像装置からの脱着の順に説明する。

【００１５】［複写機の全体構成］図１は複写機の全体
構成説明図であり、図２は現像装置の構成説明図であ
る。図１において、１は原稿読取装置であり、原稿台ガ
ラス１ａに載置した原稿に対し、照明ランプ１ｂで光照
射すると共に、ランプ１ｂ及び走査ミラー１ｃを走査
し、原稿からの反射光を前記ミラー１ｃ及び反射ミラー
１ｄ，１ｅ，１ｆ、更には合焦及び変倍機能を有するレ
ンズ１ｇを介して像担持体である感光体ドラム２へ照射
して静電潜像を形成する。

【００１６】感光体ドラム２は表面に感光層を有し、メ
インモータ３によって画像形成動作に応じて図１の矢印
方向へ回転可能である。この感光体ドラム２の周囲には
帯電装置４、現像装置５、転写装置６及びクリーニング
装置７が配置してある。そして回転する感光体ドラム２
の表面を帯電装置４で一様に帯電すると共に、前記原稿
読取装置１からの露光によって静電潜像を形成し、現像
装置５で前記静電潜像に現像剤（以下『トナー』とい
う）を転移させてトナー像を形成する。

【００１７】前記現像装置５は、現像室５ａ内のトナー
をトナー送り部材５ｂによって固定磁石を内蔵した現像
スリーブ５ｃに送り出し、現像スリーブ５ｃを回転させ
ると共に、現像ブレード５ｄによって摩擦帯電電荷を付
与したトナー層を現像スリーブ５ｃの表面に形成し、そ
のトナーを前記潜像に応じて感光体ドラム２へ転移させ
ることによってトナー像を形成して可視像化するもので
ある。

【００１８】そして前記トナー像を搬送装置８で搬送す
る記録媒体９に、転写装置６の電圧印加によって転写す
る。この転写装置６は転写帯電器６ａと分離帯電器６ｂ
とを有しており、転写帯電器６ａによってトナーと逆極
性の電圧を印加することにより、搬送された記録媒体９
にトナー像を転写し、転写後の記録媒体９に対して分離
帯電器６ｂで電圧印加して感光体ドラム２から分離す
る。

【００１９】トナー像を記録媒体９に転写した後に感光
体ドラム２の表面に残留したトナーは、クリーニングブ
レード７ａで掻き落とし、回収トナー溜め７ｂへ回収す
るクリーニング装置７によって除去する。

【００２０】一方、搬送装置８は、装置本体の下方に上
下カセット８ａ１，８ａ２が装着してあり、それぞれの
カセット８ａ１，８ａ２に収容した記録媒体９がピック
アップローラ８ｂ１，８ｂ２によって一枚ずつレジスト
ローラ対８ｃへ供給可能となっている。前記カセット８
ａ１，８ａ２又は手差しトレイ８ｄから供給された記録
媒体９は、前記感光体ドラム２による画像形成動作と同
期して回転するレジストローラ対８ｃにより搬送され、
転写装置６の位置で前述したようにトナー像が転写され
る。

【００２１】そして像転写後の記録媒体９を搬送ベルト
８ｅにより、駆動ローラ１０ａ及びヒータを内蔵した加
熱押圧ローラ１０ｂからなる定着装置１０へ搬送し、こ
の定着手段１０で熱及び圧力を印加して転写像を定着
し、排出ローラ対８ｆによって装置外へ排出する。

【００２２】尚、この図１に係る複写機は、原稿ガラス
１ａの上部に原稿自動給送装置１１が装着してあり、複
数枚の原稿を自動的に分離給送可能にしているが、この
原稿自動給送装置１１の構成は、公知であるために具体
的な説明は省略する。

【００２３】［トナーキット］次にトナーキットＣの構
成について説明する。このトナーキットＣは、図２及び
図３に示すように、現像装置５のトナーキット装着部５
ｅに装着し、そのまま据え置いてトナーを使いきるまで
徐々に現像室５ａへトナーを補給する、所謂据え置き型
（ビルトイン）のトナーキットである。

【００２４】トナーキットＣは図４の部品分解図に示す
ように、トナー補給容器１２、フランジ１３，１４、攪
拌部材１５、キャップ１６、把手部材１７及び充てんさ
れたトナーからなる。以下、各部材について順次説明
し、続いて組立て方法について説明する。

【００２５】｛トナー補給容器｝まずトナー補給容器１
２について説明すると、図４に示すように、円筒状部材
であり、その長手方向に延びるスリット状のトナー排出
開口１２ａを設け、円筒両端部には後述するフランジ１
３，１４の突起と嵌合して位置決めするための切欠１２
ｂが設けてある。

【００２６】前記容器１２の軸線方向の内法長さとして
は、約１６０ｍｍ〜４００ｍｍの範囲で設定するのが好
ましく、より好ましくは約１８０ｍｍ〜３３０ｍｍ、最
も好ましくは約２００ｍｍ〜３１０ｍｍに設定するのが
望ましい。

【００２７】前記円筒の内法長さが１６０ｍｍよりも短
いと、現像室内に供給されたトナーが現像スリーブ５ｃ
の長手方向端部に充分行きわたらず、白抜け等の画像不
良を発生させ易くなる。一方、円筒の内法長さが４００
ｍｍを超える場合には、容器挿入方向の現像装置５の長
さが大きくなり、現像装置５をコンパクト化する上で好
ましくない。もっとも、前記長さは画像を記録する記録
媒体９のサイズ（Ａ３，Ａ４，Ｂ４サイズ等）に応じて
適宜変更することが好ましい。

【００２８】また容器１２の内法半径としては、２２ｍ
ｍ〜３５ｍｍの範囲に設定する必要があり、好ましくは
２５ｍｍ〜３０ｍｍに設定するのが望ましい。

【００２９】容器１２の内法半径が２２ｍｍよりも小さ
い場合には、容器内に装着される攪拌部材１５がトナー
をほぐす能力、容器内から現像室にトナーを搬出する能
力が低下するために好ましくない。また前記半径が３５
ｍｍを超える場合には、容器内に装着された攪拌部材１
５のトナー攪拌時の回転トルクが大きくなるために好ま
しくない。

【００３０】前記トナー補給容器１２は後述する攪拌部
材１５との関係上、円筒の内径精度及び真円度を高精度
に出すことが好ましい。そのために、容器１２を構成す
る材質としては熱可塑性樹脂が最も好適で、中でもアク
リロニトリル・スチレン・ブタジエン共重合体（ＡＢ
Ｓ）、ポリエステルは、精度が出し易く、且つ比較的安
価であり、しかも落下衝撃にも強いことから特に好まし
く、次いで耐衝撃性ポリスチレン樹脂（ＨＩＰＳ）も好
ましく利用出来る。尚、熱可塑性樹脂以外には紙やアル
ミニウム等も利用可能である。

【００３１】熱可塑性樹脂で容器１２を製造する方法と
しては、押出成型後にトナー排出開口１２ａと切欠１２
ｂとをプレス加工によって形成するのが好適で、より好
ましくはコア冷却タイプと呼ばれる内部サイジングを行
うことで内径精度及び真円度をより高くすることが可能
である。更に好ましい製造方法としては、射出成型を利
用することが挙げられ、押出成型よりも更に精度が向上
し、フィルム状シール部材のヒートシールやフランジ１
３，１４のホットメルト接着等の熱履歴によって変形す
ることもない。

【００３２】射出成型によって製造する場合、特願平５
−６４８０３号（特開平６−２５８９３７号公報）に記
載の如く、どちらかのフランジと丸筒とを一体的に成型
すれば、部品点数及び組立て工程を減少出来るので好ま
しく、成型機としては高速高圧射出成型機を利用するの
がより好ましい。この場合、射出圧力が５００〜１５０
０ｋｇｆ／ｃｍ²、樹脂の充填時間は０．００５〜０．
０２秒程度が好適である。

【００３３】前記トナー補給容器１２の開口１２ａはシ
ール部材１２ｃで封止される。このシール部材１２ｃは
トナーキットＣを使用開始するときに、オペレータによ
って剥離するものである。

【００３４】シール部材１２ｃはフィルム状の可撓性シ
ートで、例えばポリエステル、ナイロン、ポリエチレ
ン、エチレン酢酸ビニル系接着層を積層してなり、厚さ
約５０μｍ〜２００μｍ程度、より好ましくは１００μ
ｍ〜１５０μｍ程度が好適である。シール部材１２ｃは
物流過程における温湿度変動、気圧変動、振動、落下衝
撃等によってもトナー漏れの発生を防止するに充分で、
しかも引き剥がし可能な強度でトナー補給容器１２に固
着する。この引き剥がし強度は、シール部材１２ｃを１
８０度折り返して長手方向に引いた場合で、最大値が１
０ｋｇｆ以下、より好ましくは６ｋｇｆ以下、最も好ま
しくは４．５ｋｇｆ以下とすることが望ましい。

【００３５】シール部材１２ｃを容器１２に接着する方
法としては、熱板溶着、インパルスシール、超音波溶
着、高周波溶着等が利用でき、特に熱板溶着が好まし
い。

【００３６】シール部材１２ｃの全長は、トナー排出開
口１２ａの長手方向の長さの２倍以上に設定してあり、
前記開口１２ａの周囲に固着されていない部分を１８０
度折り返して引手とし、粘着剤、ホットメルト接着剤、
両面テープ等の手段により、シール部材１２ｃの固着部
分、トナー補給容器１２、フランジ１３、把手部材１７
のいずれかに軽く固定する。

【００３７】｛フランジ｝フランジ１３，１４は前述し
た筒状のトナー補給容器１２の両端部に取り付けるもの
であり、アクリロニトリル・スチレン・ブタジエン共重
合体（ＡＢＳ）、ポリエステル、或いは耐衝撃性ポリス
チレン（ＨＩＰＳ）のような熱可塑性樹脂を射出成型し
て製造する。このフランジ１３，１４は周面にそれぞれ
２個の突起１３ａ１，１３ａ２、１４ａ１，１４ａ２を
有し、これらの突起１３ａ１，１３ａ２、１４ａ１，１
４ａ２を前述したトナー補給容器１２の切欠１２ｂに嵌
合して位置決めする。

【００３８】更に、一方のフランジ１３にはトナーを充
填するための充填口１３ｂがあり、その充填口内部には
十字状のリブ１３ｃが形成してあり、その中心には後述
する攪拌部材１５を軸支するための軸孔１３ｄが形成し
てある。尚、前記充填口１３ｂの口径は、トナー補給容
器１２の内径の５０％以上、より好ましくは６０％以上
に設定するのが望ましい。これはトナー充填時間及び充
填効率を向上させるためである。

【００３９】また他方のフランジ１４には攪拌部材１５
を挿入するための孔１４ｂが形成してあると共に、この
孔１４ｂの周囲には後述する攪拌部材１５のギア部１５
ａ２の外周面を支持するためのリング状鍔部１４ｃが設
けてある。そして鍔部１４ｃの一部にはギア部１５ａ２
に設けたリング状リブ１５ａ３を係止するための爪部１
４ｄが設けてある。

【００４０】前記フランジ１３，１４は、シート部材１
２ｃを取り付けたトナー補給容器１２の両端に嵌合して
結合する。この結合方法としては、ホットメルト接着、
超音波溶着、粘着テープ巻き付け等の方法が利用でき、
特にホットメルト接着が簡便、且つ充分な密閉性と接着
強度が得られるために好ましい。更にホットメルト接着
剤を、トナー補給容器１２の端部内面に塗布する方法が
ホットメルト接着剤が外側へはみ出すおそれがないため
に、特に好ましい。

【００４１】尚、フランジ１３，１４に設けた前記突起
１３ａ１，１３ａ２、１４ａ１，１４ａ２の高さやトナ
ー排出開口１２ａとの位置関係等については後述する。

【００４２】｛攪拌部材｝攪拌部材１５は、図４に示す
ように、攪拌軸１５ａと、これに取り付けられる攪拌翼
１５ｂとからなる。

【００４３】（攪拌軸）攪拌軸１５ａは、例えば断面略
Ｈ字形状の棒状部材であり、軸方向一方端には前記フラ
ンジ１３の軸孔１３ｄに嵌入する嵌入部１５ａ１が形成
してあり、他方端には駆動系と連結するギア部１５ａ２
が形成してある。このギア部１５ａ２には外周面にリン
グ状のリブ１５ａ３が設けてある。また軸胴部には数カ
所に攪拌翼１５ｂを取り付けるためのカシメボス１５ａ
４が形成してある。

【００４４】前記攪拌軸１５ａは真直度を出すことが重
要であり、このために攪拌軸１５ａの縦断面形状として
は略Ｈ字型、略Ｌ字型、略Ｔ字型等の反り難い形状にす
るのが好ましいが、特に断面略Ｈ字型にするのが最も好
ましい。

【００４５】攪拌軸１５ａの材質としては、軸両端の軸
支部分の摺動性と耐クリープ性を考慮すると、ポリアセ
タール（ＰＯＭ）が最も好ましい。また製造方法として
は、製法の容易性から射出成型が好ましく用いられる。

【００４６】（攪拌翼）前記攪拌軸１５ａに取り付ける
攪拌翼１５ｂは、図５に示す様に攪拌軸１５ａから少な
くとも１方向以上へ張り出した可撓性の翼部を有し、且
つ、攪拌翼１５ｂは攪拌軸１５ａの略全長にわたって端
面を有する。これによって、翼部がトナー補給容器１２
の内壁を攪拌軸１５ａの略全長の範囲に渡って摺擦する
ために、高いトナー搬送能力を有する。

【００４７】好ましくは、図６に示すように翼部が円筒
の長手方向略全長にわたって端面を有すると共に所々に
スリット１５ｂ３を有している攪拌翼が良い。即ち、充
填された現像剤を現像装置内へ送り込むにあたり、攪拌
翼１５ｂがスリット１５ｂ３を有することで充分な復元
力を持ち、且つ、低トルクでの回転が可能となる。

【００４８】特に好ましくは、攪拌軸１５ａから２方向
以上へ翼部が張り出していることが良く、例えば図７に
示すような攪拌軸１５ａから２方向へ張り出した可撓性
の主翼部１５ｂ１と補助翼部１５ｂ２を有し、且つ、前
記スリット１５ｂ３部分と連通して矩形状の孔部１５ｂ
４を有し、補助翼部１５ｂ２は前記スリット１５ｂ３に
対応する位置に端面を有することが良い。これによっ
て、回転トルクを上昇させることなく、トナー残量を極
めて少なくすることができる。

【００４９】また前記攪拌翼１５ｂの長手方向中央部に
は攪拌軸１５ａのカシメボス１５ａ４が嵌入するカシメ
孔部１５ｂ５が複数設けてある。

【００５０】前記攪拌翼１５ｂを構成する材質として
は、適度な弾性と耐クリープ性のあるものが利用でき、
例えばポリウレタンゴムのシートやゴム引き布でもよい
が、特に好ましいのはポリエステル（ＰＥＴ）のフィル
ムである。そして厚さは約５０μｍ〜５００μｍ程度が
好ましく、特に好ましくは約１５０μｍ〜３００μｍが
好適である。前記厚さが約５０μｍよりも薄いと弾性が
弱くなってトナー搬送力が低下し、約５００μｍよりも
厚くなると、弾性が強くなり過ぎて攪拌翼１５ｂが容器
１２の内壁に摺擦して回転するときに大きな回転トルク
が必要となる。

【００５１】攪拌翼１５ｂの加工方法としては、前記の
ような材質をプレス加工で打ち抜いて製造するのが高精
度且つ安価であるために好ましい。

【００５２】前記の如くして製造した攪拌軸１５ａと攪
拌翼１５ｂは、カシメボス１５ａ４をカシメ孔部１５ｂ
５に挿入し、且つ熱カシメ、或いは超音波カシメによっ
て両者を結合して一体化する。この攪拌部材１５をトナ
ー補給容器１２内に挿入し、両端をフランジ１３，１４
で支持して回転可能に取り付ける。尚、この攪拌部材１
５の取り付け方法は後述する。

【００５３】前記トナー搬送能力の向上及び回転トルク
の低減の観点から、主翼部１５ｂ１に設けるスリット１
５ｂ３の幅は約０．５ｍｍ〜３ｍｍであることが好まし
い。またスリット相互間の間隔は約２０ｍｍ〜６０ｍ
ｍ、より好ましくは約３０ｍｍ〜５５ｍｍに、最も好ま
しくは約３４ｍｍ〜５２ｍｍに設定するのが望ましい。

【００５４】前記矩形孔部１５ｂ４の回転軸方向の長さ
は前記スリット相互間の間隔の約２０％〜８０％である
ことが好ましい。また前記孔部１５ｂ４の攪拌軸１５ａ
に平行で、該軸１５ａに近い方の辺が、略攪拌軸１５ａ
に接するように構成するのが望ましい。

【００５５】また送り出すトナー残量を少なくし、且つ
回転トルクを低減する観点から、前記補助翼部１５ｂ２
の端面の回転軸方向長さは、スリット１５ｂ３の幅より
も約５ｍｍ〜２０ｍｍ長くなるように設定することが好
ましい。

【００５６】次に前記攪拌翼１５ｂ１，１５ｂ２の回転
半径方向の距離について説明する。これはトナー補給容
器１２ａの内法半径よりも若干長く、回転時に容器１２
ａの内壁を軽く摺擦しながら回転する。これにより、攪
拌翼１５ｂ１，１５ｂ２は軽く撓みながら回転し、トナ
ー排出開口１２ａにおいて攪拌翼１５ｂ１，１５ｂ２の
弾性で復元して突出したときに、トナーを弾き飛ばすこ
とによりトナー供給効果を高めるものである。

【００５７】そのために、攪拌部材１５の回転中心から
翼部の先端までの距離は、トナー補給容器１２の内法半
径よりも１．０ｍｍ〜４ｍｍ長くする必要があり、最も
好ましくは１．５ｍｍ〜３ｍｍ長くなるように構成する
ことが望ましい。

【００５８】前記長さが１．０ｍｍよりも短いと攪拌翼
の充分な復元が望めず、逆に４ｍｍよりも長いとトナー
搬送能力が必要以上に大きくなるために、過剰のトナー
を現像室５ａに送り込んでトナーの凝集を発生させるば
かりか、回転トルクも大きくなってしまうために好まし
くない。

【００５９】尚、攪拌軸１５ａと攪拌翼１５ｂとを個別
に構成し、これをカシメによって一体化した例を示した
が、好ましくは攪拌軸１５ａと攪拌翼１５ｂとを射出成
型等によって一体的に構成するのがよい。このようにす
れば、部品点数や組立て工程を減少することが出来るば
かりか、回転軸中心から翼部先端までの長さの精度を出
す上でも有利である。

【００６０】この場合は、射出成型機は高速高圧射出成
型機を利用するのが好ましく、軸部の肉厚部分と翼部の
肉薄部分を同時に精度よく成型するのに適している。こ
の一体射出成型の場合、射出圧力は約５００ｋｇｆ／ｃ
ｍ²〜１５００ｋｇｆ／ｃｍ²、樹脂の充填時間は約０．
００５秒〜０．０２秒程度が好適である。前記値で攪拌
軸１５ａと攪拌翼１５ｂとが一体となった攪拌部材１５
を射出成型してみたが、攪拌翼１５ｂの部分に波打ち等
の不都合は発生しなかった。

【００６１】更に好ましい製造方法としては、ガスアシ
スト射出成型機を用いることが挙げられる。この場合は
攪拌軸１５ａを中空にすることが出来るので、攪拌軸１
５ａの真直度を出す上で非常に好都合であり、断面形状
としては中空の二方取りした円形が最も好ましい。この
二方取りは攪拌翼１５ｂを取り付けるための座面とする
ためである。

【００６２】｛キャップ｝キャップ１６はトナー補給容
器１２にトナーを充填した後、フランジ１３に設けた充
填口１３ｂを閉塞するものであり、低密度ポリエチレ
ン、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン等の材質（好
ましくは低密度ポリエチレン）によって底部を有する円
筒状に形成した部材からなる。

【００６３】このキャップ１６を充填口１３ｂに圧入す
ることにより、充填口１３ｂを密閉し、トナー漏れを防
止する。

【００６４】｛把手部材｝次に把手部材１７について説
明すると、これはトナー補給容器１２内にトナーを充填
した後、充填口１３ｂを密閉したキャップ１６を覆うと
共に、トナーキットＣを現像装置５に着脱するときの把
手となるものである。その構成は、図４及び把手部材の
断面説明図である図８に示すように、嵌合部１７ａと把
手部１７ｂ及びトナーカートリッジＣの回転を阻止する
ためのロック手段を構成する可動レバー１７ｃを一体的
に構成している。この把手部材１７の材質としては、ポ
リプロピレン（ＰＰ）、或いはアクリロニトリル・スチ
レン・ブタジエン共重合体（ＡＢＳ）、又は耐衝撃性ポ
リスチレン（ＨＩＰＳ）のような熱可塑性樹脂が利用で
きるが、その有する弾性力によって可動な可動部である
レバー１７ｃを有することから、特にポリプロピレンが
好ましく用いられる。

【００６５】嵌合部１７ａは把手部材１７をフランジ１
３に嵌合する部分であり、筒状に形成されると共に、筒
状端部には前述したフランジ１３の突起１３ａ１，１３
ａ２と対応した位置に切欠１７ａ１が設けてあると共
に、その内周面の数カ所（本実施例では円周方向等間隔
で３箇所）に係止爪１７ａ２が設けてある。この切欠１
７ａ１をフランジ１３の突起１３ａ１，１３ａ２に嵌合
して位置決めすると共に、係止爪１７ａ２をフランジ１
３の外周面に対応して設けた係止凹部１３ｅにハメ殺し
状態に係止（所謂パッチン止め）することにより、把手
部材１７をフランジ１３に嵌合係止する。

【００６６】また前記嵌合部１７ａの内面には数本（特
に限定はないが、４本程度が好ましい）のリブ１７ａ３
が設けてある。このリブ先部における相互間の内径はキ
ャップ１６の外径と略等しく、把手部材１７をフランジ
１３に嵌合すると、前記リブ内径部分がキャップ１６の
外周面を押さえるようにしている。更に前記リブ１７ａ
３の所定位置には段部１７ａ４が設けてあり、この段部
１７ａ４は把手部材１７をフランジ１３に嵌合したとき
に、図８に示すように、キャップ１６の端部を押さえる
位置にある。

【００６７】これにより、把手部材１７をフランジ１３
に嵌合するとキャップ１６が完全に隠蔽されると共に、
リブ１７ａ３によって押さえられ、キャップ１６が充填
口１３ｂから脱落することが完全に防止される。

【００６８】尚、把手部材１７をフランジ１３に取り付
ける方法としては、前述したパッチン止めに限定する必
要はなく、ホットメルト接着や超音波溶着、圧入嵌合、
粘着テープ巻き付け等の種々の方法が可能である。しか
し、簡便性であることから前述したパッチン止めが特に
好ましい。またパッチン止めの場合、前述したハメ殺し
状態の係止でなく、着脱可能にするようにしてもよい。

【００６９】可動レバー１７ｃは、前記嵌合部１７ａの
一部に切込みを入れ、嵌合部１７ａの弾性により上下動
可能にしたものであり、所定位置にロック突起１７ｃ１
を突設している。このロック突起１７ｃ１は、後述する
ようにトナーキットＣを現像装置５に回転して装着した
ときに、現像装置５の所定位置に係止して画像形成時に
トナーキットＣの回転を阻止するものである。

【００７０】｛トナーキットの組立て方法｝次に前述し
た各部材を組み付け、トナーキットＣを組立てる手順に
ついて説明する。

【００７１】前述したように、まずトナー補給容器１２
の開口１２ａにシート部材１２ｃを取り付けて前記開口
１２ａを塞ぎ、このトナー補給容器１２の両端部内面に
ホットメルト接着剤を塗布する。そしてフランジ１３，
１４に設けた突起１３ａ１，１３ａ２、１４ａ１，１４
ａ２をトナー補給容器１２の切欠１２ｂに嵌合するよう
に位置合わせし、フランジ１３，１４をトナー補給容器
１２の両端部に嵌入接着する（図９（ａ）参照）。

【００７２】次に攪拌軸１５ａに攪拌翼１５ｂを取り付
けた攪拌部材１５を、フランジ１４の孔１４ｂから差し
込んで前記トナー補給容器１２内へ組み付けるわけであ
るが、攪拌翼１５ｂは可撓性を有する薄手のものであ
り、且つ主翼部１５ｂ１の端部から補助翼部１５ｂ２の
端部までの長さが前記孔１４ｂの径よりも大きいため
に、そのままでは差し込み難い。

【００７３】そこで、図９（ｂ）に示すように、フラン
ジ１４に治具１８を取り付ける。この治具１８は、大径
孔から小径孔へ連続した漏斗状の孔１８ａが穿孔してあ
り、この漏斗孔１８ａの小径部はフランジ１４の孔１４
ｂと同じ大きさに設定してある。そして治具１８をフラ
ンジ１４に取り付けると前記小径部と孔１４ｂとが連通
する。このため、攪拌部材１５を前記治具１８の漏斗孔
１８ａから挿入すると、翼部１５ｂ１，１５ｂ２は漏斗
孔１８ａの面に沿って撓み、かつ孔面にガイドされなが
らフランジ１４の孔１４ｂにスムーズに挿入される。

【００７４】前記の如くして攪拌部材１５をトナー補給
容器１２内へ挿入し、攪拌部材１５の挿入先端に設けた
嵌入部１５ａ１をフランジ１３の軸孔１３ｄに嵌入す
る。このときの前記嵌入を容易にするために、図９
（ｂ）に示すように、フランジ１３に治具１９を取り付
ける。

【００７５】前記治具１９は、フランジ１３の充填口１
３ｂに嵌入し得る外径を有し、且つ充填口１３ｂに設け
た十字リブ１３ｃを避けられるように十字溝（図示せ
ず）が切ってある。そして治具１９の挿入先端には漏斗
状の穴１９ａが形成してあり、先端部は大径であり、徐
々にその穴径が小さくなり、最小径部は軸孔１３ｄに連
続するようになっている。このため、トナー補給容器１
２のフランジ１４側から挿入された攪拌部材先端の嵌入
部１５ａ１は、前記漏斗穴１９ａにガイドされてスムー
ズに軸孔１３ｄに嵌入する。

【００７６】前記のように嵌入部１５ａ１を軸孔１３ｄ
に嵌入した後、攪拌部材１５を強く押し込むと、ギア部
１５ａ２に設けたリング状リブ１５ａ３（図４参照）が
フランジ１４の爪部１４ｄに係止して（所謂パッチン止
め）回転軸方向に移動不能となり、且つギア部１５ａ２
の外周がフランジ１４のリング状鍔部１４ｃ（図４参
照）に支持されて回転半径方向に移動不能となる。この
ため、攪拌部材１５は両フランジ１３，１４に両端が支
持され、ガタツクことなく回転可能となる。尚、この攪
拌部材１５の取り付けに際し、フランジ１４の孔１４ｂ
と攪拌部材１５のギア部１５ａ２の間からトナーが漏れ
るのを防止するために、前記間にトナー漏れ防止シール
を取り付けておくのが好ましい。

【００７７】次に前記治具１８，１９を取り外す。

【００７８】前記金属酸化物粉末等を前記円筒の内壁と
前記攪拌部材に付着させるには、トナーを充填する前の
トナーキットＣに充てん口１３ｂから前記金属酸化物粉
末等を所定量入れ、その長手方向および長手方向に対し
て垂直に複数回振り、更に攪拌軸１５ａを手動で数回転
させることで効果的に前記円筒の内壁と前記攪拌部材に
付着せしめることができる。

【００７９】そして、充填口１３ｂからトナーを充填
し、その充填口１３ｂにキャップ１６を圧入して充填口
１３ｂを閉塞する。

【００８０】また、前記トナーキットＣに前記金属酸化
物粉末等を含有している正帯電性磁性トナーを充填する
方法としては、図２２に示すオーガ式充填機や、とい状
の振動フィーダー等が用いられ、所定量のトナーの充填
を１回あるいは複数回に分けて行う方法が好ましい。特
に好ましくは、トナー充填操作の中および終了後に異な
った２種類以上の振動数で振動を与え続けることで、ト
ナー中に含有される金属酸化物粉末等を効果的に前記円
筒の内壁と前記攪拌部材に付着せしめることができる。
また、前記トナーキットを現像装置に装着する際に、そ
の長手方向および長手方向に対して垂直に複数回振るこ
とで同様の効果を得ることができる。

【００８１】次にフランジ１３の突起１３ａ１，１３ａ
２と把手部材１７の切欠１７ａ１とを位置合わせし、把
手部材１７の嵌合部１７ａをフランジ１３に圧入する
と、嵌合部１７ａに設けた係止爪１７ａ２がフランジ１
３の係止凹部１３ｅに係止して脱落不能状態に固定され
る。これによって前述の如くキャップ１６が完全に隠蔽
されると共に、リブ１７ａ３によってキャップ１６が固
定される（図８参照）。

【００８２】前述の如くして図３に示すようなトナーキ
ットＣを組み立てることが出来る。

【００８３】［トナーキットの現像装置への装着］前記
トナーキットＣを、図１０に示すように、現像装置５の
トナーキット装着部５ｅに挿入して装着する。即ち、現
像装置５は、図２に示すように、現像室５ａ側にトナー
キットＣを装着するトナーキット装着部５ｅを有してお
り、この装着部５ｅと現像室５ａとを開口部５ｆを介し
て連通している。そして前記連通部分には開口部５ｆを
開閉可能なシャッタ部材２０を設けている。このシャッ
タ部材２０はトナーキットＣの着脱に伴って回動する。

【００８４】次に前記シャッタ部材２０の構成及びトナ
ーキットＣの装着手順について説明する。

【００８５】｛シャッタ部材｝シャッタ部材２０はトナ
ーキットＣを装着部５ｅに装着していないときは、図１
１（ａ）に示すように、開口部５ｆを閉鎖して現像室５
ａから装着部５ｅ側へトナーが逆流しないようにする。
尚、この閉鎖状態にあっては、シャッタ部材２０はトナ
ーキット装着部５ｅの内天面に取り付けたバネ部材２９
によって押さえられ、ずり落ちが防止されている。

【００８６】またトナーキットＣを装着部５ｅに装着し
たときは、シャッタ部材２０が回転し、図１１（ｂ）に
示すように、開口部５ｆを開放してトナーキットＣから
現像室５ａへトナーを補給可能にするものである。

【００８７】このシャッタ部材２０は、図１２に示すよ
うに、トナー補給容器１２の周面形状に沿った半円筒面
の一部に開口２０ａを有している。そして開口２０ａの
形状及び大きさは、トナー補給容器１２のトナー排出開
口１２ａと略同一又はシャッタ部材２０の開口２０ａの
方が若干大きい。このシャッタ部材２０はＳＵＳ等の板
金を打ち抜き、曲げ加工したものが好ましく用いられ、
開口２０ａの内周囲にはトナー漏れを防止するためにシ
ール部材２０ｂを取り付けている（図９参照）。このシ
ール部材２０ｂは弾性体であることが好ましく、ポリエ
ステルシートやポリウレタンの発泡体等がより好ましく
用いられる。装着部５ｅにトナーキットＣを挿入する
と、前記シール部材２０ｂがトナーキットＣの外側面に
当接してシャッタ部材２０とトナーキットＣの間からト
ナーが漏れるのを防止する。また図１１に示すように、
現像室５ａの開口５ｆ周囲とシャッタ部材２０との間に
も前記と同様なシール部材２１を設け、両者間からのト
ナー漏れを防止している。

【００８８】｛トナーキットの装着手順｝次にオペレー
タが前述したトナーキットＣを現像装置５へ装着する手
順について説明する。まずトナーキットＣを装着する概
略手順を図１３〜１７を参照して説明すると、装着する
場合には複写機のサイドカバー２２を開け（図１３）、
使用済みトナーキットＣを抜き取った後、現像装置５の
トナーキット装着部５ｅに新しいトナーキットＣのトナ
ー排出開口１２ａが上方を向くようにして挿入する（図
１４）。次に前記トナー排出開口１２ａを塞いでいるシ
ール部材１２ｃを引き抜いた後（図１５）、トナー排出
開口１２ａの位置が現像装置５の開口部５ｆと一致する
ように、トナーキットＣを略９０度回転してセットする
（図１６）。このときトナーキットＣは、後述するよう
に攪拌部材１５の回転につれ回りしないようにロックさ
れる。そして前記サイドカバー２２を閉じてトナーキッ
トＣの装着を完了する（図１７）。

【００８９】尚、トナーキットＣを脱着する場合には、
可動レバー１７ｃを操作して前記ロックを解除し（図１
８）、前記装着する場合と逆に操作して現像装置５から
取り外すことができる。

【００９０】次に前記手順に従ってオペレータがトナー
キットＣを現像装置５へ装着するときの、各部の作用に
ついて説明する。

【００９１】トナーキットＣをトナーキット装着部５ｅ
に挿入する場合、装着部５ｅの挿入側端部には、図１９
（ａ），（ｂ）に示すように、フランジ１４に設けた突
起１４ａ１，１４ａ２と対応する位置に２個の溝２３
ａ，２３ｃが設けてあり、両者が一致しないとトナーキ
ットＣを挿入できないようになっている。フランジ１３
にも突起１３ａ１，１３ａ２が設けてあるが、その角度
位置は突起１４ａ１，１４ａ２に合わせ、且つ対応する
突起１３ａ１，１３ａ２をそれぞれ同一形状か、または
突起１３ａ１，１３ａ２を小さくしてあるために、フラ
ンジ突起１３ａ１，１３ａ２も前記溝２３ａ，２３ｂに
自動的に挿入可能である。尚、前記溝２３ａとフランジ
突起１４ａ１の形状を、トナーキットＣの種類（トナー
の種類等により使用する現像装置が異なる）毎に変えて
おくことにより、種類の異なるトナーキットＣを誤って
装着してしまうことを防止することが出来る。

【００９２】前記２個のフランジ突起１４ａ１，１４ａ
２は大きさを違えてあり、且つ１８０度反対の位置に来
ないように配設してあるので、トナーキットＣの挿入角
度は一義的に決定される。そしてトナーキットＣの挿入
時にはトナー排出開口１２ａが略上方を向くように構成
している。これは、トナーキットＣの着脱時にトナーが
飛散するのを防止するためで、特に使用済みトナーキッ
トＣを引き出した際に、内部に残留した微量のトナーが
こぼれて飛散しないようにするためである。

【００９３】そして図１９（ａ）に示すように、トナー
キット装着部５ｅの内面には、トナーキット挿入方向に
平行なガイドレール２４が設けてあり、フランジ突起１
４ａ１はこれに沿って挿入されていく。従って、オペレ
ータがトナーキットＣを所定位置まで挿入しきらない
と、トナーキットＣを装着方向（図１９（ｂ）の矢印方
向）に回転させることは出来ない。このガイドレール２
４は、図１９（ａ）に示すように、トナーキット装着部
５ｅの挿入前部及び奥部において途切れており、トナー
キットＣを所定位置まで挿入しきると、フランジ突起１
４ａ１が前記ガイドレール２４から外れると共に、フラ
ンジ１３の突起１３ａ２が溝２３ｂから外れ、トナーキ
ットＣを装着方向に回転させることができるようにな
る。

【００９４】またトナーキット装着部５ｅのトナーキッ
ト挿入側縁部には、図１９（ａ）に示すように、鍔部２
５が設けてある。そしてオペレータが前記のようにして
トナーキットＣをトナーキット装着部５ｅに挿入しきる
と、図２０（ａ）に示すように、可動レバー１７ｃが弾
性変形してロック突起１７ｃ１が前記鍔部２５を乗り越
える。これにより、オペレータがシール部材１２ｃの端
部１２ｃ１を掴んでトナー排出開口１２ａを覆っている
シール部材１２ｃを引き抜くときでも、前記のようにロ
ック突起１７ｃ１が鍔部２５に係止するために、トナー
キットＣがシール部材１２ｃの引き抜きに連れてトナー
キット装着部５ｅから引き抜かれてしまうことはない。

【００９５】またトナーキットＣを完全に挿入し終える
と、図１２に示すように、シャッタ部材２０とはトナー
排出開口１２ａとシャッタ開口２０ａとが連通した状態
となり、しかもフランジ突起１３ａ１，１３ａ２、１４
ａ１，１４ａ２がそれぞれシャッタ部材２０の４隅を挟
み込むようにしてシャッタ部材２０の両端部と係合す
る。これにより、トナーキットＣの回転によってシャッ
タ部材２０が一体的に回転可能となる。

【００９６】ここで、トナー排出開口１２ａのシール部
材１２ｃを引き剥がすが、トナーキットＣは完全にトナ
ーキット装着部５ｅ内に収まっているために、トナーが
飛散したり、こぼれ出てくることはない。

【００９７】さて、オペレータは前記シール部材１２ｃ
を引き剥がしてトナーキットＣを開封したら、次にトナ
ーキットＣを回転し、トナー排出開口１２ａを所定の向
きにする。本実施例では現像装置５の開口５ｆがトナー
キットＣの略真横にあるため、トナー排出開口１２ａは
略水平方向を向かせる。前述したように、トナーキット
Ｃのフランジ突起１３ａ１，１３ａ２、１４ａ１，１４
ａ２によってシャッタ部材２０を挟み込むように係合し
ているために、トナーキットＣの把手部１７ｂを持って
回転させるとシャッタ部材２０が従動して一体的に回転
する。このときトナーキットＣの外面とシャッタ部材２
０の間、及び現像室５ａとシャッタ部材２０の間はシー
ル部材２０ｂ，２１によって密着性が保持されている。

【００９８】尚、前記トナーキットＣを回転していると
きは、図１９（ａ）に示すように、フランジ１３の突起
１３ａ２がトナーキット装着部５ｅに設けた段部２６に
係止しているために、回転途中でトナーキットＣを引き
抜こうとしても、前記突起１３ａ２が段部２６に規制さ
れて引き抜くことは出来ない。

【００９９】ここで、図１２及び図１９におけるトナー
キットＣのフランジ突起と、トナー排出開口１２ａとの
関係について説明する。まずフランジ突起はトナー排出
開口１２ａの長手方向延長線上から外れた位置にあれ
ば、少なくともフランジ１３，１４のどちらか一方のみ
に設けてある場合でもシャッタ部材２０を回転させるこ
とは可能である。しかし、シャッタ部材２０の開閉に伴
う作用力をシャッタ部材２０及びトナーキットＣの回転
軸方向両端部に略均等に分散することでトナーキットＣ
の変形を少なくし、シャッタ部材２０の開閉の移動をよ
りスムーズにするには、前記フランジ突起がトナーキッ
トＣの回転軸方向両端に少なくとも１つずつ設けてある
方が好ましく、更にはトナーキットＣの軸方向両端部に
トナー排出開口１２ａの延長線を挟むようにして対向す
る位置に開操作用と閉操作用それぞれ２つの突起１３ａ
１，１３ａ２、１４ａ１，１４ａ２を設けているのがよ
り好ましい。

【０１００】また前記突起１３ａ１，１３ａ２、１４ａ
１，１４ａ２は、トナー補給容器１２上に該容器１２と
一体的に成型若しくは別部材として溶着，接着等しても
よいが、強度的，コスト的な観点からすれば、トナー補
給容器１２の軸方向両端に取り付けるフランジ１３，１
４に一体的に成型してある方がより好ましい。

【０１０１】更にフランジ突起１３ａ１，１３ａ２、１
４ａ１，１４ａ２のトナー排出開口１２ａ側の端部は、
シャッタ部材２０の開閉動作時に、該シャッタ部材２０
と係合する部位であり、シャッタ開閉の作用力が最もか
かるところである。そのため、その係合面にかかる作用
力の分力が、トナー補給容器１２の筒の中心線から離れ
る方向に作用する分力及び筒の中心に向かって作用する
分力は、可能な限り小さいことが好ましい。そのため
に、前記フランジ突起１３ａ１，１３ａ２、１４ａ１，
１４ａ２のトナー排出開口１２ａ側の側端は、該部分の
円筒の外周面接線に対して略垂直であることが好まし
い。

【０１０２】また突起１３ａ１，１３ａ２、１４ａ１，
１４ａ２の高さは、シャッタ部材２０と確実に係合し、
シャッタ部材２０を開閉させるため、トナー補給容器１
２の外周面よりも約２ｍｍ〜１０ｍｍの範囲で突出して
いることが好ましく、４ｍｍ〜６ｍｍであればより好ま
しい。この突出量が２ｍｍよりも小さいと、係合部のか
かり量が少なく、シャッタ部材２０の開閉時にシャッタ
部材２０の係合部が突起１３ａ１，１３ａ２、１４ａ
１，１４ａ２に乗り上げ作動不良を起こし易くなる。逆
に前記突出量が１０ｍｍよりも大きいと、現像装置５の
トナーキット装着部５ｅのコンパクト化の妨げとなって
好ましくない。

【０１０３】次に前記トナー排出開口１２ａと、該開口
１２ａを挟んで対向して設けられた突起１３ａ１，１３
ａ２（第１の突起）及び１４ａ１，１４ａ２（第２の突
起）との筒周方向の位置関係は、図２１に示すように、
トナー補給容器１２の円筒中心とトナー排出開口１２の
長手方向の中心ｃ１とを結んだ直線と、円筒中心とシャ
ッタ部材開操作用の突起１３ａ１，１４ａ１のトナー排
出開口側の側端とを結んだ直線とのなす角度をθ₁、ト
ナー補給容器１２の円筒中心とトナー排出開口１２ａの
長手方向の中心ｃ１とを結んだ直線と、円筒中心とシャ
ッタ部材閉操作用の突起１３ａ２，１４ａ２のトナー排
出開口側の側端とを結んだ直線とのなす角度をθ₂とし
た場合、角度θ₁は約２０度〜９０度の範囲に、より好
ましくは約３０度〜５０度、最も好ましくは約４０度〜
５０度に設定するのが望ましい。また前記角度θ₂は約
７０度〜１６０度の範囲に、より好ましくは約１０５度
〜１３０度、最も好ましくは約１１０度〜１２０度に設
定するのが望ましい。

【０１０４】前記角度θ₁が２０度、θ₂が７０度よりも
小さいと、剛性の弱いトナー補給容器１２のトナー排出
開口１２ａに突起１３ａ１，１３ａ２、１４ａ１，１４
ａ２が近くなるため、シャッタ部材２０の開閉動作中に
トナー排出開口１２ａの変形が生じ易くなると共に、シ
ャッタ開口２０ａの周囲に付設するシール部材２０ｂを
設けるスペースが得られなくなってしまうので好ましく
ない。また前記角度θ₁が９０度、θ₂が１６０度よりも
大きいと、シャッタ部材２０の周方向長さが必然的に長
くなり、シャッタ部材２０の開閉に伴う操作力が不要に
大きくなってしまうために好ましくない。

【０１０５】尚、前述のようにトナー補給容器１２の長
手方向両端にそれぞれ一対のシャッタ部材開操作用の突
起１３ａ１，１４ａ１及びシャッタ部材閉操作用の突起
１３ａ２，１４ａ２を設けた以外に、前記突起をトナー
補給容器１２の長手方向一方端にのみ設けた場合は、前
記場合と同様の理由により、トナー排出開口１２ａを挟
んで対向した突起の位置は、円筒の中心とトナー排出開
口１２ａの長手方向の中心とを結んだ直線と、円筒の中
心と前記突起のトナー排出開口１２ａ側の側端とを結ん
だ直線とのなす角度が約２０度〜１６０度の範囲に設定
することが望ましい。

【０１０６】さて、トナーキット装着部５ｅに挿入した
トナーキットＣを、装着方向に回転すると、前記のよう
にシャッタ閉操作用のフランジ突起１３ａ１，１４ａ１
がシャッタ部材２０に係止してトナーキットＣとシャッ
タ部材２０とが一体的に回転する。この回転は、図１９
（ａ）に示すように、フランジ突起１３ａ２，１４ａ２
がトナーキット装着部５ｅに設けた段部２７に突き当た
った時点で規制される。このときトナー補給容器１２及
びシャッタ部材２０の開口１２ａ，２０ａは略水平方向
を向き、現像装置５の開口部５ｆと連通する（図１１
（ｂ）参照）。

【０１０７】このように、トナー補給容器１２を回転規
制位置まで回転すると、図２０（ｂ），（ｃ）に示すよ
うに、可動レバー１７ｃが弾性変形し、ロック突起１７
ｃ１がトナーキット装着部５ｅに設けた鍔部２５の端部
２５ａを乗り越えて該端部に自動的に係止してロックす
る。これにより、トナーキットＣを図２０（ｂ）におい
て時計回り方向に回転しようとしても、前記ロック突起
１７ｃ１が鍔部端部に係止しているために、回転が規制
される。

【０１０８】尚、前記ロック突起１７ｃ１はトナーキッ
トＣを装着方向に回転したときに前記端部２５ａを乗り
越え易いように、前記回転方向へ傾斜した傾斜面１７ｃ
２が形成してある。このために可動レバー１７ｃを押さ
えなくても、トナーキットＣを装着方向に回転させ、ロ
ック突起１７ｃ１が鍔部端部２５ａに当接すると前記傾
斜面１７ｃ２に沿って可動レバー１７ｃが弾性変形し、
ロック突起１７ｃ１が端部２５ａを乗り越える。そして
乗り越えた時点で可動レバー１７ｃが弾性復帰して自動
的に係止する。このときのクリック感により、オペレー
タはトナーキットＣが確実にロックされたことを知るこ
とができる。

【０１０９】前記トナーキットＣの装着により、図１９
（ａ）に示すように、攪拌部材１５のギア部１５ａ２が
装置本体側の駆動ギア２８と連結し、駆動回転可能とな
る。

【０１１０】［トナー送り動作］前述の如くしてトナー
キットＣを現像装置５に装着して画像形成を行うが、次
に画像形成時におけるトナーキットＣ内のトナー送り動
作について説明する。

【０１１１】画像形成時には攪拌部材１５に駆動力が伝
達され、該部材１５が図１１（ｂ）の時計回り方向に、
例えば１０．２ｒｐｍの速度で回転する。これによって
トナー補給容器１２内のトナーは、攪拌翼１５ｂによっ
て充分に攪拌、均一化され、且つ適度に帯電を付与され
ながらトナー排出開口１２ａ、シャッタ開口２０ａ、現
像装置開口部５ｆを通って現像装置５の現像室５ａに送
られる。このときトナー排出開口１２ａが略水平方向を
向いているために、一度に大量の未攪拌、未帯電のトナ
ーが現像装置５へ殺到するようなことはない。そして現
像が進行していくと、トナー補給容器１２内のトナーは
減少していくが、攪拌部材１５によるトナー送り出し力
が充分であるために、現像装置５の現像室５ａ内のトナ
ーは常に一定量に保たれる。

【０１１２】これは攪拌翼１５ｂが弾性体であって、し
かも攪拌翼１５ｂの回転半径がトナー補給容器の筒半径
よりも若干長く、翼先端がトナー排出開口１２ａから僅
かに外へ飛び出すように構成されているためである。即
ち、攪拌翼１５ｂは容器１２の内壁に摺擦しながら回転
しているときに撓んで付勢された状態だったものが、ト
ナー排出開口１２ａにさしかかると、攪拌翼１５ｂの弾
性で復元する際に、トナーを跳ね飛ばすようにしてトナ
ーを現像装置５へ送り込むためである。

【０１１３】前記トナー跳ね飛ばし作用は、トナー補給
容器１２内にトナー量が多いときは、多量のトナーが抵
抗となるために顕著ではなく、過剰のトナーを現像装置
５へ送り込んでトナーの凝集と、これに起因する画像不
良の発生を防止する。しかも、攪拌翼１５ｂが撓むの
で、回転トルクの上昇が防止される。一方、トナー補給
容器１２内のトナー量が少なくなるに従って、攪拌翼１
５ｂの復元動作がスムーズに行われるようになり、高い
トナー送り込み力が発揮される。

【０１１４】これにより、トナー補給容器１２内のトナ
ーは殆ど残ることなく、現像装置５へ送り込むことが出
来る。また前記攪拌翼１５ｂが容器内壁に摺擦するため
に、トナーの粗粒発生が防止される。

【０１１５】尚、前述したように攪拌翼１５ｂがトナー
補給容器１２の内壁に摺擦しながら回転するために、攪
拌部材１５の回転にトナーキットＣがつれ回りすること
が考えられるが、前述したように、ロック突起１７ｃ１
がトナーキット装着部５ｅの鍔部２５に係止しているた
めに（図２０（ｂ），（ｃ）参照）、トナーキットＣが
つれ回りすることなく、トナー排出開口１２ａの位置
（特に下側縁の角度位置）が常に安定的に保証され、ト
ナー供給量及び画像品質の安定化が保証される。

【０１１６】尚、前記トナーキットＣを装着した状態に
おいて、トナー排出開口１２ａの下側縁がトナー補給容
器１２の円筒軸線に対して水平方向を０度とした場合、
±１０度の角度範囲に、より好ましくは±５度の角度範
囲にあるように設定するのが好ましい。

【０１１７】［現像装置からのトナーキットの脱着］次
に前記トナーキットＣを現像装置５から取り外す場合に
は、図２０（ｂ），（ｃ）に示す状態から、オペレータ
が把手部材１７に設けた可動レバー１７ｃを把手部１７
ｂ側へ押し下げ、ロック突起１７ｃ１と鍔部２５の端部
２５ａとの係止状態を解除しながらトナーキットＣを時
計回り方向に９０度回転し（シャッタ部材２０も一体的
に回転する）、トナー排出開口１２ａを上向きの状態に
戻した後、トナーキットＣをトナーキット装着部５ｅか
ら引き抜く。このとき、トナーキットＣの装着時と逆
に、トナー排出開口１２ａが上向きになるまで回転させ
ないと、トナーキットＣを引き抜けないようになってい
る。

【０１１８】前記トナーキットＣは装着、使用、脱着の
すべての過程を通じ、トナー補給容器１２ａの外面とシ
ャッタ部材２０とは密着した状態にあり、シール性が維
持される。従って、現像装置５から取り外した使用済み
トナーキットＣの外面にトナーの付着はなく、オペレー
タが手や衣服をトナーで汚すことなく、使用済みのトナ
ーキットＣを処分することが出来る。更に、前述したよ
うに、攪拌部材１５の高いトナー送り込み力により、使
用済みトナーキットＣ中に残留したトナーの量も極めて
少ないために、使用済みトナーキットＣを処分する過程
においても、トナーがこぼれたり、飛散したりすること
がない。

【０１１９】ここで、攪拌翼１５ｂを途中から屈曲する
場合、前述したトナー送り込み力の増加及び回転トルク
の減少の観点から、その屈曲角度は約０度〜９０度に、
より好ましくは約２０度〜９０度に、最も好ましくは約
４０度〜９０度に設定するのが望ましい。また前記屈曲
した翼部の屈曲部が、翼部の回転径方向全長の回転軸か
ら約５０％〜９５％、より好ましくは約６０％〜９０
％、最も好ましくは約７０％〜８０％の位置となるよう
に構成するのが望ましい。

【０１２０】また前記現像装置５によってトナー像を形
成する像担持体としては、前述した感光体ドラムに限定
されることなく、例えば次のものが含まれる。まず感光
体としては光導電体が用いられ、光導電体としては例え
ばアモルファスシリコン，アモルファスセレン，酸化亜
鉛，酸化チタン及び有機光導電体（ＯＰＣ）等が含まれ
る。また前記感光体を搭載する形状としては、例えばド
ラム状，ベルト状等の回転体及びシート状等が含まれ
る。尚、一般的にはドラム状又はベルト状のものが用い
られており、例えばドラムタイプの感光体にあっては、
アルミ合金等のシリンダー上に光導電体を蒸着又は塗工
等を行ったものである。

【０１２１】更に前述では、現像装置５を用いた画像形
成装置として複写機を例示したが、トナーを使用して画
像を形成する装置であれば、前記複写機に限定する必要
はなく、例えばレーザービームプリンタやＬＥＤプリン
タ，ファクシミリ装置等であっても本発明を適用するこ
とが可能であることはいうまでもない。

【０１２２】次に、本発明で使用される金属酸化物粉
末，シリカ微粉末，ワックスを含有した粒子及びフッ素
系樹脂粒子を順次説明する。

【０１２３】（１）金属酸化物粉末 本発明で使用する金属酸化物粉末は、例えば燒結法によ
って生成し、機械粉砕した後、風力分級により分級し、
所望の粒度及び粒度分布であるものを用いる。

【０１２４】本発明における金属酸化物粉末は０．１〜
５０ｇ用いられることが好ましい。また、正帯電性磁性
トナー中に前記金属酸化物粉末を含有させる場合は、ト
ナー１００質量部に対して０．１〜１５質量部用いられ
ることが好ましく、且つ、前記金属酸化物粉末の重量平
均粒径（Ｄ₄）は０．５〜６．０μｍであることが好ま
しい。

【０１２５】これにより、前記金属酸化物粉末が前記円
筒の内壁と前記攪拌部材にまんべんなく広範囲に渡って
付着し、トナーの凝集による回転トルクの増加や翼部に
よって送り出されるトナーの粗粒発生を妨げる。

【０１２６】好ましくは金属酸化物粉末としては、マグ
ネシウム，亜鉛，セリウム，アルミニウム，コバルト，
鉄，ジルコニウム，マンガン，クロム，ストロンチウム
等の酸化物およびチタン酸カルシウム，チタン酸マグネ
シウム，チタン酸ストロンチウム，チタン酸バリウム等
の複合金属化合物などを使用するのが良い。これらを前
記円筒の内壁と前記攪拌部材に付着させることで、円筒
内壁面と攪拌翼端部の摺擦を更に速やかに行え、トナー
の融着を妨げる。

【０１２７】特に好ましくは、金属酸化物粉末としてチ
タン酸ストロンチウム，酸化セリウムまたは酸化アルミ
ニウムを使用するのが良い。これらを使用することで、
円筒円壁面へのトナー融着が全く見られず、トナーの排
出性が極めて良好となり、使用済みトナーカートリッジ
に残留するトナーが極めて少なくなり、使用済みトナー
カートリッジを交換する際に残留トナーが飛散して周囲
を汚すことがなくなる。

【０１２８】（２）シリカ微粉末 本発明で使用するシリカ微粉末は、０．１〜５０ｇ用い
ることが好ましく、また、１次粒径としても５０ｎｍ以
下、特に４０ｎｍ以下のものが、トナーキット内攪拌部
材の回転した際のトルク低減の効果が大きく、更に攪拌
部材の翼端部と内壁との摺擦による粗粒やトナー融着の
発生防止効果が十分に発揮でき、さらに、複写画像への
カブリが少なくなり、好ましい。

【０１２９】また、本発明中のシリカ微粉末を正帯電性
磁性トナーに含有させて用いる場合は、１次粒径が５０
ｎｍ以下、特に４０ｎｍ以下のシリカ微粉末を用いるの
が好ましく、トナーキット内の攪拌部材の回転した際の
現像剤の抵抗が低減する為、攪拌部材を極めて低トルク
で回転することができ、更にトナーの排出性が優れる。

【０１３０】更に、シリコーンオイルまたは、及びシラ
ンカップリング剤のごとき疎水化剤で表面処理したもの
を用いた方が画像濃度が高くなり好ましい。また、トナ
ー中への添加量は、トナー１００質量部に対して０．０
１〜８質量部用いられることが好ましい。

【０１３１】シリカ微粉末の１次粒径は、透過型電子顕
微鏡で個々の粒子の粒子径を測定し、それらの平均を算
出する。

【０１３２】本発明のシリカ微粉末は、従来公知の技術
によって製造されるものであり、例えば乾式法あるいは
湿式法によって製造される。

【０１３３】ここで言う乾式法とは、ケイ素ハロゲン化
合物の蒸気相酸化によりシリカ微粉末を生成する方法で
あり、従来公知の技術によって製造されるものである。
例えば、四塩化ケイ素ガスの酸水素焔中における熱分解
酸化反応を利用するもので、基礎となる反応式は次の様
なものである。

【０１３４】 ＳｉＣｌ₄＋２Ｈ₂＋Ｏ₂→ＳｉＯ₂＋４ＨＣｌ

【０１３５】一方、本発明に用いられるシリカ微粉末を
湿式法で製造する方法は、従来公知である種々の方法が
適用できる。例えば、ケイ酸ナトリウムの酸による分
解、一般反応式で示せば、 Ｎａ₂Ｏ・ＸＳｉＯ₂＋ＨＣｌ＋Ｈ₂Ｏ→ＳｉＯ₂・ｎＨ₂
Ｏ＋ＮａＣｌ その他、ケイ酸ナトリウムのアンモニア塩類またはアル
カリ塩類による分解、ケイ酸ナトリウムよりアルカリ土
類金属ケイ酸塩を生成せしめた後、酸で分解しケイ酸と
する方法、天然ケイ酸またはケイ酸塩を利用する方法な
どがある。

【０１３６】シリカ微粉末を疎水化剤で表面処理する方
法としては、シリコーンオイルまたは、及びシランカッ
プリング剤で処理する方法があるが、本発明に係るトナ
ーを正帯電性磁性トナーとして用いる場合には、シリカ
微粉末としても、負帯電性であるよりは、正帯電性であ
る方がトナーの帯電安定性を損なうことが少ないため好
ましい。

【０１３７】正帯電性疎水性シリカ微粉末を得る方法と
しては、上述した未処理のシリカ微粉末を、側鎖に窒素
原子を少なくとも１つ以上有するオルガノ基を有するシ
リコーンオイルで処理する方法、あるいは窒素含有のシ
ランカップリング剤で処理する方法、またはこの両者で
処理する方法がある。

【０１３８】本発明において正帯電性シリカとは、ブロ
ーオフ法で測定した時に、鉄粉キャリアーに対してプラ
スのトリボ電荷を有するものをいう。

【０１３９】シリカ微粉末の処理に用いる、側鎖に窒素
原子を有するシリコーンオイルとしては、少なくとも下
記式で表わされる部分構造を具備するシリコーンオイル
が使用できる。

【０１４０】

【化１】

【０１４１】（式中、Ｒ₁は水素、アルキル基、アリー
ル基またはアルコキシ基を示し、Ｒ₂はアルキレン基ま
たはフェニレン基を示し、Ｒ₃およびＲ₄は水素、アルキ
ル基、またはアリール基を示し、Ｒ₅は含窒素複素環基
を示す。） 上記式中アルキル基、アリール基、アルキレン基、フェ
ニレン基は窒素原子を有するオルガノ基を有していても
良いし、さらに、帯電性を損ねない範囲で、ハロゲンの
如き置換基を有していても良い。

【０１４２】本発明で用いる含窒素シランカップリング
剤は、一般に下記式で示される構造を有する。

【０１４３】Ｒ_m−Ｓｉ−Ｙ_n

【０１４４】（Ｒは、アルコキシ基またはハロゲンを示
し、Ｙはアミノ基または窒素原子を少なくとも１つ以上
有するオルガノ基を示し、ｍおよびｎは１乃至３の整数
であってｍ＋ｎ＝４である。）

【０１４５】窒素原子を少なくとも１つ以上有するオル
ガノ基としては、有機基を置換基として有するアミノ基
または含窒素複素環基または含窒素複素環基を有する基
が例示される。含窒素複素環基としては、不飽和複素環
基または飽和複素環基があり、それぞれ公知のものが適
用可能である。不飽和複素環基としては、例えば下記の
ものが例示される。

【０１４６】

【化２】

【０１４７】飽和複素環基としては、例えば下記のもの
が例示される。

【０１４８】

【化３】

【０１４９】本発明に使用される複素環基としては、安
定性を考慮すると五員環または六員環のものが良い。

【０１５０】そのような処理剤の例としてはアミノプロ
ピルトリメトキシシラン、アミノプロピルトリエトキシ
シラン、ジメチルアミノプロピルトリメトキシシラン、
ジエチルアミノプロピルトリエトキシシラン、ジプロピ
ルアミノプロピルトリメトキシシラン、ジブチルアミノ
プロピルジメトキシシラン、モノブチルアミノプロピル
トリエトキシシラン、ジオクチルアミノプロピルトリエ
トキシシラン、ジブチルアミノプロピルトリメトキシシ
ラン、ジブチルアミノプロピルモノメトキシシラン、ジ
メチルアミノフェニルトリエトキシシラン、トリメトキ
シシリル−γ−プロピルフェニルアミン、トリメトキシ
シリル−γ−プロピルベンジルアミンがあり、さらに含
窒素複素環基としては、前述の構造のものが使用でき、
そのような化合物の例としては、トリメトキシシリル−
γ−プロピルピペリジン、トリメトキシシリル−γ−プ
ロピルモルホリン、トリメトキシシリル−γ−プロピル
イミダゾールがある。

【０１５１】また必要に応じて、更なる疎水化の目的で
有機ケイ素化合物、シリコーンオイル等で処理されてい
てもよい。

【０１５２】有機ケイ素化合物としては、例えばヘキサ
メチルシラン、卜リメチルシラン、トリメチルクロルシ
ラン、トリメチルエトキシシラン、ジメチルジクロルシ
ラン、メチルトリクロルシラン、アリルジメチルクロル
シラン、アリルフェニルジクロルシラン、ベンジルジメ
チルクロルシラン、ブロムメチルジメチルクロルシラ
ン、α−クロルエチルトリクロルシラン、β−クロルエ
チルトリクロルシラン、クロルメチルジメチルクロルシ
ラン、トリオルガノシリルメルカプタン、トリメチルシ
リルメルカプタン、トリオルガノシリルアクリレート、
ビニルジメチルアセトキシシラン、ジメチルエトキシシ
ラン、ジメチルジメトキシシラン、ジフェニルジエトキ
シシラン、ヘキサメチルジシロキサン、１，３−ジビニ
ルテトラメチルジシロキサン、１，３−ジフェニルテト
ラメチルジシロキサン、および１分子当り２から１２個
のシロキサン単位を有し、末端に位置する単位にそれぞ
れ１個宛のＳｉに結合した水酸基を含有するジメチルポ
リシロキサンがある。これら１種あるいは２種以上の混
合物で用いられる。

【０１５３】シリコーンオイルとしては、一般に次の式
により示されるものである。

【０１５４】

【化４】

【０１５５】［式中、Ｒはアルキル基（例えばメチル
基）、アリール基を示し、ｎは整数を示す。］

【０１５６】好ましいシリコーンオイルとしては、例え
ばメチルハイドロジエンシリコーンオイル、ジメチルシ
リコーンオイル、フェニルメチルシリコーンオイル、ク
ロルフェニルメチルシリコーンオイル、アルキル変性シ
リコーンオイル、脂肪酸変性シリコーンオイル、ポリオ
キシアルキレン変性シリコーンオイル、フッ素変性シリ
コーンオイルなどがある。

【０１５７】（３）ワックスを含有した粒子 本発明におけるワックスを含有した粒子は０．１〜５０
ｇ用いられることが好ましい。

【０１５８】本発明に用いられるワックスとしては次の
ものが挙げられる。低分子量ポリエチレン、低分子量ポ
リプロピレン、マイクロクリスタリンワックス、フィッ
シャートロプシュワックス、パラフィンワックスの如き
脂肪族炭化水素系ワックス；酸化ポリエチレンワックス
の如き脂肪族炭化水素系ワックスの酸化物；それらのブ
ロック共重合物；カルナバワックス、サゾールワック
ス、モンタン酸エステルワックスの如き脂肪酸エステル
を主成分とするワックス類；脱酸カルナバワックスの如
き脂肪酸エステル類を一部または全部を脱酸化したワッ
クス類；が挙げられる。さらに、パルミチン酸、ステア
リン酸、モンタン酸の如き飽和直鎖脂肪酸類；プランジ
ン酸、エレオステアリン酸、バリナリン酸の如き不飽和
脂肪酸類；ステアリルアルコール、アラルキルアルコー
ル、ベヘニルアルコール、カルナウビルアルコール、セ
リルアルコール、メリシルアルコールの如き飽和アルコ
ール類；ソルビトールの如き多価アルコール類、リノー
ル酸アミド、オレイン酸アミド、ラウリン酸アミドの如
き脂肪酸アミド類；メチレンビスステアリン酸アミド、
エチレンビスカプリン酸アミド、エチレンビスラウリン
酸アミド、ヘキサメチレンビスステアリン酸アミドの如
き飽和脂肪酸ビスアミド類；エチレンビスオレイン酸ア
ミド、ヘキサメチレンビスオレイン酸アミド、Ｎ，Ｎ’
−ジオレイルアジピン酸アミド、Ｎ，Ｎ’−ジオレイル
セバシン酸アミドの如き不飽和脂肪酸アミド類；ｍ−キ
シレンビスステアリン酸アミド、Ｎ，Ｎ’−ジステアリ
ルイソフタル酸アミドの如き芳香族系ビスアミド類；ス
テアリン酸カルシウム、ラウリン酸カルシウム、ステア
リン酸亜鉛、ステアリン酸マグネシウムの如き脂肪酸金
属塩（一般に金属石けんといわれているもの）；及び脂
肪族炭化水素系ワックスにスチレンやアクリル酸などの
ビニル系モノマーを用いてグラフト化させたワックス
類；ベヘニン酸モノグリセリドなどの脂肪酸と多価アル
コールの部分エステル化物；植物性油脂の水素添加など
によって得られるヒドロキシル基を有するメチルエステ
ル化合物；が挙げられる。

【０１５９】中でも好ましく用いられるワックスは、オ
レフィンを高圧下でラジカル重合あるいはチーグラー触
媒を用いて重合した低分子量のポリオレフィン及びこの
時の副生成物、高分子量のポリオレフィンを熱分解して
得られる低分子量のポリオレフィン、一酸化炭素、水素
からなる合成ガスから触媒を用いて得られる炭化水素の
蒸留残分、あるいはこれらを水素添加して得られる合成
炭化水素などから得られるワックスが用いられ、酸化防
止剤が添加されていてもよい。あるいは、直鎖状のアル
コール、脂肪酸、酸アミド、エステルあるいは、モンタ
ン系誘導体である。また、脂肪酸等の不純物を予め除去
してあるものも好ましい。

【０１６０】特に好ましいものは、チーグラー触媒でエ
チレンなどのオレフィンを重合したもの及びこの時の副
生成物、フィッシャートロプシュワックスなどの炭素数
が数千、特には千ぐらいまでの炭化水素を母体とするも
のが良い。また、炭素数が数百、特には百ぐらいまでの
末端に水酸基をもつ長鎖アルキルアルコールも好まし
い。更に、アルコールにアルキレンオキサイドを付加し
たものも好ましく用いられる。

【０１６１】これらを使用することにより、ワックスを
含有した粒子が前記円筒の内壁と前記撹拌部材にまんべ
んなく広範囲に渡って付着し、トナーの凝集による回転
トルクの増加や翼部によって送り出されるトナーの粗粒
発生が防げる。

【０１６２】また、これらのワックスから、プレス発汗
法、溶剤法、真空蒸留、超臨界ガス抽出法、分別結晶化
（例えば、融液晶析及び結晶ろ別）等を利用して、ワッ
クスを分子量により分別したワックスも本発明に好まし
く用いられる。また分別後に、酸化やブロック共重合、
グラフト変性を行なってもよい。例えば、これらの方法
で任意の分子量分布を持つものである。

【０１６３】更に本発明でワックスは、示差走査熱量計
により測定されるＤＳＣ曲線において、昇温時の吸熱ピ
ークで、ピークのオンセット温度が４０℃以上であるこ
とが好ましい。オンセット温度は４０〜１２０℃の範囲
内にあることが特に好ましく、更に好ましくは６０〜１
１０℃である。ピークのオンセット温度が４０℃未満の
場合には、ワックスの変化温度が低過ぎ、トナーキット
からのトナーの排出性と円筒内壁面と撹拌翼端部の摺擦
によるトナーの融着が悪化する。また、１２０℃を超え
る場合には、ワックスの変化温度が高くなるために、粗
粒の発生が見られるようになる。

【０１６４】本発明においてＤＳＣ測定では、結着樹脂
ワックスの熱のやり取りを測定しその挙動を観測するの
で、測定原理から、高精度の内熱式入力補償型の示差走
査熱量計で測定することが好ましい。例えば、パーキン
エルマー社製のＤＳＣ−７が利用できる。

【０１６５】測定方法は、ＡＳＴＭ Ｄ３４１８−８２
に準じて行う。本発明に用いられるＤＳＣ曲線は、１回
昇温、降温させ前履歴を取った後、温度速度１０℃／ｍ
ｉｎで、昇温させた時に測定されるＤＳＣ曲線を用い
る。オンセット温度の定義は次のように定める。

【０１６６】・吸熱ピークのオンセット温度 昇温時のＤＳＣ曲線の微分値が最初に極大となる点にお
ける曲線の接線とベースラインとの交点の温度。

【０１６７】本発明に係るワックスの含有量は、結着樹
脂１００質量部に対し、０．２〜２０質量部で用いら
れ、好ましくは０．５〜１０質量部で用いるのが効果的
である。更に、数種のワックス類を併用しても構わない
し、混合物でもよい。また、アルコール，脂肪酸，エス
テル，酸アミド，アルコールアルキレンオキサイド付加
物などの官能基を有するワックスはポリオレフィン，炭
化水素などを含有していても構わない。

【０１６８】更にこれらのワックスがＧＰＣによる分子
量分布におけるＭｎで２００〜５０００であることが好
ましく、より好ましくは３５０〜３０００であり、更に
好ましくは４００〜２０００である。Ｍｗは５００〜１
００００であることが好ましく、より好ましくは５５０
〜６０００、更に好ましくは６００〜３０００であり、
これらのワックスを含有した粒子を使用することで、円
筒内壁面へのトナー融着が全く見られず、トナーの排出
性が極めて良好となり、使用済みトナーカートリッジに
残留するトナーが極めて少なくなり、使用済みトナーカ
ートリッジを交換する際に残留トナーが飛散して周囲を
汚すことがなくなる。

【０１６９】本発明においてワックスの分子量分布はＧ
ＰＣにより次の条件で測定される。

【０１７０】（ＧＰＣ測定条件）装置：ＧＰＣ−１５０
Ｃ（ウォーターズ社） カラム：ＧＭＨ−ＨＴ３０ｃｍ２連（東ソー社製） 温度 ：１３５℃ 溶媒 ：ｏ−ジクロロベンゼン（０．１％アイオノール
添加） 流速 ：１．０ｍｌ／ｍｉｎ 試料 ：０．１５％の試料を０．４ｍｌ注入

【０１７１】以上の条件で測定し、試料の分子量算出に
あたっては単分散ポリスチレン標準試料により作成した
分子量較正曲線を使用する。さらに、Ｍａｒｋ−Ｈｏｕ
ｗｉｎｋ粘度式から導き出される換算式でポリエチレン
換算することによって算出される。

【０１７２】本発明に係るワックスを含有した粒子を製
造するには、結着樹脂を溶剤に溶解し、樹脂溶解液温
度を上げ、撹拌しながらワックスを添加混合し、脱溶媒
・乾燥の後、粉砕をおこなう、あるいは、ワックスと
結着樹脂をボールミルの如き混合機により充分混合して
から加熱ロール、ニーダー、エクストルーダーの如き熱
混練機を用いて溶融、捏和及び練肉して樹脂類を互いに
相溶せしめ、冷却固化後粉砕をおこない、本発明のワッ
クスを含有した粒子を得ることができる。

【０１７３】（４）フッ素系樹脂粒子 本発明におけるフッ素系樹脂粒子は０．１〜５０ｇ用い
られることが好ましい。また、正帯電性磁性トナー中に
前記フッ素系樹脂粒子を含有させる場合は、トナー１０
０質量部に対して０．０１〜１質量部用いられることが
好ましく、かつ前記フッ素系樹脂粒子の一次粒径は０．
０５〜１．００μｍであることが好ましい。フッ素系樹
脂粒子の一次粒径の測定方法は、フッ素系樹脂粒子を走
査型電子顕微鏡を用いて２万倍の写真から、一次粒子の
直径を３０個以上測定して平均値を算出して一次粒径を
求めた。

【０１７４】これにより、前記フッ素系樹脂粒子が前記
円筒の内壁と前記撹拌部材にまんべんなく広範囲にわた
って付着し、トナーの凝集による回転トルクの増加や翼
部によって送り出されるトナーの粗粒発生が防げる。

【０１７５】好ましくはフッ素系樹脂粒子としては、テ
トラフルオロエチレン、トリフルオロエチレン、ビニリ
デンフルオライド、フルオロエチレンの如き含フッ素の
単量体の単独重合体及び共重合体の粒子や、該単量体と
他のエチレン系単量体との共重合体の粒子を使用するの
が良い。これらを前記円筒の内壁と前記撹拌部材に付着
させることで、円筒内壁面と撹拌翼端部の摺接をさらに
速やかに行なえ、トナーの融着が防げる。

【０１７６】特に好ましくは、フッ素系樹脂粒子として
ビニリデンフルオライド重合体の粒子やテトラフルオロ
エチレン重合体の粒子を使用するのが良い。これを使用
することで、円筒内壁面へのトナーの融着が全く見られ
ず、トナーの排出性が極めて良好となり、使用済みトナ
ーキットに残留するトナーが極めて少なくなり、使用済
みトナーキットを交換する際に残留トナーが飛散して周
囲を汚すことがなくなる。

【０１７７】本発明において、前記金属酸化物粉末等は
磁性トナー粒子（結着樹脂，磁性体，荷電制御剤等を混
練・粉砕・分級した後の黒色微粉体）に対してその他の
添加剤共に同時に添加し、混合・外添して、前記金属酸
化物粉末等を含有する正帯電性磁性トナーとして前記円
筒の内壁と前記撹拌部材に付着せしめることが更に好ま
しい。これによって、低トルクのままで良好なトナー排
出性と画像濃度安定性が維持される。また、例えば上記
金属酸化物粉末とシリカ微粉末のように併用することも
好ましい。

【０１７８】また、本発明の金属酸化物粉末等を含有し
ている正帯電性磁性トナー中に含有する結着樹脂成分
は、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィ）
によって測定されたクロマトグラムにおいて分子量５０
０〜１０万未満の低分子量領域の低分子量成分が５０〜
９０質量％であり、分子量１０万〜３０万未満の中間分
子量領域の中間分子量成分が２０質量％以下であり、分
子量３０万以上の高分子量領域の高分子量成分が５〜４
０質量％、各々ＴＨＦ可溶分基準で有している。

【０１７９】結着樹脂成分のＧＰＣによって測定された
クロマトグラムにおいて、分子量５００〜１０万未満の
低分子量領域の低分子量成分が５０質量％未満、あるい
は分子量３０万以上の高分子量領域の高分子量成分が４
０質量％を超えると、トナーの凝集度が大きくなり、ト
ナーキットからのトナーの排出性が悪化し、分子量５０
０〜１０万未満の低分子量領域の低分子量成分が９０質
量％を超える、或いは分子量３０万以上の高分子量領域
の高分子量成分が５質量％未満であると、円筒内壁面と
撹拌翼端部の摺擦によるトナーの融着が起こり、分子量
１０万〜３０万未満の中間分子量領域の中間分子量成分
が２０質量％を超えると、トナーキットからのトナーの
排出性と円筒内壁面と撹拌翼端部の摺擦によるトナーの
融着のいずれか又は両方が悪くなる。

【０１８０】金属酸化物粉末等を含有している正帯電性
磁性トナー中に含有する結着樹脂成分を、ＧＰＣによっ
て測定されたクロマトグラムにおいて、分子量５００〜
１０万未満の低分子領域の低分子量成分が５０〜９０質
量％で、分子量１０万〜３０万未満の中間分子領域の中
間分子量成分が２０質量％以下で、分子量３０万以上の
高分子量領域の高分子量成分が５〜４０質量％にする方
法に特に制限はないが、例えば、ＧＰＣのクロマトグラ
ムにおいて分子量５０００〜６万の領域に分子量の極大
値を有し且つ重量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分子量
（Ｍｎ）が１５以下である低分子量重合体と、分子量３
０万〜１００万の領域に分子量の極大値を有し且つＭｗ
／Ｍｎが４０以下の高分子量重合体、又は、及び架橋重
合体との２種及び３種以上を、予め各重合体の量を調整
して、該重合体の溶解出来る溶媒或は膨潤出来る溶媒に
溶解又は膨潤させ混合した後、溶媒を除去して得た結着
樹脂を用いて、トナー製造時の溶融混練において該クロ
マトグラムが本発明の範囲になる様に調整してもよい
し、或いは該重合体の各々の量を調整して、トナー製造
時の溶融混練において該クロマトグラムが本発明の範囲
になる様に調整してもよい。

【０１８１】該重合体の合成方法としては、塊状重合
法、溶液重合法、懸濁重合法及び乳化重合法のいずれで
も良いが、ＧＰＣのクロマトグラムにおいて分子量５０
００〜６万の領域に分子量の極大値を有し且つＭｗ／Ｍ
ｎが１５以下である重合体を合成する方法としては、溶
液重合法や乳化重合法が好ましく、該重合体を合成する
ための重合開始剤としては、ｔ−ブチルパーオキシ２−
エチルヘキサンエート、ｔ−ブチルパーオキシラウレー
ト、ベンゾイルパーオキサイド、ラウロイルパーオキサ
イド、オクタノイルパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパ
ーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、ジイ
ソプロピルベンゼンハイドロパーオキサイド、ｐ−メン
タンハイドロパーオキサイド、２，２’−アゾビスイソ
ブチロニトリル、２，２’−アゾビス（２−メチルブチ
ロニトリル）、２，２’−アゾビス（４−メトキシ−
２，４−ジメチルバレロニトリル）の如きラジカル開始
剤が単独で又は混合して使用される。ラジカル重合開始
剤の使用量は、該重合体を構成する単量体に対して、好
ましくは０．１〜１５質量％、より好ましくは１〜１０
質量％が適当である。

【０１８２】ＧＰＣのクロマトグラムにおいて分子量３
０万〜１００万の領域に分子量の極大値を有し且つＭｗ
／Ｍｎが４０以下の重合体を合成する方法としては、塊
状重合法、溶液重合法、懸濁重合法及び乳化重合法のい
ずれでも良いが、分子量の調製のしやすい懸濁重合法が
好ましい。

【０１８３】単量体を重合させる開始剤としては、多官
能性のラジカル開始剤を用いるのが良く、例えば１，１
−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）３，３，５−トリメチ
ルシクロヘキサン、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキ
シ）シクロヘキサン、１，４−ビス（ｔ−ブチルパーオ
キシカルボニル）シクロヘキサン、２，２−ビス（ｔ−
ブチルパーオキシ）オクタン、ｎ−ブチル４，４−ビス
（ｔ−ブチルパーオキシ）バリレート、２，２−ビス
（ｔ−ブチルパーオキシ）ブタン、１，３−ビス（ｔ−
ブチルパーオキシ−イソプロピル）ベンゼン、２，５−
ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサ
ン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオ
キシ）ヘキサン−３，２，５−ジメチル−２，５−ジ
（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、ジ−ｔ−ブチルジ
パーオキシイソフタレート、２，２−ビス（４，４−ジ
−ｔ−ブチルパーオキシシクロヘキシル）プロパン、ジ
−ｔ−ブチルパーオキシα−メチルサクシネート、ジ−
ｔ−ブチルパーオキシジメチルグルタレート、ジ−ｔ−
ブチルパーオキシヘキサヒドロテレフタレート、ジ−ｔ
−ブチルパーオキシアゼラート、２，５−ジメチル−
２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−ヘキサン、ジエ
チレングリコール−ビス（ｔ−ブチルパーオキシカーボ
ネート）、ジ−ｔ−ブチルパーオキシトリメチルアジペ
ート等の２官能性ラジカル重合開始剤、トリス（ｔ−ブ
チルパーオキシ）トリアジン、ビニルトリス（ｔ−ブチ
ルパーオキシ）シラン等の３官能性ラジカル重合開始
剤、２，２−ビス（４，４−ジ−ｔ−ブチルパーオキシ
シクロヘキシル）プロパン、ｔ−ブチルパーオキシアリ
ルカーボネートの共重合化合物（例えば日本油脂（株）
製ハイパーＢ及びハイパーＧシリーズ）、ｔ−ブチルパ
ーオキシマレイン酸の共重合化合物等の４官能以上の多
官能ラジカル重合開始剤等があげられ、これらは単独で
または混合して使用され、さらに必要によっては他のラ
ジカル開始剤と併用して使用される。これらのラジカル
重合開始剤の使用量は、該重合体を構成する単量体に対
して好ましくは０．０５〜５質量％、より好ましくは
０．１〜３質量％が適当である。

【０１８４】本発明に用いられる結着樹脂としては、ビ
ニル系樹脂、ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、が挙げ
られるが、なかでもビニル系樹脂が好ましく、特にスチ
レン系重合体またはスチレン系共重合体が好ましい。

【０１８５】スチレン系重合体を合成するための単量体
としては、例えばスチレン、α−メチルスチレン、ビニ
ルトルエン、クロルスチレンの如きスチレン類があげら
れる。スチレン系共重合体を合成するための単量体とし
ては、例えばアクリル酸、アクリル酸メチル、アクリル
酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸ブチル、ア
クリル酸オクチル、アクリル酸２−エチルヘキシル、ア
クリル酸ｎ−テトラデシル、アクリル酸ｎ−ヘキサデシ
ル、アクリル酸ラウリル、アクリル酸シクロヘキシル、
アクリル酸ジエチルアミノエチル、アクリル酸ジメチル
アミノエチルなどのアクリル酸エステル類があげられ、
同様にメタクリル酸、メタクリル酸メチル、メタクリル
酸エチル、メタクリル酸プロピル、メタクリル酸ブチ
ル、メタクリル酸アミル、メタクリル酸ヘキシル、メタ
クリル酸２−エチルヘキシル、メタクリル酸オクチル、
メタクリル酸デシル、メタクリル酸ドデシル、メタクリ
ル酸ラウリル、メタクリル酸シクロヘキシル、メタクリ
ル酸フェニル、メタクリル酸２−ヒドロキシエチル、メ
タクリル酸２−ヒドロキシプロピル、メタクリル酸ジメ
チルアミノエチル、メタクリル酸グリシジル、メタクリ
ル酸ステアリルなどのメタクリル酸エステル類があげら
れる。また他のモノマーとしては例えばアクリロニトリ
ル、２−ビニルピリジン、４−ビニルピリジン、ビニル
カルバゾール、ビニルメチルエーテル、ブタジエン、イ
ソプレン、無水マレイン酸、マレイン酸、マレイン酸モ
ノエステル類、マレイン酸ジエステル類、酢酸ビニルな
どがあげられ、上記のスチレン類の単量体とともに、こ
れらの単量体が単独もしくは２つ以上用いられる。

【０１８６】架橋重合体を合成する方法としては、塊状
重合法、溶液重合法、懸濁重合法及び乳化重合法のいず
れでも良いが、懸濁重合法が好ましく、上述の重合開始
剤及び単量体の他に更に架橋性単量体を添加することに
より合成でき、該架橋性単量体としては例えば、ジビニ
ルベンゼン、ジビニルナフタレンの如き芳香族ジビニル
化合物、エチレングリコールジアクリレート、１，３−
ブチレングリコールジアクリレート、１，４−ブタンジ
オールジアクリレート、１，５−ペンタンジオールアク
リレート、１，６−ヘキサンジオールジアクリレート、
ネオペンチルグリコールジアクリレート、及び以上の化
合物のアクリレートをメタアクリレートに代えた化合物
の如きアルキル鎖で結ばれたジアクリレート化合物類；
ジエチレングリコールジアクリレート、トリエチレング
リコールジアクリレート、テトラエチレングリコールジ
アクリレート、ポリエチレングリコール＃４００ジアク
リレート、ポリエチレングリコール＃６００ジアクリレ
ート、ジプロピレングリコールジアクリレート、及び以
上の化合物のアクリレートをメタアクリレートに代えた
化合物の如きエーテル結合を含むアルキル鎖で結ばれた
ジアクリレート化合物類；ポリオキシエチレン（２）−
２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパンジア
クリレート、ポリオキシエチレン（４）−２，２−ビス
（４−ヒドロキシフェニル）プロパンジアクリレート、
及び以上の化合物のアクリレートをメタアクリレートに
代えた化合物の如き芳香族基及びエーテル結合を含む鎖
で結ばれたジアクリレート化合物類；商品名ＭＡＮＤＡ
（日本化薬）の如きポリエステル型ジアクリレート化合
物類があげられる。さらに、ペンタエリスリトールトリ
アクリレート、トリメチロールエタントリアクリレー
ト、トリメチロールプロパントリアクリレート、テトラ
メチロールメタンテトラアクリレート、オリゴエステル
アクリレート、及び以上の化合物のアクリレートをメタ
アクリレートに代えたもの；トリアリルシアヌレート、
トリアリルトリメリテート；の如き多官能の架橋性単量
体を用いることもできる。

【０１８７】これらの架橋性単量体は、架橋重合体を構
成する他のモノマー成分１００質量％に対して、好まし
くは０．０１〜５質量％（更に好ましくは０．０３〜３
質量％）用いることができる。

【０１８８】本発明に係る正帯電性磁性トナー中には上
記結着樹脂成分の他に、該結着樹脂成分の含有量より少
ない割合で以下の化合物を含有させてもよい。例えばシ
リコーン樹脂、ポリエステル、ポリウレタン、ポリアミ
ド、エポキシ樹脂、ポリビニルブチラール、ロジン、変
性ロジン、テルペン樹脂、フェノール樹脂、脂肪族又は
脂環族炭化水素樹脂、芳香族系石油樹脂、塩素化パラフ
ィン、パラフィンワックスなどがあげられる。

【０１８９】本発明において、正帯電性磁性トナー中に
含有する結着樹脂のＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロ
マトグラフィ）によるクロマトグラムの分子量分布はＴ
ＨＦ（テトラヒドロフラン）を溶媒として次の条件で測
定される。

【０１９０】４０℃のヒートチャンバ中でカラムを安定
化させ、この温度におけるカラムに、溶媒としてＴＨＦ
を毎分１ｍｌの流速で流し、ＴＨＦ試料溶液を約１００
μｌ注入して測定する。試料の分子量測定にあたって
は、試料の有する分子量分布を、数種の単分散ポリスチ
レン標準試料により作成された検量線の対数値とカウン
ト数の関係から算出した。検量線作成用の標準ポリスチ
レン試料としては、たとえば、東ソー社製あるいは昭和
電工社製の分子量が１０²乃至１０⁷程度のものを用い、
少なくとも１０点程度の標準ポリスチレン試料を用いる
のが適当である。検出器にはＲＩ（屈折率）検出器を用
いる。カラムとしては、市販のポリスチレンゲルカラム
を複数本組み合わせるのが良く、たとえば昭和電工社製
のｓｈｏｄｅｘ ＧＰＣ ＫＦ−８０１，８０２，８０
３，８０４，８０５，８０６，８０７，８００Ｐの組み
合わせや、東ソー社製のＴＳＫｇｅｌ Ｇ１０００Ｈ
（Ｈ_XL），Ｇ２０００Ｈ（Ｈ_XL），Ｇ３０００Ｈ
（Ｈ_XL），Ｇ４０００Ｈ（Ｈ_XL），Ｇ５０００Ｈ
（Ｈ_XL），Ｇ６０００Ｈ（Ｈ_XL），Ｇ７０００Ｈ
（Ｈ_XL），ＴＳＫｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎの組み合わせ
を挙げることができる。

【０１９１】本発明でＧＰＣ測定装置としては、ＬＣ−
ＧＰＣ１５０Ｃ（ウォーターズ社製）及びカラムとして
は、ｓｈｏｄｅｘ ＫＦ−８０１，８０２，８０３，８
０４，８０５，８０６，８０７及び８００Ｐ（昭和電工
社製）を用いた。

【０１９２】試料は以下のようにして作製する。結着樹
脂を含有した磁性トナーをＴＨＦ中に入れ、数時間放置
した後、十分振とうしＴＨＦと良く混ぜ（試料の合一体
がなくなるまで）、更に１２時間以上静置する。このと
きＴＨＦ中への放置時間が２４時間以上となるようにす
る。その後、サンプル処理フィルタ（ポアサイズ０．４
５乃至０．５μｍ、たとえば、マイショリディスクＨ−
２５−５ 東ソー社製、エキクロディスク２５ＣＲ ゲ
ルマン サイエンス ジャパン社製が利用できる）を通
過させたものを、ＧＰＣの試料とする。試料濃度は、樹
脂成分が３乃至７ｍｇ／ｍｌとなるように調整する。

【０１９３】本発明における結着樹脂のＧＰＣ測定によ
る全体の分子量分布は、分子量５００以上の測定による
分子量分布を意味する。

【０１９４】さらに本発明の正帯電性磁性トナーは、着
色剤の役割を兼ねても良いが、磁性材料を含有してい
る。本発明の正帯電性磁性トナー中に含まれる磁性材料
としては、マグネタイト、γ−酸化鉄フェライト、鉄過
剰型フェライトの如き酸化鉄；鉄、コバルト、ニッケル
の如き金属或いはこれらの金属とアルミニウム、コバル
ト、銅、鉛、マグネシウム、スズ、亜鉛、アンチモン、
ベリリウム、ビスマス、カドミウム、カルシウム、マン
ガン、セレン、チタン、タングステン、バナジウムの如
き金属との合金及びその混合物が挙げられる。

【０１９５】これらの磁性材料は平均粒径が好ましくは
０．１〜１μｍ、より好ましくは０．１〜０．５μｍ程
度のものが良く、正帯電性磁性トナー中に含有させる量
としては樹脂成分１００質量部に対し好ましくは５０〜
１２０質量部、より好ましくは６５〜１００質量部が良
い。

【０１９６】本発明中の正帯電性磁性トナーには正荷電
制御剤をトナー粒子に配合（内添）、またはトナー粒子
と混合（外添）して用いることが好ましい。荷電制御剤
によって、現像システムに応じた最適の荷電量コントロ
ールが可能となり、特に本発明では結着樹脂と荷電との
バランスをさらに安定したものとすることが可能であ
る。

【０１９７】正荷電制御剤としては、ニグロシン及び脂
肪酸金属塩等による変成物；トリブチルベンジルアンモ
ニウム−１−ヒドロキシ−４−ナフトスルフォン酸塩、
テトラブチルアンモニウムテトラフルオロボレートなど
の四級アンモニウム塩、及びこれらの類似体であるホス
ホニウム塩等のオニウム塩及びこれらのレーキ顔料、ト
リフェニルメタン染料及びこれらのレーキ顔料、（レー
キ化剤としては、りんタングステン酸、りんモリブデン
酸、りんタングステンモリブデン酸、タンニン酸、ラウ
リン酸、没食子酸、フェリシアン化物、フェロシアン化
物など）高級脂肪酸の金属塩；ジブチルスズオキサイ
ド、ジオクチルスズオキサイド、ジシクロヘキシルスズ
オキサイドなどのジオルガノスズオキサイド；ジブチル
スズボレート、ジオクチルスズボレート、シクロヘキシ
ルスズボレートなどのジオルガノスズボレート類；グア
ニジニン化合物、イミダゾール化合物が挙げられ、これ
らを単独で或いは２種類以上組合せて用いることができ
る。これらの中でも、トリフェニルメタン化合物、カウ
ンターイオンがハロゲンでない四級アンモニウム塩が好
ましく用いられる。また一般式（１）

【０１９８】

【化５】 で表わされるモノマーの単重合体：前述したスチレン、
アクリル酸エステル、メタクリル酸エステルの如き重合
性モノマーとの共重合体を正荷電性制御剤として用いる
ことができる。この場合これらの荷電制御剤は、結着樹
脂（の全部または一部）としての作用をも有する。

【０１９９】特に下記一般式（２）で表わされる化合物
が本発明の構成においては好ましい。

【０２００】

【化６】

【０２０１】［式中、Ｒ¹，Ｒ²，Ｒ³，Ｒ⁴，Ｒ⁵，Ｒ
⁶は、各々互いに同一でも異なっていてもよい水素原
子、置換もしくは未置換のアルキル基または、置換もし
くは未置換のアリール基を表わす。Ｒ⁷，Ｒ⁸，Ｒ⁹は、
各々互いに同一でも異なっていてもよい水素原子、ハロ
ゲン原子、アルキル基、アルコキシ基を表わす。Ａ
^-は、硫酸イオン、硝酸イオン、ほう酸イオン、りん酸
イオン、水酸イオン、有機硫酸イオン、有機スルホン酸
イオン、有機りん酸イオン、カルボン酸イオン、有機ほ
う酸イオン、テトラフルオロボレートなどの陰イオンを
示す。］

【０２０２】上述した荷電制御剤（結着樹脂としての作
用を有しないもの）は、微粒子状として用いることが好
ましい。この場合、この荷電制御剤の個数平均粒径は、
具体的には、４μｍ以下（更に好ましくは３μｍ以下）
が好ましい。

【０２０３】トナーに内添する際、このような荷電制御
剤は、結着樹脂１００質量部に対して好ましくは０．１
乃至２０質量部（更に好ましくは０．２乃至１０質量
部）用いることが良い。

【０２０４】本発明に係る正帯電性磁性トナーを製造す
るには結着樹脂（必要に応じて低分子量ワックス含有の
結着樹脂）、磁性酸化鉄、さらに、必要に応じて低分子
量ワックス、着色剤としての顔料又は染料、荷電制御
剤、その他の添加剤をボールミルの如き混合機により充
分混合してから加熱ロール、ニーダー、エクストルーダ
ーの如き熱混練機を用いて溶融、捏和及び練肉して樹脂
類を互いに相溶せしめた中に顔料又は染料を分散又は溶
解せしめ、冷却固化後粉砕及び分級をおこなって得られ
た磁性トナー粒子（黒色微粉体）に金属酸化物粉末等を
添加し、ヘンシェルミキサーによって混合・外添するこ
とにより、前記磁性トナー粒子に金属酸化物粉末等を含
有した本発明の正帯電性磁性トナーを得ることができ
る。

【０２０５】粒度分布の測定とトナーキットの撹拌部材
のトルクの測定は、次の方法に従った。

【０２０６】＜粒度分布の測定＞粒度分布については、
種々の方法によって測定できるが、本発明においてはコ
ールターカウンターのマルチサイザーを用いて行った。

【０２０７】すなわち、測定装置としてはコールターカ
ウンターのマルチサイザーＩＩ型（コールター社製）を
用い、個数分布、体積分布を出力するインターフェイス
（日科機製）及びＣＸ−１パーソナルコンピューター
（キヤノン製）を接続し、電解液は特級または１級塩化
ナトリウムを用いて１％ＮａＣｌ水溶液を調製する。測
定法としては前記電解水溶液１００〜１５０ｍｌ中に分
散剤として界面活性剤、好ましくはアルキルベンゼンス
ルホン酸塩を０．１〜５ｍｌ加え、さらに測定試料を２
〜２０ｍｇ加える。試料を懸濁した電解液は超音波分散
器で約１〜３分間分散処理を行い、前記コールターカウ
ンターのマルチサイザーＩＩ型により、アパーチャーと
して、トナー粒径を測定するときは、１００μｍアパー
チャー（金属酸化物粉末粒径を測定するときは１３μｍ
アパーチャー）を用いて測定する。トナー（及び金属酸
化物粉末）の体積、個数を測定して、体積分布と、個数
分布とを算出した。それから本発明に係わるところの体
積分布から求めた重量基準の重量平均径を体積分布から
求める。

【０２０８】＜トルクの測定＞トナーキットの撹拌部材
のトルク測定方法としては、まずトナーキットを実際に
現像装置側に装着した時と同等な角度に固定し、前記ト
ナーキットの撹拌部材のギア部にモーターと連結された
ひずみゲージ式トルク変換器の駆動ギアを係合させ、モ
ーターを駆動させることによって測定を行った。

【０２０９】すなわち、測定装置としては、オリエンタ
ルモーター（株）社製の無接点電磁ブレーキ付きスピー
ドコントロールモーターユニットＢＳＭ５４０−４１１
にデジタル回転計ＳＤＭ４９６とギアヘッド５ＧＮ５０
Ｋを取り付けたモーター部に、（株）共和電業社製のひ
ずみゲージ式トルク変換器ＴＰ−２０ＫＣＥに変換器用
指示器ＳＬＷ−２２０Ｃとトナーキットの撹拌部材のギ
ア部と係合しうる駆動ギアを取り付けたトルク測定部を
フレキシブルカップリングにて連結させた装置を用い、
前記駆動ギアにギア部が係合しうる位置にトナーキット
を固定できる治具を設けたことによってトルク測定が可
能となった。

【０２１０】ここで、トルクには起動トルクと定常トル
クとがあり、起動トルクとはトナーキット内に充填され
ているトナーのトルク測定をする際に撹拌部材が回り始
める直前の状態、また定常トルクとは撹拌部材が回転中
にかかるトルクのことで、トナーの物性、撹拌部材の構
成によって、その値は変動する。本発明におけるトルク
の増減についての評価は、上記定常トルクのことを指す
ものとする。

【０２１１】トルク測定値としては２〜４［ｋｇｆ・ｃ
ｍ］で安定していることが好ましく、６［ｋｇｆ・ｃ
ｍ］以上であると、駆動系とつながっている各部材に負
荷がかかりすぎるため良くない。

【０２１２】

【実施例】付着させる物質が、金属酸化物粉末の場合、
シリカ微粉末の場合、ワックス含有粒子の場合及びフッ
素系樹脂粒子の場合の実施例を、各々の実施例に係るト
ナーの樹脂合成例，トナーの製造例等と共に、順次説明
する。

【０２１３】（Ｉ）金属酸化物粉末の場合： （樹脂合成例１）窒素ガス導入管、コンデンサー、攪拌
機、温度計を具備した４つ口のフラスコにキシレン２０
０質量部を仕込み、窒素ガス気流下で攪拌昇温し１４０
℃に保ち、スチレン８６質量部、ｎ−ブチルアクリレー
ト１４質量部、開始剤としてジ−ｔ−ブチルパーオキサ
イド（ＤＴＢＰ）２質量部の混合物を、連続滴下装置を
用いて４時間かけて滴下し重合を行なった後、脱溶剤し
重合体Ａを得た。該重合体Ａの分子量分布をＧＰＣで測
定したところ、分子量１．２万に極大値を有し、Ｍｗ／
Ｍｎが２．３であった。

【０２１４】（樹脂合成例２）樹脂合成例１の重合装置
にポリビニルアルコールの０．１％水溶液３００質量部
に、スチレン８０質量部、ｎ−ブチルアクリレート２０
質量部、開始剤として２，２−ビス（４，４−ジ−ｔ−
ブチルパーオキシシクロヘキシル）プロパン０．２質量
部の混合物を仕込み重合温度９０℃にて２４時間で重合
を行った。その後、冷却、水洗い、乾燥し、重合体Ｂを
得た。該重合体Ｂの分子量分布をＧＰＣで測定したとこ
ろ、分子量７２万に極大値を有し、Ｍｗ／Ｍｎが３．６
であった。

【０２１５】（樹脂合成例３）上述の重合装置に、ポリ
ビニルアルコールの０．１％水溶液３００質量部に、ス
チレン８６質量部、ブタジエン１４質量部、開始剤とし
てベンゾイルパーオキサイド（ＢＰＯ）２．５部の混合
物を仕込み重合温度９０℃にて２４時間で重合を行っ
た。その後、冷却、水洗い、乾燥し、重合体Ｃを得た。
該重合体Ｃの分子量分布をＧＰＣで測定したところ、分
子量２．０９万に極大値を有し、Ｍｗ／Ｍｎが１０．５
であった。

【０２１６】［正帯電性磁性トナーの製造例１］前記重
合体Ａを７５質量部、重合体Ｂを２５質量部、低分子量
ポリプロピレン（Ｍｗ＝約１万）を４質量部、四三酸化
鉄（平均粒径＝０．２μｍ）を８０質量部、及びニグロ
シンを２質量部用意し、これをブレンダーで十分に混合
させた。

【０２１７】その後、１３０℃に設定した２軸混練押出
機にて溶融混練した。得られた混練物を冷却し、カッタ
ーミルで粗粉砕した後、ジェット気流を用いた微粉砕機
を用いて微粉砕し、得られた微粉砕物をコアンダ効果を
利用した多分割分級機を用いて分級して、重量平均粒径
（Ｄ₄）７．８μｍの黒色微粉体（トナー粒子（１））
を得た。

【０２１８】トナー粒子（１）の分子量分布を以下のＧ
ＰＣ測定条件に基づいて測定した。

【０２１９】ＧＰＣ測定条件 装置：ＬＣ−ＧＰＣ １５０Ｃ（ウォーターズ社） カラム：ショーデックスＫＦ−８０１，８０２，８０
３，８０４，８０５，８０６及び８０７、ＫＦ−８００
Ｐ（昭和電工社） 温度：４０℃ 溶媒：テトラヒドロフラン（ＴＨＦ） 流速：１．０ｍｌ／分 試料：３〜７ｍｇ／ｍｌ（ＴＨＦ）の試料濃度の液試料
を０．１ｍｌ注入

【０２２０】その結果、分子量５００〜１０万未満の低
分子量領域の低分子量成分が７２質量％で、分子量１０
万〜３０万未満の中間分子量領域の中間分子量成分が８
質量％で、分子量３０万以上の高分子量領域の高分子量
成分が２０質量％であった。ＧＰＣクロマトグラムの模
式図を図２３に示す。

【０２２１】得られたトナー粒子（１）１００質量部に
疎水性シリカ０．６質量部をヘンシェルミキサーで混合
・外添し、正帯電性磁性トナー（１）を得た。

【０２２２】［正帯電性磁性トナーの製造例２］前記ト
ナー粒子（１）１００質量部に、疎水性シリカ０．６質
量部、チタン酸ストロンチウム（重量平均径（Ｄ₄）
１．３μｍ）１．０質量部をヘンシェルミキサーで混合
・外添し、正帯電性磁性トナー（２）を得た。

【０２２３】［正帯電性磁性トナーの製造例３］正帯電
性磁性トナーの製造例１において、結着樹脂として重合
体Ａを４８質量部、重合体Ｂを５２質量部とした以外は
正帯電性磁性トナーの製造例１と同様にして、重量平均
径（Ｄ₄）８．０μｍのトナー粒子（２）を得た。

【０２２４】トナー粒子（２）の分子量分布をＧＰＣに
よって測定した結果、分子量５００〜１０万未満の低分
子量領域の低分子量成分が４５質量％で、分子量１０万
〜３０万未満の中間分子量領域の中間分子量成分が１０
質量％で、分子量３０万以上の高分子量領域の高分子量
成分が４５質量％であった。

【０２２５】得られたトナー粒子（２）１００質量部
に、疎水性シリカ０．６質量部、チタン酸ストロンチウ
ム（重量平均径（Ｄ₄）１．３μｍ）１．０質量部をヘ
ンシェルミキサーで混合・外添し、正帯電性磁性トナー
（３）を得た。

【０２２６】［正帯電性磁性トナーの製造例４］正帯電
性磁性トナーの製造例１において、結着樹脂として重合
体Ａを５５質量部、重合体Ｂを２５質量部、重合体Ｃを
２０質量部とした以外は正帯電性磁性トナーの製造例１
と同様にして、重量平均径（Ｄ₄）７．９μｍのトナー
粒子（３）を得た。

【０２２７】トナー粒子（３）の分子量分布をＧＰＣに
よって測定した結果、分子量５００〜１０万未満の低分
子量領域の低分子量成分が６３質量％で、分子量１０万
〜３０万未満の中間分子量領域の中間分子量成分が２２
質量％で、分子量３０万以上の高分子量領域の高分子量
成分が１５質量％であった。

【０２２８】得られたトナー粒子（３）１００質量部
に、疎水性シリカ０．６質量部、チタン酸ストロンチウ
ム（重量平均径（Ｄ₄）１．３μｍ）１．０質量部をヘ
ンシェルミキサーで混合・外添し、正帯電性磁性トナー
（４）を得た。

【０２２９】［正帯電性磁性トナーの製造例５］正帯電
性磁性トナーの製造例１において、結着樹脂として重合
体Ａを９２質量部、重合体Ｂを８質量部とした以外は正
帯電性磁性トナーの製造例１と同様にして、重量平均径
（Ｄ₄）８．１μｍのトナー粒子（４）を得た。

【０２３０】トナー粒子（４）の分子量分布をＧＰＣに
よって測定した結果、分子量５００〜１０万未満の低分
子量領域の低分子量成分が９２質量％で、分子量１０万
〜３０万未満の中間分子量領域の中間分子量成分が５質
量％で、分子量３０万以上の高分子量領域の高分子量成
分が３質量％であった。

【０２３１】得られたトナー粒子（４）１００質量部
に、疎水性シリカ０．６質量部、チタン酸ストロンチウ
ム（重量平均径（Ｄ₄）１．３μｍ）１．０質量部をヘ
ンシェルミキサーで混合・外添し、正帯電性磁性トナー
（５）を得た。

【０２３２】実施例１ 実施例１で使用されるトナー補給容器（円筒）の各寸法
は、図４及び図５において次のとうりである。 ・トナー補給容器１２の内法半径２７．５ｍｍ，肉厚
０．８ｍｍ，円筒の軸線方向の内法長さ２９７．５ｍｍ ・トナー排出開口１２ａの長手方向長さはトナー補給容
器１２の長手方向長さと略等しく２９６ｍｍ ・トナー排出開口１２ａの横手方向長さは７ｍｍ ・攪拌部材１５の回転中心から翼部の先端までの距離
は、トナー補給容器１２の内法半径よりも２．０ｍｍ長
い ・攪拌翼１５ｂの厚さは１８８μｍ ・攪拌軸１５ａの断面形状は略Ｈ字型

【０２３３】このような寸法のトナー補給容器（円筒）
１２に対して、チタン酸ストロンチウム（重量平均径
（Ｄ₄）１．３μｍ）３．７ｇを入れ、その長手方向お
よび長手方向に対して垂直に振り、更に攪拌軸１５ａを
手動で数回転させることで前記円筒の内壁と前記攪拌部
材に付着させ、これに正帯電性の磁性トナー（１）を３
８０ｇ充填してトナーキットを組み立てる。これを図１
に示した複写機の現像装置５に装着し、耐久テストを行
った。攪拌部材１５の回転数は１０．２ｒｐｍとした。

【０２３４】＜間欠耐久複写試験＞Ａ４サイズの画像面
積率６％の原稿を使用して、Ａ４サイズの転写紙に間欠
モードで画出しを行いながら現像室５ａのトナー量とト
ナー補給容器内のトナー量の変化を測定した。画出し当
初は現像室５ａは空であるため、トナー補給容器１２か
ら現像室５ａへトナーが比較的急激に供給され、現像室
５ａのトナー量で増加するが、ある量で飽和し、以後徐
々に減少する。この時、トナー補給容器からのトナーの
送り込み過ぎがあると、トナーのパッキングに起因する
画像白抜けなどが起こり、画像濃度低下が生じる。本実
施例の現像装置５においては、現像室５ａのトナー量が
１００ｇ以内であればトナーのパッキングが起こること
なく、良好な画像が連続して得られる。トナー補給容器
交換の表示が点灯した時のトナー補給容器内のトナー残
量は、特にトナー排出開口１２ａの大きさに左右される
が、本実施例のごとく７ｍｍと狭い場合には、１０ｇ以
下のトナー残量であれば、廃棄の過程でトナーのこぼれ
や飛散による汚れなどはない。

【０２３５】＜空回転による粗粒発生＞トナー補給容器
（円筒）１２にトナーを充填し、トナー排出開口１２ａ
を開封しない状態で攪拌部材１５を連続１０時間（約７
０００枚の画出しに相当）、転写紙を通紙せずに連続回
転させる。終了後にトナー補給容器１２内のトナーを取
り出し、１５０メッシュ（１００μｍ）の目開きの篩い
網に通した。この時、網上に残留する粒子（１００μｍ
以上）を粗粒とした。

【０２３６】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は、６．７ｇと良好なトナー排出性を示
し、トナーキット交換時にトナー飛散による汚れはな
く、画像濃度も安定して良好であり、円筒内壁へのトナ
ー融着もなかった。また、空回転１０時間後でも粗粒の
発生はなく、この時、回転トルクを測定したところ５．
２ｋｇｆ・ｃｍとやや高めであったが、総合的にはまず
まず良好な結果であった。結果を表２に示す。

【０２３７】実施例２ 実施例１において、図７に示すところの攪拌翼１５ｂ
（主翼部１５ｂ１及び補助翼部１５ｂ２で構成）を用
い、 ・主翼部１５ｂ１に設けるスリット１５ｂ３の幅は１ｍ
ｍ、スリット相互間の間隔は４９ｍｍ ・矩形孔部１５ｂ４の回転軸方向の長さは２５ｍｍ ・補助翼部１５ｂ２の端面の回転軸方向の長さは１２ｍ
ｍ ・攪拌翼１５ｂ（主翼部１５ｂ１及び補助翼部１５ｂ
２）の厚さは１８８μｍ

【０２３８】上記以外は実施例１と同様にして耐久テス
トを行った。

【０２３９】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は３．８ｇと良好なトナー排出性を示し、
トナーキット交換時にトナー飛散による汚れはなく、画
像濃度も安定して良好であり、円筒内壁へのトナー融着
もなかった。また、空回転１０時間後でも粗粒の発生は
なく、この時、回転トルクを測定したところ３．２ｋｇ
ｆ・ｃｍと良好であり、総合的にはとても良好な結果で
あった。結果を表２に示す。

【０２４０】実施例３ 実施例２において、予め円筒の内壁と攪拌部材に付着さ
せる物質を酸化セリウム（重量平均径（Ｄ₄）１．０μ
ｍ）に代えた以外は実施例２と同様にして耐久テストを
行った。結果を表２に示す。

【０２４１】実施例４ 実施例２において、予め円筒の内壁と攪拌部材に付着さ
せる物質を酸化アルミニウム（重量平均径（Ｄ₄）１．
６μｍ）に代えた以外は実施例２と同様にして耐久テス
トを行った。結果を表２に示す。

【０２４２】実施例５ 実施例２において、予め円筒の内壁と攪拌部材に付着さ
せる物質を酸化亜鉛（重量平均径（Ｄ₄）２．２μｍ）
に代えた以外は実施例２と同様にして耐久テストを行っ
た。結果を表２に示す。

【０２４３】実施例６ 実施例２において、予め円筒の内壁と攪拌部材に金属酸
化物粉末は付着させず、トナー補給容器１２に正帯電性
磁性トナー（２）３８０ｇを充填し、組み立てたトナー
キットを図１に示す複写機の現像装置５に装着する前
に、その長手方向および長手方向に対して垂直に振って
から装着した以外は実施例２と同様にして、耐久テスト
を行った。

【０２４４】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は１．５ｇと良好なトナー排出性を示し、
トナーキット交換時にトナー飛散による汚れはなく、画
像濃度も安定して良好であり、円筒内壁へのトナー融着
もなかった。また、空回転１０時間後でも粗粒の発生は
なく、この時、回転トルクを測定したところ２．８ｋｇ
ｆ・ｃｍと良好であり、総合的にはとても良好な結果で
あった。結果を表２に示す。

【０２４５】比較例１ 実施例６において、充填するトナーを正帯電性磁性トナ
ー（３）に代えた以外は実施例６と同様にして、耐久テ
ストを行った。結果を表２に示す。

【０２４６】比較例２ 実施例６において、充填するトナーを正帯電性磁性トナ
ー（４）に代えた以外は実施例６と同様にして、耐久テ
ストを行った。結果を表２に示す。

【０２４７】比較例３ 実施例６において、充填するトナーを正帯電性磁性トナ
ー（５）に代えた以外は実施例６と同様にして、耐久テ
ストを行った。結果を表２に示す。

【０２４８】比較例４ 実施例６において、トナー補給容器の内法半径を２０．
０ｍｍ及び、正帯電性磁性トナー（２）の充填量を１９
０ｇに代えた以外は実施例６と同様にして、耐久テスト
を行った。結果を表２に示す。

【０２４９】比較例５ 実施例６において、トナー補給容器の内法半径を５０．
０ｍｍに代えた以外は実施例６と同様にして、耐久テス
トを行った。結果を表２に示す。

【０２５０】比較例６ 実施例６において、攪拌部材の回転中心から翼部端面ま
での距離が、トナー補給容器１２の内法半径よりも０．
２ｍｍ長い以外は実施例６と同様にして、耐久テストを
行った。結果を表２に示す。

【０２５１】比較例７ 実施例６において、攪拌部材の回転中心から翼部端面ま
での距離が、トナー補給容器１２の内法半径よりも５．
０ｍｍ長い以外は実施例６と同様にして、耐久テストを
行った。結果を表２に示す。

【０２５２】比較例８ 実施例１において、攪拌部材の回転中心から翼部端面ま
での距離が、トナー補給容器１２の内法半径よりも２．
０ｍｍ短い以外は実施例１と同様にして、耐久テストを
行った。

【０２５３】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は３６．２ｇと多いためトナーキット交換
時にトナー飛散による汚れが著しく目立ち、画像濃度も
耐久後半にかけて低下した。結果を表２に示す。

【０２５４】比較例９ 実施例１において、予め円筒の内壁と攪拌部材に金属酸
化物粉末を付着させることをしない以外は実施例１と同
様にして耐久テストを行った。

【０２５５】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は１３．８ｇと多少残っているためトナー
キット交換時にトナー飛散による汚れが少々目立ち、画
像濃度も耐久後半にかけて低下し、円筒内壁へのトナー
融着もはげしく認められた。また、空回転１０時間後に
は多量の粗粒が発生し、この時、回転トルクを測定した
ところ９ｋｇｆ・ｃｍと過負荷であった。結果を表２に
示す。

【０２５６】

【表１】

【０２５７】

【表２】

【０２５８】（評価基準） ・トナー排出性 ○〜常に良好で、トナーキット交換時
のトナー飛散による汚れなし △〜トナーキット内にトナーが少し残り、トナーキット
交換時のトナー飛散による汚れが若干目立つ ×〜トナーキット内にトナーが多く残り、トナーキット
交換時のトナー飛散による汚れが著しく目立つ ・画像濃度安定性 ○〜画像上の濃度ムラなく、
安定して良好 △〜画像上の濃度ムラ少々あり、濃度低下若干あり ×〜画像上の濃度ムラおよび濃度低下が顕著にあり ・円筒内壁へのトナー融着 ○〜全くなし △〜少量あり ×〜多量あり ・粗 粒 ○〜発生せず △〜少量のみ発生 ×〜多量に発生 ・回転トルク ○〜低レベルで安定して良好 △〜やや増加ぎみで若干過負荷 ×〜著しく増加し完全な過負荷

【０２５９】（ＩＩ）シリカ微粉末の場合： （樹脂合成例４）窒素ガス導入管、コンデンサー、攪拌
機、温度計を具備した４つ口のフラスコにキシレン２０
０質量部を仕込み、窒素ガス気流下で攪拌昇温し１４０
℃に保ち、スチレン８４質量部、ｎ−ブチルアクリレー
ト１６質量部、開始剤としてジ−ｔ−ブチルパーオキサ
イド（ＤＴＢＰ）２質量部の混合物を、連続滴下装置を
用いて４時間かけて滴下し重合を行なった後、脱溶剤し
重合体Ｄを得た。該重合体Ｄの分子量分布をＧＰＣで測
定したところ、分子量１．２５万に極大値を有し、Ｍｗ
／Ｍｎが２．２であった。

【０２６０】（樹脂合成例５）樹脂合成例４の重合装置
にポリビニルアルコールの０．１％水溶液３００質量部
に、スチレン８０質量部、ｎ−ブチルアクリレート２０
質量部、開始剤として２，２−ビス（４，４−ジ−ｔ−
ブチルパーオキシシクロヘキシル）プロパン０．２質量
部の混合物を仕込み重合温度９０℃にて２４時間で重合
を行った。その後、冷却、水洗い、乾燥し、重合体Ｅを
得た。該重合体Ｅの分子量分布をＧＰＣで測定したとこ
ろ、分子量７０万に極大値を有し、Ｍｗ／Ｍｎが３．２
であった。

【０２６１】（樹脂合成例６）上述の重合装置に、ポリ
ビニルアルコールの０．１％水溶液３００質量部に、ス
チレン８４質量部、ブタジエン１６質量部、開始剤とし
てベンゾイルパーオキサイド（ＢＰＯ）２．５部の混合
物を仕込み重合温度９０℃にて２４時間で重合を行っ
た。その後、冷却、水洗い、乾燥し、重合体Ｆを得た。
該重合体Ｆの分子量分布をＧＰＣで測定したところ、分
子量２．０８万に極大値を有し、Ｍｗ／Ｍｎが１０．６
であった。

【０２６２】〔シリカ合成例１〕四塩化ケイ素を酸水素
焔中で高温加水分解して、１次粒径１５ｎｍのシリカ微
粉末（１）を得た。

【０２６３】〔シリカ合成例２〕四塩化ケイ素を酸水素
焔中で高温加水分解して、１次粒径４５ｎｍのシリカ微
粉末（２）を得た。

【０２６４】〔シリカ合成例３〕シリカ微粉末（２）１
００質量部を温度およそ６０℃に保持し、側鎖にアミノ
基を有するシリコーンオイル１０質量部−石油エーテル
（主な留分６０℃前後）１０質量部溶液を噴霧し、攪拌
・処理しながら溶剤を乾燥させる。次いで攪拌しながら
加熱し、温度を２５０℃で溶剤を完全に取り除き、処理
し、１次粒径５５ｎｍの疎水性シリカ微粉末（３）を得
た。

【０２６５】〔シリカ合成例４〕シリカ微粉末（１）１
００質量部を約６０℃に保持し、側鎖にアミノ基を有す
るシリコーンオイル１３質量部−石油エーテル（主な留
分６０℃前後）１３質量部溶液を噴霧し、攪拌・処理し
ながら溶剤を乾燥させる。次いで攪拌しながら加熱し、
２５０℃で溶剤を完全に取り除き、処理し、１次粒径１
６ｎｍの疎水性シリカ微粉末（４）を得た。

【０２６６】〔シリカ合成例５〕シリカ微粉末（１）１
００質量部を約７０℃に保持し、アミノプロピルトリエ
トキシシラン５質量部をエタノールで希釈した溶液を噴
霧し、攪拌・処理しながら溶剤を乾燥させる。次いで攪
拌しながら加熱し、１８０℃で溶剤を完全に取り除き、
処理し、１次粒径１８ｎｍの疎水性シリカ微粉末（５）
を得た。

【０２６７】［正帯電性磁性トナーの製造例６］上記重
合体Ｄを７５質量部、重合体Ｅを２５質量部、低分子量
ポリプロピレン（Ｍｗ＝約１万）を４質量部、四三酸化
鉄（平均粒径＝０．２μｍ）を８０質量部、及びトリフ
ェニルメタン染料を２質量部用意し、ブレンダーで十分
に混合させた。

【０２６８】その後、磁性トナーの製造例１と同様に溶
融混練，粉砕，分級して、重量平均粒径（Ｄ₄）７．９
μｍのトナー粒子（５）を得た。

【０２６９】トナー粒子（５）の分子量分布を前述のＧ
ＰＣ測定条件に基づいて測定した結果、分子量５００〜
１０万未満の低分子量領域の低分子量成分が７０質量％
で、分子量１０万〜３０万未満の中間分子量領域の中間
分子量成分が１０質量％で、分子量３０万以上の高分子
量領域の高分子量成分が２０質量％であった。

【０２７０】得られたトナー粒子（５）１００質量部
に、疎水性シリカ微粉末（３）０．６質量部をヘンシェ
ルミキサーで混合、外添し、正帯電性磁性トナー（６）
を得た。

【０２７１】［正帯電性磁性トナーの製造例７］正帯電
性磁性トナーの製造例６において、疎水性シリカ微粉末
を疎水性シリカ微粉末（４）に代えた以外は、正帯電性
磁性トナーの製造例６と同様にして正帯電性磁性トナー
（７）を得た。

【０２７２】［正帯電性磁性トナーの製造例８］正帯電
性磁性トナーの製造例６において、疎水性シリカ微粉末
を疎水性シリカ微粉末（５）に代えた以外は、正帯電性
磁性トナーの製造例６と同様にして正帯電性磁性トナー
（８）を得た。

【０２７３】［正帯電性磁性トナーの製造例９］正帯電
性磁性トナーの製造例６において、結着樹脂として重合
体Ｄを４７質量部、重合体Ｅを５３質量部とした以外は
正帯電性磁性トナーの製造例６と同様にして、重量平均
径（Ｄ₄）７．８μｍのトナー粒子（６）を得た。

【０２７４】トナー粒子（６）の分子量分布をＧＰＣに
よって測定した結果、分子量５００〜１０万未満の低分
子量領域の低分子量成分が４７質量％で、分子量１０万
〜３０万未満の中間分子量領域の中間分子量成分が１２
質量％で、分子量３０万以上の高分子量領域の高分子量
成分が４１質量％であった。

【０２７５】得られたトナー粒子（６）１００質量部
に、疎水性シリカ微粉末（４）０．６質量部をヘンシェ
ルミキサーで混合・外添し、正帯電性磁性トナー（９）
を得た。

【０２７６】［正帯電性磁性トナーの製造例１０］正帯
電性磁性トナーの製造例６において、結着樹脂として重
合体Ｄを５４質量部、重合体Ｅを２６質量部、重合体Ｆ
を２０質量部とした以外は正帯電性磁性トナーの製造例
６と同様にして、重量平均径（Ｄ₄）８．０μｍのトナ
ー粒子（７）を得た。

【０２７７】トナー粒子（７）の分子量分布をＧＰＣに
よって測定した結果、分子量５００〜１０万未満の低分
子量領域の低分子量成分が６５質量％で、分子量１０万
〜３０万未満の中間分子量領域の中間分子量成分が２１
質量％で、分子量３０万以上の高分子量領域の高分子量
成分が１４質量％であった。

【０２７８】得られたトナー粒子（７）１００質量部
に、疎水性シリカ微粉末（４）０．６質量部をヘンシェ
ルミキサーで混合・外添し、正帯電性磁性トナー（１
０）を得た。

【０２７９】［正帯電性磁性トナーの製造例１１］正帯
電性磁性トナーの製造例６において、結着樹脂として重
合体Ｄを９１質量部、重合体Ｅを９質量部とした以外は
正帯電性磁性トナーの製造例６と同様にして、重量平均
径８．２μｍのトナー粒子（８）を得た。

【０２８０】トナー粒子（８）の分子量分布をＧＰＣに
よって測定した結果、分子量５００〜１０万未満の低分
子量領域の低分子量成分が９１質量％で、分子量１０万
〜３０万未満の中間分子量領域の中間分子量成分が６質
量％で、分子量３０万以上の高分子量領域の高分子量成
分が３質量％であった。

【０２８１】得られたトナー粒子（８）１００質量部
に、疎水性シリカ微粉末（４）０．６質量部をヘンシェ
ルミキサーで混合・外添し、正帯電性磁性トナー（１
１）を得た。

【０２８２】実施例７ 実施例７で使用されるトナー補給容器（円筒）１２の各
寸法は、図４及び図５において次のとうりである。 ・トナー補給容器１２の内法半径２７．５ｍｍ，肉厚
０．８ｍｍ，円筒の軸線方向の内法長さ２９７．５ｍｍ ・トナー排出開口１２ａの長手方向長さはトナー補給容
器１２の長手方向長さと略等しく２９６ｍｍ ・トナー排出開口１２ａの横手方向長さは７ｍｍ ・攪拌部材１５の回転中心から翼部の先端までの距離
は、トナー補給容器１２の内法半径よりも２．０ｍｍ長
い ・攪拌翼１５ｂの厚さは１８８μｍ ・攪拌軸１５ａの断面形状は略Ｈ字型

【０２８３】このような寸法のトナー補給容器（円筒）
１２に対して、シリカ微粉末（１）３．９ｇを入れ、そ
の長手方向および長手方向に対して垂直に振り、更に攪
拌軸１５ａを手動で数回転させることで前記円筒の内壁
と前記攪拌部材に付着させ、これに正帯電性磁性トナー
（６）を３８０ｇ充填してトナーキットを組み立てる。
これを図１に示した複写機の現像装置５に装着し、実施
例１で説明したのと同様の耐久テストを行った。攪拌部
材１５の回転数は１０．２ｒｐｍとした。

【０２８４】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は６．８ｇと良好なトナー排出性を示し、
トナーキット交換時にトナー飛散による汚れはなく、画
像濃度も安定して良好であり、画像カブリも発生せず、
円筒内壁へのトナー融着もなかった。また、空回転１０
時間後でも粗粒の発生はなく、この時、回転トルクを測
定したところ５．３ｋｇｆ・ｃｍとやや高めであった
が、総合的にはまずまず良好な結果であった。結果を表
４に示す。

【０２８５】実施例８ 実施例７において、図７に示すところの攪拌翼１５ｂ
（主翼部１５ｂ１及び補助翼部１５ｂ２で構成）を用
い、 ・主翼部１５ｂ１に設けるスリット１５ｂ３の幅は１ｍ
ｍ、スリット相互間の間隔は４９ｍｍ ・矩形孔部１５ｂ４の回転軸方向の長さは２５ｍｍ ・補助翼部１５ｂ２の端面の回転軸方向の長さは１２ｍ
ｍ ・攪拌翼１５ｂ（主翼部１５ｂ１及び補助翼部１５ｂ
２）の厚さは１８８μｍ

【０２８６】上記以外は実施例７と同様にして耐久テス
トを行った。

【０２８７】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は４．０ｇと良好なトナー排出性を示し、
トナーキット交換時にトナー飛散による汚れはなく、画
像濃度も安定して良好であり、画像カブリも発生せず、
円筒内壁へのトナー融着もなかった。また、空回転１０
時間後でも粗粒の発生はなく、この時、回転トルクを測
定したところ３．１ｋｇｆ・ｃｍと良好であり、総合的
にはとても良好な結果であった。結果を表４に示す。

【０２８８】実施例９ 実施例８において、予め円筒の内壁と攪拌部材に付着さ
せる物質をシリカ微粉末（２）に代えた以外は実施例８
と同様にして耐久テストを行った。結果を表４に示す。

【０２８９】実施例１０ 実施例８において、予め円筒の内壁と攪拌部材に付着さ
せる物質を疎水性シリカ微粉末（３）に代えた以外は実
施例８と同様にして耐久テストを行った。結果を表４に
示す。

【０２９０】実施例１１ 実施例８において、予め円筒の内壁と攪拌部材に付着さ
せる物質を疎水性シリカ微粉末（４）に代えた以外は実
施例８と同様にして耐久テストを行った。結果を表４に
示す。

【０２９１】実施例１２ 実施例８において、予め円筒の内壁と攪拌部材に付着さ
せる物質を疎水性シリカ微粉末（５）に代えた以外は実
施例８と同様にして耐久テストを行った。結果を表４に
示す。

【０２９２】実施例１３ 実施例８において、予め円筒の内壁と攪拌部材に疎水性
シリカ微粉末は付着させず、トナー補給容器１２に正帯
電性磁性トナー（７）３８０ｇを充填し、組み立てたト
ナーキットを図１に示す複写機の現像装置５に装着する
前に、その長手方向および長手方向に対して垂直に振っ
てから装着した以外は実施例８と同様にして、耐久テス
トを行った。

【０２９３】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は１．３ｇと良好なトナー排出性を示し、
トナーキット交換時にトナー飛散による汚れはなく、画
像濃度も安定して良好であり、画像カブリも発生せず、
円筒内壁へのトナー融着もなかった。また、空回転１０
時間後でも粗粒の発生はなく、この時、回転トルクを測
定したところ２．７ｋｇｆ・ｃｍと良好であり、総合的
にはとても良好な結果であった。結果を表４に示す。

【０２９４】実施例１４ 実施例１３において、充填するトナーを正帯電性磁性ト
ナー（８）に代えた以外は実施例１３と同様にして、耐
久テストを行った。結果を表４に示す。

【０２９５】比較例１０ 実施例１３において、充填するトナーを正帯電性磁性ト
ナー（９）に代えた以外は実施例１３と同様にして、耐
久テストを行った。結果を表４に示す。

【０２９６】比較例１１ 実施例１３において、充填するトナーを正帯電性磁性ト
ナー（１０）に代えた以外は実施例１３と同様にして、
耐久テストを行った。結果を表４に示す。

【０２９７】比較例１２ 実施例１３において、充填するトナーを正帯電性磁性ト
ナー（１１）に代えた以外は実施例１３と同様にして、
耐久テストを行った。結果を表４に示す。

【０２９８】比較例１３ 実施例１３において、トナー補給容器の内法半径を１
６．０ｍｍに代えた以外は実施例１３と同様にして、耐
久テストを行った。結果を表４に示す。

【０２９９】比較例１４ 実施例１３において、トナー補給容器の内法半径を４
４．０ｍｍに代えた以外は実施例１３と同様にして、耐
久テストを行った。結果を表４に示す。

【０３００】比較例１５ 実施例１３において、攪拌部材の回転中心から翼部端面
までの距離が、トナー補給容器１２の内法半径よりも
０．３ｍｍ長い以外は実施例１３と同様にして、耐久テ
ストを行った。結果を表４に示す。

【０３０１】比較例１６ 実施例１３において、攪拌部材の回転中心から翼部端面
までの距離が、トナー補給容器１２の内法半径よりも
４．８ｍｍ長い以外は実施例１３と同様にして、耐久テ
ストを行った。結果を表４に示す。

【０３０２】比較例１７ 実施例７において、攪拌部材の回転中心から翼部端面ま
での距離が、トナー補給容器１２の内法半径よりも１．
５ｍｍ短い以外は実施例７と同様にして、耐久テストを
行った。

【０３０３】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は４６．０ｇと多いためトナーキット交換
時にトナー飛散による汚れが著しく目立ち、画像濃度も
耐久後半にかけて低下した。結果を表４に示す。

【０３０４】比較例１８ 実施例７において、あらかじめ円筒の内壁と攪拌部材に
シリカ微粉末を付着させることをしない以外は実施例７
と同様にして、耐久テストを行った。

【０３０５】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は１３．５ｇと多少残っているためトナー
キット交換時にトナー飛散による汚れが少々目立ち、画
像濃度も耐久後半にかけて低下し、画像カブリも発生
し、円筒内壁へのトナー融着もはげしく認められた。ま
た、空回転１０時間後には多量の粗粒が発生し、この
時、回転トルクを測定したところ８．０ｋｇｆ・ｃｍと
過負荷であった。結果を表４に示す。

【０３０６】

【表３】

【０３０７】

【表４】

【０３０８】（ＩＩＩ）ワックス含有粒子の場合： （樹脂合成例７）窒素ガス導入管、コンデンサー、攪拌
機、温度計を具備した４つ口のフラスコにキシレン２０
０質量部を仕込み、窒素ガス気流下で攪拌昇温し１４０
℃に保ち、スチレン８６質量部、ｎ−ブチルアクリレー
ト１４質量部、開始剤としてジ−ｔ−ブチルパーオキサ
イド（ＤＴＢＰ）２質量部の混合物を、連続滴下装置を
用いて４時間かけて滴下し重合を行なった後、脱溶剤し
重合体Ｇを得た。該重合体Ｇの分子量分布をＧＰＣで測
定したところ、分子量１．１万に極大値を有し、Ｍｗ／
Ｍｎが２．１であった。

【０３０９】（樹脂合成例８）樹脂合成例７の重合装置
にポリビニルアルコールの０．１％水溶液３００質量部
に、スチレン８０質量部、ｎ−ブチルアクリレート２０
質量部、開始剤として２，２−ビス（４，４−ジ−ｔ−
ブチルパーオキシシクロヘキシル）プロパン０．２質量
部の混合物を仕込み重合温度９０℃にて２４時間で重合
を行った。その後、冷却、水洗い、乾燥し、重合体Ｈを
得た。該重合体Ｈの分子量分布をＧＰＣで測定したとこ
ろ、分子量７８万に極大値を有し、Ｍｗ／Ｍｎが３．４
であった。

【０３１０】（樹脂合成例９）上述の重合装置に、ポリ
ビニルアルコールの０．１％水溶液３００質量部に、ス
チレン８６質量部、ブタジエン１４質量部、開始剤とし
てベンゾイルパーオキサイド（ＢＰＯ）２．５部の混合
物を仕込み重合温度９０℃にて２４時間で重合を行っ
た。その後、冷却、水洗い、乾燥し、重合体Ｉを得た。
該重合体Ｉの分子量分布をＧＰＣで測定したところ、分
子量２．５万に極大値を有し、Ｍｗ／Ｍｎが１２．５で
あった。

【０３１１】〔ワックス〕本実施例に用いた低分子量ワ
ックスの物性を表５に示す。

【０３１２】

【表５】

【０３１３】〔ワックスを含有した粒子の製造例１〕前
記重合体Ｇを７５質量部，重合体Ｈを２５質量部及びワ
ックス１を４質量部、ブレンダーで十分に混合させた。

【０３１４】その後、１３０℃に設定した２軸混練押出
機にて溶融混練した。得られた混練物を冷却し、カッタ
ーミルで粗粉砕した後、ジェット気流を用いた微粉砕機
を用いて微粉砕し、ワックスを含有した粒子（１）を得
た。

【０３１５】〔ワックスを含有した粒子の製造例２〕ワ
ックスを含有した粒子の製造例１において、混合するワ
ックスとしてワックス２を４質量部用いた以外はワック
スを含有した粒子の製造例１と同様にして、ワックスを
含有した粒子（２）を得た。

【０３１６】［正帯電性磁性トナーの製造例１２］前記
重合体Ｇを７５質量部、重合体Ｈを２５質量部、四三酸
化鉄（平均粒径＝０．２μｍ）を８０質量部、及びニグ
ロシンを２質量部用意し、ブレンダーで十分に混合させ
た。

【０３１７】その後、磁性トナーの製造例１と同様に溶
融混練，粉砕，分級して、重量平均粒径（Ｄ₄）７．７
μｍの異色微粉体（トナー粒子（９））を得た。

【０３１８】トナー粒子（９）の分子量分布を前述のＧ
ＰＣ測定条件に基づいて測定した結果、分子量５００〜
１０万未満の低分子量領域の低分子量成分が７３質量％
で、分子量１０万〜３０万未満の中間分子量領域の中間
分子量成分が１０質量％で、分子量３０万以上の高分子
量領域の高分子量成分が１７質量％であった。

【０３１９】得られたトナー粒子（９）１００質量部に
疎水性シリカ０．６質量部をヘンシェルミキサーで混合
・外添し、正帯電性磁性トナー（１２）を得た。

【０３２０】［正帯電性磁性トナーの製造例１３］正帯
電性磁性トナーの製造例１２において、更にワックス１
を４質量部加えて混合、溶融混練する以外は正帯電性磁
性トナーの製造例１２と同様にして、重量平均径
（Ｄ₄）７．６μｍのトナー粒子（１０）を得た。

【０３２１】トナー粒子（１０）の分子量分布をＧＰＣ
によって測定した結果、分子量５００〜１０万未満の低
分子量領域の低分子量成分が７５質量％で、分子量１０
万〜３０万未満の中間分子量領域の中間分子量成分が８
質量％で、分子量３０万以上の高分子量領域の高分子量
成分が１７質量％であった。

【０３２２】得られたトナー粒子（１０）１００質量部
に、疎水性シリカ０．６質量部をヘンシェルミキサーで
混合・外添し、正帯電性磁性トナー（１３）を得た。

【０３２３】［正帯電性磁性トナーの製造例１４］正帯
電性磁性トナーの製造例１３において、結着樹脂として
重合体Ｇを４８質量部、重合体Ｈを５２質量部とした以
外は正帯電性磁性トナーの製造例１３と同様にして、重
量平均径（Ｄ₄）８．１μｍのトナー粒子（１１）を得
た。

【０３２４】トナー粒子（１１）の分子量分布をＧＰＣ
によって測定した結果、分子量５００〜１０万未満の低
分子量領域の低分子量成分が４７質量％で、分子量１０
万〜３０万未満の中間分子量領域の中間分子量成分が９
質量％で、分子量３０万以上の高分子量領域の高分子量
成分が４４質量％であった。

【０３２５】得られたトナー粒子（１１）１００質量部
に、疎水性シリカ０．６質量部をヘンシェルミキサーで
混合・外添し、正帯電性磁性トナー（１４）を得た。

【０３２６】［正帯電性磁性トナーの製造例１５］正帯
電性磁性トナーの製造例１３において、結着樹脂として
重合体Ｇを５５質量部、重合体Ｈを３０質量部、重合体
Ｉを１５質量部とした以外は正帯電性磁性トナーの製造
例１３と同様にして、重量平均径（Ｄ₄）７．８μｍの
トナー粒子（１２）を得た。

【０３２７】トナー粒子（１２）の分子量分布をＧＰＣ
によって測定した結果、分子量５００〜１０万未満の低
分子量領域の低分子量成分が５７質量％で、分子量１０
万〜３０万未満の中間分子量領域の中間分子量成分が２
５質量％で、分子量３０万以上の高分子量領域の高分子
量成分が１８質量％であった。

【０３２８】得られたトナー粒子（１２）１００質量部
に、疎水性シリカ０．６質量部をヘンシェルミキサーで
混合・外添し、正帯電性磁性トナー（１５）を得た。

【０３２９】［正帯電性磁性トナーの製造例１６］正帯
電性磁性トナーの製造例１３において、結着樹脂として
重合体Ｇを９３質量部、重合体Ｈを７質量部とした以外
は正帯電性磁性トナーの製造例１３と同様にして、重量
平均径（Ｄ₄）８．０μｍのトナー粒子（１３）を得
た。

【０３３０】トナー粒子（１３）の分子量分布をＧＰＣ
によって測定した結果、分子量５００〜１０万未満の低
分子量領域の低分子量成分が９３質量％で、分子量１０
万〜３０万未満の中間分子量領域の中間分子量成分が３
質量％で、分子量３０万以上の高分子量領域の高分子量
成分が４質量％であった。

【０３３１】得られたトナー粒子（１３）１００質量部
に、疎水性シリカ０．６質量部をヘンシェルミキサーで
混合・外添し、正帯電性磁性トナー（１６）を得た。

【０３３２】実施例１５ 実施例１５で使用されるトナー補給容器（円筒）１２の
各寸法は、図４及び図５において次のとうりである。 ・トナー補給容器１２の内法半径２７．５ｍｍ，肉厚
０．８ｍｍ，円筒の軸線方向の内法長さ２９７．５ｍｍ ・トナー排出開口１２ａの長手方向長さはトナー補給容
器１２の長手方向長さと略等しく２９６ｍｍ ・トナー排出開口１２ａの横手方向長さは７ｍｍ ・攪拌部材１５の回転中心から翼部の先端までの距離
は、トナー補給容器１２の内法半径よりも２．０ｍｍ長
い ・攪拌翼１５ｂの厚さは１８８μｍ ・攪拌軸１５ａの断面形状は略Ｈ字型

【０３３３】このような寸法のトナー補給容器（円筒）
１２に対して、ワックスを含有した粒子（１）３．０ｇ
を入れ、その長手方向および長手方向に対して垂直に振
り、更に攪拌軸１５ａを手動で数回転させることで前記
円筒の内壁と前記攪拌部材に付着させ、これに正帯電性
磁性トナー（１２）を３８０ｇ充填してトナーキットを
組み立てる。これを図１に示した複写機の現像装置５に
装着し、実施例１で説明したのと同様の耐久テストを行
った。攪拌部材１５の回転数は１０．２ｒｐｍとした。

【０３３４】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は、６．２ｇと良好なトナー排出性を示
し、トナーキット交換時にトナー飛散による汚れはな
く、画像濃度も安定して良好であり、円筒内壁へのトナ
ー融着もなかった。また、空回転１０時間後でも粗粒の
発生はなく、この時、回転トルクを測定したところ５．
５ｋｇｆ・ｃｍとやや高めであったが、総合的にはまず
まず良好な結果であった。結果を表７に示す。

【０３３５】実施例１６ 実施例１５において、図７に示すところの攪拌翼１５ｂ
（主翼部１５ｂ１及び補助翼部１５ｂ２で構成）を用
い、 ・主翼部１５ｂ１に設けるスリット１５ｂ３の幅は１ｍ
ｍ、スリット相互間の間隔は４９ｍｍ ・矩形孔部１５ｂ４の回転軸方向の長さは２５ｍｍ ・補助翼部１５ｂ２の端面の回転軸方向の長さは１２ｍ
ｍ ・攪拌翼１５ｂ（主翼部１５ｂ１及び補助翼部１５ｂ
２）の厚さは１８８μｍ

【０３３６】上記以外は実施例１５と同様にして耐久テ
ストを行った。

【０３３７】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は３．５ｇと良好なトナー排出性を示し、
トナーキット交換時にトナー飛散による汚れはなく、画
像濃度も安定して良好であり、円筒内壁へのトナー融着
もなかった。また、空回転１０時間後でも粗粒の発生は
なく、この時、回転トルクを測定したところ２．８ｋｇ
ｆ・ｃｍと良好であり、総合的にはとても良好な結果で
あった。結果を表７に示す。

【０３３８】実施例１７ 実施例１６において、予め円筒の内壁と攪拌部材に付着
させる物質を、ワックスを含有した粒子（２）に代えた
以外は実施例１６と同様にして耐久テストを行った。結
果を表７に示す。

【０３３９】実施例１８ 実施例１６において、予め円筒の内壁と攪拌部材には何
も付着させず、トナー補給容器１２に正帯電性磁性トナ
ー（１３）３８０ｇを充填し、組み立てたトナーキット
を図１に示す複写機の現像装置５に装着する前に、その
長手方向および長手方向に対して垂直に振ってから装着
した以外は実施例１６と同様にして、耐久テストを行っ
た。

【０３４０】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は１．３ｇと良好なトナー排出性を示し、
トナーキット交換時にトナー飛散による汚れはなく、画
像濃度も安定して良好であり、円筒内壁へのトナー融着
もなかった。また、空回転１０時間後でも粗粒の発生は
なく、この時、回転トルクを測定したところ２．５ｋｇ
ｆ・ｃｍと良好であり、総合的にはとても良好な結果で
あった。結果を表７に示す。

【０３４１】比較例１９ 実施例１８において、充填するトナーを正帯電性磁性ト
ナー（１４）に代えた以外は実施例１８と同様にして、
耐久テストを行った。結果を表７に示す。

【０３４２】比較例２０ 実施例１８において、充填するトナーを正帯電性磁性ト
ナー（１５）に代えた以外は実施例１８と同様にして、
耐久テストを行った。結果を表７に示す。

【０３４３】比較例２１ 実施例１８において、充填するトナーを正帯電性磁性ト
ナー（１６）に代えた以外は実施例１８と同様にして、
耐久テストを行った。結果を表７に示す。

【０３４４】比較例２２ 実施例１８において、トナー補給容器の内法半径を２
０．０ｍｍ及び、正帯電性磁性トナー（１３）の充填量
を１９０ｇに代えた以外は実施例１８と同様にして、耐
久テストを行った。結果を表７に示す。

【０３４５】比較例２３ 実施例１８において、トナー補給容器の内法半径を５
０．０ｍｍに代えた以外は実施例１８と同様にして、耐
久テストを行った。結果を表７に示す。

【０３４６】比較例２４ 実施例１８において、攪拌部材の回転中心から翼部端面
までの距離が、トナー補給容器１２の内法半径よりも
０．２ｍｍ長い以外は実施例１８と同様にして、耐久テ
ストを行った。結果を表７に示す。

【０３４７】比較例２５ 実施例１８において、攪拌部材の回転中心から翼部端面
までの距離が、トナー補給容器１２の内法半径よりも
５．０ｍｍ長い以外は実施例１８と同様にして、耐久テ
ストを行った。結果を表７に示す。

【０３４８】比較例２６ 実施例１５において、攪拌部材の回転中心から翼部端面
までの距離が、トナー補給容器１２の内法半径よりも
２．０ｍｍ短い以外は実施例１５と同様にして、耐久テ
ストを行った。

【０３４９】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は３３．８ｇと多いためトナーキット交換
時にトナー飛散による汚れが著しく目立ち、画像濃度も
耐久後半にかけて低下した。結果を表７に示す。

【０３５０】比較例２７ 実施例１５において、予め円筒の内壁と攪拌部材には何
も付着させることをしない以外は実施例１５と同様にし
て耐久テストを行った。

【０３５１】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は１４．４ｇと多少残っているためトナー
キット交換時にトナー飛散による汚れが少々目立ち、画
像濃度も耐久後半にかけて低下し、円筒内壁へのトナー
融着もはげしく認められた。また、空回転１０時間後に
は多量の粗粒が発生し、この時、回転トルクを測定した
ところ１０ｋｇｆ・ｃｍと過負荷であった。結果を表７
に示す。

【０３５２】

【表６】

【０３５３】

【表７】

【０３５４】（ＩＶ）フッ素系樹脂粒子の場合：以下に
示す磁性トナー用結着樹脂としては、前述した樹脂合成
例１〜３による重合体Ａ〜Ｃを用いた。

【０３５５】［正帯電性磁性トナーの製造例１７］正帯
電性磁性トナーの製造例１における黒色微粉体と全く同
じものを、トナー粒子（１４）として用意した。更に、
正帯電性磁性トナー（１）と全く同じものを、正帯電性
磁性トナー（１７）として用意した。

【０３５６】［正帯電性磁性トナーの製造例１８］正帯
電性磁性トナーの製造例１７で得られたトナー粒子（１
４）１００質量部に、疎水性シリカ０．６質量部及びビ
ニリデンフルオライド重合体粒子（一次粒径：０．３０
μｍ）０．２質量部をヘンシェルミキサーで混合・外添
し、正帯電性磁性トナー（１８）を得た。

【０３５７】［正帯電性磁性トナーの製造例１９］正帯
電性磁性トナーの製造例１７において、結着樹脂として
重合体Ａを４８質量部、重合体Ｂを５２質量部とした以
外は正帯電性磁性トナーの製造例１７と同様にして、重
量平均径（Ｄ₄）８．０μｍのトナー粒子（１５）を得
た。

【０３５８】トナー粒子（１５）の分子量分布をＧＰＣ
によって測定した結果、分子量５００〜１０万未満の低
分子量領域の低分子量成分が４５質量％で、分子量１０
万〜３０万未満の中間分子量領域の中間分子量成分が１
０質量％で、分子量３０万以上の高分子量領域の高分子
量成分が４５質量％であった。

【０３５９】得られたトナー粒子（１５）１００質量部
に、疎水性シリカ０．６質量部及びビニリデンフルオラ
イド重合体粒子（一次粒径：０．３０μｍ）０．２質量
部をヘンシェルミキサーで混合・外添し、正帯電性磁性
トナー（１９）を得た。

【０３６０】［正帯電性磁性トナーの製造例２０］正帯
電性磁性トナーの製造例１７において、結着樹脂として
重合体Ａを５５質量部、重合体Ｂを２５質量部、重合体
Ｃを２０質量部とした以外は正帯電性磁性トナーの製造
例１７と同様にして、重量平均径（Ｄ₄）７．９μｍの
トナー粒子（１６）を得た。

【０３６１】トナー粒子（１６）の分子量分布をＧＰＣ
によって測定した結果、分子量５００〜１０万未満の低
分子量領域の低分子量成分が６３質量％で、分子量１０
万〜３０万未満の中間分子量領域の中間分子量成分が２
２質量％で、分子量３０万以上の高分子量領域の高分子
量成分が１５質量％であった。

【０３６２】得られたトナー粒子（１６）１００質量部
に、疎水性シリカ０．６質量部及びビニリデンフルオラ
イド重合体粒子（一次粒径：０．３０μｍ）０．２質量
部をヘンシェルミキサーで混合・外添し、正帯電性磁性
トナー（２０）を得た。

【０３６３】［正帯電性磁性トナーの製造例２１］正帯
電性磁性トナーの製造例１７において、結着樹脂として
重合体Ａを９２質量部、重合体Ｂを８質量部とした以外
は正帯電性磁性トナーの製造例１７と同様にして、重量
平均径（Ｄ₄）８．１μｍのトナー粒子（１７）を得
た。

【０３６４】トナー粒子（１７）の分子量分布をＧＰＣ
によって測定した結果、分子量５００〜１０万未満の低
分子量領域の低分子量成分が９２質量％で、分子量１０
万〜３０万未満の中間分子量領域の中間分子量成分が５
質量％で、分子量３０万以上の高分子量領域の高分子量
成分が３質量％であった。

【０３６５】得られたトナー粒子（１７）１００質量部
に、疎水性シリカ０．６質量部及びビニリデンフルオラ
イド重合体粒子（一次粒径：０．３０μｍ）０．２質量
部をヘンシェルミキサーで混合・外添し、正帯電性磁性
トナー（２１）を得た。

【０３６６】実施例１９ 実施例１９で使用されるトナー補給容器（円筒）１２の
各寸法は、図４及び図５において次のとうりである。 ・トナー補給容器１２の内法半径２７．５ｍｍ，肉厚
０．８ｍｍ，円筒の軸線方向の内法長さ２９７．５ｍｍ ・トナー排出開口１２ａの長手方向長さはトナー補給容
器１２の長手方向長さと略等しく２９６ｍｍ ・トナー排出開口１２ａの横手方向長さは７ｍｍ ・攪拌部材１５の回転中心から翼部の先端までの距離
は、トナー補給容器１２の内法半径よりも２．０ｍｍ長
い ・攪拌翼１５ｂの厚さは１８８μｍ ・攪拌軸１５ａの断面形状は略Ｈ字型

【０３６７】このような寸法のトナー補給容器（円筒）
１２に対して、ビニリデンフルオライド重合体粒子（一
次粒径：０．３０μｍ）３．２ｇを入れ、その長手方向
および長手方向に対して垂直に振り、更に攪拌軸１５ａ
を手動で数回転させることで前記円筒の内壁と前記攪拌
部材に付着させ、これに正帯電性の磁性トナー（１７）
を３８０ｇ充填してトナーキットを組み立てる。これを
図１に示した複写機の現像装置５に装着し、実施例１で
説明したのと同様の耐久テストを行った。攪拌部材１５
の回転数は１０．２ｒｐｍとした。

【０３６８】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は６．６ｇと良好なトナー排出性を示し、
トナーキット交換時にトナー飛散による汚れはなく、画
像濃度も安定して良好であり、円筒内壁へのトナー融着
もなかった。また、空回転１０時間後でも粗粒の発生は
なく、この時、回転トルクを測定したところ５．３ｋｇ
ｆ・ｃｍとやや高めであったが、総合的にはまずまず良
好な結果であった。結果を表９に示す。

【０３６９】実施例２０ 実施例１９において、図７に示すところの攪拌翼１５ｂ
（主翼部１５ｂ１及び補助翼部１５ｂ２で構成）を用
い、 ・主翼部１５ｂ１に設けるスリット１５ｂ３の幅は１ｍ
ｍ、スリット相互間の間隔は４９ｍｍ ・矩形孔部１５ｂ４の回転軸方向の長さは２５ｍｍ ・補助翼部１５ｂ２の端面の回転軸方向の長さは１２ｍ
ｍ ・攪拌翼１５ｂ（主翼部１５ｂ１及び補助翼部１５ｂ
２）の厚さは１８８μｍ

【０３７０】上記以外は実施例１９と同様にして耐久テ
ストを行った。

【０３７１】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は３．７ｇと良好なトナー排出性を示し、
トナーキット交換時にトナー飛散による汚れはなく、画
像濃度も安定して良好であり、円筒内壁へのトナー融着
もなかった。また、空回転１０時間後でも粗粒の発生は
なく、この時、回転トルクを測定したところ３．１ｋｇ
ｆ・ｃｍと良好であり、総合的にはとても良好な結果で
あった。結果を表９に示す。

【０３７２】実施例２１ 実施例２０において、予め円筒の内壁と攪拌部材に付着
させる物質をテトラフルオロエチレン重合体粒子（一次
粒径：０．３２μｍ）に代えた以外は実施例２０と同様
にして耐久テストを行った。結果を表９に示す。

【０３７３】実施例２２ 実施例２０において、予め円筒の内壁と攪拌部材に付着
させる物質をトリフルオロエチレン重合体粒子（一次粒
径：０．２８μｍ）に代えた以外は実施例２０と同様に
して耐久テストを行った。結果を表９に示す。

【０３７４】実施例２３ 実施例２０において、予め円筒の内壁と攪拌部材に付着
させる物質をフルオロエチレン重合体粒子（一次粒径：
０．２９μｍ）に代えた以外は実施例２０と同様にして
耐久テストを行った。結果を表９に示す。

【０３７５】実施例２４ 実施例２０において、予め円筒の内壁と攪拌部材にフッ
素系樹脂粒子は付着させず、トナー補給容器１２に正帯
電性磁性トナー（１８）３８０ｇを充填し、組み立てた
トナーキットを図１に示す複写機の現像装置５に装着す
る前に、その長手方向および長手方向に対して垂直に振
ってから装着した以外は実施例２０と同様にして、耐久
テストを行った。

【０３７６】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は２．５ｇと良好なトナー排出性を示し、
トナーキット交換時にトナー飛散による汚れはなく、画
像濃度も安定して良好であり、円筒内壁へのトナー融着
もなかった。また、空回転１０時間後でも粗粒の発生は
なく、この時、回転トルクを測定したところ２．５ｋｇ
ｆ・ｃｍと良好であり、総合的にはとても良好な結果で
あった。結果を表９に示す。

【０３７７】比較例２８ 実施例２４において、充填するトナーを正帯電性磁性ト
ナー（１９）に代えた以外は実施例２４と同様にして、
耐久テストを行った。結果を表９に示す。

【０３７８】比較例２９ 実施例２４において、充填するトナーを正帯電性磁性ト
ナー（２０）に代えた以外は実施例２４と同様にして、
耐久テストを行った。結果を表９に示す。

【０３７９】比較例３０ 実施例２４において、充填するトナーを正帯電性磁性ト
ナー（２１）に代えた以外は実施例２４と同様にして、
耐久テストを行った。結果を表９に示す。

【０３８０】比較例３１ 実施例２４において、トナー補給容器の内法半径を２
０．０ｍｍ及び正帯電性磁性トナー（１８）の充填量を
１９０ｇに代えた以外は実施例２４と同様にして、耐久
テストを行った。結果を表９に示す。

【０３８１】比較例３２ 実施例２４において、トナー補給容器の内法半径を５
０．０ｍｍに代えた以外は実施例２４と同様にして、耐
久テストを行った。結果を表９に示す。

【０３８２】比較例３３ 実施例２４において、攪拌部材の回転中心から翼部端面
までの距離が、トナー補給容器１２の内法半径よりも
０．２ｍｍ長い以外は実施例２４と同様にして、耐久テ
ストを行った。結果を表９に示す。

【０３８３】比較例３４ 実施例２４において、攪拌部材の回転中心から翼部端面
までの距離が、トナー補給容器１２の内法半径よりも
５．０ｍｍ長い以外は実施例２４と同様にして、耐久テ
ストを行った。結果を表９に示す。

【０３８４】比較例３５ 実施例１９において、攪拌部材の回転中心から翼部端面
までの距離が、トナー補給容器１２の内法半径よりも
２．０ｍｍ短い以外は実施例１９と同様にして、耐久テ
ストを行った。

【０３８５】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は４６．５ｇと多いためトナーキット交換
時にトナー飛散による汚れが著しく目立ち、画像濃度も
耐久後半にかけて低下した。結果を表９に示す。

【０３８６】比較例３６ 実施例１９において、予め円筒の内壁と攪拌部材にフッ
素系樹脂粒子を付着させることをしない以外は実施例１
９と同様にして耐久テストを行った。

【０３８７】その結果、トナー補給直前のトナーキット
内トナー残量は１３．５ｇと多少残っているためトナー
キット交換時にトナー飛散による汚れが少々目立ち、画
像濃度も耐久後半にかけて低下し、円筒内壁へのトナー
融着が激しく認められた。また、空回転１０時間後には
多量の粗粒が発生し、この時、回転トルクを測定したと
ころ１３ｋｇｆ・ｃｍと過負荷であった。結果を表９に
示す。

【０３８８】

【表８】

【０３８９】

【表９】

【０３９０】

【発明の効果】本発明は前述したように、翼部を可撓性
にすると共に、円筒の長手方向略全体にわたって端面を
有し、且つ、金属酸化物粉末等を円筒の内壁と攪拌部材
に付着させてあるため、トナーの凝集による回転トルク
の増加およびトナーの粗粒や融着の発生を効果的に防止
できる。

【０３９１】また、攪拌部材の翼端部が円筒の内壁面に
摺擦して回転するようにしてあるため、汲み上げ式であ
っても、攪拌翼がトナーを跳ね飛ばすように送り出し、
充分安定したトナー排出性を達成できる。これにより、
使用済みトナーキットに残留するトナーが極めて少なく
なり、使用済みトナーキットを交換する際に残留したト
ナーが飛散して周囲を汚すことを防止することができ
る。

【０３９２】更に円筒の長手方向略全長にわたって端面
を有する翼部の所々にスリットを設けることで、攪拌部
材の回転に際してのトナーの抵抗が少なくなり、低トル
クでの回転による良好なトナー排出性が可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】複写機の全体構成説明図である。

【図２】現像装置の構成説明図である。

【図３】トナーキットの斜視説明図である。

【図４】トナーキットの部品分解説明図である。

【図５】攪拌部材の説明図である。

【図６】攪拌部材の他の態様の説明図である。

【図７】攪拌部材の他の態様の説明図である。

【図８】把手部材を取り付けた部分の断面説明図であ
る。

【図９】トナー補給容器に攪拌部材を組み付ける説明図
である。

【図１０】現像装置とトナーキットの斜視説明図であ
る。

【図１１】（ａ）はトナーキットを装着部に挿入した状
態を示し、（ｂ）は挿入したトナーキットを回転して使
用可能状態にした状態を示す説明図である。

【図１２】シャッタ部材とトナーキットの突起との係止
状態の説明図である。

【図１３】トナーキットの装着手順（サイドカバーの開
け）を示す説明図である。

【図１４】トナーキットの装着手順（トナーキットの挿
入）の説明図である。

【図１５】トナーキットの装着手順（シール部材の引き
抜き）の説明図である。

【図１６】トナーキットの装着手順（トナーキットの固
定）の説明図である。

【図１７】トナーキットの装着手順（サイドカバーの閉
め）の説明図である。

【図１８】トナーキットを脱着する場合の説明図であ
る。

【図１９】トナーキットとトナーキット装着部の関係説
明図である。

【図２０】（ａ）はトナーキットをトナーキット装着部
に挿入した状態を示し、（ｂ），（ｃ）はトナーキット
をトナーキット装着部にロックした状態を示す説明図で
ある。

【図２１】トナー排出開口とフランジ突起の位置関係を
示す説明図である。

【図２２】オーガ式充填機の模式外観図である。

【図２３】ＧＰＣのクロマトグラムを示す図である。

【符号の説明】

１ 原稿読取装置 １ａ 原稿台ガラス １ｂ 照明ランプ １ｃ〜１ｆ ミラー １ｇ レンズ ２ 感光体ドラム ３ メインモータ ４ 帯電装置 ５ 現像装置 ５ａ トナー収容部 ５ｂ トナー送り部材 ５ｃ 現像スリーブ ５ｄ 現像ブレード ５ｅ トナーキット装着部 ５ｆ 開口部 ６ 転写装置 ６ａ 転写帯電器 ６ｂ 分離帯電器 ７ クリーニング手段 ７ａ クリーニングブレード ７ｂ 回収トナー溜め ８ 搬送装置 ８ａ１，８ａ２ カセット ８ｂ１，８ｂ２ ピックアップローラ ８ｃ レジストローラ ８ｄ 手差しトレイ ８ｅ 搬送ベルト ８ｆ 排出ローラ ９ 記録媒体 １０ 定着装置 １０ａ 駆動ローラ １０ｂ 加熱押圧ローラ １１ 原稿自動給送装置 １２ トナー補給容器 １２ａ トナー排出開口 １２ｂ 切欠 １２ｃ シール部材 １３ フランジ １３ａ１，１３ａ２ 突起 １３ｂ 充填口 １３ｃ リブ １３ｄ 軸孔 １３ｅ 係止凹部 １４ フランジ １４ａ１，１４ａ２ 突起 １４ｂ 孔 １４ｃ リング状鍔部 １４ｄ 爪部 １５ 攪拌部材 １５ａ 攪拌軸 １５ａ１ 嵌入部 １５ａ２ ギア部 １５ａ３ リング状リブ １５ａ４ カシメボス １５ｂ 攪拌翼 １５ｂ１ 主翼部 １５ｂ２ 補助翼部 １５ｂ３ スリット １５ｂ４ 孔部 １５ｂ５ カシメ孔部 １６ キャップ １７ 把手部材 １７ａ 嵌合部 １７ａ１ 切欠 １７ａ２ 係止爪 １７ａ３ リブ １７ａ４ 段部 １７ｂ 把手部 １７ｃ 可動レバー １７ｃ１ ロック突起 １７ｃ２ 傾斜面 １８ 治具 １８ａ 漏斗孔 １９ 治具 １９ａ 漏斗穴 ２０ シャッタ部材 ２０ａ 開口 ２０ｂ シール部材 ２１ シール部材 ２２ サイドカバー ２３ａ，２３ｂ 溝 ２４ ガイドレール ２５ 鍔部 ２５ａ 端部 ２６ 段部 ２７ 段部 ２８ ギア ２９ バネ ３０ ホッパー ３１ 充填ノズル ３２ モーター ３３ 操作盤

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小俣 一彦 東京都大田区下丸子３丁目30番２号 キ ャノン株式会社内 (56)参考文献 特開 昭54−59152（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−60669（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−303277（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−34476（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−34477（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−67458（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−67536（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−107912（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−181362（ＪＰ，Ａ) 実開 平１−85752（ＪＰ，Ｕ) 実開 平３−18552（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭58−38161（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G03G 15/08 - 15/095 G03G 9/08 - 9/087

Claims (16)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 正帯電性磁性トナーを含有する現像剤を
   収納するための内半径が２２〜３５ｍｍである円筒と、
   前記円筒の長手方向に沿って前記円筒に設けられた開口
   と、前記円筒の内部で回転可能な攪拌部材とを有してお
   り、前記攪拌部材は軸部から少なくとも１方向以上へ張
   り出した可撓性の翼部を有し、且つ、少なくとも一方の
   翼部は前記円筒の長手方向略全長にわたって端面を有
   し、更に回転中心から前記翼部端面までの距離を前記開
   口周囲における円筒の内半径よりも１．０〜４ｍｍ長く
   構成したトナーキットであって、 該正帯電性磁性トナーの含有する結着樹脂が、ＧＰＣ
   （ゲルパーミエーションクロマトグラフィ）によって測
   定されたクロマトグラムにおいて、分子量５００以上１
   ０万未満の成分を５０〜９０質量％、分子量１０万以上
   ３０万未満の成分を２０質量％以下、分子量３０万以上
   の成分を５〜４０質量％、ＴＨＦ可溶分基準で含有して
   おり、 現像装置に装着する前にトナーキットを振ることによ
   り、及び／又は前記軸部を回転させることにより、金属
   酸化物粉末を前記円筒の内壁と前記攪拌部材に付着させ
   て いることを特徴とするトナーキット。
2. 【請求項２】 前記翼部が、前記円筒の長手方向略全長
   にわたって端面を有すると共に、所々にスリットを有す
   ることを特徴とする請求項１に記載のトナーキット。
3. 【請求項３】 前記金属酸化物粉末が、チタン酸ストロ
   ンチウム，酸化セリウム，または酸化アルミニウムであ
   ることを特徴とする請求項１又は２に記載のトナーキッ
   ト。
4. 【請求項４】 前記金属酸化物粉末が、金属酸化物粉末
   を含有している正帯電性磁性トナーを円筒に充填するこ
   とにより供給されたものであることを特徴とする請求項
   １乃至３のいずれかに記載のトナーキット。
5. 【請求項５】 正帯電性磁性トナーを含有する現像剤を
   収納するための内半径が２２〜３５ｍｍである円筒と、
   前記円筒の長手方向に沿って前記円筒に設けられた開口
   と、前記円筒の内部で回転可能な攪拌部材とを有してお
   り、前記攪拌部材は軸部から少なくとも１方向以上へ張
   り出した可撓性の翼部を有し、且つ、少なくとも一方の
   翼部は前記円筒の長手方向略全長にわたって端面を有
   し、更に回転中心から前記翼部端面までの距離を前記開
   口周囲における円筒の内半径よりも１．０〜４ｍｍ長く
   構成したトナーキットであって、 該正帯電性磁性トナーの含有する結着樹脂が、ＧＰＣ
   （ゲルパーミエーションクロマトグラフィ）によって測
   定されたクロマトグラムにおいて、分子量５００以上１
   ０万未満の成分を５０〜９０質量％、分子量１０万以上
   ３０万未満の成分を２０質量％以下、分子量３０万以上
   の成分を５〜４０質量％、ＴＨＦ可溶分基準で含有して
   おり、 現像装置に装着する前にトナーキットを振ることによ
   り、及び／又は前記軸部を回転させることにより、シリ
   カ微粉末を前記円筒の内壁と前記攪拌部材に付着させて
   いることを特徴とするトナーキット。
6. 【請求項６】 前記翼部が、前記円筒の長手方向略全長
   にわたって端面を有すると共に、所々にスリットを有す
   ることを特徴とする請求項５に記載のトナーキット。
7. 【請求項７】 前記シリカ微粉末の１次粒径が５０ｎｍ
   以下であることを特徴とする請求項５又は６に記載のト
   ナーキット。
8. 【請求項８】 前記シリカ微粉末が、シリカ微粉末を含
   有している正帯電性磁性トナーを円筒に充填することに
   より供給されたものであることを特徴とする請求項５乃
   至７のいずれかに記載のトナーキット。
9. 【請求項９】 正帯電性磁性トナーを含有する現像剤を
   収納するための内半径が２２〜３５ｍｍである円筒と、
   前記円筒の長手方向に沿って前記円筒に設けられた開口
   と、前記円筒の内部で回転可能な攪拌部材とを有してお
   り、前記攪拌部材は軸部から少なくとも１方向以上へ張
   り出した可撓性の翼部を有し、且つ、少なくとも一方の
   翼部は前記円筒の長手方向略全長にわたって端面を有
   し、更に回転中心から前記翼部端面までの距離を前記開
   口周囲における円筒の内半径よりも１．０〜４ｍｍ長く
   構成したトナーキットであって、 該正帯電性磁性トナーの含有する結着樹脂が、ＧＰＣ
   （ゲルパーミエーションクロマトグラフィ）によって測
   定されたクロマトグラムにおいて、分子量５００以上１
   ０万未満の成分を５０〜９０質量％、分子量１０万以上
   ３０万未満の成分を２０質量％以下、分子量３０万以上
   の成分を５〜４０質量％、ＴＨＦ可溶分基準で含有して
   おり、 現像装置に装着する前にトナーキットを振ることによ
   り、及び／又は前記軸部を回転させることにより、ワッ
   クスを含有した粒子を前記円筒の内壁と前記攪拌部材に
   付着させて いることを特徴とするトナーキット。
10. 【請求項１０】 前記翼部が、前記円筒の長手方向略全
    長にわたって端面を有すると共に、所々にスリットを有
    することを特徴とする請求項９に記載のトナーキット。
11. 【請求項１１】 前記ワックスが、示差走査熱量計によ
    り測定されるＤＳＣ曲線におけるオンセット温度が４０
    ℃以上であることを特徴とする請求項９又は１０に記載
    のトナーキット。
12. 【請求項１２】 前記ワックスを含有した粒子が、ワッ
    クスを含有した粒子を含有している正帯電性磁性トナー
    を円筒に充填することにより供給されたものであること
    を特徴とする請求項９乃至１１のいずれかに記載のトナ
    ーキット。
13. 【請求項１３】 正帯電性磁性トナーを含有する現像剤
    を収納するための内半径が２２〜３５ｍｍである円筒
    と、前記円筒の長手方向に沿って前記円筒に設けられた
    開口と、前記円筒の内部で回転可能な攪拌部材とを有し
    ており、前記攪拌部材は軸部から少なくとも１方向以上
    へ張り出した可撓性の翼部を有し、且つ、少なくとも一
    方の翼部は前記円筒の長手方向略全長にわたって端面を
    有し、更に回転中心から前記翼部端面までの距離を前記
    開口周囲における円筒の内半径よりも１．０〜４ｍｍ長
    く構成したトナーキットであって、 該正帯電性磁性トナーの含有する結着樹脂が、ＧＰＣ
    （ゲルパーミエーションクロマトグラフィ）によって測
    定されたクロマトグラムにおいて、分子量５００以上１
    ０万未満の成分を５０〜９０質量％、分子量１０万以上
    ３０万未満の成分を２０質量％以下、分子量３０万以上
    の成分を５〜４０質量％、ＴＨＦ可溶分基準で含有して
    おり、 現像装置に装着する前にトナーキットを振ることによ
    り、及び／又は前記軸部を回転させることにより、フッ
    素系樹脂粒子を前記円筒の内壁と前記攪拌部材に付着さ
    せて いることを特徴とするトナーキット。
14. 【請求項１４】 前記翼部が、前記円筒の長手方向略全
    長にわたって端面を有すると共に、所々にスリットを有
    することを特徴とする請求項１３に記載のトナーキッ
    ト。
15. 【請求項１５】 前記フッ素系樹脂粒子が、テトラフル
    オロエチレン，トリフルオロエチレン，ビニリデンフル
    オライド，またはフルオロエチレンの如き含フッ素単量
    体の単独重合体及び共重合体の粒子や、該単量体と他の
    エチレン系単量体との共重合体の粒子であることを特徴
    とする請求項１３又は１４に記載のトナーキット。
16. 【請求項１６】 前記フッ素系樹脂粒子が、フッ素系樹
    脂粒子を含有している正帯電性磁性トナーを円筒に充填
    することにより供給されたものであることを特徴とする
    請求項１３乃至１５のいずれかに記載のトナーキット。