JP3153967B2 - 耐銹性に優れた高Ａｌステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
耐銹性に優れた高Ａｌステンレス鋼の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は水溶性介在物のない耐銹
性に優れた高Ａｌステンレス鋼の製造方法に関するもの
である。
性に優れた高Ａｌステンレス鋼の製造方法に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】Ｃｒ系ステンレス鋼の耐銹性、特に塩水
噴霧下での耐銹性に対して、鋼板表面に存在する非金属
介在物が影響することは知られている。例えば、Ｔｒａ
ｎｓ．ＩＳＩＪ第１６巻の２５８頁以降に記載された論
文によれば、腐食ピットの起点はカルシウムアルミネー
ト系の介在物にあり、耐銹性を保障するにはＡｌを０．
００４％以下とした上でＭｎ／Ｓｉを１．４以上に保つ
ことにより、ＣａＯが４０％以下、ＳｉＯ2 が３０％以
上含まれるマンガン・シリケート系の介在物を生成させ
る必要があると指摘している。しかし、このような介在
物組成を実現するには、溶鋼中のＡｌ濃度を０．００４
％以下にする必要があるため、圧延工程や熱処理工程か
ら最も望ましいとされているＡｌを０．０２０％以上含
有するＣｒ系ステンレス鋼に対しての適用は困難である
という問題があった。つまり、このような高Ａｌ鋼では
介在物中のＭｎＯ、ＳｉＯ2 と溶鋼中のＡｌとが反応
し、ＭｎＯ、ＳｉＯ2 がＡｌ2 Ｏ3 へと変化するため、
ＳｉＯ 2 濃度を３０％以上に維持することが困難なため
である。
噴霧下での耐銹性に対して、鋼板表面に存在する非金属
介在物が影響することは知られている。例えば、Ｔｒａ
ｎｓ．ＩＳＩＪ第１６巻の２５８頁以降に記載された論
文によれば、腐食ピットの起点はカルシウムアルミネー
ト系の介在物にあり、耐銹性を保障するにはＡｌを０．
００４％以下とした上でＭｎ／Ｓｉを１．４以上に保つ
ことにより、ＣａＯが４０％以下、ＳｉＯ2 が３０％以
上含まれるマンガン・シリケート系の介在物を生成させ
る必要があると指摘している。しかし、このような介在
物組成を実現するには、溶鋼中のＡｌ濃度を０．００４
％以下にする必要があるため、圧延工程や熱処理工程か
ら最も望ましいとされているＡｌを０．０２０％以上含
有するＣｒ系ステンレス鋼に対しての適用は困難である
という問題があった。つまり、このような高Ａｌ鋼では
介在物中のＭｎＯ、ＳｉＯ2 と溶鋼中のＡｌとが反応
し、ＭｎＯ、ＳｉＯ2 がＡｌ2 Ｏ3 へと変化するため、
ＳｉＯ 2 濃度を３０％以上に維持することが困難なため
である。
【０００３】この論文によれば、介在物の水溶性はイオ
ン結合物質であるＣａＳの影響が大きいことはもちろ
ん、たとえ（ＣａＯ）0.55（Ａｌ2 Ｏ3 ）0.45という組
成を持つ酸化物であっても同様にＣａＳの影響が大きい
としている。また、これまで数多く行われている、カル
シウムアルミネートと溶鉄間の硫黄分配比の測定結果
（例えば、Ironmaking and Steelmaking、 第12巻(198
5)、64頁以降）から考えると、カルシウムアルミネート
中へのＣａＳの溶解度は１．５％程度（例えば、ドイツ
鉄鋼協会編；Schlackenatlas、(1981)、55頁）のため、
カルシウムアルミネート中のＣａＯとＡｌ2 Ｏ3 との比
（ＣａＯ／Ａｌ2 Ｏ3 ）が１以上ではＣａＳが析出し、
水溶性を助長していることが推定され得る。
ン結合物質であるＣａＳの影響が大きいことはもちろ
ん、たとえ（ＣａＯ）0.55（Ａｌ2 Ｏ3 ）0.45という組
成を持つ酸化物であっても同様にＣａＳの影響が大きい
としている。また、これまで数多く行われている、カル
シウムアルミネートと溶鉄間の硫黄分配比の測定結果
（例えば、Ironmaking and Steelmaking、 第12巻(198
5)、64頁以降）から考えると、カルシウムアルミネート
中へのＣａＳの溶解度は１．５％程度（例えば、ドイツ
鉄鋼協会編；Schlackenatlas、(1981)、55頁）のため、
カルシウムアルミネート中のＣａＯとＡｌ2 Ｏ3 との比
（ＣａＯ／Ａｌ2 Ｏ3 ）が１以上ではＣａＳが析出し、
水溶性を助長していることが推定され得る。
【０００４】この腐食ピットの起点となるカルシウムア
ルミネート系の介在物は、仕上脱炭工程で生成したスラ
グが鋼中に混入した結果生成されるものであるため、Ｖ
ＯＤ等の取鍋脱ガス炉にて仕上脱炭して製造する工程に
おいては避け難いものであり、Ａｌを０．０２０％以上
含有するＣｒ系ステンレス鋼の耐銹性を保障する工業的
な方法は従来はなかった。
ルミネート系の介在物は、仕上脱炭工程で生成したスラ
グが鋼中に混入した結果生成されるものであるため、Ｖ
ＯＤ等の取鍋脱ガス炉にて仕上脱炭して製造する工程に
おいては避け難いものであり、Ａｌを０．０２０％以上
含有するＣｒ系ステンレス鋼の耐銹性を保障する工業的
な方法は従来はなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ｔｒａｎ
ｓ．ＩＳＩＪ第１６巻の第２５８頁以降に記載された技
術における、Ａｌを０．０２０％以上含有するＣｒ系ス
テンレス鋼に対しては、介在物中のＳｉＯ2 濃度を高く
維持することが困難となるという問題点を解決する耐銹
性に優れた高Ａｌステンレス鋼の製造方法を提供するこ
とを目的とするものである。
ｓ．ＩＳＩＪ第１６巻の第２５８頁以降に記載された技
術における、Ａｌを０．０２０％以上含有するＣｒ系ス
テンレス鋼に対しては、介在物中のＳｉＯ2 濃度を高く
維持することが困難となるという問題点を解決する耐銹
性に優れた高Ａｌステンレス鋼の製造方法を提供するこ
とを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記問題点を解決するた
めの本発明の要旨とするところは、Ａｌを０．０２０％
以上含有するＣｒ系ステンレス鋼を、ＶＯＤ等の取鍋脱
ガス炉にて仕上脱炭して製造する工程において、取鍋脱
ガス炉処理終了時のスラグ中のＣａＯ濃度を３５％以下
とし、かつＭｇＯ濃度を３０％以下とすることを特徴と
する耐銹性に優れた高Ａｌステンレス鋼の製造方法にあ
る。
めの本発明の要旨とするところは、Ａｌを０．０２０％
以上含有するＣｒ系ステンレス鋼を、ＶＯＤ等の取鍋脱
ガス炉にて仕上脱炭して製造する工程において、取鍋脱
ガス炉処理終了時のスラグ中のＣａＯ濃度を３５％以下
とし、かつＭｇＯ濃度を３０％以下とすることを特徴と
する耐銹性に優れた高Ａｌステンレス鋼の製造方法にあ
る。
【０００７】
【作用】本発明は、Ｃｒ系ステンレス鋼の耐銹性を規定
しているものは、酸化物系介在物ではなくＣａＳであ
り、それは後工程での加熱時に酸化物系介在物の周囲に
ＣａＳが析出するという発見に基づくものである。つま
り、塩水中に各種組成の酸化物や硫化物を浸漬して溶解
試験を実施したところ、各種組成のカルシウムアルミネ
ートに比較してＣａＳは、はるかに速い溶解速度を示し
た。また、鋼板表面においても、カルシウムアルミネー
トの如き酸化物にはＣａＳが付着しており、ＣａＳが付
着していない酸化物はカルシウムアルミネートであって
も腐食の起点とはなりえないことが明らかになった。さ
らに、鋼板でＣａＳが付着しているカルシウムアルミネ
ートは、硫黄分配からＣａＳが析出すると推定される組
成（ＣａＯ／Ａｌ2 Ｏ3 ≧１）よりもＣａＯが少ないも
のもあり、単純に溶鋼中での硫黄分配とＣａＳの析出で
は説明し得ない現象を発見した。また、鋳片ではカルシ
ウムアルミネートは見られるものの、鋼板で認められる
が如きＣａＳの付着は観察されず、この鋳片を１２００
℃に加熱したところ、鋼板と全く同様なＣａＳが認めら
れた。
しているものは、酸化物系介在物ではなくＣａＳであ
り、それは後工程での加熱時に酸化物系介在物の周囲に
ＣａＳが析出するという発見に基づくものである。つま
り、塩水中に各種組成の酸化物や硫化物を浸漬して溶解
試験を実施したところ、各種組成のカルシウムアルミネ
ートに比較してＣａＳは、はるかに速い溶解速度を示し
た。また、鋼板表面においても、カルシウムアルミネー
トの如き酸化物にはＣａＳが付着しており、ＣａＳが付
着していない酸化物はカルシウムアルミネートであって
も腐食の起点とはなりえないことが明らかになった。さ
らに、鋼板でＣａＳが付着しているカルシウムアルミネ
ートは、硫黄分配からＣａＳが析出すると推定される組
成（ＣａＯ／Ａｌ2 Ｏ3 ≧１）よりもＣａＯが少ないも
のもあり、単純に溶鋼中での硫黄分配とＣａＳの析出で
は説明し得ない現象を発見した。また、鋳片ではカルシ
ウムアルミネートは見られるものの、鋼板で認められる
が如きＣａＳの付着は観察されず、この鋳片を１２００
℃に加熱したところ、鋼板と全く同様なＣａＳが認めら
れた。
【０００８】このような知見に基づく本発明者による詳
細な基礎実験の結果、酸化物系介在物の組成を種々変化
させたところ、アルミナの表面には加熱後もＣａＳの析
出は認められず、カルシウムアルミネートでも、特にＣ
ａＯ濃度が３５％超の場合にＣａＳが析出するという新
たな事実がわかった。引き続いて実施した各種試験によ
り、このようなＣａＳが析出しやすい介在物は以下の２
つの要因を満たすものであることがわかった。
細な基礎実験の結果、酸化物系介在物の組成を種々変化
させたところ、アルミナの表面には加熱後もＣａＳの析
出は認められず、カルシウムアルミネートでも、特にＣ
ａＯ濃度が３５％超の場合にＣａＳが析出するという新
たな事実がわかった。引き続いて実施した各種試験によ
り、このようなＣａＳが析出しやすい介在物は以下の２
つの要因を満たすものであることがわかった。
【０００９】１）介在物の内の低融点相が高い脱硫能を
有するもの。 ２）介在物の内の高融点相とＣａＳとの格子整合性が良
く析出が容易に起こるもの。 つまり、１）の要因では、介在物全体の平均組成が高い
脱硫能を有する必要はなく、最後に介在物周囲を取り囲
むように凝固する、介在物の内の最低融点相が脱硫能を
有することが重要であることを意味する。つまり、Ｃａ
Ｏ／Ａｌ2 Ｏ3＜１であってもＣａＯ濃度が３５％超の
場合には、最低融点相が高い脱硫能を有する１２ＣａＯ
・７Ａｌ2 Ｏ3 となるため、凝固後の加熱時に、この低
融点相に向かう硫黄の固相内拡散が起こり、ＣａＳの析
出をもたらすという機構に立脚している。図１に、ＶＯ
Ｄ処理後スラグのＣａＯ濃度と鋼板の耐銹性との関係を
示す。
有するもの。 ２）介在物の内の高融点相とＣａＳとの格子整合性が良
く析出が容易に起こるもの。 つまり、１）の要因では、介在物全体の平均組成が高い
脱硫能を有する必要はなく、最後に介在物周囲を取り囲
むように凝固する、介在物の内の最低融点相が脱硫能を
有することが重要であることを意味する。つまり、Ｃａ
Ｏ／Ａｌ2 Ｏ3＜１であってもＣａＯ濃度が３５％超の
場合には、最低融点相が高い脱硫能を有する１２ＣａＯ
・７Ａｌ2 Ｏ3 となるため、凝固後の加熱時に、この低
融点相に向かう硫黄の固相内拡散が起こり、ＣａＳの析
出をもたらすという機構に立脚している。図１に、ＶＯ
Ｄ処理後スラグのＣａＯ濃度と鋼板の耐銹性との関係を
示す。
【００１０】一方、２）は、たとえ硫黄が酸化物周囲へ
固相内拡散しても酸化物表面にＣａＳとして析出するた
めには、ＣａＳ結晶格子との整合性が良く、析出した場
合に界面エネルギー変化が小さい酸化物である必要があ
るという機構に立脚するものである。つまり、ＭｇＯが
３０％超では、ほぼ純粋なＭｇＯになるため、ＣａＳと
格子定数が近いため格子整合性が良く容易にＣａＳが析
出するのに対して、ＭｇＯが３０％以下であればＭｇＯ
・Ａｌ2 Ｏ3 、もしくはＡｌ2 Ｏ3 が固相となるため格
子定数が大きく、ＣａＳとの格子整合性が悪く、ＣａＳ
の析出が抑制されるというものである。図２、図３にＶ
ＯＤ処理後スラグのＭｇＯ濃度と鋼板の耐銹性との関
係、および析出している固相の組成変化を示すが、好ま
しくはＭｇＯを５％以上含み、固相をＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ
3 とした場合に、より優れた耐銹性が得られている。
固相内拡散しても酸化物表面にＣａＳとして析出するた
めには、ＣａＳ結晶格子との整合性が良く、析出した場
合に界面エネルギー変化が小さい酸化物である必要があ
るという機構に立脚するものである。つまり、ＭｇＯが
３０％超では、ほぼ純粋なＭｇＯになるため、ＣａＳと
格子定数が近いため格子整合性が良く容易にＣａＳが析
出するのに対して、ＭｇＯが３０％以下であればＭｇＯ
・Ａｌ2 Ｏ3 、もしくはＡｌ2 Ｏ3 が固相となるため格
子定数が大きく、ＣａＳとの格子整合性が悪く、ＣａＳ
の析出が抑制されるというものである。図２、図３にＶ
ＯＤ処理後スラグのＭｇＯ濃度と鋼板の耐銹性との関
係、および析出している固相の組成変化を示すが、好ま
しくはＭｇＯを５％以上含み、固相をＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ
3 とした場合に、より優れた耐銹性が得られている。
【００１１】以上の要件は、Ａｌを０．０２０％以上含
有する高Ａｌステンレス鋼を、ＶＯＤ等の取鍋脱ガス炉
にて仕上脱炭して製造することが前提となる。つまり、
この場合には鋼浴内に巻き込まれた取鍋脱ガス処理終了
時のスラグが介在物組成を決定し、スラグ中のＣａＯ、
ＭｇＯ、Ａｌ2 Ｏ3 よりも低級の酸化物であるＳｉ
Ｏ 2 、ＭｎＯ、ＦｅＯ、Ｃｒ2 Ｏ3 等はすべてＡｌによ
り還元され、Ａｌ2 Ｏ3 を生成するためである。ここ
で、Ａｌが０．０２０％未満の場合には、本発明以外の
方法でも耐銹性に優れたステンレス鋼の製造が可能とな
るが、前述の如き問題を生じる。
有する高Ａｌステンレス鋼を、ＶＯＤ等の取鍋脱ガス炉
にて仕上脱炭して製造することが前提となる。つまり、
この場合には鋼浴内に巻き込まれた取鍋脱ガス処理終了
時のスラグが介在物組成を決定し、スラグ中のＣａＯ、
ＭｇＯ、Ａｌ2 Ｏ3 よりも低級の酸化物であるＳｉ
Ｏ 2 、ＭｎＯ、ＦｅＯ、Ｃｒ2 Ｏ3 等はすべてＡｌによ
り還元され、Ａｌ2 Ｏ3 を生成するためである。ここ
で、Ａｌが０．０２０％未満の場合には、本発明以外の
方法でも耐銹性に優れたステンレス鋼の製造が可能とな
るが、前述の如き問題を生じる。
【００１２】本発明の実施にあたり、就中ＭｇＯを１５
〜３０％とした場合には、さらに取鍋耐火物の溶損を抑
制するという経済効果をもたらす。つまり、ＶＯＤ仕上
脱炭精錬後にＡｌ還元を行う場合、スラグのＣａＯを３
０％以下にすると、スラグ中へのＭｇＯの溶解度が極め
て大きくなるため取鍋耐火物の溶損が非常に大きくなる
のに対して、予めＭｇＯを１５〜３０％とすることによ
り取鍋耐火物の溶損が抑制されるためである。
〜３０％とした場合には、さらに取鍋耐火物の溶損を抑
制するという経済効果をもたらす。つまり、ＶＯＤ仕上
脱炭精錬後にＡｌ還元を行う場合、スラグのＣａＯを３
０％以下にすると、スラグ中へのＭｇＯの溶解度が極め
て大きくなるため取鍋耐火物の溶損が非常に大きくなる
のに対して、予めＭｇＯを１５〜３０％とすることによ
り取鍋耐火物の溶損が抑制されるためである。
【００１３】
【実施例】実施例は以下の工程での溶製結果である。１
７５トン規模の上底吹き転炉により炭素濃度を約０．７
０％まで脱炭した後、ＶＯＤで真空脱炭処理を施して炭
素濃度が約０．０４％になるまで脱炭した。その後、Ａ
ｌを添加し、脱炭中に生成したＣｒ2 Ｏ3 を還元した
後、さらにＡｌと他の合金元素を添加して成分調整を行
った。ＶＯＤのスラグ組成は、投入ＣａＯ量を変化させ
るとともに、場合によっては還元前にＡｌ2 Ｏ3 やＭｇ
Ｏを添加した。鋼種はＳＵＳ４３０であり、鋼板の評価
は塩水噴霧試験での発銹状況で行った。
７５トン規模の上底吹き転炉により炭素濃度を約０．７
０％まで脱炭した後、ＶＯＤで真空脱炭処理を施して炭
素濃度が約０．０４％になるまで脱炭した。その後、Ａ
ｌを添加し、脱炭中に生成したＣｒ2 Ｏ3 を還元した
後、さらにＡｌと他の合金元素を添加して成分調整を行
った。ＶＯＤのスラグ組成は、投入ＣａＯ量を変化させ
るとともに、場合によっては還元前にＡｌ2 Ｏ3 やＭｇ
Ｏを添加した。鋼種はＳＵＳ４３０であり、鋼板の評価
は塩水噴霧試験での発銹状況で行った。
【００１４】試験１〜12は本発明の実施例を示したもの
である。試験13はＶＯＤ処理後スラグのＣａＯ濃度が３
５％超の場合であり、試験14はＭｇＯが３０％超の場合
であり、いずれも鋼板の耐銹性が悪くなっている。ま
た、試験15はＡｌが低い場合であるが、本発明方法の適
用によって良い耐銹性が得られたものの、例えばＴｒａ
ｎｓ．ＩＳＩＪ １６巻の２５８頁以降に記載されてい
る如き他の方法でも製造可能である。
である。試験13はＶＯＤ処理後スラグのＣａＯ濃度が３
５％超の場合であり、試験14はＭｇＯが３０％超の場合
であり、いずれも鋼板の耐銹性が悪くなっている。ま
た、試験15はＡｌが低い場合であるが、本発明方法の適
用によって良い耐銹性が得られたものの、例えばＴｒａ
ｎｓ．ＩＳＩＪ １６巻の２５８頁以降に記載されてい
る如き他の方法でも製造可能である。
【００１５】試験３〜４は、ＶＯＤ処理後スラグのＭｇ
Ｏが５％未満の場合であるが、使用性能上は問題ないも
のの、他の例に比較してやや耐銹性が劣っている。ま
た、試験７〜１０は、ＶＯＤ処理後スラグにＭｇＯが１
５％以上含まれているため、他の実施例に比べてＶＯＤ
の耐火物溶損が極めて良くなっている。
Ｏが５％未満の場合であるが、使用性能上は問題ないも
のの、他の例に比較してやや耐銹性が劣っている。ま
た、試験７〜１０は、ＶＯＤ処理後スラグにＭｇＯが１
５％以上含まれているため、他の実施例に比べてＶＯＤ
の耐火物溶損が極めて良くなっている。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【発明の効果】本発明により、低融点相が高い脱硫能を
持たず、かつ高融点相とＣａＳとの格子整合性が悪い介
在物に組成を制御することが可能となり、水溶性介在物
のない、耐銹性に優れた高Ａｌステンレス鋼の製造が可
能となった。
持たず、かつ高融点相とＣａＳとの格子整合性が悪い介
在物に組成を制御することが可能となり、水溶性介在物
のない、耐銹性に優れた高Ａｌステンレス鋼の製造が可
能となった。
【図１】ＶＯＤ処理後スラグのＣａＯ濃度と鋼板の耐銹
性との関係を示す図である。ここで、スラグ中のＭｇＯ
濃度は６〜１５％の場合である。
性との関係を示す図である。ここで、スラグ中のＭｇＯ
濃度は６〜１５％の場合である。
【図２】ＶＯＤ処理後スラグのＭｇＯ濃度と鋼板の耐銹
性との関係を示す図である。ここで、スラグ中のＣａＯ
濃度は１５〜２５％の場合である。
性との関係を示す図である。ここで、スラグ中のＣａＯ
濃度は１５〜２５％の場合である。
【図３】ＶＯＤ処理後スラグのＭｇＯ濃度と析出してい
る固相の組成変化を示す図である。ここで、スラグ中の
ＣａＯ濃度は１５〜２５％の場合である。
る固相の組成変化を示す図である。ここで、スラグ中の
ＣａＯ濃度は１５〜２５％の場合である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭58−16018（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−179812（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−211216（ＪＰ，Ａ) 特表 昭61−501933（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21C 7/00,7/068,7/10 ＪＩＣＳＴファイル（ＪＯＩＳ)
Claims (1)
- 【請求項１】 Ａｌを０．０２０％以上含有するＣｒ系
ステンレス鋼を、ＶＯＤ等の取鍋脱ガス炉にて仕上脱炭
して製造する工程において、取鍋脱ガス炉処理終了時の
スラグ中のＣａＯ濃度を３５％以下とし、かつＭｇＯ濃
度を３０％以下とすることを特徴とする耐銹性に優れた
高Ａｌステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14603592A JP3153967B2 (ja) | 1992-06-05 | 1992-06-05 | 耐銹性に優れた高Ａｌステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14603592A JP3153967B2 (ja) | 1992-06-05 | 1992-06-05 | 耐銹性に優れた高Ａｌステンレス鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05339620A JPH05339620A (ja) | 1993-12-21 |
| JP3153967B2 true JP3153967B2 (ja) | 2001-04-09 |
Family
ID=15398639
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14603592A Expired - Fee Related JP3153967B2 (ja) | 1992-06-05 | 1992-06-05 | 耐銹性に優れた高Ａｌステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3153967B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2021246208A1 (ja) | 2020-06-02 | 2021-12-09 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼 |
-
1992
- 1992-06-05 JP JP14603592A patent/JP3153967B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05339620A (ja) | 1993-12-21 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20001128 |
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