JP3149119B2 - 光増幅用光ファイバ - Google Patents
光増幅用光ファイバInfo
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C3/00—Glass compositions
- C03C3/32—Non-oxide glass compositions, e.g. binary or ternary halides, sulfides or nitrides of germanium, selenium or tellurium
- C03C3/325—Fluoride glasses
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C13/00—Fibre or filament compositions
- C03C13/04—Fibre optics, e.g. core and clad fibre compositions
- C03C13/041—Non-oxide glass compositions
- C03C13/042—Fluoride glass compositions
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Lasers (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、フッ化物ガラスからな
り、低損失で効率の高い光増幅用光ファイバに関する。
り、低損失で効率の高い光増幅用光ファイバに関する。
【０００２】
【従来の技術】フッ化物系ガラスからなるフッ化物光フ
ァイバはフッ化物ガラスが低いフォノンエネルギを持つ
ことからレーザや光ファイバ増幅器用の良好なホスト媒
体として注目されている。発光イオンのホスト媒体とし
ての適用において、光ファイバ増幅器の高効率化を図る
には、（１）コア−クラッド間の比屈折率差（Δｎ）を
大きくしてファイバのコア中での励起光のパワー密度を
高くすること、（２）ホスト媒体自身がもつフォノンエ
ネルギを小さくし、光増幅用の発光イオンの蛍光寿命を
長くすること、および（３）ドープした発光イオンの配
位子場を制御して、発光イオンの励起準位の蛍光寿命を
長くすること、が有効とされている。
ァイバはフッ化物ガラスが低いフォノンエネルギを持つ
ことからレーザや光ファイバ増幅器用の良好なホスト媒
体として注目されている。発光イオンのホスト媒体とし
ての適用において、光ファイバ増幅器の高効率化を図る
には、（１）コア−クラッド間の比屈折率差（Δｎ）を
大きくしてファイバのコア中での励起光のパワー密度を
高くすること、（２）ホスト媒体自身がもつフォノンエ
ネルギを小さくし、光増幅用の発光イオンの蛍光寿命を
長くすること、および（３）ドープした発光イオンの配
位子場を制御して、発光イオンの励起準位の蛍光寿命を
長くすること、が有効とされている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】これらの方法のうち、
（１）の比屈折率差（Δｎ）を大きくすることに関して
は、例えば特願平３−２１３５６８号に記載されている
ように、従来のＺｒＦ4フッ化物ガラスにおいて、コア
ガラスにＰｂＦ2 を添加することによってコアおよびク
ラッド間の比屈折率差を大きくする方法が知られてお
り、この方法でΔｎを３．７％に上げることによってＰ
ｒドープ光ファイバ増幅器で０．２ｄＢ／ｍＷの利得係
数が達成されている。しかし、ＰｂＦ2 をコアガラスに
添加すると、その添加量の増加に伴い、ガラスの結晶化
傾向が増大してファイバの散乱損失が増加するという問
題がある。このため、０．２ｄＢ／ｍＷの利得係数が実
現できる低散乱損失のファイバが再現製よく作製できな
いとう問題が生じている。したがって、この方法では、
コアガラスにおけるＰｂＦ2 の添加量を１５ｍｏｌ％以
下にすることによって散乱損失の低い単一モードファイ
バが作製できる。一方、従来使用しているクラッドガラ
ス組成では、コアガラスのＰｂＦ2 含有量を１０ｍｏｌ
％以下にすると、前述したように比屈折率差３．７％が
確保できなくなり、結果として十分な利得係数が得られ
ないという欠点があった。
（１）の比屈折率差（Δｎ）を大きくすることに関して
は、例えば特願平３−２１３５６８号に記載されている
ように、従来のＺｒＦ4フッ化物ガラスにおいて、コア
ガラスにＰｂＦ2 を添加することによってコアおよびク
ラッド間の比屈折率差を大きくする方法が知られてお
り、この方法でΔｎを３．７％に上げることによってＰ
ｒドープ光ファイバ増幅器で０．２ｄＢ／ｍＷの利得係
数が達成されている。しかし、ＰｂＦ2 をコアガラスに
添加すると、その添加量の増加に伴い、ガラスの結晶化
傾向が増大してファイバの散乱損失が増加するという問
題がある。このため、０．２ｄＢ／ｍＷの利得係数が実
現できる低散乱損失のファイバが再現製よく作製できな
いとう問題が生じている。したがって、この方法では、
コアガラスにおけるＰｂＦ2 の添加量を１５ｍｏｌ％以
下にすることによって散乱損失の低い単一モードファイ
バが作製できる。一方、従来使用しているクラッドガラ
ス組成では、コアガラスのＰｂＦ2 含有量を１０ｍｏｌ
％以下にすると、前述したように比屈折率差３．７％が
確保できなくなり、結果として十分な利得係数が得られ
ないという欠点があった。
【０００４】本発明の目的はこのような事情に鑑み、低
損失で高効率な光増幅用光ファイバを提供することにあ
る。
損失で高効率な光増幅用光ファイバを提供することにあ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成する本発
明は、フッ化物系ガラスからなるコアおよびクラッドを
有し、前記コアを形成するコアガラスが発光イオンを含
むフッ化物系ガラスである光増幅用光ファイバにおい
て、前記コアガラスに含有されるＰｂＦ2 が２５ｍｏｌ
％以下であり、かつ前記クラッドを形成するクラッドガ
ラスにＫＦおよびＣａＦ2 の少なくとも一方が含有され
ることを特徴とする光増幅用光ファイバにある。
明は、フッ化物系ガラスからなるコアおよびクラッドを
有し、前記コアを形成するコアガラスが発光イオンを含
むフッ化物系ガラスである光増幅用光ファイバにおい
て、前記コアガラスに含有されるＰｂＦ2 が２５ｍｏｌ
％以下であり、かつ前記クラッドを形成するクラッドガ
ラスにＫＦおよびＣａＦ2 の少なくとも一方が含有され
ることを特徴とする光増幅用光ファイバにある。
【０００６】ここで、前記クラッドガラスは、例えば、
ＺｒＦ4 およびＨｆＦ4 の少なくとも１種を４０〜６５
ｍｏｌ％含有し、ＣａＦ2 ，ＳｒＦ2 およびＢａＦ2 の
それぞれを、０〜１０ｍｏｌ％，０〜５ｍｏｌ％および
９〜３５ｍｏｌ％で、かつ３つの合計で１０〜４０ｍｏ
ｌ％含有し、ＬａＦ3 ，ＧｄＦ3 およびＬｕＦ3 のそれ
ぞれを０〜８ｍｏｌ％ずつ含有し、ＳｃＦ3 およびＹＦ
3 のそれぞれを０〜６ｍｏｌ％ずつ含有し、ＬｉＦ，Ｎ
ａＦ，ＫＦ，ＲｂＦおよびＣｓＦのそれぞれを、０〜２
５ｍｏｌ％，０〜２５ｍｏｌ％，５〜３０ｍｏｌ％，０
〜２５ｍｏｌ％および０〜２５ｍｏｌ％で、かつ５つの
合計で５〜３０ｍｏｌ％含有し、ＡｌＦ3 を０〜６ｍｏ
ｌ％含有し、かつ全ての合計が１００ｍｏｌ％となるフ
ッ化物ガラスよりなる。
ＺｒＦ4 およびＨｆＦ4 の少なくとも１種を４０〜６５
ｍｏｌ％含有し、ＣａＦ2 ，ＳｒＦ2 およびＢａＦ2 の
それぞれを、０〜１０ｍｏｌ％，０〜５ｍｏｌ％および
９〜３５ｍｏｌ％で、かつ３つの合計で１０〜４０ｍｏ
ｌ％含有し、ＬａＦ3 ，ＧｄＦ3 およびＬｕＦ3 のそれ
ぞれを０〜８ｍｏｌ％ずつ含有し、ＳｃＦ3 およびＹＦ
3 のそれぞれを０〜６ｍｏｌ％ずつ含有し、ＬｉＦ，Ｎ
ａＦ，ＫＦ，ＲｂＦおよびＣｓＦのそれぞれを、０〜２
５ｍｏｌ％，０〜２５ｍｏｌ％，５〜３０ｍｏｌ％，０
〜２５ｍｏｌ％および０〜２５ｍｏｌ％で、かつ５つの
合計で５〜３０ｍｏｌ％含有し、ＡｌＦ3 を０〜６ｍｏ
ｌ％含有し、かつ全ての合計が１００ｍｏｌ％となるフ
ッ化物ガラスよりなる。
【０００７】
【作用】本発明においては、フッ化物ガラスからなる光
増幅用光ファイバのクラッドガラスにＫＦおよび／また
はＣａＦ2 を含有させることによって結晶化傾向を増大
させることなく屈折率を低下させることが可能になり、
この結果、コアガラスに含有されるＰｂＦ2 を例えば１
０ｍｏｌ％以下にしても、比屈折率差３．７％以上の光
ファイバが作製できる。かかる光ファイバでは、コアガ
ラスに含有されるＰｂＦ2 量を従来より低く抑えること
ができるため、結果としてコアガラスが結晶化に対して
安定になり、損失の低いファイバが作製でき、光増幅の
高効率化を図ることができる。
増幅用光ファイバのクラッドガラスにＫＦおよび／また
はＣａＦ2 を含有させることによって結晶化傾向を増大
させることなく屈折率を低下させることが可能になり、
この結果、コアガラスに含有されるＰｂＦ2 を例えば１
０ｍｏｌ％以下にしても、比屈折率差３．７％以上の光
ファイバが作製できる。かかる光ファイバでは、コアガ
ラスに含有されるＰｂＦ2 量を従来より低く抑えること
ができるため、結果としてコアガラスが結晶化に対して
安定になり、損失の低いファイバが作製でき、光増幅の
高効率化を図ることができる。
【０００８】本発明の光増幅用光ファイバのコアにドー
プされる発光イオンとしては、１．３μｍ帯の用途に対
しては、Ｐｒ，Ｐｒ−Ｙｂ，Ｐｒ−ＮｄおよびＰｒ−Ｅ
ｒからなる群から選ばれた一種を使用することができ
る。また、これ以外にもＰｒ，Ｙｂ，Ｎｄ，Ｈｏ，Ｅ
ｒ，Ｔｍ等の希土類元素の発光イオンや、Ｃｒ等の遷移
金属元素の発光イオンをドープすることにより、種々の
波長においての光増幅の高効率化が可能であり、これに
より光通信システムの高性能化・経済化を図ることがで
きる。
プされる発光イオンとしては、１．３μｍ帯の用途に対
しては、Ｐｒ，Ｐｒ−Ｙｂ，Ｐｒ−ＮｄおよびＰｒ−Ｅ
ｒからなる群から選ばれた一種を使用することができ
る。また、これ以外にもＰｒ，Ｙｂ，Ｎｄ，Ｈｏ，Ｅ
ｒ，Ｔｍ等の希土類元素の発光イオンや、Ｃｒ等の遷移
金属元素の発光イオンをドープすることにより、種々の
波長においての光増幅の高効率化が可能であり、これに
より光通信システムの高性能化・経済化を図ることがで
きる。
【０００９】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいて説明する
が、本発明はこれらにより何ら限定されるものではな
い。
が、本発明はこれらにより何ら限定されるものではな
い。
【００１０】（実施例１）図１は、本発明のコアガラス
として用いるフッ化物系ガラスで、組成５６ＺｒＦ4 −
（２９−ｘ）ＢａＦ2 −ｘＰｂＦ2 −３．５ＬａＦ3 −
２ＹＦ3 −２．５ＡｌＦ3 −７ＬｉＦ（ｍｏｌ％）のｘ
を変化させて作製したフッ化物ガラスのＰｂＦ2 含有量
（ｍｏｌ％）と屈折率（ｎD ）との関係を示したもので
ある。図のように屈折率はＰｂＦ2 の添加量の増加に伴
い、直線的に増加する。図２にこのガラスのＰｂＦ2 含
有量が１０〜２０ｍｏｌ％の範囲におけるガラスのＰｂ
Ｆ2有量と結晶化開始時間との関係（結晶化傾向）を測
定した結果を示す。図中、縦軸は、ガラスを一定温度に
加熱保持し、結晶化による発熱を示差走査熱量計によっ
て測定することによって得られる結晶化開始時間を示
す。この結晶化開始時間は、一定温度において、ガラス
の結晶化が開始し、結晶の体積分率が１０-6に達するの
に要する時間であり、この時間が長いほどガラスは結晶
化に対して安定である。なお、図２の結晶化時間は、ガ
ラスの粘度が１０5 ｐｏｉｓｅになる温度において測定
したものであり、この温度は、線引あるいは延伸工程に
使用される温度に対応している。図１および図２で明ら
かなように、コアガラスへのＰｂＦ2 の添加はガラスの
屈折率を上げるためには有効であるが、添加に伴いガラ
スの結晶化傾向が増加するという欠点があることがわか
る。このため、コアガラス中のＰｂＦ2 含有量はできる
だけ低く保つことが必要になる。
として用いるフッ化物系ガラスで、組成５６ＺｒＦ4 −
（２９−ｘ）ＢａＦ2 −ｘＰｂＦ2 −３．５ＬａＦ3 −
２ＹＦ3 −２．５ＡｌＦ3 −７ＬｉＦ（ｍｏｌ％）のｘ
を変化させて作製したフッ化物ガラスのＰｂＦ2 含有量
（ｍｏｌ％）と屈折率（ｎD ）との関係を示したもので
ある。図のように屈折率はＰｂＦ2 の添加量の増加に伴
い、直線的に増加する。図２にこのガラスのＰｂＦ2 含
有量が１０〜２０ｍｏｌ％の範囲におけるガラスのＰｂ
Ｆ2有量と結晶化開始時間との関係（結晶化傾向）を測
定した結果を示す。図中、縦軸は、ガラスを一定温度に
加熱保持し、結晶化による発熱を示差走査熱量計によっ
て測定することによって得られる結晶化開始時間を示
す。この結晶化開始時間は、一定温度において、ガラス
の結晶化が開始し、結晶の体積分率が１０-6に達するの
に要する時間であり、この時間が長いほどガラスは結晶
化に対して安定である。なお、図２の結晶化時間は、ガ
ラスの粘度が１０5 ｐｏｉｓｅになる温度において測定
したものであり、この温度は、線引あるいは延伸工程に
使用される温度に対応している。図１および図２で明ら
かなように、コアガラスへのＰｂＦ2 の添加はガラスの
屈折率を上げるためには有効であるが、添加に伴いガラ
スの結晶化傾向が増加するという欠点があることがわか
る。このため、コアガラス中のＰｂＦ2 含有量はできる
だけ低く保つことが必要になる。
【００１１】一方、光ファイバ増幅器（ファイバアン
プ）に使用する単一モードファイバの場合、前述のよう
にコアラガラス内の光強度を高くするために、４％に近
い比屈折率差が要求される。このため、クラッドガラス
の低屈折率化は不可欠である。表１〜表５に本発明に用
いる低屈折率のクラッドガラス組成を示す。なお、表中
の単位はｍｏｌ％である。本発明では、ＺｒＦ4 のかわ
りにＨｆＦ4 を 、ＢａＦ2 のかわりにＣａＦ2 を、Ｎ
ａＦまたはＬｉＦのかわりにＫＦを、それぞれ用いるこ
とによって低屈折率化を図っている。特に、ＢａＦ2 の
かわりにＣａＦ2を添加することは屈折率の低下に有効
であるが、Ｂａイオンに比べてＣａイオンの半径が小さ
いため、ガラスの安定性が損なわれる。このため、ガラ
ス構造として、Ｃａイオン置換を補償する目的で、Ｎａ
よりもイオン半径の大きいＫ，Ｒｂ，Ｃｓイオン等を添
加し、これによりガラスの安定性を維持することができ
る。また、これらイオンのうち、Ｋイオンのみが屈折率
低下に有効であるので、ガラス組成全体としてＫイオン
での補償がもっとも有効である。さらに、アルカリイオ
ンを混合することによってガラス転移温度を任意に変化
させることができ、結果としてコアガラスとの粘度整合
を取ることがでる。
プ）に使用する単一モードファイバの場合、前述のよう
にコアラガラス内の光強度を高くするために、４％に近
い比屈折率差が要求される。このため、クラッドガラス
の低屈折率化は不可欠である。表１〜表５に本発明に用
いる低屈折率のクラッドガラス組成を示す。なお、表中
の単位はｍｏｌ％である。本発明では、ＺｒＦ4 のかわ
りにＨｆＦ4 を 、ＢａＦ2 のかわりにＣａＦ2 を、Ｎ
ａＦまたはＬｉＦのかわりにＫＦを、それぞれ用いるこ
とによって低屈折率化を図っている。特に、ＢａＦ2 の
かわりにＣａＦ2を添加することは屈折率の低下に有効
であるが、Ｂａイオンに比べてＣａイオンの半径が小さ
いため、ガラスの安定性が損なわれる。このため、ガラ
ス構造として、Ｃａイオン置換を補償する目的で、Ｎａ
よりもイオン半径の大きいＫ，Ｒｂ，Ｃｓイオン等を添
加し、これによりガラスの安定性を維持することができ
る。また、これらイオンのうち、Ｋイオンのみが屈折率
低下に有効であるので、ガラス組成全体としてＫイオン
での補償がもっとも有効である。さらに、アルカリイオ
ンを混合することによってガラス転移温度を任意に変化
させることができ、結果としてコアガラスとの粘度整合
を取ることがでる。
【００１２】表１〜表５のガラス組成のうち、５０Ｈｆ
Ｆ4 −１５．７ＢａＦ2 −３．３ＣａＦ2 −２．５Ｌａ
Ｆ3 −２．０ＹＦ3 −４．５ＡｌＦ3 −５．５ＮａＦ−
１６．５ＫＦの組成のガラスの屈折率は、ｎD ＝１．４
７２３となる。この組成のフッ化物系ガラスをクラッド
ガラスとした場合、比屈折率差３．７％を実現するため
に必要なコアガラス中のＰｂＦ2 含有量は６ｍｏｌ％と
なる。このかかるコアガラスは結晶化に対して安定であ
り、延伸、線引等の熱加工を繰り返しても結晶化が進行
しない。
Ｆ4 −１５．７ＢａＦ2 −３．３ＣａＦ2 −２．５Ｌａ
Ｆ3 −２．０ＹＦ3 −４．５ＡｌＦ3 −５．５ＮａＦ−
１６．５ＫＦの組成のガラスの屈折率は、ｎD ＝１．４
７２３となる。この組成のフッ化物系ガラスをクラッド
ガラスとした場合、比屈折率差３．７％を実現するため
に必要なコアガラス中のＰｂＦ2 含有量は６ｍｏｌ％と
なる。このかかるコアガラスは結晶化に対して安定であ
り、延伸、線引等の熱加工を繰り返しても結晶化が進行
しない。
【００１３】これらのガラスを用い、かつコアガラスに
５００ｐｐｍのＰｒをドープして単一モード光ファイバ
を作製した。かかる単一モード光ファイバのΔｎは３．
７％、カットオフ波長は０．９９μｍ、波長１．２μｍ
における損失は２０ｄＢ／ｋｍであった。ここで、この
単一モード光ファイバの損失特性を図３に示す。
５００ｐｐｍのＰｒをドープして単一モード光ファイバ
を作製した。かかる単一モード光ファイバのΔｎは３．
７％、カットオフ波長は０．９９μｍ、波長１．２μｍ
における損失は２０ｄＢ／ｋｍであった。ここで、この
単一モード光ファイバの損失特性を図３に示す。
【００１４】この光ファイバ４０ｍと発振波長１．０１
７μｍのレーザーダイオードを励起光源とを用いた光増
幅器について試験した。この光増幅器の励起光強度と内
部利得との関係を図４に示す。この結果、０．２３ｄＢ
／ｍＷの高い利得係数と、励起光パワー１００ｍＷで２
２ｄＢという高利得を得られることがわかった。なお、
従来のＺｒＦ4 系フッ化物光ファイバを用いた光増幅器
での利得係数が０．２０ｄＢ／ｍＷで、励起光パワー１
００ｍＷでの利得が１９ｄＢであるから、本発明の光増
幅用光ファイバは、増幅効率が改善されたことが明らか
である。
７μｍのレーザーダイオードを励起光源とを用いた光増
幅器について試験した。この光増幅器の励起光強度と内
部利得との関係を図４に示す。この結果、０．２３ｄＢ
／ｍＷの高い利得係数と、励起光パワー１００ｍＷで２
２ｄＢという高利得を得られることがわかった。なお、
従来のＺｒＦ4 系フッ化物光ファイバを用いた光増幅器
での利得係数が０．２０ｄＢ／ｍＷで、励起光パワー１
００ｍＷでの利得が１９ｄＢであるから、本発明の光増
幅用光ファイバは、増幅効率が改善されたことが明らか
である。
【００１５】この結果は、クラッドガラスの低屈折率化
が図れたために得られたものであり、表に示したように
クラッド母相が、ＺｒＦ4 およびＨｆＦ4 よりなる群か
ら選ばれた少なくとも１種を４０〜６５ｍｏｌ％含有
し、ＣａＦ2 ，ＳｒＦ2 およびＢａＦ2 それぞれを、０
〜１０ｍｏｌ％，０〜５ｍｏｌ％および９〜３５ｍｏｌ
％で、かつＣａＦ2 ＋ＳｒＦ2 ＋ＢａＦ2 の合計で１０
〜４０ｍｏｌ％含有し、ＬａＦ3 ，ＧｄＦ3 およびＬｕ
Ｆ3 それぞれを、０〜８ｍｏｌ％ずつ含有し、ＳｃＦ3
およびＹＦ3 それぞれを、０〜６ｍｏｌ％ずつ含有し、
ＬｉＦ，ＮａＦ，ＫＦ，ＲｂＦおよびＣｓＦそれぞれ
を、０〜２５ｍｏｌ％，０〜２５ｍｏｌ％，５〜３０ｍ
ｏｌ％，０〜２５ｍｏｌ％，０〜２５ｍｏｌ％で、かつ
ＬｉＦ＋ＮａＦ＋ＫＦ＋ＲｂＦ＋ＣｓＦの合計で０〜３
０ｍｏｌ％含有し、ＡｌＦ3 を０〜６ｍｏｌ％含有し、
かつ全体の合計が１００ｍｏｌ％よりなるフッ化物ガラ
スのいずれを用いても、３０ｄＢ／ｋｍ以下の損失の低
いファイバが作製でき、その結果、０．２１ｄＢ／ｍＷ
の高い利得係数が実現できた。
が図れたために得られたものであり、表に示したように
クラッド母相が、ＺｒＦ4 およびＨｆＦ4 よりなる群か
ら選ばれた少なくとも１種を４０〜６５ｍｏｌ％含有
し、ＣａＦ2 ，ＳｒＦ2 およびＢａＦ2 それぞれを、０
〜１０ｍｏｌ％，０〜５ｍｏｌ％および９〜３５ｍｏｌ
％で、かつＣａＦ2 ＋ＳｒＦ2 ＋ＢａＦ2 の合計で１０
〜４０ｍｏｌ％含有し、ＬａＦ3 ，ＧｄＦ3 およびＬｕ
Ｆ3 それぞれを、０〜８ｍｏｌ％ずつ含有し、ＳｃＦ3
およびＹＦ3 それぞれを、０〜６ｍｏｌ％ずつ含有し、
ＬｉＦ，ＮａＦ，ＫＦ，ＲｂＦおよびＣｓＦそれぞれ
を、０〜２５ｍｏｌ％，０〜２５ｍｏｌ％，５〜３０ｍ
ｏｌ％，０〜２５ｍｏｌ％，０〜２５ｍｏｌ％で、かつ
ＬｉＦ＋ＮａＦ＋ＫＦ＋ＲｂＦ＋ＣｓＦの合計で０〜３
０ｍｏｌ％含有し、ＡｌＦ3 を０〜６ｍｏｌ％含有し、
かつ全体の合計が１００ｍｏｌ％よりなるフッ化物ガラ
スのいずれを用いても、３０ｄＢ／ｋｍ以下の損失の低
いファイバが作製でき、その結果、０．２１ｄＢ／ｍＷ
の高い利得係数が実現できた。
【００１６】表１〜表５に記載のクラッドガラス組成に
おいて、ＺｒＦ4 を含まないものは全て屈折率（ｎD ）
が１．４８％以下であり、ＺｒＦ4 を含むものは１．５
以下という、コアに用いたガラスに比べ十分に低い屈折
率を有している。
おいて、ＺｒＦ4 を含まないものは全て屈折率（ｎD ）
が１．４８％以下であり、ＺｒＦ4 を含むものは１．５
以下という、コアに用いたガラスに比べ十分に低い屈折
率を有している。
【００１７】また、本実施例で使用したコアガラスを用
い、表１〜表５に記載のクラッドガラスのいずれを用い
ても、３０ｄＢ／ｋｍ以下の損失の低いファイバが作製
でき、０．２１ｄＢ／ｍＷ以上の利得係数が得られ、本
発明の組成がファイバアンプの高効率化に有効であるこ
とが明らかになった。
い、表１〜表５に記載のクラッドガラスのいずれを用い
ても、３０ｄＢ／ｋｍ以下の損失の低いファイバが作製
でき、０．２１ｄＢ／ｍＷ以上の利得係数が得られ、本
発明の組成がファイバアンプの高効率化に有効であるこ
とが明らかになった。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】
【表４】
【００２２】
【表５】
【００２３】（実施例２）クラッドガラスとして４８Ｈ
ｆＦ4 −１９ＢａＦ2 −４ＣａＦ2 −２．５ＬａＦ3 −
２．０ＹＦ3 −４．５ＡｌＦ3 −２０ＫＦを用い、コア
ガラスとして５４．５ＺｒＦ4 −２１．５ＢａＦ2 −６
ＰｂＦ2 −３．５ＬａＦ3 −２ＹＦ3 −２．５ＩｎＦ3
−１０ＣｓＦを用い、コアに５００ｐｐｍのＰｒをドー
プしたコア径１．８μｍ、外径１２５μｍの光ファイバ
を作製した。得られた単一モードファイバのΔｎは３．
７％、カットオフ波長は０．９９μｍ、損失は２５ｄＢ
／ｋｍ（波長１．２μｍ）であった。このファイバ４０
ｍと発振波長１．０１７μｍのレーザーダイオードから
なる励起光源とを用いた光増幅器で０．２８ｄＢ／ｍＷ
の高い利得係数と、励起光パワー１００ｍＷで２５ｄＢ
の高利得を得た。この結果が、実施例１に比べ高い利得
係数を示した理由は、コアガラスにＡｌＦ3 を使用して
いないため、1Ｇ4 レベルの傾向の長寿命化が実現され
た結果である。ＡｌＦ3 はガラスの安定化に重要であ
り、使用しないとガラスの安定性が損なわれるが、フォ
ノンエネルギの大きいＡｌＦ3 を用いないことは、利得
係数の改善につながる。この点においても、コアのＰｂ
Ｆ2 添加量を少なく保つことが解決でき、結果として屈
折率の低いクラッドガラスを使用することはファイバア
ンプの特性改善に有効であることが明らかになった。
ｆＦ4 −１９ＢａＦ2 −４ＣａＦ2 −２．５ＬａＦ3 −
２．０ＹＦ3 −４．５ＡｌＦ3 −２０ＫＦを用い、コア
ガラスとして５４．５ＺｒＦ4 −２１．５ＢａＦ2 −６
ＰｂＦ2 −３．５ＬａＦ3 −２ＹＦ3 −２．５ＩｎＦ3
−１０ＣｓＦを用い、コアに５００ｐｐｍのＰｒをドー
プしたコア径１．８μｍ、外径１２５μｍの光ファイバ
を作製した。得られた単一モードファイバのΔｎは３．
７％、カットオフ波長は０．９９μｍ、損失は２５ｄＢ
／ｋｍ（波長１．２μｍ）であった。このファイバ４０
ｍと発振波長１．０１７μｍのレーザーダイオードから
なる励起光源とを用いた光増幅器で０．２８ｄＢ／ｍＷ
の高い利得係数と、励起光パワー１００ｍＷで２５ｄＢ
の高利得を得た。この結果が、実施例１に比べ高い利得
係数を示した理由は、コアガラスにＡｌＦ3 を使用して
いないため、1Ｇ4 レベルの傾向の長寿命化が実現され
た結果である。ＡｌＦ3 はガラスの安定化に重要であ
り、使用しないとガラスの安定性が損なわれるが、フォ
ノンエネルギの大きいＡｌＦ3 を用いないことは、利得
係数の改善につながる。この点においても、コアのＰｂ
Ｆ2 添加量を少なく保つことが解決でき、結果として屈
折率の低いクラッドガラスを使用することはファイバア
ンプの特性改善に有効であることが明らかになった。
【００２４】また、本実施例で使用したコアガラスを用
い、表１〜表５に記載のようにクラッドガラスのＢａＦ
2 の一部をＣａＦ2 で置換しても、ＫＦをアルカリ成分
として用いることで、安定でかつ屈折率の低いガラスが
得られた。この結果、これらいずれのガラスを用いても
損失の低いファイバが作製できたが、特にＣａＦ2 の増
加に伴い、屈折率が直線的に低下し、かつガラス転移温
度が上昇するため、ＣａＦ2 量が増加するとコアガラス
のＰｂＦ2 量を減少させることができる。ＰｂＦ2 量の
減少に伴いコアガラスのガラス転移温度は上昇するた
め、クラッドガラスとの粘度整合が容易に実現でき、広
い組成範囲に渡り低損失ファイバの作製が可能となると
いう利点もある。これらクラッドガラスのいずれを用い
ても、３０ｄＢ／ｋｍ以下の損失の低いファイバが作製
でき、０．２５ｄＢ／ｍＷ以上の利得係数が得られ、本
発明の組成がファイバアンプの高効率化に有効であるこ
とが明らかになった。
い、表１〜表５に記載のようにクラッドガラスのＢａＦ
2 の一部をＣａＦ2 で置換しても、ＫＦをアルカリ成分
として用いることで、安定でかつ屈折率の低いガラスが
得られた。この結果、これらいずれのガラスを用いても
損失の低いファイバが作製できたが、特にＣａＦ2 の増
加に伴い、屈折率が直線的に低下し、かつガラス転移温
度が上昇するため、ＣａＦ2 量が増加するとコアガラス
のＰｂＦ2 量を減少させることができる。ＰｂＦ2 量の
減少に伴いコアガラスのガラス転移温度は上昇するた
め、クラッドガラスとの粘度整合が容易に実現でき、広
い組成範囲に渡り低損失ファイバの作製が可能となると
いう利点もある。これらクラッドガラスのいずれを用い
ても、３０ｄＢ／ｋｍ以下の損失の低いファイバが作製
でき、０．２５ｄＢ／ｍＷ以上の利得係数が得られ、本
発明の組成がファイバアンプの高効率化に有効であるこ
とが明らかになった。
【００２５】（実施例３）クラッドガラスとして１０Ｚ
ｒＦ4 −４０ＨｆＦ4 −１６ＢａＦ2 −３ＣａＦ2 −
２．５ＬａＦ3 −２．０ＹＦ3 −４．５ＡｌＦ3 −６Ｎ
ａＦ−１６ＫＦを用い、コアガラスとして５４．５Ｚｒ
Ｆ4 −２２．５ＢａＦ2 −５ＢａＣｌ2 −３．５ＬａＦ
3 −２ＹＦ3 −２．５ＩｎＦ3 −１０ＬｉＦを用いた。
コアに５００ ｐｐｍのＰｒをドープしたコア径１．８
μｍ、外径１２５μｍの光ファイバを作製した。得られ
た単一モードファイバのΔｎは３．７％、カットオフ波
長は０．９９μｍ、損失は２８ｄＢ／ｋｍ（波長１．２
μｍ）であった。また、このファイバを用いた光増幅器
で０．２４ｄＢ／ｍＷの高い利得係数を得た。
ｒＦ4 −４０ＨｆＦ4 −１６ＢａＦ2 −３ＣａＦ2 −
２．５ＬａＦ3 −２．０ＹＦ3 −４．５ＡｌＦ3 −６Ｎ
ａＦ−１６ＫＦを用い、コアガラスとして５４．５Ｚｒ
Ｆ4 −２２．５ＢａＦ2 −５ＢａＣｌ2 −３．５ＬａＦ
3 −２ＹＦ3 −２．５ＩｎＦ3 −１０ＬｉＦを用いた。
コアに５００ ｐｐｍのＰｒをドープしたコア径１．８
μｍ、外径１２５μｍの光ファイバを作製した。得られ
た単一モードファイバのΔｎは３．７％、カットオフ波
長は０．９９μｍ、損失は２８ｄＢ／ｋｍ（波長１．２
μｍ）であった。また、このファイバを用いた光増幅器
で０．２４ｄＢ／ｍＷの高い利得係数を得た。
【００２６】また、本実施例で使用したコアガラスを用
い、本実施例で使用したクラッドガラスのＺｒＦ4 ／Ｈ
ｆＦ4 を変化させてもガラスの熱安定性は大きく低下せ
ず、ファイバ損失として３０ｄＢ／ｋｍ以下の損失の低
いファイバが作製でき、０．２３ｄＢ／ｍＷ以上の利得
係数が得られ、本発明の組成がファイバアンプの高効率
化に有効であることが明らかになった。
い、本実施例で使用したクラッドガラスのＺｒＦ4 ／Ｈ
ｆＦ4 を変化させてもガラスの熱安定性は大きく低下せ
ず、ファイバ損失として３０ｄＢ／ｋｍ以下の損失の低
いファイバが作製でき、０．２３ｄＢ／ｍＷ以上の利得
係数が得られ、本発明の組成がファイバアンプの高効率
化に有効であることが明らかになった。
【００２７】（実施例４）クラッドガラスとして５０Ｈ
ｆＦ4 −１６ＢａＦ2 −３ＣａＦ2 −２．５ＧｄＦ3 −
２．０ＹＦ3 −４．５ＡｌＦ3 −５ＮａＦ−１７ＫＦを
用いて、コアガラスとして５６ＺｒＦ4 −２３ＢａＦ2
−５ＰｂＦ2 −３．５ＬａＦ3 −２ＹＦ3−２．５Ａｌ
Ｆ3 −７ＬｉＦ（ｍｏｌ％）を用いた。コアに５００ｐ
ｐｍのＰｒをドープしたコア径１．８μｍ、外径１２５
μｍの光ファイバを作製した。得られた単一モードファ
イバのΔｎは３．７％、カットオフ波長は０．９９μ
ｍ、損失は２７ｄＢ／ｋｍ（波長１．２μｍ）であっ
た。このファイバを用いた光増幅器で０．２６ｄＢ／ｍ
Ｗの高い利得係数を得た。
ｆＦ4 −１６ＢａＦ2 −３ＣａＦ2 −２．５ＧｄＦ3 −
２．０ＹＦ3 −４．５ＡｌＦ3 −５ＮａＦ−１７ＫＦを
用いて、コアガラスとして５６ＺｒＦ4 −２３ＢａＦ2
−５ＰｂＦ2 −３．５ＬａＦ3 −２ＹＦ3−２．５Ａｌ
Ｆ3 −７ＬｉＦ（ｍｏｌ％）を用いた。コアに５００ｐ
ｐｍのＰｒをドープしたコア径１．８μｍ、外径１２５
μｍの光ファイバを作製した。得られた単一モードファ
イバのΔｎは３．７％、カットオフ波長は０．９９μ
ｍ、損失は２７ｄＢ／ｋｍ（波長１．２μｍ）であっ
た。このファイバを用いた光増幅器で０．２６ｄＢ／ｍ
Ｗの高い利得係数を得た。
【００２８】また、本実施例で使用したクラッドガラス
のＧｄＦ3 をＬｕＦ3 ，ＳｃＦ3 に置換しても本実施例
のファイバと同様の特性を示し、本発明の組成がファイ
バアンプの高効率化に有効であることが明らかになっ
た。
のＧｄＦ3 をＬｕＦ3 ，ＳｃＦ3 に置換しても本実施例
のファイバと同様の特性を示し、本発明の組成がファイ
バアンプの高効率化に有効であることが明らかになっ
た。
【００２９】（実施例５）クラッドガラスとして４８Ｈ
ｆＦ4 −９ＢａＦ2 −１０ＣａＦ2 −２．５ＬａＦ3 −
２．０ＹＦ3 −４．５ＡｌＦ3 −１８ＫＦ−３ＲｂＦ−
３ＣｓＦを用い、コアガラスとして５６ＺｒＦ4 −２３
ＢａＦ2 −５ＰｂＦ2 −３．５ＬａＦ3 −２ＹＦ3 −
２．５ＡｌＦ3 −７ＬｉＦ（ｍｏｌ％）を用いた。コア
に５００ｐｐｍのＰｒをドープしたコア径１．８μｍ、
外径１２５μｍの光ファイバを作製した。得られた単一
モードファイバのΔｎは３．７％、カットオフ波長は
０．９９μｍ、損失は２２ｄＢ／ｋｍ（波長１．２μ
ｍ）であった。このファイバを用いた光増幅器で０．２
４ｄＢ／ｍＷの高い利得係数を得た。
ｆＦ4 −９ＢａＦ2 −１０ＣａＦ2 −２．５ＬａＦ3 −
２．０ＹＦ3 −４．５ＡｌＦ3 −１８ＫＦ−３ＲｂＦ−
３ＣｓＦを用い、コアガラスとして５６ＺｒＦ4 −２３
ＢａＦ2 −５ＰｂＦ2 −３．５ＬａＦ3 −２ＹＦ3 −
２．５ＡｌＦ3 −７ＬｉＦ（ｍｏｌ％）を用いた。コア
に５００ｐｐｍのＰｒをドープしたコア径１．８μｍ、
外径１２５μｍの光ファイバを作製した。得られた単一
モードファイバのΔｎは３．７％、カットオフ波長は
０．９９μｍ、損失は２２ｄＢ／ｋｍ（波長１．２μ
ｍ）であった。このファイバを用いた光増幅器で０．２
４ｄＢ／ｍＷの高い利得係数を得た。
【００３０】また、本実施例で使用したクラッドガラス
において、ＣａＦ2 の含有量がＢａＦ2 の含有量よりも
多くなっているが、この場合でもイオン半径の大きいＲ
ｂあるいはＣｓを添加することによって、安定なガラス
が作製でき、０．２３ｄＢ／ｍＷ以上の利得係数が得ら
れ、本発明の組成がファイバアンプの高効率化に有効で
あることが明らかになった。
において、ＣａＦ2 の含有量がＢａＦ2 の含有量よりも
多くなっているが、この場合でもイオン半径の大きいＲ
ｂあるいはＣｓを添加することによって、安定なガラス
が作製でき、０．２３ｄＢ／ｍＷ以上の利得係数が得ら
れ、本発明の組成がファイバアンプの高効率化に有効で
あることが明らかになった。
【００３１】（実施例６）クラッドガラスとして５１Ｈ
ｆＦ4 −１５ＢａＦ2 −３ＣａＦ2 −２．５ＬａＦ3 −
２．０ＹＦ3 −４．５ＡｌＦ3 −４ＮａＦ−１８ＫＦ
（ｍｏｌ％）を用い、コアガラスとして５６ＺｒＦ4 −
２３ＢａＦ2 −５ＰｂＦ2 −３．５ＬａＦ3−２ＹＦ3
−２．５ＩｎＦ3 −７ＬｉＦ（ｍｏｌ％）を用いた。コ
アに５００ｐｐｍのＰｒをドープしたコア径１．８μ
ｍ、外径１２５μｍの光ファイバを作製した。得られた
単一モードファイバのΔｎは３．７％、カットオフ波長
は０．９９μｍ、損失は２８ｄＢ／ｋｍ（波長１．２μ
ｍ）であった。このファイバを用いた光増幅器で０．２
６ｄＢ／ｍＷの高い利得係数を得た。
ｆＦ4 −１５ＢａＦ2 −３ＣａＦ2 −２．５ＬａＦ3 −
２．０ＹＦ3 −４．５ＡｌＦ3 −４ＮａＦ−１８ＫＦ
（ｍｏｌ％）を用い、コアガラスとして５６ＺｒＦ4 −
２３ＢａＦ2 −５ＰｂＦ2 −３．５ＬａＦ3−２ＹＦ3
−２．５ＩｎＦ3 −７ＬｉＦ（ｍｏｌ％）を用いた。コ
アに５００ｐｐｍのＰｒをドープしたコア径１．８μ
ｍ、外径１２５μｍの光ファイバを作製した。得られた
単一モードファイバのΔｎは３．７％、カットオフ波長
は０．９９μｍ、損失は２８ｄＢ／ｋｍ（波長１．２μ
ｍ）であった。このファイバを用いた光増幅器で０．２
６ｄＢ／ｍＷの高い利得係数を得た。
【００３２】また、本実施例で使用したクラッドガラス
のように、（ＺｒＦ4 ＋ＨｆＦ4 ）／（ＢａＦ2 ＋Ｃａ
Ｆ2 ）＝２．３から４．０の範囲では安定なガラスが作
製できる。したがって、３０ｄＢ／ｋｍ以下の損失の低
いファイバが作製でき、０．２５ｄＢ／ｍＷ以上の利得
係数が得られた。
のように、（ＺｒＦ4 ＋ＨｆＦ4 ）／（ＢａＦ2 ＋Ｃａ
Ｆ2 ）＝２．３から４．０の範囲では安定なガラスが作
製できる。したがって、３０ｄＢ／ｋｍ以下の損失の低
いファイバが作製でき、０．２５ｄＢ／ｍＷ以上の利得
係数が得られた。
【００３３】（実施例７）クラッドガラスとして５０Ｈ
ｆＦ4 −１５．７ＢａＦ2 −３．３ＣａＦ2 −２．５Ｌ
ａＦ3 −２．０ＹＦ3 −４．５ＡｌＦ3 −５．５ＮａＦ
−１６．５ＫＦを用い、コアガラスとして５６ＺｒＦ4
−２３ＢａＦ2 −５ＰｂＦ2 −３．５ＬａＦ3 −２ＹＦ
3 −２．５ＩｎＦ3 −７ＬｉＦ（ｍｏｌ％）を用いた。
コアにＰｒのかわりにＰｒ，Ｙｂ，Ｎｄ，Ｈｏ，Ｅｒ，
Ｔｍをドープしたコア径１．８μｍ、外径１２５μｍの
光ファイバを作製した。得られた単一モードファイバの
Δｎは３．７％、カットオフ波長は０．９９μｍ、損失
はいずれの添加イオンに対しても３０ｄＢ／ｋｍ（波長
１．２μｍ）以下であった。
ｆＦ4 −１５．７ＢａＦ2 −３．３ＣａＦ2 −２．５Ｌ
ａＦ3 −２．０ＹＦ3 −４．５ＡｌＦ3 −５．５ＮａＦ
−１６．５ＫＦを用い、コアガラスとして５６ＺｒＦ4
−２３ＢａＦ2 −５ＰｂＦ2 −３．５ＬａＦ3 −２ＹＦ
3 −２．５ＩｎＦ3 −７ＬｉＦ（ｍｏｌ％）を用いた。
コアにＰｒのかわりにＰｒ，Ｙｂ，Ｎｄ，Ｈｏ，Ｅｒ，
Ｔｍをドープしたコア径１．８μｍ、外径１２５μｍの
光ファイバを作製した。得られた単一モードファイバの
Δｎは３．７％、カットオフ波長は０．９９μｍ、損失
はいずれの添加イオンに対しても３０ｄＢ／ｋｍ（波長
１．２μｍ）以下であった。
【００３４】本発明で添加した希土類イオンは通信波長
を中心とした広い波長領域で光増幅機能を有し、本発明
のガラスを用いることによって、損失の低いファイバが
作製できるため、光通信に有用な増幅器の作製が可能と
なる。
を中心とした広い波長領域で光増幅機能を有し、本発明
のガラスを用いることによって、損失の低いファイバが
作製できるため、光通信に有用な増幅器の作製が可能と
なる。
【００３５】
【発明の効果】以上の実施例に示したように、本発明に
よれば光ファイバの低損失化が実現でき、結果として光
ファイバ増幅器の利得係数が向上し、実用化にとって必
須である半導体レーザ励起による光増幅器を容易に構成
することができる。したがって、Ｐｒ，Ｎｄ，Ｅｒ等の
発光イオンをドープすることにより種々波長において光
増幅の高効率化が可能になることから光通信システムの
低コスト化および高性能化が図れるという利点がある。
よれば光ファイバの低損失化が実現でき、結果として光
ファイバ増幅器の利得係数が向上し、実用化にとって必
須である半導体レーザ励起による光増幅器を容易に構成
することができる。したがって、Ｐｒ，Ｎｄ，Ｅｒ等の
発光イオンをドープすることにより種々波長において光
増幅の高効率化が可能になることから光通信システムの
低コスト化および高性能化が図れるという利点がある。
【図１】本発明の実施例１において、コアガラスの屈折
率のＰｂＦ2 含有量依存性を示す図である。
率のＰｂＦ2 含有量依存性を示す図である。
【図２】本発明の実施例１のコアガラスの結晶化特性の
ＰｂＦ2 含有量依存性を示す図である。
ＰｂＦ2 含有量依存性を示す図である。
【図３】本発明の実施例１で得られた光ファイバの損失
特性を示す図である。
特性を示す図である。
【図４】図３のファイバを用いて作製した光ファイバ増
幅器の利得特性を示す図である。
幅器の利得特性を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｈ０１Ｓ 3/17 Ｈ０１Ｓ 3/17 (72)発明者 大石 泰丈 東京都千代田区内幸町１丁目１番６号 日本電信電話株式会社内 (72)発明者 森 淳 東京都千代田区内幸町１丁目１番６号 日本電信電話株式会社内 (72)発明者 西田 好毅 東京都千代田区内幸町１丁目１番６号 日本電信電話株式会社内 (72)発明者 須藤 昭一 東京都千代田区内幸町１丁目１番６号 日本電信電話株式会社内 (56)参考文献 特開 平６−232489（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−122532（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−166537（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C03C 13/04 C03C 3/32 G02B 6/00 376 H01S 3/07 H01S 3/10 H01S 3/17
Claims (2)
- 【請求項１】 フッ化物系ガラスからなるコアおよびク
ラッドを有し、前記コアを形成するコアガラスが発光イ
オンを含むフッ化物系ガラスである光増幅用光ファイバ
において、前記コアガラスに含有されるＰｂＦ2 が２５
ｍｏｌ％以下であり、かつ前記クラッドを形成するクラ
ッドガラスにＫＦおよびＣａＦ2 の少なくとも一方が含
有されることを特徴とする光増幅用光ファイバ。 - 【請求項２】 請求項１において、前記クラッドガラス
は、ＺｒＦ4 およびＨｆＦ4 の少なくとも１種を４０〜
６５ｍｏｌ％含有し、ＣａＦ2 ，ＳｒＦ2 およびＢａＦ
2 のそれぞれを、０〜１０ｍｏｌ％，０〜５ｍｏｌ％お
よび９〜３５ｍｏｌ％で、かつ３つの合計で１０〜４０
ｍｏｌ％含有し、ＬａＦ3 ，ＧｄＦ3およびＬｕＦ3 の
それぞれを０〜８ｍｏｌ％ずつ含有し、ＳｃＦ3 および
ＹＦ3のそれぞれを０〜６ｍｏｌ％ずつ含有し、Ｌｉ
Ｆ，ＮａＦ，ＫＦ，ＲｂＦおよびＣｓＦのそれぞれを、
０〜２５ｍｏｌ％，０〜２５ｍｏｌ％，５〜３０ｍｏｌ
％，０〜２５ｍｏｌ％および０〜２５ｍｏｌ％で、かつ
５つの合計で５〜３０ｍｏｌ％含有し、ＡｌＦ3 を０〜
６ｍｏｌ％含有し、かつ全ての合計が１００ｍｏｌ％と
なるフッ化物ガラスよりなることを特徴とする光増幅用
光ファイバ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07751494A JP3149119B2 (ja) | 1994-04-15 | 1994-04-15 | 光増幅用光ファイバ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07751494A JP3149119B2 (ja) | 1994-04-15 | 1994-04-15 | 光増幅用光ファイバ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07277769A JPH07277769A (ja) | 1995-10-24 |
| JP3149119B2 true JP3149119B2 (ja) | 2001-03-26 |
Family
ID=13636080
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07751494A Expired - Lifetime JP3149119B2 (ja) | 1994-04-15 | 1994-04-15 | 光増幅用光ファイバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3149119B2 (ja) |
-
1994
- 1994-04-15 JP JP07751494A patent/JP3149119B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07277769A (ja) | 1995-10-24 |
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