JP3133766B2 - ジョークラッシャの出口隙間調整機構 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 技術分野 本発明は、破砕粒の粒径を自在に変更するためのジョ
ークラッシャの出口隙間調整機構に関する。

背景技術 ジョークラッシャを図17の自走式クラッシャを参照し
説明する。例機は例えばホッパ１と、フィーダ２と、ジ
ョークラッシャ３と、ベルトコンベア４等とを有して自
走可能とされている。ホッパ１に投入されたコンクリー
トや岩石等の被破砕物５は、フィーダ２によってジョー
クラッシャ３上端の開口部からジョークラッシャ３内に
適量投入されて破砕され、ジョークラッシャ３下端の出
口隙間δからベルトコンベア４上に排出されて製品とな
る。このジョークラッシャ３の出口隙間調整機構を、図
18を参照して詳述する。尚、以下の説明で用いる上下左
右前後や背面等の方向用語は例機から見てのものとす
る。また例機は図示左側を前側とする。

ジョークラッシャ３は、固定ジョー3aと、固定ジョー
3aに対面するスイングジョー3bと、スイングジョー3bの
背面側に位置するトグルブロック3cと、固定ジョー3aを
固定し、スイングジョー3bの上端を軸着する偏心したク
ランク軸3dを支承し、かつトグルブロック3cの位置を調
整自在に固定する基台3e（例機の機体となる）と、スイ
ングジョー3bの背面に設けた第１当接部3b1に一端を当
接すると共にトグルブロック3cのスイングジョー3b側に
設けた第２当接部3c1に他端を当接するトグルプレート3
fと、トグルプレート3fの両端を第１当接部3b1と第２当
接部3c1とで当接すべく、スイングジョー3bの背面と基
台3e側との間に架設されてこれらスイングジョー3bと基
台3e側とを互いに引き合わせる張力を有するプリテンシ
ョン部材3gと、を有する。

ここで固定ジョー3aとスイングジョー3bとの離間幅
は、上端の開口から下端の出口隙間δに向かって徐々に
狭くなる。従ってクランク軸3dを回転させてスイングジ
ョー3bをスイングさせると、固定ジョー3aとスイングジ
ョー3bとの間に投入された被破砕物５は破砕され、下降
するに従い細粒化し、出口隙間δから排出される。即ち
トグルブロック3cの基台3eへの固設位置を前後方向Ｘに
調整することにより（即ち、出口隙間δを調整すること
により）、破砕粒の粒径を自在に変更できる。詳しくは
次の通り。

トグルブロック3cは、このトグルブロック3cの上方に
位置して基台3eに固設した第１ブラケット3e2に対し、
雄ねじ3hとダブルナット3h1とで吊り下げられる。即
ち、第１ブラケット3e2には前後方向Ｘに長い、上下方
向Ｚの長孔を有する。雄ねじ3hはこの長孔を貫通してト
グルブロック3c上部に螺合される。ダブルナット3h1は
雄ねじ3hの頭部側（第１ブラケット3e2の上側）に螺着
され、その下面は第１ブラケット3e2上面に当接し、こ
れによりトグルブロック3cを第１ブラケット3e2から吊
り下げ、第１ブラケット3e2からの（即ち、基台3eから
の）トグルブロック3cの脱落を阻止する。またトグルブ
ロック3cは、このトグルブロック3cの後方に位置して基
台3eに固設した第２ブラケット3eに対し、雄ねじ3iと、
シム3jと、ダブルナット3i1とで固設される。即ち、第
２ブラケット3e3には前後方向Ｘの孔を有する。雄ねじ3
iはこの孔を貫通してトグルブロック3cの後部に螺合さ
れる。ダブルナット3i1は雄ねじ3iの頭部側（第２ブラ
ケット3e3の後側）に螺着され、その前面は第２ブラケ
ット3e3の後面に当接し、これによりトグルブロック3c
を第２ブラケット3e3に（即ち、基台3eに）固設する。
尚、シム3jはトグルブロック3cと、第２ブラケット3e3
との間に着脱自在に挟まれる。従って出口隙間δの調整
は、先ず両ダブルナット3h1、3i1と、両雄ねじ3h、3iと
を緩め、トグルブロック3cを上下方向Ｚ及び前後方向Ｘ
に移動可能とする。そしてトグルブロック3c後部と基台
3eとの間に別途設けた油圧シリンダ（図示せず）によっ
てトグルブロック3cを前後方向Ｘに移動させ、所定位置
で停止させる。そしてトグルブロック3cと第２ブラケッ
ト3e3との間に、所定厚さのシム3jを出し入れする。そ
して油圧シリンダによってトグルブロック3cを前後方向
Ｘに移動させてトグルブロック3cが停止したとき、両雄
ねじ3h、3iを所定量だけ締め込んでトグルブロック3cを
完全に固定し、その後、両ダブルナット3h1、3i1を締め
込んでトグルブロック3cの基台3eへの固定位置を確保す
る。即ちスイングジョー3bはトグルブロック3cからトグ
ルプレート3fを経て設けられているため、シム3jの出し
入れ分だけ前後方向Ｘに移動し、これにより出口隙間δ
は調整される。

尚、前述の通り、スイングジョー3bの下部背面と基台
3eの下部との間には、トグルプレート3fの両端を第１当
接部3b1と第２当接部3c1とで当接すべく引き合わせる張
力を予め与えるプリテンション部材3gが架設されてい
る。従って出口隙間δの調整は、プリテンションを取り
除いた状態で行うのが好ましく、また上記出口隙間δの
調整に引き続き、その調整分（即ち、シム3jの出し入れ
分）に対応してプリテンション部材3gのプリテンション
も再調整する必要がある。この再調整を行わないと、ス
イングジョー3bが円滑にスイングしなくなるからであ
る。そこでプリテンション部材3gは、スイングジョー3b
の下部背面に一端をピン連結されたロッド3g1と、ロッ
ド3g1の他端に設けたねじ部3g2と、基台3eの下部と前記
ねじ部3g2とに両端を当接するバネ3g3とを有している。
即ち、ジョークラッシャ３の出口隙間δの調整時には、
ねじ部3g2を回してプリテンションを除去し、また調整
後の出口隙間δに応じたプリテンションを再設定するこ
ととなる。

しかし、上記従来のジョークラッシャの出口隙間調整
機構では、出口隙間δの調整時、油圧シリンダ（図示せ
ず）の駆動作業の外、手作業による両ダブルナット3h
1、3i1、両雄ねじ3h、3i及び螺子部3g2を夫々回す必要
があり、非常に手数が掛かる。しかもプリテンション部
材3gのバネ3g3のテンションは、スイングジョー3bがス
イングしたときでもこれを基台3eへ固定させるためもの
であるから、極めて大きな張力（具体的には数トン）と
なる。このような大きな張力を、出口隙間δの調整の都
度、最適値に手作業によって調整することは、作業者に
とって極めて辛労作業となる。またその工具も大型化
し、保管等も大変である。さらにまた、大きな工具のた
めの広い動作空間もジョークラッシャ３に確保する必要
がある。このため、例機やジョークラッシャ３のコンパ
クト化の妨げとなる。

発明の開示 本発明は、かかる従来技術の問題点を解消するために
なされたもので、容易に調整できる簡単構造のジョーク
ラッシャの出口隙間調整機構の提供を目的とする。

本発明に係るジョークラッシャの出口隙間調整機構
は、第１に、 固定ジョーと、固定ジョーに対面するスイングジョー
と、スイングジョーの背面側に位置するトグルブロック
と、固定ジョーを固定し、スイングジョーの上端を軸着
するクランク軸を支承し、かつトグルブロックの位置を
調整自在に固定する基台と、スイングジョーの背面に設
けた第１当接部に一端を当接すると共に、トグルブロッ
クのスイングジョー側に設けた第２当接部に他端を当接
するトグルプレートと、トグルプレートの両端を第１当
接部と第２当接部とで当接すべく、スイングジョーの背
面と基台側との間に架設されて、スイングジョーと基台
側とを互いに引き合わせる張力を有するプリテンション
部材とを備え、クランク軸を回転させてスイングジョー
をスイングさせることにより、固定ジョーの上端とスイ
ングジョウの上端との間から投入された被破砕物を破砕
し、固定ジョーの下端とスイングジョウの下端との間で
なる出口隙間から被破砕物の破砕粒を排出するに際し、
トグルブロックの位置を調整して出口隙間を調整し、破
砕粒の粒径を変更自在とするジョークラッシャの出口隙
間調整機構において、 トグルブロックは、基台側に、上面が下り斜面である突
出部を形成し、 基台は、トグルブロック側に、突出部に合致する形状を
有して突出部を挟接可能とするＶ形開口部を形成し、 トグルブロックの下り斜面と、基台との間に、出し入れ
自在のシムを有することを特徴としている。

かかる第１構成によれば、基台側に、上面が下り斜面
である突出部を有するトグルブロックと、このトグルブ
ロック側に、突出部に合致した形状を有してこの突出部
を挟接可能とするＶ形開口部を有する基台とを備えるた
め、スイングジョーの自重と破砕時の破砕反力とが、ト
グルプレートを介してトグルブロックを後方へ押して、
トグルブロックをシム又は基台に当接させる。このため
従来の雄ねじ（例えば、図18の3h、3i）を用いることな
く、トグルブロックの上下方向及び前後方向への移動を
阻止できる。即ち従来の雄ねじの人手による調整作業を
無くすことができ、容易に調整できる簡単構造のジョー
クラッシャの出口隙間調整機構となる。

第２に、第１構成のジョークラッシャの出口隙間調整
機構において、 プリテンション部材は、スイングジョーの背面とトグル
ブロックとの間に架設され、かつトグルブロックの自重
に基づく第２当接部回りのモーメントMoと、スイングジ
ョーの背面とトグルブロックとを引き合わせるプリテン
ション部材の張力に基づく第２当接部回りのモーメント
Msとが、「Mo＞０」として「Mo＋Ms＞０」の関係を満足
するように架設されることを特徴としている。

かかる第２構成は第１構成を基礎としている。従って
第１構成の作用効果をそのまま有する。さらに、両モー
メントMo、Msが、「Mo＞０」として「Mo＋Ms＞０」の関
係を満足している。このため、トグルブロックの下面は
常時、基台のＶ形開口部の上面に接地する。従ってスイ
ングジョーの慣性力によりトグルブロックが振動して
も、その振動方向は単純化する。即ち、例えばトグルブ
ロックを基台側に固定する各種手段も単純化、かつ小型
化できるようになる。また例えばトグルブロックと基台
との当接面は振動によって磨耗するが、この磨耗も単純
モードとなり、これを見越して例えば表面硬化処理した
シムの形状改善が行い易くなる。

第３に、第２構成のジョークラッシャの出口隙間調整
機構において、 トグルブロックは、シムを介して、基台に対し雄ねじに
よって固定されることを特徴としている。

かかる第３構成は第１、第２構成を基礎としている。
従って、第１、第２構成の作用効果をそのまま有す。即
ち第３構成によれば、雄ねじの耐破断性が向上し、また
シムの形状や強度に対する設計上の設定が容易となる。
従って不慮の故障を阻止し易くなる。

第４に、第１構成のジョークラッシャの出口隙間調整
機構において、 プリテンション部材（3g）は、スイングジョーの背面と
トグルブロックとの間に架設されて、トグルブロックと
基台との間に架設される流体圧シリンダと、流体圧シリ
ンダの圧力回路の内、トグルブロックを基台側へ移動さ
せる側の回路に設けられるアキュムレータとを備えるこ
とを特徴としている。

かかる第４構成は第１構成を基礎としている。従って
第１構成の効果をそのまま有する。さらに次の効果を奏
する。従来のプリテンション部材は、スイングジョーの
下部背面と基台との間に架設してある。このため、出口
隙間の調整の都度、プリテンション部材のプリテンショ
ンを緩めたり、また再調整する必要があった。ところが
第４構成によれば、プリテンション部材に触れることな
く、ジョークラッシャの出口隙間を調整できる。即ちプ
リテンション部材の調整が不要となる。即ち、その分の
従来の辛労作業を解消できる。

さらに従来では、ジョークラッシャの出口隙間の調整
時だけに用いた油圧シリンダを、従来の雄ねじ（例え
ば、図18の3i）に替えて用いることができる。即ち第４
構成では、前述の通り、トグルブロックと基台とは、突
出部とＶ形開口部とで当接する。従ってトグルブロック
はそれ以上の後方へ移動できない。ところが、クラッシ
ャの稼働時、スイングジョーの慣性力によってトグルブ
ロックが基台（又はシム）に対してガタ付くことがあ
る。即ち第４構成は、従来、ジョークラッシャの出口隙
間の調整時だけに用いた油圧シリンダを、従来の雄ねじ
に替えて、ジョークラッシャの稼働時におけるトグルブ
ロックのガタ付き阻止のためにも活用している。しかも
流体圧シリンダであるため、トグルブロックのガタ付き
の完全阻止のためのアキュムレータも付設してある。
尚、プリテンション部材はスイングジョーの背面とトグ
ルブロックとの間に架設してあるため、流体圧シリンダ
の伸縮とは無関係であり、上記第１構成の効果を減殺す
ることがない。

第５に、第４構成のジョークラッシャの出口隙間調整
機構において、 アキュムレータの内圧を検出し、検出した内圧が第１所
定圧まで低下しているとき、低下したときから所定期
間、又は低下したときから第２所定圧に昇圧するまで、
アキュムレータを設ける回路に流体圧を自動供給する制
御手段を備えることを特徴としている。

かかる第５構成は第１、第４構成を基礎としている。
従って、第１、第４構成の作用効果をそのまま有す。さ
らに、流体圧シリンダであるために、トグルブロックの
ガタ付き完全阻止のためのアキュムレータの特徴を加味
した自動制御が可能となる。即ち第５構成によれば、ジ
ョークラッシャの出口隙間の調整は、シムの出し入れを
除く殆どを自動化したものである。

図面の簡単な説明 図１は本発明の第１実施例に係る狭い出口隙間調整時
の側面図である。

図２は本発明の第１実施例に係る広い出口隙間調整時
の側面図である。

図３は本発明の第１実施例に係るトグルブロック固設
部の平面図である。

図４は本発明の第１実施例に係るシムの平面図であ
る。

図５は本発明の第１実施例に係る油圧回路図である。

図６は本発明の第１実施例に係る他の油圧回路図であ
る。

図７は図１のトグルプレートの向きを示す図である。

図８は図２のトグルプレートの向きを示す図である。

図９は本発明の第２実施例に係る側面図である。

図10は本発明の第２実施例に係るトグルブロック固設
部の平面図である。

図11は本発明の第２実施例に係る単動シンダ縮め時の
側面図である。

図12は本発明の第２実施例に係る単動シンダ伸び時の
側面図である。

図13は本発明の第２実施例に係る複動シンダ縮め時の
側面図である。

図14は本発明の第２実施例に係る複動シンダ伸び時の
側面図である。

図15は本発明の第２実施例に係るトグルブロックの側
面図である。

図16は本発明の第２実施例に係るトグルブロックの側
面図である。

図17は従来の自走式クラッシャの側面図である。

図18は従来のジョークラッシャの側面図である。

発明を実施するための最良の形態 本発明の好ましい実施例を以下に詳述する。

第１実施例を図１〜図８を参照し説明する。尚、第１
実施例を搭載した例機は、前記図17の自走式クラッシャ
とする。従って前記図17、図18と同一部材には同一符号
を付し重複説明を省略する。

図１、図２に示す通り、ジョークラッシャ３は、固定
ジョー3aと、固定ジョー3aに対面するスイングジョー3b
と、スイングジョー3bの背面側に位置するトグルブロッ
ク3cとを有している。さらに固定ジョー3aを固定し、ス
イングジョー3bの上端を軸着するクランク軸3dを支承
し、かつトグルブロック3cの位置を調整自在に固定する
基台3eを有している。さらにスイングジョー3bの背面に
設けた第１当接部3b1に一端を当接すると共に、トグル
ブロック3cのスイングジョー3b側に設けた第２当接部3c
1に他端を当接する、トグルプレート3fを有している。
さらにトグルプレート3fの両端を第１当接部3b1と第２
当接部3c1とで当接すべく、スイングジョー3bの背面
と、トグルブロック3cの側面との間に架設した左右方向
の左右２本のプリテンション部材3g、3gを有している。

左右２本の各プリテンション部材3g、3gは夫々、図
１、図３に詳記する通り、スイングジョー3bの背面に一
端をピン連結されたロッド3g1と、このロッド3g1の他端
に螺着されたねじ部3g2と、トグルブロック3cの側面
（即ち、左右面の夫々）に固設したブラケット3c2と、
このブラケット3c2に固設した前後方向Ｘの筒部材3c3
と、この筒部材3c3の後面とねじ部3g2の前面とに前後両
端を当接したバネ3g3とを有している。即ち、ねじ部3g2
を回すことにより、バネ3g3に対して出口隙間δに応じ
たプリテンションを自在に確保できる。

トグルブロック3cは、図１〜図３に示す通り、基台3e
側に、上面が下り斜面である突出部3c4（図示する通
り、断面Ｖ形の突出部3c4）を備えている。一方、基台3
eは、トグルブロック3c側に、前記突出部3c4に合致した
形状を有してこの突出部3c4を挟接可能とされたＶ形開
口部3e1を有している。そしてトグルブロック3cの下り
斜面と、基台3eとの間に、図４に示す出入れ自在とされ
たシム3jを有している。

またトグルブロック3cと基台3eとの間には、図２、図
３に示す通り、左右２本の油圧シリンダ3kの夫々両端が
ピン連結されている。尚、前後ピン連結部のいずれか一
方は、図示するように（同図では基台3e側のピン連結
部）、水平ピンでピン連結され、出口隙間δの調整時及
びジョークラッシャ３の稼働時に、油圧シリンダ3kが上
下方向に円滑に揺動できるようにしてある。これら油圧
シリンダ3kの油圧回路は、図５に示す通り、油圧源3k1
と、この油圧源3k1から油圧シリンダ3kへの圧油を断続
し、又は切換える電磁式切換弁3k2と、この電磁式切換
弁3k2に切換信号S2を与える制御器（制御手段）3k3と、
この制御器3k3に例機のオペレータが切換信号S1を与え
る切換スイッチ3k4とを有している。

電磁式切換弁3k2は、油圧シリンダ3kのヘッド側に圧
油を送るA1位置と、ボトム側に圧油を送るA2位置と、油
圧シリンダ3kへの流路を遮断するAo位置（即ち、中立位
置）とを有する３位置切換弁である。

オペレータが切換スイッチ3k4をB1位置にすると、制
御器3k3はこの信号S1を受けて電磁式切換弁3k2をA1位置
にする信号S2をこの電磁式切換弁3k2に入力する。一
方、オペレータが切換スイッチ3k4をB2位置にすると、
制御器3k3は、この信号S1を受けて電磁式切換弁3k2をA2
位置にする信号S2を、この電磁式切換弁3k2に入力す
る。またオペレータが切換スイッチ3k4をBo位置にする
と、制御器3k3はこの信号S1を受けて電磁式切換弁3k2を
Ao位置にする信号S2をこの電磁式切換弁3k2に入力す
る。

電磁式切換弁3k2がA1位置になると、図５に示すよう
に、油圧シリンダ3kが縮んでトグルブロック3cを基台3e
（又はシム3jを介して基台3e）に強く接触させる。逆に
電磁式切換弁3k2がA2位置になると、油圧シリンダ3kが
伸びてトグルブロック3cを基台3eから離間させる。また
電磁式切換弁3k2がAo位置になると、油圧シリンダ3kの
伸縮が停止してトグルブロック3cも停止させる。

尚、本発明の構成の説明で、「トグルブロックを基台
側へ移動させる側の回路」と記載しているが、これはト
グルブロック3cと基台3eとの間に例えばリンク機構を加
設すると、油圧シリンダ3kの伸縮とトグルブロック3cの
移動方向との関係が前記関係と逆となることを加味した
ものである。

説明を元に戻す。上記「トグルブロック3cを基台3e側
へ移動させる側の回路（即ち、この第１実施例では油圧
シリンダ3kのヘッド側の回路）」にはアキュムレータ3k
5と、圧力スイッチ3k6とを有している。

アキュムレータ3k5は次のように作用する。油圧シリ
ンダ3kを用いると、その内部漏れと、スイングジョー3b
のスイング時の慣性とによってジョークラッシャ３の稼
働時にトグルブロック3cの突出部3c4が基台3eのＶ形開
口部3e1から周期的に離間しようとする。簡単に言え
ば、ガタ付きを起こそうとする。このようなジョークラ
ッシャ３の稼働時におけるトグルブロック3cの「ガタ付
き」も、油圧シリンダ3kの圧力回路の内、トグルブロッ
ク3cを基台3e側へ移動させる側の回路にアキュムレータ
3k5を設けたことにより、このアキュムレータ3k5の蓄圧
が油圧シリンダ3kに作用するため、阻止される。

圧力スイッチ3k6は次のように作用する。ジョークラ
ッシャ３が長時間稼働して油圧シリンダ3kの内部漏れが
蓄積すると、アキュムレータ3k5の蓄圧も漸減する。こ
のようになると、トグルブロック3cを基台3e側への押す
油圧も漸減し、遂にはトグルブロック3cがガタ付くこと
が起きうる。そこで圧力スイッチ3k6は、トグルブロッ
ク3cを基台3e側へ移動させる側の回路がアキュムレータ
3k5の最大蓄圧（即ち、最大油圧）Pmaxより低い第１所
定圧になったとき、その信号S3を制御器3k3に入力す
る。制御器3k3は電磁式切換弁3k2がAo位置である場合
で、かつこの信号S3を受けたときから（第１例とする）
か、又はこの信号S3を受けたときから所定期間（第２例
とする）か、又はこの信号S3を受けたときから第２所定
圧になるまで（第３例とする）、電磁式切換弁3k2をA1
位置とする信号S2を、電磁式切換弁3k2に入力する。即
ちアキュムレータ3k5の蓄圧を一定に維持するか、又は
例えば最大蓄圧Pmaxまで回復させてトグルブロック3cの
ガタ付きを阻止する。ここで、第１所定圧＜２所定圧≦
最大蓄圧Pmaxである。詳しくは次の通り。

前記第１例は制御器3k3と、電磁式切換弁3k2と、圧力
スイッチ3k6とでアキュムレータ3k5の回路圧を所定圧
（第１所定圧）以上に維持する機能を果たす。簡単に言
えば、これらで一つの減圧弁となる。尚、第１例では、
油圧シリンダ3kの油漏れが多いとき、電磁式切換弁3k2
が常時作動してしまう。そこでこれを阻止する手段とし
て前記第２、第３例を掲げた。先ず第２例の所定期間
は、例えばアキュムレータ3k5が最大蓄圧Pmaxになるま
での期間に設定できる。一方、第３例は、例えば第２所
定圧を最大蓄圧Pmaxに設定できる。尚、この第３例は、
実質的には第２例と同じである。勿論、第２例の所定期
間及び第３例の第２所定圧は他を基準としてもよい。こ
れら第２、第３例によれば、電磁式切換弁3k2が第１例
の如く常時作動することがないから、その分、電磁式切
換弁3k2の寿命延長等に寄与でき、またアキュムレータ3
k5の基本的効果（例えば、省エネ化）も達成できる。

尚、油圧回路は、図５に代えて各種準備できる。例え
ば図６のように構成しても構わない。即ち図６に示すよ
うに、制御器3k3を廃止する。またアキュムレータ3k5と
圧力スイッチ3k6とを減圧弁3k7に置き換える。但し、減
圧弁3k7の上流側は電磁式切換弁3k2に接続するが、下流
側は油圧シリンダ3kに接続すると共に電磁式切換弁3k2
にも接続する。そして電磁式切換弁3k2を例えば次の２
つの位置、A1位置及びA2位置、を有したものとする。即
ちA1位置は、油圧源3k1からの圧油を油圧シリンダ3kの
ヘッド側（即ち、減圧弁3k7の下流側）へ送るポート
と、減圧弁3k7の上流側に送るポートと、油圧シリンダ3
kのボトム側からの戻り油をドレンするポートとを有し
ている。一方、A2位置は、油圧源3k1からの圧油を油圧
シリンダ3kのボトム側へ送るポートと、油圧シリンダ3k
のヘッド側からの戻り油をドレンするポートとを有して
いる。尚、ドレンすると言っても、タンクばかりでなく
他の作動回路用の油器へ回しても構わない。そして切換
スイッチ3k4は、A1位置に対応するB1位置と、A2位置に
対応するB2位置との２位置スイッチとし、電磁式切換弁
3k2に対し電気的に接続されている。

上記図６の油圧回路の作用を説明する。オペレータが
切換スイッチ3k4をB1位置にすると、電磁式切換弁3k2は
A1位置となる。そして油圧シリンダ3kのボトム側の圧油
はドレンするが、ヘッド側には減圧弁3k7の作用に基づ
く規定圧の油量が流入し、油圧シリンダ3kを縮める。
尚、この状態はジョークラッシャ３の稼働時である。一
方、ジョークラッシャ３の出口隙間δを調整するときは
（即ち、シム3jを出し入れするときは）、切換スイッチ
3k4をB2位置にする。このようにすると、電磁式切換弁3
k2はA2位置となる。そして油圧シリンダ3kのヘッド側の
圧油はドレンするが、ボトム側には油圧源3k1からの油
圧が作用し、油圧シリンダ3kを伸ばす。このときトグル
ブロック3cは基台3eから離間するから、シム3jの出し入
れが可能となる。

尚、上記各油圧回路例は空圧回路でも構わない。この
場合、油圧源3k1は空圧源3k1と、また油圧シリンダ3kは
空圧シリンダ3kと読替える。

上記第１実施例の効果を説明する。

（１）第１に、基台3e側に、上面が下り斜面である突出
部3c4を有するトグルブロック3cと、このトグルブロッ
ク3c側に、前記突出部3c4に合致した形状を有してこの
突出部3c4を挟接可能とされたＶ形開口部3e1を有する基
台3eとを有する。このため、従来の雄ねじ3h、3iを用い
ることなく、トグルブロック3cの上下方向Ｚ及び前後方
向Ｘへの自由移動を阻止できる。また従来の雄ねじ3h、
3iの人手による辛労作業も無くすことができる。詳しく
は次の通り。

ジョークラッシャ３が停止しているときは、スイング
ジョー3bの自重に基づくモーメント力が、トグルプレー
ト3fを介してトグルブロック3cの突出部3c4を、基台3e
のＶ形開口部3e1に押し付ける。一方、ジョークラッシ
ャ３が稼働しているときは、スイングジョー3bの自重に
基づくモーメント力と被破砕物５の破砕力とが、トグル
プレート3fを介してトグルブロック3cの突出部3c4を基
台3eのＶ形開口部3e1に押し付ける。いずれにせよ、ト
グルブロック3cは、上下方向Ｚへも前後方向Ｘへも移動
できず、固定される。尚、固定されているといっても完
全固定ではなく、スイングジョー3bの揺動に基づく慣性
力によって前記「Ｖ形開口部3e1への押し付け力」は周
期的に変化し、従って前記「ガタ付き」が発生する。そ
してこのガタ付きを抑制しているのが前記油圧シリンダ
3kやアキュムレータ3k5である。

尚、図１は、ジョークラッシャ３の出口隙間δを狭く
した状態（δ＝δ１）を示す。そして図７は、図１に対
応したトグルプレート3fの向き（即ち、Ｖ形開口部3e1
に加わる力ベクトル）を示す。一方、図２は、出口隙間
δを広くした状態（δ＝δ２、但し、δ２＞δ１）を示
す図である。そして図８は、図２に対応したＶ形開口部
3e1に加わる力ベクトルを示す。これら図７、図８に示
すように、出口隙間δを調整すると、力ベクトルはその
強さと方向とが変化する。このため少なくとも、トグル
ブロック3cの突出部3c4の上面（即ち、下り斜面）は、
この上面と力ベクトルとでなす角θが90度を越える角度
としておく必要がある。尚、基台3eやシム3jの摩擦係数
を考慮しないものとする。このようにしないと、トグル
ブロック3cは基台3e上やシム3j上を上向きに滑り、トグ
ルブロック3cは基台3eのＶ形開口部3e1から外れる。

（２）第２に、プリテンション部材3g、3gをスイングジ
ョー3bの背面とトグルブロック3cとの間に架設したた
め、出口隙間δの調整時に、プリテンション部材3g、3g
の再調整が不要となる。即ち、その分の従来の辛労作業
を無くすことができる。さらにまたこの結果、従来の油
圧シリンダ（前述の通り、図18において図示せず）を有
効活用できるようになる。詳しくは次の通り。

従来、スイングジョー3bの下部背面と基台3eとの間に
プリテンション部材3gを架設した。このため出口隙間δ
の調整の都度、シム3jの増減に伴って架設間隔が増減す
る。このため、架設間隔の増減に応じたプリテンション
の再設定が必要があった。ところが上記実施例によれ
ば、プリテンション部材3g、3gをスイングジョー3bの背
面と、トグルブロック3cの側面（即ち、左右面）との間
に架設した。このため出口隙間δを調整のためシム3jを
増減しても、架設間隔が変化しないため、プリテンショ
ンの再設定が不要となる。

また従来はジョークラッシャ３の出口隙間δの調整時
だけに用いた油圧シリンダを、従来の雄ねじ3iに代えて
用いることができる。即ち前述の通り、本実施例では、
基台3e側に、上面が下り斜面である突出部3c4を有する
トグルブロック3cと、このトグルブロック3c側に、前記
突出部3c4に合致した形状を有してこの突出部3c4を挟接
可能とされたＶ形開口部3e1を有する基台3eとを有して
いる。このためトグルブロック3cがシム3jに当接したと
き、それ以上の後方へ移動できない。尚、シム3jが無い
場合は、トグルブロック3cが基台3eに当接したとき、そ
れ以上の後方へ移動できない。ところがジョークラッシ
ャ３の稼働時、スイングジョー3bの慣性力によってトグ
ルブロック3cが基台3e（又はシム3j）に対してガタつく
ようになる。即ち従来はジョークラッシャ３の出口隙間
δの調整時だけに用いた油圧シリンダを、この第１実施
例では、単に出口隙間δの調整時だけでなく、従来の雄
ねじ3iに代えてジョークラッシャ３の稼働時でのトグル
ブロック3cのガタ付き阻止にも活用している。しかも油
圧シリンダ3kであるため、自動制御が可能となり、また
トグルブロック3cのガタ付きの完全阻止のためにアキュ
ムレータ3k5等も使用でき、このアキュムレータ3k5の省
エネ機能を活用できる。

（３）即ち上記第１実施例によれば、人手を要すことな
くジョークラッシャ３の出口隙間δを調整でき、また調
整済みの出口隙間δを自動的に維持できる簡単構造のジ
ョークラッシャの出口隙間調整機構となる。

次に、第２実施例を図９〜図16を参照し説明する。
尚、上記第１実施例の図１〜図８と同一部材には同一符
号を付し重複説明を省略する。

第２実施例と第１実施例とは次の点で相違する。即ち
図９、図10に示す通り、第２実施例ではトグルブロック
3cの上面にほぼ近接してブラケット3e5を基台3eに固設
し、またトグルブロック3cを基台3eに対し１本の油圧シ
リンダ3kと、左右２組の雄ねじ3i、3i及びこれらに螺着
されたダブルナット3i1、3i1で着脱自在に連結した点で
ある。詳しくは次の通り。

ブラケット3e5は、例えばオーバホール時におけるト
グルブロック3cの脱着時、トグルブロック3cが基台3eか
ら転倒し脱落し難いように、また作業し易いように設け
た部材である。

油圧シリンダ3kは、図11、図12に示す単動シリンダ3k
や図13、図14に示す複動シリンダ3kが必要に応じて適用
される。油圧シリンダ3kは、上記第１実施例と異なり、
出口隙間δの調整時のみ作動させることとした。即ち出
口隙間δの調整時（つまり、シム3jの出し入れ時）、先
ずダブルナット3i1、3i1を緩める。これによりトグルブ
ロック3cは基台3eから前後方向Ｘに移動自在となる。そ
の後、油圧シリンダ3kを伸ばしてトグルブロック3cと基
台3eとの密接状態（図11、図13参照）を離間状態（図1
2、図14参照）とする。そして、シム3jの挿入完了後、
油圧シリンダ3kを縮めるには次のようにする。油圧シリ
ンダ3kが単動シリンダならば、スイングジョー3bのモー
メント力及びダブルナット3i1、3i1の締込みのいずれか
一方又は両方で行う。また油圧シリンダ3kが複動シリン
ダならば、油圧力によって縮める。

尚、油圧シリンダ3kを伸縮させるとき、トグルブロッ
ク3cと基台3eとの左右間での摩擦力のアンバランスによ
ってトグルブロック3cが左右方向へ揺動することがあ
る。単動シリンダ3kならば、図11、図12に示すように、
単動シリンダ3kがトグルブロック3cに固設していないか
ら（正確には固設する必要がないから）、トグルブロッ
ク3cが揺動しても単動シリンダ3kが破損することはな
い。一方、複動シリンダ3kならば、トグルブロック3cに
連結することとなる。このため複動シリンダ3kならば、
図13、図14に示すように、トグルブロック3c側を上下方
向Ｚのピンでトグルブロック3cにピン連結してある。こ
のためトグルブロック3cの揺動から複動シリンダ3kの破
損を阻止できる。

尚、トグルブロック3cは、雄ねじ3iとダブルナット3i
1とによって基台3eに固設されているもが、ジョークラ
ッシャ３の稼働時、スイングジョー3bの慣性力によっ
て、前後方向Ｘに振動する。またスイングジョー3bの上
下方向Ｚの振動は基本的にはトグルプレート3fの第１当
接部3b1回りと第２当接部3c1回りとの揺動によって吸収
されるのであるが、トグルブロック3cも上下方向Ｚに微
振動する。このため、これら微振動に基づく雄ねじ3iの
破断が断念される。そこでこの第２実施例では、図10に
示すように、第１策として、雄ねじ3iをトグルブロック
3cにピン連結して雄ねじ3iへの振動伝達を軽減し、もっ
て耐破断性を高めている。さらに第２策として、同じく
図10に示すように、雄ねじ3iの軸長を長くして軸力を高
め、もって耐破断性を高めている。そして次に述べるよ
うに、さらなる第３策を有している。

図15、図16に示す通り、第２当接部3c1回りには２つ
のモーメントMo、Msが生ずる。モーメントMoは、トグル
ブロック3cの自重に基づく第２当接部3c1回りのモーメ
ントである。一方、モーメントMsは、プリテンション部
材3gの張力に基づく第２当接部3c1回りのモーメントで
ある。尚、このモーメントMsは、プリテンション部材3g
の張力の軸線Ｐが第２当接部3c1を通過するように、第
２当接部3c1とプリテンション部材3gとが配置されたと
きは、生じないことは明らかである。

ここでプリテンション部材3gのプリテンションを予め
説明しておく。前後方向Ｘの振動は、トグルブロック3c
を基台3eへ押し付ける力（後方向の力）と、トグルブロ
ック3cを基台3eから離間させようとする力（前方向の
力）との周期的繰り返しである。ここで後方向の力はト
グルブロック3cを基台3eへ押し付ける力であるから、静
的にはトグルブロック3cの突出部3c4が基台3eのＶ形開
口部3e1に完全に挟まれた状態であると見做せる。従っ
て後方向の力が雄ねじ3iを破損させる概念はない。とこ
ろが、前方向の力はトグルプレート3fやトグルブロック
3c等のマス（即ち「スイングジョー3bを静止させようと
するトグルプレート3fやトグルブロック3c等の慣性
力」）を生じさせる力である。そしてプリテンション
は、前記マスを確保するだけの力である。別言すれば、
プリテンションが無ならば、トグルプレート3fはスイン
グジョー3bの前方向の力の発生時に第１当接部3b1と第
２当接部3c1との間から脱落してしまう。即ちプリテン
ションは極めて大きく設定してある。具体的には、例え
ばトグルブロック3c自重が0.3トン程度ならば、プリテ
ンションは例えば２トン、従って、左右２本のプリテン
ション部材3gで計４トン程度とされる。

説明を元に戻す。そこで本第２実施例では、図15に示
すように、両モーメントモーメントMo、Msを同方向に設
定した。これは、図15に示すように、第２当接部3c1か
ら軸線Ｐまでの最短距離L1を第２当接部3c1の下方に位
置させることで達成できる。このようにすることにより
トグルブロック3cの下面は常時、基台3eのＶ形開口部3e
1の上面に接地する。つまりトグルブロック3cは上下方
向Ｚの微振動を受けても上下振動しない。また、前後方
向Ｘを受けても、Ｖ形開口部3e1の上面に接地しつつ前
後方向Ｘに滑ろうとするだけであるから、雄ねじ3iに対
する繰り返し負荷の方向も単純である。即ち、トグルブ
ロック3cを基台3e側に固定する各種手段も単純化、かつ
小型化できるようになる。具体的には、雄ねじ3iの耐破
断性が単純化され、耐破断性が高まる効果を奏する。ま
た例えばトグルブロック3cと基台3eとの当接面は振動に
よって磨耗するが、この磨耗も単純モードとなり、これ
を見越して例えば表面硬化処理た、シム3jの形状改善を
行い易くなる。

即ち上記効果は、モーメントMoの回転方向を「Mo＞
０」として、両モーメントMo、Msが「Mo＋Ms＞０」の関
係で得られる。そしてこのような関係「Mo＋Ms＞０」
は、図16に示すように、第２当接部3c1から軸線Ｐまで
の最短距離L1を第２当接部3c1の上方に位置させたとき
（即ち「Ms＜０」となるとき）でも達成できる。

即ち両モーメントMo、Msは、「Mo＞０」として「Mo＋
Ms＞０」の関係を満足するように、プリテンション部材
3gをスイングジョー3bの背面とトグルブロック3cとの間
に架設すれば、雄ねじ3iの耐破断性を高めることができ
る。これが、前記第３策である。尚、この第３策の効果
は、雄ねじ3iに対してのみ効果が有るのではない。例え
ば、前記油圧シリンダ3kが上記第１実施例のように、ジ
ョークラッシャ３の稼働時に、油圧力でトグルブロック
3cを基台3e側へ付勢するものに対しても有効であること
は説明を待たない。

産業上の利用可能性 本発明は、簡単な構造で、調整が容易なジョークラッ
シャの出口隙間調整機構として有用である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭54−7668（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B02C 1/02 - 1/10

Claims (5)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】固定ジョー（3a）と、 前記固定ジョー（3a）に対面するスイングジョー（3b）
   と、 前記スイングジョー（3b）の背面側に位置するトグルブ
   ロック（3c）と、 前記固定ジョー（3a）を固定し、前記スイングジョー
   （3b）の上端を軸着するクランク軸（3d）を支承し、か
   つ前記トグルブロック（3c）の位置を調整自在に固定す
   る基台（3e）と、 前記スイングジョー（3b）の背面に設けた第１当接部
   （3b1）に一端を当接すると共に、前記トグルブロック
   （3c）の前記スイングジョー（3b）側に設けた第２当接
   部（3c1）に他端を当接するトグルプレート（3f）と、 前記トグルプレート（3f）の両端を前記第１当接部（3b
   1）と前記第２当接部（3c1）とで当接すべく、前記スイ
   ングジョー（3b）の背面と前記基台（3e）側との間に架
   設されて、前記スイングジョー（3b）と前記基台（3e）
   側とを互いに引き合わせる張力を有するプリテンション
   部材（3g）とを備え、 前記クランク軸（3d）を回転させて前記スイングジョー
   （3b）をスイングさせることにより、前記固定ジョー
   （3a）の上端と前記スイングジョウ（3b）の上端との間
   から投入された被破砕物（５）を破砕し、前記固定ジョ
   ー（3a）の下端と前記スイングジョウ（3b）の下端との
   間でなる出口隙間（δ）から前記被破砕物（５）の破砕
   粒を排出するに際し、前記トグルブロック（3c）の位置
   を調整して前記出口隙間（δ）を調整し、前記破砕粒の
   粒径を変更自在とするジョークラッシャの出口隙間調整
   機構において、 前記トグルブロック（3c）は、前記基台（3e）側に、上
   面が下り斜面である突出部（3c4）を形成し、 前記基台（3e）は、前記トグルブロック（3c）側に、前
   記突出部（3c4）に合致する形状を有して前記突出部（3
   c4）を挟接可能とするＶ形開口部（3e1）を形成し、 前記トグルブロック（3c）の下り斜面と、前記基台（3
   e）との間に、出し入れ自在のシム（3j）を有すること
   を特徴とするジョークラッシャの出口隙間調整機構。
2. 【請求項２】請求の範囲１記載のジョークラッシャの出
   口隙間調整機構において、 前記プリテンション部材（3g）は、前記スイングジョー
   （3b）の背面と前記トグルブロック（3c）との間に架設
   され、かつ前記トグルブロック（3c）の自重に基づく前
   記第２当接部（3c1）回りのモーメントMoと、前記スイ
   ングジョー（3b）の背面と前記トグルブロック（3c）と
   を引き合わせる前記プリテンション部材（3g）の張力に
   基づく前記第２当接部（3c1）回りのモーメントMsと
   が、「Mo＞０」として「Mo＋Ms＞０」の関係を満足する
   ように架設されることを特徴とするジョークラッシャの
   出口隙間調整機構。
3. 【請求項３】請求の範囲２記載のジョークラッシャの出
   口隙間調整機構において、 前記トグルブロック（3c）は、前記シム（3j）を介し
   て、前記基台（3e）に対し雄ねじ（3i）によって固定さ
   れることを特徴とするジョークラッシャの出口隙間調整
   機構。
4. 【請求項４】請求の範囲１記載のジョークラッシャの出
   口隙間調整機構において、 前記プリテンション部材（3g）は、 前記スイングジョー（3b）の背面と前記トグルブロック
   （3c）との間に架設されて、 前記トグルブロック（3c）と前記基台（3e）との間に架
   設される流体圧シリンダ（3k）と、 前記流体圧シリンダ（3k）の圧力回路の内、前記トグル
   ブロック（3c）を前記基台（3e）側へ移動させる側の回
   路に設けられるアルキュムレータ（3k5）とを備えるこ
   とを特徴とするジョークラッシャの出口隙間調整機構。
5. 【請求項５】請求項４記載のジョークラッシャの出口隙
   間調整機構において、 前記アキュムレータ（3k5）の内圧を検出し、前記検出
   した内圧が第１所定圧まで低下しているとき、低下した
   ときから所定期間、又は低下したときから第２所定圧に
   昇圧するまで、前記アキュムレータ（3k5）を設ける回
   路に流体圧を自動供給する制御手段（3k3）を備えるこ
   とを特徴とするジョークラッシャの出口隙間調整機構。