JP3099119B2 - ステンレス製ボルト、ナット - Google Patents
ステンレス製ボルト、ナットInfo
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- JP3099119B2 JP3099119B2 JP11059889A JP5988999A JP3099119B2 JP 3099119 B2 JP3099119 B2 JP 3099119B2 JP 11059889 A JP11059889 A JP 11059889A JP 5988999 A JP5988999 A JP 5988999A JP 3099119 B2 JP3099119 B2 JP 3099119B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、化学プラント等の
腐食環境下で優れた耐食性を持ち、かつ締結時にかじ
り、焼付き等が生じないステンレス製ボルト，ナットに
関する。
腐食環境下で優れた耐食性を持ち、かつ締結時にかじ
り、焼付き等が生じないステンレス製ボルト，ナットに
関する。
【０００２】
【従来の技術】化学プラント、電気、機械、食品機器等
で耐食性を要求されるボルト、ナット、ネジ等として、
ステンレス製のものを使用するケ−スが増えている。前
記ステンレスとしては、一般にオ−ステナイト系のＳＵ
Ｓ３０４が使用されている。
で耐食性を要求されるボルト、ナット、ネジ等として、
ステンレス製のものを使用するケ−スが増えている。前
記ステンレスとしては、一般にオ−ステナイト系のＳＵ
Ｓ３０４が使用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記オ−ステナイト系
のＳＵＳ３０４は、炭素鋼に比べて摩擦係数が大きく、
かつ熱伝導率が小さいうえに熱膨張係数が大きい等の性
質を有している。したがって、その締結時には発熱、膨
張により、かじり、焼付きが発生し、作業に困難をきた
す場合があった。
のＳＵＳ３０４は、炭素鋼に比べて摩擦係数が大きく、
かつ熱伝導率が小さいうえに熱膨張係数が大きい等の性
質を有している。したがって、その締結時には発熱、膨
張により、かじり、焼付きが発生し、作業に困難をきた
す場合があった。
【０００４】それらかじり、焼付き防止対策として、表
面にシュウ酸あるいは弗素系の皮膜形成による方法が提
案されているが、形成される皮膜の硬度が低く、さらに
容易に剥離したりして再使用に耐えられないものであっ
た。
面にシュウ酸あるいは弗素系の皮膜形成による方法が提
案されているが、形成される皮膜の硬度が低く、さらに
容易に剥離したりして再使用に耐えられないものであっ
た。
【０００５】その他、使用に際して乾燥皮膜潤滑剤やペ
−スト状の潤滑剤を塗布することにより摩擦抵抗を低下
させる方法も提案されているが、該潤滑剤塗布の場合に
は経時変化により油膜等が切れて目的が達成されない場
合があるとともに、食品機械分野の装置の使用には、腐
食問題も絡んで問題が残されていた。
−スト状の潤滑剤を塗布することにより摩擦抵抗を低下
させる方法も提案されているが、該潤滑剤塗布の場合に
は経時変化により油膜等が切れて目的が達成されない場
合があるとともに、食品機械分野の装置の使用には、腐
食問題も絡んで問題が残されていた。
【０００６】また、特に海水等の腐食環境下での使用に
おいては、錆の発生が問題となるため、従来は高価なチ
タンが使用されていた。
おいては、錆の発生が問題となるため、従来は高価なチ
タンが使用されていた。
【０００７】前記錆の発生は、止め具の取り外しが不可
能となったり、止め具及び装置の破損を招く等、操作上
大きな問題となっていた。
能となったり、止め具及び装置の破損を招く等、操作上
大きな問題となっていた。
【０００８】本発明は、前記事情に鑑みてなされたもの
で、耐食性の向上、かじり、焼付き防止の効果の優れた
ステンレス製ボルト、ナットを提供することを目的とす
るものである。もっとも、本発明は、いわゆるネジを含
むものである。
で、耐食性の向上、かじり、焼付き防止の効果の優れた
ステンレス製ボルト、ナットを提供することを目的とす
るものである。もっとも、本発明は、いわゆるネジを含
むものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記目的を達
成するため、第一の手段として、ステンレス表面に直接
Ｓｎめっきを施し、熱拡散処理により表面にＦｅＳｎ2
及びＦｅＳｎの金属間化合物を形成させてなるステンレ
ス製ボルト、ナットであって、トルク係数が０．２から
０．４間にしたものである。
成するため、第一の手段として、ステンレス表面に直接
Ｓｎめっきを施し、熱拡散処理により表面にＦｅＳｎ2
及びＦｅＳｎの金属間化合物を形成させてなるステンレ
ス製ボルト、ナットであって、トルク係数が０．２から
０．４間にしたものである。
【００１０】また、第二の手段として、ステンレス表面
に直接ＳｎＺｎ合金めっきを施し、熱拡散処理により表
面にＦｅＳｎ2 及びＦｅＳｎの金属間化合物を形成させ
てなるステンレス製ボルト、ナットであって、トルク係
数を０．２から０．４の間にしたものである。
に直接ＳｎＺｎ合金めっきを施し、熱拡散処理により表
面にＦｅＳｎ2 及びＦｅＳｎの金属間化合物を形成させ
てなるステンレス製ボルト、ナットであって、トルク係
数を０．２から０．４の間にしたものである。
【００１１】
【作用】金属間化合物は、純金属にに比べて、硬さ、耐
摩耗性、耐食性に優れている。本発明で使用されるＳｎ
あるいはＳｎＺｎは、従来よりブリキに用いられ、耐食
性に優れているとともに、凝着抑制効果をもっているた
め、機械部品、軸 受にも合金として使用されている。
したがって、めっき処理後で得られるＦｅＳ2 は、硬さ
がステンレスに対して十分高く、組織が緻密で潤滑性の
良好な皮膜であるため、ステンレス製ボルト、ナットの
かじり、耐焼付き防止効果が優れているものである。
摩耗性、耐食性に優れている。本発明で使用されるＳｎ
あるいはＳｎＺｎは、従来よりブリキに用いられ、耐食
性に優れているとともに、凝着抑制効果をもっているた
め、機械部品、軸 受にも合金として使用されている。
したがって、めっき処理後で得られるＦｅＳ2 は、硬さ
がステンレスに対して十分高く、組織が緻密で潤滑性の
良好な皮膜であるため、ステンレス製ボルト、ナットの
かじり、耐焼付き防止効果が優れているものである。
【００１２】また、耐食性については、めっき後の熱拡
散処理により形成される金属間化合物の緻密化によっ
て、めっき層のピンホ−ルが減少して耐食性を向上させ
るとともに、ステンレスの素地に対して極めて貴になる
ため、良好な性質を示すものと思われる。その他、めっ
き層中のフリ−Ｓｎ残存効果で耐食性が向上している場
合や、Ｚｎ含有のものはＺｎのアノ−ド防食効果により
耐食性がさらに向上させられるものである。
散処理により形成される金属間化合物の緻密化によっ
て、めっき層のピンホ−ルが減少して耐食性を向上させ
るとともに、ステンレスの素地に対して極めて貴になる
ため、良好な性質を示すものと思われる。その他、めっ
き層中のフリ−Ｓｎ残存効果で耐食性が向上している場
合や、Ｚｎ含有のものはＺｎのアノ−ド防食効果により
耐食性がさらに向上させられるものである。
【００１３】
【実施例】以下に、本発明の一実施例及び本発明の実施
前に下地めっきを施した実施例を説明する。
前に下地めっきを施した実施例を説明する。
【００１４】
【実施例１】本発明の一実施例であり、オ−ステナイト
系ＳＵＳ３０４材からなるステンレス製ボルトを電解脱
脂（ＮａＯＨ ５０ｇ／１，ＮａＣＮ１０ｇ／１，Ｎａ
3 ＰＯ4 ２０ｇ／１，Ｎａ2 ＣＯ3 １０ｇ／１，界面活
性材１ｇ／１，室温）及び硫酸処理（５０ｗｔ％ Ｈ2
ＳＯ4 ，室温）を行った後、直接Ｓｎめっきを施し、さ
らに熱拡散処理を最高４３０℃で８時間実施した。その
結果、得られためっき層の熱さは、１０μｍである。
系ＳＵＳ３０４材からなるステンレス製ボルトを電解脱
脂（ＮａＯＨ ５０ｇ／１，ＮａＣＮ１０ｇ／１，Ｎａ
3 ＰＯ4 ２０ｇ／１，Ｎａ2 ＣＯ3 １０ｇ／１，界面活
性材１ｇ／１，室温）及び硫酸処理（５０ｗｔ％ Ｈ2
ＳＯ4 ，室温）を行った後、直接Ｓｎめっきを施し、さ
らに熱拡散処理を最高４３０℃で８時間実施した。その
結果、得られためっき層の熱さは、１０μｍである。
【００１５】この処理においては、Ｓｎがステンレス母
材中のＦｅと反応し、ＦｅＳｎ2 （一部はＦｅＳｎ）の
金属間化合物が形成され、硬さは３５０〜４００ＨＶと
高い値を示し、耐焼付き性が向上した。なお、トルク係
数は０．２５から０．３であった。
材中のＦｅと反応し、ＦｅＳｎ2 （一部はＦｅＳｎ）の
金属間化合物が形成され、硬さは３５０〜４００ＨＶと
高い値を示し、耐焼付き性が向上した。なお、トルク係
数は０．２５から０．３であった。
【００１６】
【実施例２】本発明の他の実施例であり、オ−ステナイ
ト系ＳＵＳ３０４材からなるステンレス製ボルトを前記
実施例１と同様の電解脱脂及び硫酸処理を行った後、直
接ＳｎＺｎ合金めっきを施し、さらに熱拡散処理を最高
５５０℃で３時間実施した。その結果、得られためっき
層も前記実施例１とほぼ同様の硬さとなり、耐焼付き性
が向上した。なお、トルク係数は０．２から０．４であ
った。
ト系ＳＵＳ３０４材からなるステンレス製ボルトを前記
実施例１と同様の電解脱脂及び硫酸処理を行った後、直
接ＳｎＺｎ合金めっきを施し、さらに熱拡散処理を最高
５５０℃で３時間実施した。その結果、得られためっき
層も前記実施例１とほぼ同様の硬さとなり、耐焼付き性
が向上した。なお、トルク係数は０．２から０．４であ
った。
【００１７】
【実施例３】本発明の実施前に下地めっきを施した実施
例であり、オ−ステナイト系ＳＵＳ３０４材からなるス
テンレス製ボルトを前記実施例１と同様の電解脱脂及び
硫酸処理を行った後、密着性向上のため、Ｎｉ合金めっ
きを施し、Ｃｕめっき、ついで本発明と同様にＳｎＺｎ
合金めっきを施し、さらに熱拡散処理を最高４００℃で
１０時間実施した。
例であり、オ−ステナイト系ＳＵＳ３０４材からなるス
テンレス製ボルトを前記実施例１と同様の電解脱脂及び
硫酸処理を行った後、密着性向上のため、Ｎｉ合金めっ
きを施し、Ｃｕめっき、ついで本発明と同様にＳｎＺｎ
合金めっきを施し、さらに熱拡散処理を最高４００℃で
１０時間実施した。
【００１８】前記各めっき条件は下記の通りである。
【００１９】Ｎｉ下地めっき：ＮｉＣｌ2 ６Ｈ2OＯ
２５０ｇ／１，ＨＣＬ １００ｇ／１，室温 Ｃｕめっき ：ＮＡＣＮ ３０ｇ／１，ＣｕＣＮ ２
０ｇ／１，ＮａＣＯ3 ２０ｇ／１，界面活性剤 ２ｇ／
１，４５℃ ＳｎＺｎめっき：ＮａＣＮ ２５ｇ／１，Ｎａ2 ＳｎＯ
3 ３Ｈ2 Ｏ ７５ｇ／１，Ｚｎ（ＣＮ）2 ５ｇ／
１，ＮａＯＨ １５ｇ／１，６５℃ 前記処理の結果、得られためっき層の厚さは、Ｃｕめっ
き層５μｍ，ＳｎＺｎ層１０μｍであり、Ｎｎの含有量
は２５ｗｔ％であった。
２５０ｇ／１，ＨＣＬ １００ｇ／１，室温 Ｃｕめっき ：ＮＡＣＮ ３０ｇ／１，ＣｕＣＮ ２
０ｇ／１，ＮａＣＯ3 ２０ｇ／１，界面活性剤 ２ｇ／
１，４５℃ ＳｎＺｎめっき：ＮａＣＮ ２５ｇ／１，Ｎａ2 ＳｎＯ
3 ３Ｈ2 Ｏ ７５ｇ／１，Ｚｎ（ＣＮ）2 ５ｇ／
１，ＮａＯＨ １５ｇ／１，６５℃ 前記処理の結果、得られためっき層の厚さは、Ｃｕめっ
き層５μｍ，ＳｎＺｎ層１０μｍであり、Ｎｎの含有量
は２５ｗｔ％であった。
【００２０】この処理においては、めっき中のＮｉ，Ｃ
ｕ，Ｓｎ並びにＺｎの拡散が起こり、η−Ｃｕ6 Ｓｎ5
（一部はＣｕ3 Ｓｎ）の金属間化合物が形成され、硬さ
は３５０ＨＶ〜４００ＨＶと高いうえに、潤滑性が良好
であった。
ｕ，Ｓｎ並びにＺｎの拡散が起こり、η−Ｃｕ6 Ｓｎ5
（一部はＣｕ3 Ｓｎ）の金属間化合物が形成され、硬さ
は３５０ＨＶ〜４００ＨＶと高いうえに、潤滑性が良好
であった。
【００２１】また、Ｓｎの一部はステンレス母材中のＦ
ｅと反応してＦｅＳｎ2 を形成し、ステンレスとの密着
性が向上させられた。
ｅと反応してＦｅＳｎ2 を形成し、ステンレスとの密着
性が向上させられた。
【００２２】
【実施例４】本発明の実施前に下地めっきを施した他の
実施例であり、オ−ステナイト系ＳＵＳ３０４材からな
るステンレス製ボルトを前記実施例１と同様の電解脱脂
及び硫酸処理を行った後、密着性向上のため、Ｎｉ下地
めっきを施し、Ｃｕめっき、ついでＳｎめっきを施し、
さらに熱拡散処理を２００℃で２０時間実施した。Ｓｎ
めっき条件は、前記実施例３と同様である。前記処理の
結果、得られためっき層の厚さは、Ｃｕめっき５μｍ，
Ｓｎが１０μｍである。
実施例であり、オ−ステナイト系ＳＵＳ３０４材からな
るステンレス製ボルトを前記実施例１と同様の電解脱脂
及び硫酸処理を行った後、密着性向上のため、Ｎｉ下地
めっきを施し、Ｃｕめっき、ついでＳｎめっきを施し、
さらに熱拡散処理を２００℃で２０時間実施した。Ｓｎ
めっき条件は、前記実施例３と同様である。前記処理の
結果、得られためっき層の厚さは、Ｃｕめっき５μｍ，
Ｓｎが１０μｍである。
【００２３】第１図には、未処理及び前記各実施例によ
って得られたステンレスボルトのトルク係数の変化が示
されている。
って得られたステンレスボルトのトルク係数の変化が示
されている。
【００２４】すなわち、前記各ステンレスボルトの耐焼
付き性評価のため、締め付け操作を数回（最大１０回）
繰り返して行い、軸力１０００Ｋｇ時のトルクを測定し
て計算によりトルク係数を求めたものである。
付き性評価のため、締め付け操作を数回（最大１０回）
繰り返して行い、軸力１０００Ｋｇ時のトルクを測定し
て計算によりトルク係数を求めたものである。
【００２５】同図に示されているように、未処理のボル
トは、締め付け回数につれてトルク係数が次第に上昇し
て焼付きに至るが、本発明を実施した実施例１及び２、
さらに本発明の実施前に下地めっきを施した実施例３及
４ではトルク係数の上昇がほとんど見られず、最大１０
回締め付けた場合でも焼付きが発生せず、締め付け回数
にかかわらずトルク係数がほぼ一定であり、０．２から
０．４の間にあり、良好な特性を示すことが判明した。
トは、締め付け回数につれてトルク係数が次第に上昇し
て焼付きに至るが、本発明を実施した実施例１及び２、
さらに本発明の実施前に下地めっきを施した実施例３及
４ではトルク係数の上昇がほとんど見られず、最大１０
回締め付けた場合でも焼付きが発生せず、締め付け回数
にかかわらずトルク係数がほぼ一定であり、０．２から
０．４の間にあり、良好な特性を示すことが判明した。
【００２６】すなわち、本発明を実施したステンレスボ
ルトは、耐焼付き性に優れていることが確認されたもの
である。
ルトは、耐焼付き性に優れていることが確認されたもの
である。
【００２７】第２図には、複合腐食試験結果が示されて
いる。ステンレスボルトは、耐食性が良好であるため、
化学プラント、電気、機械、食品機器等に使用されてい
るが、特に海岸地帯ならびに海水に接触する装置、機器
では錆が問題となる。そこで、耐食性評価の複合腐食試
験を行ったものである。該複合腐食試験は、人工海水を
用いて３５℃、４時間塩水噴霧を行った後、乾燥６０℃
で２時間、湿潤試験５０℃で２時間のサイクルを繰り返
し行う方法であり、極めて厳しい腐食試験である。
いる。ステンレスボルトは、耐食性が良好であるため、
化学プラント、電気、機械、食品機器等に使用されてい
るが、特に海岸地帯ならびに海水に接触する装置、機器
では錆が問題となる。そこで、耐食性評価の複合腐食試
験を行ったものである。該複合腐食試験は、人工海水を
用いて３５℃、４時間塩水噴霧を行った後、乾燥６０℃
で２時間、湿潤試験５０℃で２時間のサイクルを繰り返
し行う方法であり、極めて厳しい腐食試験である。
【００２８】同図に示されているように、未処理のボル
トは、２日で錆の発生が見られるが、本発明を実施した
実施例１及び２、さらに本発明の実施前に下地めっきを
施した実施例３及び４は未処理のボルトに比べて錆の発
生が遅く、実施例によっては４５サイクルの試験後でも
錆の発生が見られないものであった。また、錆の形態も
未処理のボルトの場合と異なっており、耐食性が非常に
高いことが判明したものである。
トは、２日で錆の発生が見られるが、本発明を実施した
実施例１及び２、さらに本発明の実施前に下地めっきを
施した実施例３及び４は未処理のボルトに比べて錆の発
生が遅く、実施例によっては４５サイクルの試験後でも
錆の発生が見られないものであった。また、錆の形態も
未処理のボルトの場合と異なっており、耐食性が非常に
高いことが判明したものである。
【００２９】
【発明の効果】本発明によれば、表面に金属間化合物を
形成させ、耐食性の向上、かじり、焼付き防止効果の優
れたステンレス製ボルト、ナットを提供することができ
るものである。
形成させ、耐食性の向上、かじり、焼付き防止効果の優
れたステンレス製ボルト、ナットを提供することができ
るものである。
第１図はステンレス製ボルトの締め付け回数とトルク係
数の関係を示した線図、第２図は複合腐食試験結果を示
したグラフである。
数の関係を示した線図、第２図は複合腐食試験結果を示
したグラフである。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭53−92335（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−115240（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−139909（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−200803（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−61268（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−61561（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 18/31 - 18/52 F16B 33/06 C23C 28/00,30/00
Claims (2)
- 【請求項１】 ステンレス表面に直接Ｓｎメッキを施
し、熱拡散処理により表面にＦｅＳｎ2 及びＦｅＳｎの
金属間化合物を形成させてなるステンレス製ボルト、ナ
ットであって、トルク係数が０．２から０．４の間にあ
ることを特徴とするステンレス製ボルト、ナット。 - 【請求項２】 ステンレス表面に直接ＳｎＺｎ合金めっ
きを施し、熱拡散処理により表面にＦｅＳｎ2 及びＦｅ
Ｓｎの金属間化合物を形成させてなるステンレス製ボル
ト、ナットであって、トルク係数が０．２から０．４の
間にあることを特徴とするステンレス製ボルト、ナッ
ト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11059889A JP3099119B2 (ja) | 1999-03-08 | 1999-03-08 | ステンレス製ボルト、ナット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11059889A JP3099119B2 (ja) | 1999-03-08 | 1999-03-08 | ステンレス製ボルト、ナット |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1301045A Division JP2974344B2 (ja) | 1989-11-20 | 1989-11-20 | ステンレス製ボルト，ナット |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11350151A JPH11350151A (ja) | 1999-12-21 |
| JP3099119B2 true JP3099119B2 (ja) | 2000-10-16 |
Family
ID=13126151
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11059889A Expired - Lifetime JP3099119B2 (ja) | 1999-03-08 | 1999-03-08 | ステンレス製ボルト、ナット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3099119B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5573039B2 (ja) * | 2009-07-27 | 2014-08-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 固体高分子形燃料電池セパレータ用ステンレス鋼およびその製造方法 |
| JP6452321B2 (ja) * | 2014-05-27 | 2019-01-16 | 株式会社友電舎 | 配管締結用ステンレス鋼製ねじ部材の製造方法 |
| JP2016035215A (ja) * | 2014-08-01 | 2016-03-17 | サンデンホールディングス株式会社 | 圧縮機 |
-
1999
- 1999-03-08 JP JP11059889A patent/JP3099119B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11350151A (ja) | 1999-12-21 |
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