JP5573039B2 - 固体高分子形燃料電池セパレータ用ステンレス鋼およびその製造方法 - Google Patents
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Description
(a) 発電温度が80℃程度であり、格段に低い温度で発電ができる、
(b) 燃料電池本体の軽量化、小型化が可能である、
(c) 短時間で立上げができ、燃料効率、出力密度が高い
等の利点を有している。
このため、固体高分子形燃料電池は、電気自動車の搭載用電源、家庭用または業務用の定置型発電機、携帯用の小型発電機として、今日最も注目されている燃料電池である。
なお、膜−電極接合体1は、MEA(Membrance-Electrode Assembly)と呼ばれていて、高分子膜とその膜の表裏面に白金系触媒を担持したカーボンブラック等の電極材料を一体化したものであり、厚さは数数10μm〜数100μmである。また、ガス拡散層2,3は、膜−電極接合体1と一体化される場合も多い。
ここに、セパレータ4,5には、
(A) 単セル間を隔てる隔壁
としての役割に加え、
(B) 発生した電子を運ぶ導電体、
(C) O2(すなわち空気)とH2が流れる空気流路、水素流路、
(D) 生成した水やガスを排出する排出路
としての機能が求められる。
さらに、固体高分子型燃料電池を実用に供するためには、耐久性や電気伝導性に優れたセパレータを使用する必要がある。
したがって、セパレータには、長時間の発電に耐えられる耐食性が要求される。その理由は、腐食によって金属イオンが溶出すると電解質膜のプロトン伝導性が低下するからである。
しかしながら、上記したセパレータは、使用開始直後の接触抵抗性には問題ないものの、使用に伴って接触抵抗が次第に増大するところに問題を残していた。
また、特に最近では、従来にも増して接触抵抗値の低減が叫ばれており、実使用環境下で接触抵抗:10mΩ・cm2未満のものが求められている。
Snめっきは、金めっき比べて、はるかに易くコストの点で有利であるが、上述したとおり、実使用に供した場合、次第に接触抵抗が増大し、長時間の使用に耐え得ない。
そこで、Snめっきを施したステンレス鋼のセパレータ使用環境下での挙動について調査したところ、セパレータの使用環境下ではSnが酸化してSnO2を形成し、このSnO2の形成量が増大すると接触抵抗が増加することが明らかとなった。
その結果、酸洗処理によって不動態皮膜を除去したステンレス鋼の表面に、Sn層を形成たのち、このSn層を溶融し、その状態で一定時間保持して下地ステンレス鋼中のFeとSnを合金化させ、表面にFeSn2を積極的に形成させて、未反応のSn量を極力低減してやると、その分セパレータ使用環境下で形成されるSnO2の量が減少する結果、接触抵抗を低い値に保持できることの知見を得た。
本発明は、上記の知見に立脚するものである。
1.ステンレス鋼の表面に、薄膜X線回折測定によるFeSn2ピーク強度(cps:2θ=34.7°)とSnピーク強度(cps:2θ=55.2°)の比FeSn2/Snが10以上を満足するSn系皮膜を有し、
電位を1.0V(vs.SHE)に10000秒保持した後の接触抵抗が10mΩ・cm 2 未満で、かつ電位を1.0V(vs.SHE)に10000秒保持したときの電流密度が1μA/cm 2 未満であることを特徴とする固体高分子形燃料電池セパレータ用ステンレス鋼。
本発明において、基材として用いるステンレス鋼に特に制限はなく、従来から公知の、例えばSUS447J1、SUSXM27、SUS444およびSUS436Lなどを好適に使用することができる。特にCrを30質量%程度含有するSUS447J1は、耐食性が高いので、厳しい耐食性が要求される環境下で使用される固体高分子形燃料電池用セパレータ材料としてとりわけ有利に適合する。
というのは、かような不動態皮膜が残存していると、その後にSn層を形成したのち、加熱処理によってSn層と下地ステンレス鋼のFeとを反応させて、表面にFeSn2を形成しようとしても、上記の反応が進まないからである。
なお、薄膜X線回折測定は、理学電機製ロータフレックス(RU-300)を使用して次の条件で行った。
・使用X線:Cu-Kα(波長=15.4178nm)
・KΒ線の除去:グラファイト単結晶モノクロメータ
・管電圧・管電流:55kV・250mA
・X線入射角度:2.0°
・スキャニングスピード:4°/min
・サンプリングインターバル:0.020°
・D.S.スリット:0.2mm
・R.S.スリット:5.0mm
・検出器:シンチレーションカウンター、積算回数:1回
図3に示すように2枚の試験片8を両面から同じ大きさの3枚のカーボンペーパ9(東レ製TGP-H-120)で交互に挟み、さらに銅板に金めっきを施した電極10を接触させ、単位面積当たり10 kgf/cm2(=9.8 MPa)の圧力をかけて2枚のセパレータ間の抵抗を測定し、接触面積を乗じ、さらに接触面数(=2)で除した値を接触抵抗値とした。なお、測定は位置を変えて4ヶ所で行ない、その平均値を示した。ここに、試料の電位を1.0V(vs. SHE)に10000秒保持した後の接触抵抗を以下の基準で評価した。
○:接触抵抗10mΩ・cm2未満
×:接触抵抗10mΩ・cm2以上
そこで、次に、セパレータの使用環境下での安定性について調査を行った。
試料を温度:80℃、pH:3の硫酸水溶液中に浸漬し、参照電極に飽和KCl Ag/AgClを用いて試料の電位を1.0V(vs. SHE)に10000秒保持したときに流れる電流値を測定した。電流値が小さいほどセパレータ使用環境で安定ということができ、10000秒後の電流値を下記の基準で評価した。
○:電流密度1μA/cm2未満
×:電流密度1μA/cm2以上
なお、Snめっき後、加熱処理を施した場合に、Snめっき厚みが0.1μm のときのFeSn2/Sn比は52、0.4μm のときのFeSn2/Sn比は12、0.6μm のときのFeSn2/Sn比は4、1.0μmのときのFeSn2/Sn比は1であった。
図4に示したとおり、加熱処理後のFeSn2/Sn比が10以上では電流密度が1μA/cm2未満となり、セパレータの使用環境したでの安定性が高いと判断できる。
図5に示したとおり、本発明に従う加熱処理によってFeSn2が形成され、Sn膜厚が薄くなるほど表面のSn量が減少し、FeSn2量が多くなっていることが分かる。
また、図6に示したとおり、加熱処理の有無にかかわらず、分極前の表面Sn量が多いと分極後に生成するSnO2量が多くなっていることが分かる。
Sn + 2H2O → SnO2 + 4H+ + 4e- --- (1)
薄膜回折X線測定における分極後のSnO2ピーク強度と分極後の接触抵抗の関係について調べた結果を図7に示す。
同図に示したとおり、分極後の表面SnO2量が多いと分極後の接触抵抗が大きくなっていることが分かる。SnO2は比較的電気抵抗の小さな酸化物であるが、生成量が多くなると接触抵抗の増大を引き起こしていることが分かる。
このためには、図5および図6に示したように、Sn膜形成後、加熱処理を行って表面にFeSn2を形成させ、分極前の表面Sn量を小さくすることが重要である。
なお、膜厚は0.1〜0.4μmの範囲に限られることなく、0.4μmを超えて厚くしてもかまわないが、その場合には、Sn層溶融後の保持時間を長くして、十分にFeSn2を形成する必要がある。
いずれにしても、在炉時間や通電時間を調整して、FeSn2の形成量をFeSn2/Sn比で10以上とすることが肝要である。
板厚:0.2mmのステンレス鋼SUS447J1、SUSXM27、SUS444、SUS436Lを使用して、温度: 60℃の硝弗酸(硝酸6質量%、弗酸3質量%)で酸洗処理した後、ROHM and HAAS社製メタンスルホン酸すずめっき浴 RONASTAN TP浴を使用して、pH:0.2〜0.4、温度:45℃、電流密度:5A/dm2の条件でめっき時間を調整して、ステンレス鋼SUS447J1、SUSXM27、SUS444、SUS436Lの表面に厚さ:0.1〜1.0μmのSn層を形成した。その後、熱処理炉(東京理化精機製作所製)を用い、Arガス雰囲気中、250℃で所定の時間保持する加熱処理を行った。
作製した試料のセパレータ使用環境下での接触抵抗変化と安定性について調べた結果を表1に示す。
図3に示すように2枚の試験片8を両面から同じ大きさの3枚のカーボンペーパ9(東レ製TGP-H-120)で交互に挟み、さらに銅板に金めっきを施した電極10を接触させ、単位面積当たり10 kgf/cm2(=9.8 MPa)の圧力をかけて2枚のセパレータ間の抵抗を測定し、接触面積を乗じ、さらに接触面数(=2)で除した値を接触抵抗値とした。なお、測定は位置を変えて4ヶ所で行ない、その平均値を示した。ここに、試料の電位を1.0V(vs. SHE)に10000秒保持した後の接触抵抗を以下の基準で評価した。
○:接触抵抗10mΩ・cm2未満
×:接触抵抗10mΩ・cm2以上
試料を温度:80℃、pH:3の硫酸水溶液中に浸漬し、参照電極に飽和KCl Ag/AgClを用いて試料の電位を1.0V(vs. SHE)に10000秒保持したときに流れる電流値を測定した。電流値が小さいほどセパレータ使用環境で安定ということができ、10000秒後の電流値を下記の基準で評価した。
○:電流密度1μA/cm2未満
×:電流密度1μA/cm2以上
板厚:0.2mmのステンレス鋼SUS447J1、SUSXM27、SUS444、SUS436Lを使用して、温度: 60℃の硝弗酸(硝酸6質量%、弗酸3質量%)で酸洗処理した後、ROHM and HAAS社製メタンスルホン酸すずめっき浴 RONASTAN TP浴を使用して、pH:0.2〜0.4、温度:45℃、電流密度:5A/dm2の条件でめっき時間を調整して、ステンレス鋼SUS447J1の表面に厚さ:1〜3μmのSn層を形成した。その後、熱処理炉(東京理化精機製作所製)を用い、Arガス雰囲気中、250℃で所定の時間保持する加熱処理を行った。
作製した試料のセパレータ使用環境下での接触抵抗変化と安定性について調べた結果を表2に示す。また、表2には、試料を薄膜X線回折で調査した結果も併せて示す。
Claims (3)
- ステンレス鋼の表面に、薄膜X線回折測定によるFeSn2ピーク強度(cps:2θ=34.7°)とSnピーク強度(cps:2θ=55.2°)の比FeSn2/Snが10以上を満足するSn系皮膜を有し、
電位を1.0V(vs.SHE)に10000秒保持した後の接触抵抗が10mΩ・cm 2 未満で、かつ電位を1.0V(vs.SHE)に10000秒保持したときの電流密度が1μA/cm 2 未満であることを特徴とする固体高分子形燃料電池セパレータ用ステンレス鋼。 - ステンレス鋼に酸洗処理を施して、表面の不動態皮膜を除去し、ついで表面に膜厚:0.1〜3μmのSn層を形成したのち、該Sn層を溶融し、その状態で10×[Sn層の膜厚(μm)]〜30分間保持する合金化熱処理を施すことを特徴とする固体高分子形燃料電池セパレータ用ステンレス鋼の製造方法。
- 前記Sn層の膜厚が0.1〜0.4μmであることを特徴とする請求項2に記載の固体高分子形燃料電池セパレータ用ステンレス鋼の製造方法。
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