JP3097606B2 - 高強度高靱性ばね用オイルテンパー線およびその製造方法 - Google Patents
高強度高靱性ばね用オイルテンパー線およびその製造方法Info
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Description
特に自動車のエンジン弁ばねやトランスミッション内部
で用いられるばね等の高強度ばね用として用いられる高
強度高靱性オイルテンパー線に関するものである。
動車のエンジンやトランスミッションの小型軽量化が進
められている。それに伴ってエンジンの弁ばねやトラン
スミッション用のばねに負荷される応力は年々厳しくな
っており、用いられるばね材料にも一層の高強度化が求
められている。これらエンジンの弁ばねやトランスミッ
ションのばねには主として弁ばね用シリコンクロム鋼オ
イルテンパー線や、さらにこれらに炭素量を増やしたり
炭化物形成元素を添加した高強度シリコンクロム鋼オイ
ルテンパー線が用いられている。
を高強度化するのに伴い材料の靱性が劣化し、ばね成形
中に折損を起こすという問題点がある。
報に示されるように添加V量と焼入れ条件を規定して結
晶粒度番号を10以上にすることによって靱性を向上させ
る例がある。しかし、この条件では靱性に悪影響を与え
る炭化物を焼入れの加熱時に完全に固溶することができ
ず、特に靱性に大きく影響する直径0.2μm以上の球状
炭化物が残ってしまい大幅な靱性の向上を図ることが不
可能である。
減らす方法として、特開平8-176730号公報に示されるよ
うに、焼入れ時の加熱温度を比較的高温にする方法があ
る。しかし、この方法では球状炭化物は減少するものの
結晶粒径が粒度番号で8〜9程度と粗大になり、靱性を
飛躍的に向上させることはできない。
ように加熱温度が比較的高温であるものの加熱時間を短
くすることで球状炭化物の密度を減らす方法があり、こ
の方法では結晶粒度の粗大化が起こる可能性も低いと考
えられる。しかし、この方法で規定された加熱条件で
は、まだ小数ながら直径0.2μm以上の球状炭化物が
残存する、直径0.15μm以上で著しく靱性に悪影響を
与えるクロム炭化物も完全には溶解しきれないという問
題があり、靱性の向上に限界がある。
高靱性を有するばね用オイルテンパー線とその製造方法
を提供することにある。
行った結果、下記の各構成により強度と靱性を両立で
き、前記の目標を達成できることを見い出した。
でC:0.5〜0.9%,Si:0.8〜3.0%,Mn:0.4〜1.0
%、Cr:0.4〜1.0%を含有する鋼であって、直径0.2
μm以上の球状炭化物が存在せず、かつ結晶粒度番号を
10以上としたことにある。この結晶粒度番号はJIS G
0051の規定に基づく。
量%でV:0.05〜0.6%,Mo:0.05〜0.5%,Nb:0.
05〜0.2%から選択された1種以上を添加したことにあ
る。
ム炭化物が存在しないことにある。
化物の75%以上をバナジウム、ニオブ、モリブテンのい
ずれか1種以上を主成分とする炭化物としたことであ
る。
ー線を製造する方法で、焼入れ焼戻し工程における焼入
れ加熱を、加熱速度300℃/sec以上で、加熱温度をT
(℃)=790+80×(10×〔C%〕)1/2+10×(10
×〔Cr%〕)1/2+20×(10×〔V%〕)1/2で
決まる温度以上かつ1150℃以下とし、加熱開始から焼入
れ開始までの時間をK(秒)=2+2×〔線径(m
m)〕であらわされる時間以内とすることにある。
る。先ず本発明オイルテンパー線の鋼組成の限定理由を
説明する。
%未満では十分な強度が得られず、逆に0.9%を超える
と結晶粒界にセメンタイトが析出し著しく靱性が低下す
るためである。
性を高めるのに有効な元素である。0.8%未満ではその
効果は十分ではなく、逆に3.0%を超えると固溶しきれ
ず冷間での加工性を著しく損ねるためである。
の害を阻止するが0.4%未満ではその効果がほとんどな
く、また1.0%を超えると靱性が低下するためである。
化抵抗性を高め、高強度化するのに効果的な元素であ
る。0.4%未満ではその効果がなく1.0%以上では炭化物
の固溶を抑制し強度低下を招くためである。
せる元素であるが、0.05%未満ではその効果は極めて限
定的であり、0.6%を超えると形成される炭化物が粗大
化し靱性を低下させるからである。
せる元素であるが、0.05%未満ではその効果はなく、0.
6%を越えると形成される炭化物が粗大化し靱性を著し
く低下させるからである。
素であるが、0.05%未満ではその効果はほとんどなく、
0.2%を越えると形成される炭化物が粗大化し靱性を大
幅に低下させるからである。
μmとした理由球状炭化物はばね成形等の曲げ加工時に
破壊の起点となることが知られているが、破壊の起点と
して作用するかどうかは直径に依存する。直径が0.2μ
m未満であれば起点として作用することは少ないためで
ある。
が小さくなると靱性が向上する。この効果が顕著に現れ
る結晶粒度番号で10以上であるからである。
0.15μmとした理由球状炭化物は通常直径0.2μmを上
回る靱性を著しく低下させるがクロム炭化物の場合、炭
化物周辺のマトリクスのC濃度低下が大きいこともあ
り、他の炭化物よりも小さな直径0.15μmを超えると靱
性を著しく低下させるからである。
の75%以上がバナジウム、ニオブ、モリブテンのいずれ
か1種以上を主成分とする炭化物である理由0.05μm以
上0.2未満の球状炭化物の中で特に、バナジウム炭化
物、ニオブ炭化物、モリブテン炭化物はマトリクスとの
整合性がよく靱性への悪影響が少ない。従って、このサ
イズ域の炭化物の大部分(75%以上)をバナジウム、ニ
オブ、モリブテンのいずれか1種以上を主成分とする炭
化物とするものである。
は次の熱処理によって得られる。球状炭化物の溶け込み
を図り、大きな炭化物を消滅させるためにはT(℃)=
790+80×(10×〔C%〕)1/2+10×(10×〔Cr
%〕)1/2+20×(10×〔V%〕)1/2で決まる温
度以上に加熱する必要がある。しかし、加熱温度が1150
℃を超えると結晶粒粗大化が起こるためこの温度以下で
なければならない。また、加熱開始から焼入れ開始まで
の時間をK(秒)=2+2×〔線径(mm)〕であらわ
される時間以内で実施しないと結晶粒の粗大化が起こり
靱性が低下する。さらに、加熱速度が300℃/sec以下だ
とK(秒)=2+2×〔線径(mm)〕以内の加熱で十
分な炭化物の固溶が行えず、直径0.2μmを超える球状
炭化物が残存し靱性を低下させる。
を溶解、圧延、熱処理、伸線によって線径3.0mmφの
線とした後、表2に示す条件で焼入れ焼戻しを行った。
さらに線径の影響を見るため試料Bについては線径6.0
mmφの線も作製した。これらの試料の焼入れ焼戻し条
件についても表2に示す。
定、光学顕微鏡による結晶粒度番号(JIS G 0051)の
測定、分析透過型電子顕微鏡(分析TEM)による球状
炭化物の大きさの測定と成分分析を実施した。さらに靱
性評価として線表面に深さ30μmで先端部0.2mmRの
疵をつけ、その疵を外側にしてシャルピー衝撃試験を行
い吸収エネルギーを測定した。その結果を表3に示す。
ギーが30kg・m/cm2以上となっており、比較例と比べ強
度レベルは同じであるが明らかに優れた靱性を示してい
る。なお、比較例B1,C1は加熱温度がT℃[790+80×
(10×〔C%〕)1/2+10×(10×〔Cr%〕)
1/2+20×(10×〔V%〕)1/2]未満、比較例B
2,C2は加熱速度が300℃/sec未満、比較例B3,C3は加熱温
度が1150℃を超え、比較例B4,C4は焼入れ開始までの時
間がK秒[2+2×〔線径(mm)〕]を超えている。
また、比較例B5は焼入れ開始までの時間が前記K秒を超
えている。
強度でかつ高靱性を有するばね用オイルテンパー線を得
ることができる。
Claims (4)
- 【請求項1】 質量%でC:0.5〜0.9%,Si:0.8〜
3.0%,Mn:0.4〜1.0%、Cr:0.4〜1.0%を含有
し、直径0.2μm以上の球状炭化物が存在せず、かつ結
晶粒度番号が10以上であることを特徴とする高強度高靱
性ばね用オイルテンパー線。 - 【請求項2】 質量%で、V:0.05〜0.6%,Mo:0.0
5〜0.5%,Nb:0.05〜0.2%から選択された1種以上
を添加してあることを特徴とする請求項1記載の高強度
高靱性ばね用オイルテンパー線。 - 【請求項3】 直径が0.15μmを超える球状クロム炭化
物が存在しないことを特徴とする請求項1または2記載
の高強度高靱性ばね用オイルテンパー線。 - 【請求項4】 焼入れ焼戻し工程における焼入れ加熱
を、加熱速度300℃/sec以上で、加熱温度をT(℃)=7
90+80×(10×〔C%〕) 1/2 +10×(10×〔Cr
%〕) 1/2 +20×(10×〔V%〕) 1/2 で決まる温
度以上かつ1150℃以下とし、加熱開始から焼入れ開始ま
での時間をK(秒)=2+2×〔線径(mm)〕であら
わされる時間以内とすることを特徴とする高強度高靱性
ばね用オイルテンパー線の製造方法。
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JP09176414A JP3097606B2 (ja) | 1997-06-16 | 1997-06-16 | 高強度高靱性ばね用オイルテンパー線およびその製造方法 |
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JP09176414A JP3097606B2 (ja) | 1997-06-16 | 1997-06-16 | 高強度高靱性ばね用オイルテンパー線およびその製造方法 |
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JPH116033A JPH116033A (ja) | 1999-01-12 |
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ID=16013279
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP09176414A Expired - Lifetime JP3097606B2 (ja) | 1997-06-16 | 1997-06-16 | 高強度高靱性ばね用オイルテンパー線およびその製造方法 |
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-
1997
- 1997-06-16 JP JP09176414A patent/JP3097606B2/ja not_active Expired - Lifetime
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