JP3090898B2 - ワイヤロープ - Google Patents
ワイヤロープInfo
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- JP3090898B2 JP3090898B2 JP09268420A JP26842097A JP3090898B2 JP 3090898 B2 JP3090898 B2 JP 3090898B2 JP 09268420 A JP09268420 A JP 09268420A JP 26842097 A JP26842097 A JP 26842097A JP 3090898 B2 JP3090898 B2 JP 3090898B2
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- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B5/00—Making ropes or cables from special materials or of particular form
- D07B5/007—Making ropes or cables from special materials or of particular form comprising postformed and thereby radially plastically deformed elements
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2201/00—Ropes or cables
- D07B2201/10—Rope or cable structures
- D07B2201/1012—Rope or cable structures characterised by their internal structure
- D07B2201/1014—Rope or cable structures characterised by their internal structure characterised by being laid or braided from several sub-ropes or sub-cables, e.g. hawsers
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2201/00—Ropes or cables
- D07B2201/20—Rope or cable components
- D07B2201/2015—Strands
- D07B2201/2019—Strands pressed to shape
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- Ropes Or Cables (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はワイヤロープに関す
る。さらに詳しくは、複数の素線から構成されスウェー
ジングなどの加工をされてなる複撚りのワイヤロープに
関する。
る。さらに詳しくは、複数の素線から構成されスウェー
ジングなどの加工をされてなる複撚りのワイヤロープに
関する。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】乗用
車のシートベルトは通常の走行状態では、ドライバーに
緩めに装着されていて、衝突の際にドライバーを座席に
縛り付けるような緊張状態が付与される。このように緊
急時にシートベルトを操作するための手段としてワイヤ
ロープが使用されているが、充分な柔軟性を備えていて
も引張り強度が不足しているものが多い。これは柔軟性
を増加するために素線径を減少させることで対応される
からである。
車のシートベルトは通常の走行状態では、ドライバーに
緩めに装着されていて、衝突の際にドライバーを座席に
縛り付けるような緊張状態が付与される。このように緊
急時にシートベルトを操作するための手段としてワイヤ
ロープが使用されているが、充分な柔軟性を備えていて
も引張り強度が不足しているものが多い。これは柔軟性
を増加するために素線径を減少させることで対応される
からである。
【０００３】しかしながら素線径を減少させると本数を
増加させても、素線間の隙間は増加し、ワイヤロープの
単位面積当りの強度が低下するという問題がある。この
ように所定のワイヤロープの外径で高強度と高柔軟性が
必要な複撚りロープにおいて、通常、強度または柔軟性
のいずれかが犠牲にされている。
増加させても、素線間の隙間は増加し、ワイヤロープの
単位面積当りの強度が低下するという問題がある。この
ように所定のワイヤロープの外径で高強度と高柔軟性が
必要な複撚りロープにおいて、通常、強度または柔軟性
のいずれかが犠牲にされている。
【０００４】一方、特表平７−５０８１９３号公報に
は、１９×７の撚り構成を有するワイヤロープにおい
て、素線隙間率が２２％になるようにスウェージングさ
れることが記載されている（図６参照）。しかしなが
ら、このばあい平均素線径率が６．５％程度となり柔軟
性が悪いため、シートベルトを操作するためのワイヤロ
ープに使用できるものではない。
は、１９×７の撚り構成を有するワイヤロープにおい
て、素線隙間率が２２％になるようにスウェージングさ
れることが記載されている（図６参照）。しかしなが
ら、このばあい平均素線径率が６．５％程度となり柔軟
性が悪いため、シートベルトを操作するためのワイヤロ
ープに使用できるものではない。
【０００５】また前記公報には、１９×１９の撚り構成
を有するワイヤロープにおいて、素線隙間率が１２％に
なるようにスウェージングされることが記載されている
（図８参照）。しかしながら、このばあいはスウェージ
ング加工による素線の変形が大きすぎるため、スウェー
ジング加工前と比べて強度が低下し、柔軟性についても
素線の干渉により低下し、やはりシートベルトを操作す
るためのワイヤロープに使用できるものではない。
を有するワイヤロープにおいて、素線隙間率が１２％に
なるようにスウェージングされることが記載されている
（図８参照）。しかしながら、このばあいはスウェージ
ング加工による素線の変形が大きすぎるため、スウェー
ジング加工前と比べて強度が低下し、柔軟性についても
素線の干渉により低下し、やはりシートベルトを操作す
るためのワイヤロープに使用できるものではない。
【０００６】さらに前記公報には、７×７×７の撚り構
成を有するワイヤロープにおいて、素線隙間率が３６％
になるようにスウェージングされることが記載されてい
る（図７参照）。しかしながら、このばあいは素線隙間
率が３５％を超えており、所定のワイヤロープの外径に
おいて、所要の強度を満足できるものではなく、やはり
シートベルトを操作するためのワイヤロープに使用でき
るものではない。
成を有するワイヤロープにおいて、素線隙間率が３６％
になるようにスウェージングされることが記載されてい
る（図７参照）。しかしながら、このばあいは素線隙間
率が３５％を超えており、所定のワイヤロープの外径に
おいて、所要の強度を満足できるものではなく、やはり
シートベルトを操作するためのワイヤロープに使用でき
るものではない。
【０００７】本発明の目的は、叙上の従来技術の問題点
を解消し、柔軟性に優れ引張り強度が高いワイヤロープ
を提供することである。
を解消し、柔軟性に優れ引張り強度が高いワイヤロープ
を提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明のワイヤロープ
は、複数の素線から構成されスウェージングなどの加工
がされてなる複撚りの、所定の破断荷重および所定の反
発力を備えた高強度および柔軟性が必要とされる用途に
用いられるワイヤロープであって、前記複数の素線の平
均素線径率が５％以下であり、スウェージングなどの加
工により素線隙間率が２０〜３５％であり、前記所定の
破断荷重が１３〜１６ｋＮであり、前記所定の反発力が
１０〜１２Ｎであり、前記平均素線径率が（ｄ／Ｄ）×
１００で表され、前記素線隙間率が（１−（Ｓ／Ａ））
×１００で表され、前記ｄが素線の平均外径であり、前
記Ｄがスウェージングなどの加工前のワイヤロープの外
径であり、前記Ｓが各素線の断面積の総和であり、Ａが
スウェージングなどの加工後のワイヤロープの外接円の
面積であることを特徴としている。前記用途がシートベ
ルトを操作するための用途であることがとくに好まし
い。
は、複数の素線から構成されスウェージングなどの加工
がされてなる複撚りの、所定の破断荷重および所定の反
発力を備えた高強度および柔軟性が必要とされる用途に
用いられるワイヤロープであって、前記複数の素線の平
均素線径率が５％以下であり、スウェージングなどの加
工により素線隙間率が２０〜３５％であり、前記所定の
破断荷重が１３〜１６ｋＮであり、前記所定の反発力が
１０〜１２Ｎであり、前記平均素線径率が（ｄ／Ｄ）×
１００で表され、前記素線隙間率が（１−（Ｓ／Ａ））
×１００で表され、前記ｄが素線の平均外径であり、前
記Ｄがスウェージングなどの加工前のワイヤロープの外
径であり、前記Ｓが各素線の断面積の総和であり、Ａが
スウェージングなどの加工後のワイヤロープの外接円の
面積であることを特徴としている。前記用途がシートベ
ルトを操作するための用途であることがとくに好まし
い。
【０００９】前記ワイヤロープの撚り構成が１９×１９
であることが好ましい。
であることが好ましい。
【００１０】前記ワイヤロープの撚り構成が７×７＋６
×３７であることが好ましい。
×３７であることが好ましい。
【００１１】前記ワイヤロープの撚り構成が７×７×７
であることが好ましい。
であることが好ましい。
【００１２】前記ワイヤロープの第１層の撚り方向が第
１層のストランドの撚り方向と同じであることが好まし
い。
１層のストランドの撚り方向と同じであることが好まし
い。
【００１３】
【発明の実施の態様】本発明のワイヤロープは、外径に
規制があり、高強度と柔軟性とが必要とされる用途での
使用が可能となる。また本発明のワイヤロープが従来の
ワイヤロープと同じ強度および柔軟性を有しているばあ
いでも、スウェージングなどの加工によってワイヤロー
プの径を小さくしうるので、スペースの確保または周辺
部品の小型化が可能となる。
規制があり、高強度と柔軟性とが必要とされる用途での
使用が可能となる。また本発明のワイヤロープが従来の
ワイヤロープと同じ強度および柔軟性を有しているばあ
いでも、スウェージングなどの加工によってワイヤロー
プの径を小さくしうるので、スペースの確保または周辺
部品の小型化が可能となる。
【００１４】添付図面を参照しながら本発明のワイヤロ
ープを詳細に説明する。
ープを詳細に説明する。
【００１５】図１は本発明のワイヤロープの一実施例を
示す断面図であり、図２は本発明のワイヤロープの他の
実施例を示す断面図であり、図３は本発明のワイヤロー
プのさらに他の実施例を示す断面図であり、図４は本発
明のワイヤロープにおける素線隙間率（％）と、反発力
（Ｎ）および破断荷重（ｋＮ）との関係を示すグラフで
ある。図５は反発力の測定方法を示す説明図である。
示す断面図であり、図２は本発明のワイヤロープの他の
実施例を示す断面図であり、図３は本発明のワイヤロー
プのさらに他の実施例を示す断面図であり、図４は本発
明のワイヤロープにおける素線隙間率（％）と、反発力
（Ｎ）および破断荷重（ｋＮ）との関係を示すグラフで
ある。図５は反発力の測定方法を示す説明図である。
【００１６】本発明のワイヤロープ１０は、複数の素線
１から構成され、スウェージングなどの加工をされてな
る複撚りのワイヤロープである。素線１の素材としては
ＪＩＳ Ｇ ３５０６の硬鋼線材ＳＷＲＨ６２Ａが好適
に採用される。素線の撚り方としては、１９×１９（図
１参照）、７×７＋６×３７（図２参照）、７×７×７
（図３参照）などが採用される。
１から構成され、スウェージングなどの加工をされてな
る複撚りのワイヤロープである。素線１の素材としては
ＪＩＳ Ｇ ３５０６の硬鋼線材ＳＷＲＨ６２Ａが好適
に採用される。素線の撚り方としては、１９×１９（図
１参照）、７×７＋６×３７（図２参照）、７×７×７
（図３参照）などが採用される。
【００１７】平均素線径率（％）を（ｄ／Ｄ）×１００
で定義したとき、前記複数の素線の平均素線径率は５％
以下である。ここに、ｄは素線の平均外径であり、Ｄは
スウェージングなどの加工前のワイヤロープ１０の外径
である。
で定義したとき、前記複数の素線の平均素線径率は５％
以下である。ここに、ｄは素線の平均外径であり、Ｄは
スウェージングなどの加工前のワイヤロープ１０の外径
である。
【００１８】素線隙間率（％）を（１−（Ｓ／Ａ））×
１００で定義したとき、スウェージングなどの加工によ
り素線隙間率は２０〜３５％である。ここに、Ｓは各素
線１の断面積の総和であり、Ａはスウェージングなどの
加工後のワイヤロープ１０の外接円の面積である。
１００で定義したとき、スウェージングなどの加工によ
り素線隙間率は２０〜３５％である。ここに、Ｓは各素
線１の断面積の総和であり、Ａはスウェージングなどの
加工後のワイヤロープ１０の外接円の面積である。
【００１９】シートベルトを操作するためのワイヤロー
プ１０のばあい、平均素線径率については５％以上にな
ると柔軟性を満足することができない。一方、素線隙間
率については、２０％未満のときスウェージングなどの
加工時に素線の変形が大きすぎて、強度が加工前より低
下し、柔軟性も素線の干渉により低下する。また３５％
以上になると所定のワイヤロープの外径では充分な強度
がえられない。
プ１０のばあい、平均素線径率については５％以上にな
ると柔軟性を満足することができない。一方、素線隙間
率については、２０％未満のときスウェージングなどの
加工時に素線の変形が大きすぎて、強度が加工前より低
下し、柔軟性も素線の干渉により低下する。また３５％
以上になると所定のワイヤロープの外径では充分な強度
がえられない。
【００２０】実施例１ 本実施例のワイヤロープ１０のばあい、１９本の素線１
をＳ撚りに撚り合わせた心ストランド２と、該心ストラ
ンド２の回りに形成された第１層３と、該第１層３の回
りに形成された第２層４から構成されている（図１参
照）。
をＳ撚りに撚り合わせた心ストランド２と、該心ストラ
ンド２の回りに形成された第１層３と、該第１層３の回
りに形成された第２層４から構成されている（図１参
照）。
【００２１】第１層３は６本の第１層ストランド３ａが
心ストランド２の回りにＳ撚りに撚り合わされている。
第２層４は１２本の第２層ストランド４ａが第１層３の
回りにＺ撚りに撚り合わされている。第１層ストランド
３ａおよび第２層ストランド４ａは、それぞれ１９本の
素線１がＳ撚りに撚り合わされている。
心ストランド２の回りにＳ撚りに撚り合わされている。
第２層４は１２本の第２層ストランド４ａが第１層３の
回りにＺ撚りに撚り合わされている。第１層ストランド
３ａおよび第２層ストランド４ａは、それぞれ１９本の
素線１がＳ撚りに撚り合わされている。
【００２２】本実施例の撚り構成が１９×１９で平均素
線径率が４．０％のワイヤロープ１０において、素線隙
間率が２２％になるようにスウェージング加工を施し、
スウェージング加工後の外径が３．２ｍｍのワイヤロー
プについて、破断荷重（ｋＮ）および反発力（Ｎ）を測
定した。本実施例のばあい、破断荷重および反発力とも
満足しうるものであった（表１参照）。
線径率が４．０％のワイヤロープ１０において、素線隙
間率が２２％になるようにスウェージング加工を施し、
スウェージング加工後の外径が３．２ｍｍのワイヤロー
プについて、破断荷重（ｋＮ）および反発力（Ｎ）を測
定した。本実施例のばあい、破断荷重および反発力とも
満足しうるものであった（表１参照）。
【００２３】実施例２ 撚り構成および平均素線径率が前記実施例１と同じワイ
ヤロープにおいて、素線隙間率が３２％になるようにス
ウェージング加工を施し、スウェージング加工後の外径
が３．２ｍｍのワイヤロープについて、破断荷重（ｋ
Ｎ）および反発力（Ｎ）を測定した。本実施例のばあ
い、強度（破断荷重）および柔軟性（反発力）とも満足
しうるものであった（表１参照）。
ヤロープにおいて、素線隙間率が３２％になるようにス
ウェージング加工を施し、スウェージング加工後の外径
が３．２ｍｍのワイヤロープについて、破断荷重（ｋ
Ｎ）および反発力（Ｎ）を測定した。本実施例のばあ
い、強度（破断荷重）および柔軟性（反発力）とも満足
しうるものであった（表１参照）。
【００２４】実施例３ 本実施例のワイヤロープ１０のばあいは７本の素線１を
Ｚ撚りに撚り合わせた心ストランド２と、該心ストラン
ド２の回りに形成された第１層３と、該第１層３の回り
に形成された第２層４から構成されている（図２参
照）。
Ｚ撚りに撚り合わせた心ストランド２と、該心ストラン
ド２の回りに形成された第１層３と、該第１層３の回り
に形成された第２層４から構成されている（図２参
照）。
【００２５】第１層３は６本の第１層ストランド３ａを
心ストランド２の回りにＺ撚りに撚り合わされている。
第２層４を構成している６束の第２層ストランド４ａが
第１層３のまわりにＺ撚りに撚られている。第１層スト
ランド３ａは、７本の素線１がＺ撚りに撚り合わされて
おり、第２層ストランド４ａは３７本の素線１がＳ撚り
に撚り合わされている。
心ストランド２の回りにＺ撚りに撚り合わされている。
第２層４を構成している６束の第２層ストランド４ａが
第１層３のまわりにＺ撚りに撚られている。第１層スト
ランド３ａは、７本の素線１がＺ撚りに撚り合わされて
おり、第２層ストランド４ａは３７本の素線１がＳ撚り
に撚り合わされている。
【００２６】本実施例の撚り構成が７×７＋６×３７
で、平均素線径率が４．６％のワイヤロープにおいて、
素線隙間率が２５％になるようにスウェージング加工を
施し、スウェージング加工後の外径が３．２ｍｍのワイ
ヤロープについて、破断荷重（ｋＮ）および反発力
（Ｎ）を測定した。本実施例のばあい、強度（破断荷
重）および柔軟性（反発力）とも満足しうるものであっ
た（表１参照）。
で、平均素線径率が４．６％のワイヤロープにおいて、
素線隙間率が２５％になるようにスウェージング加工を
施し、スウェージング加工後の外径が３．２ｍｍのワイ
ヤロープについて、破断荷重（ｋＮ）および反発力
（Ｎ）を測定した。本実施例のばあい、強度（破断荷
重）および柔軟性（反発力）とも満足しうるものであっ
た（表１参照）。
【００２７】実施例４ 本実施例のワイヤロープ１０のばあいは７本の素線１を
Ｚ撚りに撚り合わせた心ストランド２と、該心ストラン
ド２の回りに形成された第１層３と、該第１層３の回り
に形成された第２層４から構成されている（図３参
照）。
Ｚ撚りに撚り合わせた心ストランド２と、該心ストラン
ド２の回りに形成された第１層３と、該第１層３の回り
に形成された第２層４から構成されている（図３参
照）。
【００２８】第１層３は６本の第１層ストランド３ａを
心ストランド２の回りにＺ撚りに撚り合わされている。
第２層４は６本の第２層ストランド４ａを第１層３の回
りにＺ撚りに撚り合わされている。第１層ストランド３
ａは、７本の素線１がＳ撚りに撚り合わされており、第
２層ストランド４ａはそれぞれ７本の素線１がＳ撚りに
撚り合わされた心ストランド４ｂと、心ストランド４ｂ
の回りにＳ撚りに撚り合わされた６本の側ストランド４
ｃから構成されており、側ストランド４ｃは７本の素線
１がＺ撚りに撚り合わされている。
心ストランド２の回りにＺ撚りに撚り合わされている。
第２層４は６本の第２層ストランド４ａを第１層３の回
りにＺ撚りに撚り合わされている。第１層ストランド３
ａは、７本の素線１がＳ撚りに撚り合わされており、第
２層ストランド４ａはそれぞれ７本の素線１がＳ撚りに
撚り合わされた心ストランド４ｂと、心ストランド４ｂ
の回りにＳ撚りに撚り合わされた６本の側ストランド４
ｃから構成されており、側ストランド４ｃは７本の素線
１がＺ撚りに撚り合わされている。
【００２９】本実施例の撚り構成が７×７×７で、平均
素線径率が３．７％のワイヤロープにおいて、素線隙間
率が２１％になるようにスウェージング加工を施し、ス
ウェージング加工後の外径が３．２ｍｍのワイヤロープ
について、破断荷重（ｋＮ）および反発力（Ｎ）を測定
した。本実施例のばあい、強度（破断荷重）および柔軟
性（反発力）とも満足しうるものであった（表１参
照）。
素線径率が３．７％のワイヤロープにおいて、素線隙間
率が２１％になるようにスウェージング加工を施し、ス
ウェージング加工後の外径が３．２ｍｍのワイヤロープ
について、破断荷重（ｋＮ）および反発力（Ｎ）を測定
した。本実施例のばあい、強度（破断荷重）および柔軟
性（反発力）とも満足しうるものであった（表１参
照）。
【００３０】比較例１ 素線１の撚り構成および平均素線径率が前記実施例１と
同じワイヤロープにおいて（図８参照）、素線隙間率が
１２％になるようにスウェージング加工を施し、スウェ
ージング加工後の外径が３．２ｍｍのワイヤロープにつ
いて、破断荷重（ｋＮ）および反発力（Ｎ）を測定し
た。比較例１のばあい、実施例１、２に比べ柔軟性（反
発力）はやや悪く、強度（破断荷重）が低いことが判明
した（表１参照）。
同じワイヤロープにおいて（図８参照）、素線隙間率が
１２％になるようにスウェージング加工を施し、スウェ
ージング加工後の外径が３．２ｍｍのワイヤロープにつ
いて、破断荷重（ｋＮ）および反発力（Ｎ）を測定し
た。比較例１のばあい、実施例１、２に比べ柔軟性（反
発力）はやや悪く、強度（破断荷重）が低いことが判明
した（表１参照）。
【００３１】比較例２ 素線１の撚り構成および平均素線径率が前記比較例１と
同じワイヤロープにおいて、素線隙間率が３８％になる
ようにスウェージング加工を施し、スウェージング加工
後の外径が３．２ｍｍのワイヤロープについて、破断荷
重（ｋＮ）および反発力（Ｎ）を測定した。比較例２の
ばあい、柔軟性（反発力）については実施例１、２と同
じであったが、強度（破断荷重）が低いことが判明した
（表１参照）。
同じワイヤロープにおいて、素線隙間率が３８％になる
ようにスウェージング加工を施し、スウェージング加工
後の外径が３．２ｍｍのワイヤロープについて、破断荷
重（ｋＮ）および反発力（Ｎ）を測定した。比較例２の
ばあい、柔軟性（反発力）については実施例１、２と同
じであったが、強度（破断荷重）が低いことが判明した
（表１参照）。
【００３２】比較例３ 素線１の撚り構成および平均素線径率が前記実施例４と
同じワイヤロープにおいて（図７参照）、素線隙間率が
３６％になるようにスウェージング加工を施し、スウェ
ージング加工後の外径が３．２ｍｍのワイヤロープにつ
いて、破断荷重（ｋＮ）および反発力（Ｎ）を測定し
た。比較例３のばあい、柔軟性（反発力）については実
施例４と同じであったが、強度（破断荷重）が低いこと
が判明した（表１参照）。
同じワイヤロープにおいて（図７参照）、素線隙間率が
３６％になるようにスウェージング加工を施し、スウェ
ージング加工後の外径が３．２ｍｍのワイヤロープにつ
いて、破断荷重（ｋＮ）および反発力（Ｎ）を測定し
た。比較例３のばあい、柔軟性（反発力）については実
施例４と同じであったが、強度（破断荷重）が低いこと
が判明した（表１参照）。
【００３３】比較例４ 本比較例のワイヤロープ１０のばあい、７本の素線１を
Ｓ撚りに撚り合わせた心ストランド２と、該心ストラン
ド２の回りに形成された第１層３と、該第１層３の回り
に形成された第２層４から構成されている（図６参
照）。
Ｓ撚りに撚り合わせた心ストランド２と、該心ストラン
ド２の回りに形成された第１層３と、該第１層３の回り
に形成された第２層４から構成されている（図６参
照）。
【００３４】第１層３は６本の第１層ストランド３ａを
心ストランド２の回りにＳ撚りに撚り合わされている。
第２層４は１２本の第２層ストランド４ａを第１層３の
回りにＺ撚りに撚り合わされている。第１層ストランド
３ａおよび第２層ストランド４ａは、それぞれ７本の素
線１がＳ撚りに撚り合わされている。
心ストランド２の回りにＳ撚りに撚り合わされている。
第２層４は１２本の第２層ストランド４ａを第１層３の
回りにＺ撚りに撚り合わされている。第１層ストランド
３ａおよび第２層ストランド４ａは、それぞれ７本の素
線１がＳ撚りに撚り合わされている。
【００３５】本比較例の撚り構成が１９×７で、平均素
線径率が６．７％のワイヤロープにおいて、素線隙間率
が２３％になるようにスウェージング加工を施し、スウ
ェージング加工後の外径が３．２ｍｍのワイヤロープに
ついて、破断荷重（ｋＮ）および反発力（Ｎ）を測定し
た。比較例４のばあい、強度（破断荷重）については実
施例２と同程度であったが、柔軟性（反発力）が悪いこ
とが判明した（表１参照）。
線径率が６．７％のワイヤロープにおいて、素線隙間率
が２３％になるようにスウェージング加工を施し、スウ
ェージング加工後の外径が３．２ｍｍのワイヤロープに
ついて、破断荷重（ｋＮ）および反発力（Ｎ）を測定し
た。比較例４のばあい、強度（破断荷重）については実
施例２と同程度であったが、柔軟性（反発力）が悪いこ
とが判明した（表１参照）。
【００３６】比較例５ 本比較例のワイヤロープ１０のばあい、１９本の素線１
をＳ撚りに撚り合わせた心ストランド２と、該心ストラ
ンド２の回りに形成された第１層３から構成されている
（図９参照）。
をＳ撚りに撚り合わせた心ストランド２と、該心ストラ
ンド２の回りに形成された第１層３から構成されている
（図９参照）。
【００３７】第１層３は６本の第１層ストランド３ａを
心ストランド２の回りにＺ撚りに選り合わされている。
第１層ストランド３ａは、１９本の素線１がＳ撚りに撚
り合わされている。
心ストランド２の回りにＺ撚りに選り合わされている。
第１層ストランド３ａは、１９本の素線１がＳ撚りに撚
り合わされている。
【００３８】素線１の撚り構成が７×１９で平均素線径
率が６．７％のワイヤロープにおいて、素線隙間率が２
２％になるようにスウェージング加工を施し、スウェー
ジング加工後の外径が３．２ｍｍのワイヤロープについ
て、破断荷重（ｋＮ）および反発力（Ｎ）を測定した。
比較例５のばあい、強度（破断荷重）については実施例
２と同程度であったが、柔軟性（反発力）が悪いことが
判明した（表１参照）。
率が６．７％のワイヤロープにおいて、素線隙間率が２
２％になるようにスウェージング加工を施し、スウェー
ジング加工後の外径が３．２ｍｍのワイヤロープについ
て、破断荷重（ｋＮ）および反発力（Ｎ）を測定した。
比較例５のばあい、強度（破断荷重）については実施例
２と同程度であったが、柔軟性（反発力）が悪いことが
判明した（表１参照）。
【００３９】なお反発力については、実施例１〜４およ
び比較例１〜５とも図５に示されるようにして測定し
た。
び比較例１〜５とも図５に示されるようにして測定し
た。
【００４０】
【表１】
【００４１】実施例１および２で用いたワイヤロープか
ら素線隙間率と反発力および破断荷重との関係をプロッ
トすると、図４に示すような関係があることが判明し
た。
ら素線隙間率と反発力および破断荷重との関係をプロッ
トすると、図４に示すような関係があることが判明し
た。
【００４２】
【発明の効果】本発明のワイヤロープによれば、外径に
規制があり、高強度と柔軟性とが必要とされる用途での
使用が可能となる。また本発明のワイヤロープが従来の
ワイヤロープと同じ強度および柔軟性を有しているばあ
いでも、スウェージングなどの加工によってワイヤロー
プの径を小さくしうるので、スペースの確保または周辺
部品の小型化が可能となる。
規制があり、高強度と柔軟性とが必要とされる用途での
使用が可能となる。また本発明のワイヤロープが従来の
ワイヤロープと同じ強度および柔軟性を有しているばあ
いでも、スウェージングなどの加工によってワイヤロー
プの径を小さくしうるので、スペースの確保または周辺
部品の小型化が可能となる。
【図１】本発明のワイヤロープの一実施例を示す断面図
である。
である。
【図２】本発明のワイヤロープの他の実施例を示す断面
図である。
図である。
【図３】本発明のワイヤロープのさらに他の実施例を示
す断面図である。
す断面図である。
【図４】本発明のワイヤロープにおける素線隙間率
（％）と、反発力（Ｎ）および破断荷重（ｋＮ）との関
係を示すグラフである。
（％）と、反発力（Ｎ）および破断荷重（ｋＮ）との関
係を示すグラフである。
【図５】反発力の測定方法を示す説明図である。
【図６】従来のワイヤロープの一例を示す断面図であ
る。
る。
【図７】従来のワイヤロープの一例を示す断面図であ
る。
る。
【図８】従来のワイヤロープの一例を示す断面図であ
る。
る。
【図９】従来のワイヤロープの一例を示す断面図であ
る。
る。
１ 素線 １０ ワイヤロープ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−230783（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−179585（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−5288（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−10478（ＪＰ，Ａ) 実開 昭60−177995（ＪＰ，Ｕ) 特表 平７−508193（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) D07B 1/00 - 9/00
Claims (6)
- 【請求項１】 複数の素線から構成されスウェージング
などの加工がされてなる複撚りの、所定の破断荷重およ
び所定の反発力を備えた高強度および柔軟性が必要とさ
れる用途に用いられるワイヤロープであって、 前記複数の素線の平均素線径率が５％以下であり、 スウェージングなどの加工により素線隙間率が２０〜３
５％であり、前記所定の破断荷重が１３〜１６ｋＮであり、 前記所定の反発力が１０〜１２Ｎであり、 前記平均素線径率が（ｄ／Ｄ）×１００で表され、 前記素線隙間率が（１−（Ｓ／Ａ））×１００で表さ
れ、 前記ｄが素線の平均外径であり、前記Ｄがスウェージン
グなどの加工前のワイヤロープの外径であり、前記Ｓが
各素線の断面積の総和であり、Ａがスウェージングなど
の加工後のワイヤロープの外接円の面積であることを特
徴とする高強度および柔軟性が必要とされる用途に用い
られるワイヤロープ。 - 【請求項２】 前記用途がシートベルトを操作するため
の用途である請求項１記載のワイヤロープ。 - 【請求項３】 前記ワイヤロープの撚り構成が１９×１
９であることを特徴とする請求項１記載のワイヤロー
プ。 - 【請求項４】 前記ワイヤロープの撚り構成が７×７＋
６×３７であることを特徴とする請求項１記載のワイヤ
ロープ。 - 【請求項５】 前記ワイヤロープの撚り構成が７×７×
７であることを特徴とする請求項１記載のワイヤロー
プ。 - 【請求項６】 前記ワイヤロープの第１層の撚り方向が
第１層のストランドの撚り方向と同じであることを特徴
とする請求項１、２、３、４または５記載のワイヤーロ
ープ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09268420A JP3090898B2 (ja) | 1996-10-02 | 1997-10-01 | ワイヤロープ |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8-261671 | 1996-10-02 | ||
| JP26167196 | 1996-10-02 | ||
| JP09268420A JP3090898B2 (ja) | 1996-10-02 | 1997-10-01 | ワイヤロープ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10158984A JPH10158984A (ja) | 1998-06-16 |
| JP3090898B2 true JP3090898B2 (ja) | 2000-09-25 |
Family
ID=26545185
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09268420A Expired - Lifetime JP3090898B2 (ja) | 1996-10-02 | 1997-10-01 | ワイヤロープ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3090898B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110211728A (zh) * | 2015-09-30 | 2019-09-06 | 住友电气工业株式会社 | 多芯电缆 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100328717B1 (ko) * | 1999-12-06 | 2002-03-20 | 홍영철 | 내마모성이 우수한 와이어 로프 및 그 제조방법 |
| CN103046408A (zh) * | 2012-12-21 | 2013-04-17 | 符志椿 | 钨丝绳制备工艺 |
-
1997
- 1997-10-01 JP JP09268420A patent/JP3090898B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110211728A (zh) * | 2015-09-30 | 2019-09-06 | 住友电气工业株式会社 | 多芯电缆 |
| CN110211728B (zh) * | 2015-09-30 | 2020-08-18 | 住友电气工业株式会社 | 多芯电缆 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10158984A (ja) | 1998-06-16 |
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